Водоочистные сооружения (ВОС)

Чертёж ВОС.dwg

Наименование зданий и сооружений
Блок сооружений реагентного хозяйства и смесительного узла
Вертикальные смесители
Коагулянтное хозяйство
Баки мокрого хранения
Блок основных сооружений
Осветлители со взвешенным слоем осадка
Дозаторная хлора вторичного
Резервуары чистой воды
Насосная станция II подъема
Блок повторного использования воды
Резервуары промывной воды
Трансформаторная подстанция
Блок вспомагательных сооружений
Административно-бытовой комплекс
Комната для дежурного персонала
Кабинет заведующего лабораториями
Кабинет начальника станции
Химическая лаборатория
Бактериолагическая лабораеория
Комната для гидробиологических исследований
Помещение для хранения посуды и реактивов
В водопроводную сеть
Известковое хозяйство
Перегородчатая контактная камера
Сгустители радиальные
Бак мокрого хранения коагулянта
Расходный бак коагулянта
Склад для хранения извести
Вихревая камера хлопьеобразования
Горизонтальный отстойник
Растворно-расходный бак KMnO
От насосной станции I подъема
ВЫСОТНО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ СХЕМА ВОДОПРОВОДНОЙ ОЧИСТНОЙ СТАНЦИИ
К3 - Производственная канализация;
В16 - Подача воды на взмучивание;
В15 - Возврат воды из сгустителя;
В13 - Возврат промывной воды;
В12 - Отвод промывной воды;
В1 - Хозяйственно-питьевой водовод;
К11 - Сгущенный осадок.
В10 - Обводная линия;
Х1 - Подача хлора первичного;
Х2 - Подача хлора вторичного;
R1 - Подача коагулянта;
R3 - Подача Ca(OH)2;
К6 - Отвод шламосодержащих вод;
УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
Водопроводные очистные сооружения
Насосная станция второго подъема
Горизонтальные отстойники
БАЛАНСОВАЯ СХЕМА РАСХОДОВ в 1см-6058мcут )
В11 - Подвод промывной воды;
Мастерская для ремонта мелкого оборудования
Сооружения для сгущения осадка
Технологическая насосная станция
ГЕНПЛАН ВОДОПРОВОДНОЙ ОЧИСТНОЙ СТАНЦИИ
От насосной станции
производительностью 64890
Горизонтальный насос Д350-50
Хлоратор АХВ-1000Е15
Дозатор изв. ДИМБА-3
Известегасилка СМ-1247А
Бочки для хлора V=1000л
Воздуходувка ERSTEVAK15-369
Насос с подачей Q=1600м3ч

Пояснительная ВОС.doc

В курсовом проекте запроектированы водопроводные очистные сооружения производительностью 64890 м³сут. В зависимости от исходных показателей воды выбраны реагенты и состав сооружений очистной станции. Далее рассчитаны основные сооружения (вертикальные смесители шайбовый узел ввода реагента перегородчатые контактные камеры горизонтальные отстойники скорые фильтры) сооружения для повторного использования промывной воды (песколовки резервуары промывных вод) хлорное и реагентное хозяйства (коагулянта флокулянта и извести ).
Очистные станции (сооружения) питьевого водоснабжения предназначены для очистки воды забираемой из источника водоснабжения до нормативных требований к качеству питьевой воды. Основное значение при проектировании играет качество воды в источнике водоснабжения и расчетная производительность станции.
При подготовке воды для питьевых нужд применяются следующие основные процессы: коагуляция смешивание отстаивание фильтрация обеззараживание.
Коагуляция необходима для удаления тонкодисперсных взвешенных веществ. В реагентном хозяйстве готовятся растворы или суспензии растворов которыми необходимо обрабатывать воду. Смесительный узел представляет собой цепочку смесителей и контактных камер для последовательного ввода в воду с определенными интервалами необходимых реагентов. Отстаивание происходит в отстойниках которые задерживают 80 - 85% взвеси. Оставшаяся взвесь задерживается на фильтрах. После фильтрования вода обеззараживается. Образовавшиеся осадки обезвоживаются промывные воды фильтров обрабатываются и возвращаются в технологическую схему.
На стадии предварительной очистки из воды удаляются водоросли и крупные взвеси при их большой концентрации.
ВЫБОР СХЕМЫ ОЧИСТКИ ВОДЫ И ЕЕ ОБОСНОВАНИЕ
При выборе схемы очистки воды руководствуемся требованиями к качеству питьевой воды по ГОСТ 2874-82. Вода питьевая требованиями экономичности качеством исходной воды и производительностью водопроводных очистных сооружений. Пользуясь данными табл. 15 [1] определяем что основными сооружениями являются две ступени отстойников и скорые фильтры.
Поскольку мутность воды превышает 15 мгл а цветность 90 градусов то воду обрабатываем коагулянтом. Для улучшения коагуляции применяем флокулянт. В качестве коагулянта применяем сернокислый алюминий флокулянта - полиакриламид.
Для улучшения коагуляции воды сохранение высокого санитарного уровня сооружений применяется предварительная (до коагуляции) обработка воды хлором. Для обеззараживания - воду перед резервуарами чистой воды обрабатывают хлором повторно. В итоге на очистных сооружениях используется двойное хлорирование.
Поскольку запахи и привкусы не превышают 2 бала и перманганатная окисляемость меньше 8 мгОл обработка перманганатом калия не применяется. Так как фенолов в воде нет то введение аммиака перед хлорированием не требуется. Пропуск воды через микрофильтры до обработки реагентами не требуется из-за отсутствия планктона в воде источника водоснабжения.
Для выбора повторного использования промывной воды необходимо руководствоваться пп. 6.196 6.197 и прил. 9 [1]. При определении метода обезвоживания осадка следует руководствоваться пп. 6.198 6.200 и прил. 9 [1]. Следует исключить сброс осадков и промывных вод в водоемы поэтому применяем накопители осадка.
Схема обработки воды представлена на рис. 1.
Рис 1. Схема обработки воды на очистных сооружениях
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОЛНОЙ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ
Выполняется в соответствии с п. 6.6 [I] и учетом коэффициента учета собственных нужд .
Qполн = ×Qпол = 1.03*63000=64890 м3сут
где: Qпол – суточная полезная производительность водоочистной станции (из задания).
Необходимо также определить полную производительность ВОС:
- часовую Qч =Qполн 24 = 6489024 = 27037 м3сут
- и секундную q = Qч 3600 = 270373600 = 075 м3с q = Qч36 = 2703736 = 7510 лс.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ИЗМЕНЕНИЯ ХИМИЧЕСКОГО СОСТАВА
ВОДЫ В ПРОЦЕССЕ ЕЕ ОБРАБОТКЕ
Такие расчеты позволяют наглядно увидеть действие различных реагентов на состав и свойства воды и не допустить отклонения качества воды от требований ГОСТ 2874-82 [4].
Выполняется в табличной форме:
Расчет изменения химсостава воды
Наименование элемента
Формула для определения.
Некарбонатная жесткость
Общее солесодержание
P = Ca+2 + Mg2+ + Na+ + K+ + HCO3-+ SO42- + Cl-
Содержание СО2 в исходной воде
По монограмме рис. 2 прил. 5 [1]
Диаграмма состава исходной воды
Дк по п 6.16 [1] по мутности –
Щелочность воды после обработки коагулянтом
Доза щелочи для поддер-жания щелочного резерва
Щелочность после обработки известью
Содержание сульфатов после обработки коагулянтом
(SO42-)1 = SO42-48 + ДкЕк
Содержание кальция после обработки известью
(Ca2+)1 = Ca2+ 20 + Дщ
Содержание СО2 после обработки коагулянтом
Величина рН воды после обработки коагулянтом и щелочью
рН1 определяется по номограмме рис. 2 прил. 5 [1]
Диаграмма состава воды после обработки коагулянтом и щелочью
рН равновесного состояния
рНS по п. 1 прил. 5 [1]
Доза перманганата калия
Дп по табл.1 прил. 4 [1]
Доза активированного угля
Доза хлора: первичного
Дх2 по п. 6.146 [1]
Остаточное содержание в воде ионов Al3+
Суммарное содержание взвешенных веществ в воде поступающей на очистные сооружения
Св по формуле (11) [1] (максималь-ное Св.мах и среднегодовое Свср)
Проверить соответствие выбран-ной схеме очистки по табл.15 [1]
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ СООРУЖЕНИЙ
1 Вертикальные смесители
Вертикальные смесители применяются на станциях средней и большой производительности причем на один смеситель должно поступать не более 1200-1500 м3ч воды.
Расчет вертикальных смесителей
Принятое количество смесителей
Расход воды на один смеситель
Диаметр подводящего трубопровода
d1 (по табл. Шевелева) v = 12 15 мс
Площадь верхней зоны
Форма смесителя в плане
Квадратная или круглая
Размер стороны или диаметр верхней зоны
Размер стороны или диаметр входной части (d -толщина стенки подводящей трубы)
Ввх = dвх = d1 + 2d
Площадь входной части
hн = 05 (Вв – Ввх) ctg a2
Wн = hн (fв + fвх +)3
Время пребывания в смесителе
Общий объем смесителя
Полная высота смесителя
Принятая система сбора воды
Принятое количество сборных дырчатых труб
Расход воды на один сборный лоток или трубу
Площадь дырчатой трубы
Диаметр дырчатых труб или сечение сборных лотков
Общая площадь отверстий в дырчатых трубах
Диаметр отверстия в сборных трубах
dо = 70100 мм (для смесителей)
Количество отверстий в сборных трубах
No = 4 fo p do2 = 4*0263314*012
Общая длина сборных труб
Диаметр отводящего трубопровода
d5 = 07 м ; v = 06 мс
Сечение сборного канала
2 Шайбовый узел ввода реагента
Расчет шайбового узла ввода реагента
Принятое количество водо-водов от НС-1 до очистных сооружений.
Расход воды по одному водоводу
Скорость течения в водоводе
Нормативная величина потерь напора в шайбе
Скорость течения в шайбе
Диаметр отверстия в шайбе
Расчёт встроенных камер хлопьеобразования
Формула для определения
Принятое число камер
N – равно числу отстойников
Расход воды на одну камеру
Принятая скорость восходящего потока
v– принимается по п. 6.56 [1]
Площадь камеры в плане
B – равна ширине одного отстойника
Таблица 5.9 (продолжение)
Принятая глубина камеры
Hk = ( Hотст + 01)=4
Время пребывания воды в камере
Принятое количество распреде-лительных перфорированных труб
Принятое расстояние между осями распределительных труб
S – принимается по п. 6.57[1]=2м
Расход воды по одной трубе
Принятая скорость движения воды в трубах
vтр - принимается по п. 6.57 [1]
Диаметр распределительных труб
d – принимается по таблицам
Шевелева в зависимости от qтр vтр
Необходимая площадь отверс-тий в 1 распределительной трубе
Σfo1 –принимается по п.6.57[1]
Принятый диаметр отверстий
Площадь одного отверстия
Необходимое количество отверстий в одной трубе
m = Σfo1 fo=0.0750.0005=320
Принятое расположение отверстий
Принятая скорость отвода воды через затопленный водослив в отстойник
Высота слоя воды над затопленным водосливом
Глубина погружения в воду подвесной стенки
Принятая скорость течения воды между стенкой и затопленным водосливом
Ширина канала между водосливом и стенкой
bc = q1 3600 ×B×vc=08
Расчёт горизонтальных отстойников
Общий расход воды на все отстойники.
Принятая скорость выпадения взвеси.
uо – определяется по таблице 18 [1]
Средняя горизонтальная скорость движения воды в отстойнике.
Величина коэффициента α.
Общая площадь горизонтальных отстойников
Высота зоны осаждения.
Hо - определяется по п.6.68 [1]
Общая ширина отстойников.
Принятая ширина одной секции отстойника.
B1 – принимается по п.6.68 [1]
Количество отстойников.
Принятая система подачи и распределения воды в отстойнике
Дырчатая перегородка
Расход воды на один отстойник
Принятая скорость движения воды в отверстиях перегородки
Vo-принимается по п.6.58 [1]
Необходимая площадь отверстий
Принятый диаметр отверстий в перегородке
Количество отверстий
Количество рядов отверстий по высоте
Количество отверстий в ряду
Принятая система отвода осветлённой воды из отстойников.
Принятое количество сборных дырчатых труб (желобов)
Расход воды на одну трубу
qс.1 = q1 m = 02633=
No = 4 fo p do2 = 4*0263314*0072
d5 x 2d5 = 13*07*2*07=
Концентрация взвеси в осветленной воде
Cocв - по табл. 15 [1]
Объём осадка выпадающего за одни сутки в отстойниках.
Woc. = Qcут × (Cв - Cocв)
=4559427*(6726-10)60000
Принятая система удаления осадка.
под гидростатич. давлением
Принятая длительность периода между чистками отстойников в период паводка.
Общий объём зоны накопления осадка.
Высота зоны накопления осадка.
Строительная глубина отстойников.
H = Ho + hн + 03 =31+14+03
Принятая продолжительность удаления осадка.
- принимается по п.6.71[1]
Коэффициент разбавления осадка.
Общее количество сбрасываемого осадка.
Количество осадка сбрасываемого в сутки.
Принятое количество дырчатых труб для удаления осадка в 1 отстойнике
Расход удаляемого осадка по одной трубе
qoc = 05 ×Wсб 60××N×n =
Принятая скорость движения осадка в конце труб.
vтр – по п.6.71 [1]
Диаметр труб для удаления осадка.
d- по табл. Шевелева
Коэффициент перфорации.
Общая площадь отверстий на одной трубе для удаления осадка.
Принятый диаметр отверстий на трубе и площадь одного отверстия.
Количество отверстий на одной трубе
- сравнить с требова-ниями п.6.71 [1]
Расчет скорых фильтров.
Определение основных размеров фильтров.
Принятый тип фильтра
Однослойные скор. фильтры
Принятые фильтрующие материалы и характеристики фильтрующего слоя
по п.6.69 [1] и табл.21 [1] в зави-симости от производительности
- фильтрующие материалы
- плотность зерен загрузки
- минимальный диаметр зерен
- максимальный диаметр зерен
- эквивалентный диаметр зерен
- коэффициент неоднородности
- высота фильтрующего слоя
- скорость фильтрования при нормальном режиме
- допустимая скорость фильтрования при форсированном режиме
Принятое число промывок в сутки
Принятая интенсивность промывки
w по п.6.110 6.114 [1]
Продолжительность промывки
tпр по п.6.110 6.114 [1]
Удельный расход воды на одну промывку одного фильтра
Время простоя фильтра в связи с промывкой
Общая площадь всех фильтров
Ориентировочное количество фильтров
Ориентировочная площадь одного фильтра
Принятые размеры фильтра и площадь фильтрования (при Fст ³40 м2 принимается фильтр с центральным каналом)
Принятое количество фильтров
N = F Fст 1533278; N ³ 4 размеры и кол-во фильтров увязать с сооружениями I ступени
Число фильтров находящихся в ремонте
Действительная скорость фильтро-вания в форсированном режиме
vФ = vнNф(Nф-N1)=6*7(6-1)
Состав и высота поддерживающих слоев
Крупность мм. I Высота мм.
Распределительная система фильтра
Выбранный тип дренажно-распределительной системы
Расход промывной воды при промывке одного фильтра
Принятая скорость движения воды в коллекторе
Диаметр водораспределительного коллектора
Высота нижнего отделения канала
Нкн = Ln +Lф +Hкр –hж –Hк -02
см. пп. 37 38 39 Нкн ³ dпр
Вк = Fк Hкн; Вк > 07 ³ dпр
Принятое расстояние между ответвлениями
Количество ответвлений
Расход промывной воды на одно ответвление
qбо = qпр1 nбо= 038946
Принятая скорость движения воды в ответвлениях
Принятый размер отверстий или щелей их расположение и площадь
Суммарная площадь отверстий
Общее количество отверстий или щелей
Количество отверстий на одном ответвлении
Принятое устройство для удаления воздуха из распредсистемы
Устройства для сбора и отвода промывной воды.
Расстояние между осями желобов
Принятое количество и форма желобов для отвода промывной воды
Расход воды через один желоб при промывке
(157+ажел)3= 25√01292
Высота кромки желоба над фильтрующей загрузкой
Расстояние от дна желоба до дна сборного канала
Нк = 173*3√q2канgB2кан =
Ширина бокового или центрального канала
Скорость течения промывной воды в конце сборного канала
проверить по п.6.117 [1]
Потери напора при промывке.
Принятая система промывки фильтров
От бака или насосов
Потери напора в распределительных трубах
hр = * v 2к2g + v 2б.о2=
Потери напора в фильтрующем слое при промывке
hф = (r3 ro-1)×Lф=(251-1)*14
ro - плотность воды тм3
Потери напора в гравийных поддерживающих слоях
Сумма потерь напора в загрузке
Расчет трубопровода подводящего промывную воду: - длина
-гидравлический уклон
l - замер по генплану
dп - по табл. Шевелева
i - по табл. Шевелева
Полная величина напора при промывке фильтра
hпр = hр + hз + h =4+233+02
Расчет промывки от бака.
Объем бака промывной воды
W==2*141000*278*6*60
Высота и диаметр бака
Необходимая геометрическая высота от кромки желобов до дна бака промывной воды
zД из высотно-технологи-ческой схемы
Отметка воды на фильтре
zФ из высотно-технологи-ческой схемы
Отметки кромки желобов фильтров
Отметка верха бака промывной воды
Напор насоса для закачки воды в бак
Нн = ZБ - ZД + 2×i×l + 2
Qн = Wпр.сут 24=168124
Марка насоса подача напор количество агрегатов
Подбор промывных насосов
Необходимый напор насоса
Нн = Zж - ZД + hпр + 15
Необходимая производительность насоса
Выбранный тип насоса количество и основные характеристики.
Диаметр трубопроводов на фильтровальной станции
Для подачи осветленной воды на все фильтры
Для каждого трубопровода привести q v (по пп. 6.106 и 6.117 [1]) d по табл.Шевелева
То же на один фильтр
Для отвода фильтрата в РЧВ со всех фильтров
Для подачи промывной воды в распределительную систему
Для отвода промывной воды
Данные к балансовой схеме.
Суточный объем промывной воды
Wпр.сут = 006 Fст ×w ×tпр ×N×nпр
Расчет шламонакопителей
Среднегодовое содержание взвешенных частиц в воде
Свс из п.26 табл. 4.1
Длительность накопления осадка
Т по п.17 прил.9 [1]
Средняя влажность осадка по годам
Средняя плотность осадка по годам
Нн - по п.17 прил.9 [1]
Кол-во секций накопителя
Nн - по п.19 прил.9 [1]
Площадь одной секции
Объем воды отделяющейся от осадка при уплотнении
Wво = Wос – Wн 365×Т=5035-
Расчет сгустителей осадка
Объем осадочной части одного сооружения подготовки воды
Wос - по данным табл. 5.8 5.9 5.12 см.выше
Продолжительность цикла сгущения
Т - по табл. прил.9 [1]
Влажность осадка до сгущения
Р1 = 100 – d 12000 =
Влажность осадка после сгущения
Р2 - по табл. прил.9 [1]
W с гамма=13Кр.оWос.ч =
- по формуле (1) прил.9 [1]
Средняя рабочая глубина сгустителя
Н - по п.9 прл.9 [1]
Площадь одного сгустителя
F1 = Wсг N H=9812*35
Принять унифицированный по [7]
Суточный объем воды отделяемой от осадка
=5035*(1-100-97100-968)
Суточный объем уплотненного осадка
Wу = Wос – Wво =503.5-30.2
ОБЕЗЗАРАЖИВАНИЕ ВОДЫ
Расчет хлорного хозяйства
Доза хлора для первичного хлорирования.
по п. 6.18 [1] см. табл. 4.1
Расход хлора для первичного хлорирования.
Принятый тип хлораторов для первичного хлорирования их производительность и кол-во
Доза хлора для вторичного хлорирования.
Расход хлора при вторичном хлорировании.
Хлораторы для вторичного хлорирования.
По разд. ХIV [9] или из вэб-сайта
Gч = G1 + G2 =948+569
Gсут = 24×Gч =24*1517
Принятый тип тары для хлора
-площадь боковой поверхности
-масса жидкого хлора
По гл. 10 [9] при Gсут ³50 кгсут – бочки 1000
Fб = p×D×L=314*0970*1925=
Принятый тип испарения хлора.
Съем хлора с одного баллона или с 1 м² поверхности бочки.
gуд = 0507 кгч с баллона до 3 кгчас с 1 м² бочки без подогрева (при подогреве не ограничено).
Съем хлора с 1 бочки
Необходимое кол-во одновремен-но работающих бочек или баллонов
Nв = Gч Gб = 15171159
Удельный расход воды для испарителей
Расход воды для испарителей
Мощность электрических нагревателей для нагрева воды в зимнее время перед подачей ее в испарители
Расход воды подводимой к эжекторам вакуумных хлораторов для первичного хлорирования
То же для вторичного хлорирования
Диаметр трубопровода хлорной воды первичного хлора и материал труб
по qэ1 и скорости течения v »1 мс материал труб по п. 6.154 [1]
То же для вторичного хлора
Резервное оборудование в хлораторной.
Ориентировочная площадь хлордозаторной
Длительность периода на который запасается хлор
Запас хлора в расходном складе хлора
Количество бочек в расходном складе хлора.
РЕАГЕНТНОЕ ХОЗЯЙСТВО
Расчет реагентного хозяйства коагулянта
Найменування показника
Формула для визначення
Складування реагенту
Вміст активного продукту в реагенті
Прийнятий засіб збереження:
а. Об'ємна маса при сухому збереженні
б. Щільність розчину при мокрому збереженні
Термін на який запасається реагент.
Висота шару реагенту при сухому збереженні:
Площа складів для сухого збереження
Прийняті розміри складу
Відповідно до генплану
Міцність розчину в баках мокрого збереження
по п. 6. 205 [1] для коагулянту і п. 6. 207 [1] для вапна.
Об’єм баків мокрого збереження
Глибина баків мокрого збереження
Площа баків мокрого збереження:
Прийнята кількість баків і їхні розміри
Ширина баків повинна бути не менше ніж 30 м
нтенсивність подачі повітря для готування реагенту
Витрата повітря для готування розчину
Розчинні розчинно-видаткові баки баки вапняного молока і
по пп. 6.21 6.30 6.35 11 14 дод. 4 [1] п. 6 дод. 6 [1]
Тривалість періоду на який готується розчин
. Для флокулянту і вапна підбираємо стандартні установки УРП і ПМТ для інших - баки кубічної форми розмірами a2 x b2 x h2
t3 приймається кратним тривалості зміни (8 або 12 годин)
. Рекомендується приймати баки кубічної форми a3 x b3 x h3
Витрата повітря для перемішування розчину
Витрата розчину реагенту
Прийнятий тип дозаторів їхня кількість і основні характеристики
Діаметр і матеріал труб для подачі розчину
По [1] і таблицях Шевелєва
Витрата води для готування реагенту
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
СНиП 2.04.02-84. Водоснабжение. Наружные сети и сооружения Госстрой СССР.– М.: Стройиздат 1985. – 136 с.
Кульский Л.А. Строкач П.П. Технология очистки природных вод. – Киев: Вища. школа 1986. – 352 с.
Шевелев Ф. А. Шевелев А.Ф. Таблицы для гидравлического расчёта водопроводных труб. – М.: Стройиздат 1984. – 116 с.
Справочник проектировщика. Водоснабжение населенных мест и промышленных предприятий Под ред. И.А Назарова. – М.: Стройиздат 1977. – 288 с.
Методические указания к выполнению курсового проекта по водопроводным очистным сооружениям (для студентов специальности 7.092601 “Водоснабжение и водоотведение” всех форм обучения) Сост.: Омельченко Н.П. Никиша С.Б. Найманова А.А. – Макеевка: ДонНАСА 2007. – 69 с.
Оборудование водопроводно-канализационных сооружений А.С. Москвитин Б.А. Москвитин Г.Н. Мирончик и др. Под ред. А.С. Москвитина – М.: Стройиздат 1979. – 730с. (Справочник монтажника).
Рекомендации по расчету технико-экономических показателей научно-исследовательских разработок в области водоснабжения. – М.: ВНИИ ВОДГЕО 1980. – 60 с
Водоснабжение А. Я. Найманов С. Б. Никиша Н. Г. Насонкина Н. П. Омельченко В. Н. Маслак Н. И. Зотов А. А. Найманова. – Донецк Норд-Пресс 2004. – 649 с.