Управляемый выпрямитель

1.cdw

5.doc

Обзор литературы. Выбор и обоснование выбранного варианта схемы
Расчет выпрямителя В1
Расчёт емкостного фильтра
Выбор ключей инвертора
Расчет трансформатора
4.1 Выбор магнитопровода
4.2 Выбор типоразмера магнитопровода
4.3 Расчёт обмоток трансформатора
4.4 Расчёт потерь в трансформаторе
Расчет выпрямителя В2
Расчет выходного LC–фильтра
Расчет системы управления
7.1 Расчет и выбор элементов генератора Ройера
7.2 Расчет выпрямителя В3
Расчет КПД устройства
Расчет массогабаритов устройства
Конструкторская часть
Конструктивный расчет дросселя
Список использованных источников
Приложение А. Схема электрическая принципиальная

Схема.cdw

Управляемый выпрямитель
Схема электрическая принципиальная

7.doc

Дроссель. термостабильный феррит 2000НМ1 ПЭВ-2 W=3
К50-32 - 1000 мкФ 350 В
К50-47-160В-150мкФ-20..+50%
СП-IV-025Вт-680 Ом±20%
Управляемый выпрямитель

6.doc

В связи с тем что источники вторичного электропитания являются массовым функциональным узлом необходимым для функционирования большинства электронных устройств разработано сравнительно большое количество способов их построения. Известно множество схемотехнических решений эффективных в тех или иных случаях. Причем основной проблемой возникающей при их проектировании является получение заданной мощности при минимальных массогабаритных показателях и стоимости а также высокой надежности при работе.
В данном курсовом проекте необходимо разработать электронное устройство – управляемый выпрямитель. Особенностью данного типа источников вторичного электропитания является то что регулирование напряжения происходит на стадии выпрямления.
Согласно техническому заданию разрабатываемое устройство должно иметь систему управления построенную на магнитно-транзисторных элементах.
Обзор литературы выбор и обоснование выбранного варианта схемы
Устройства предназначенные для снабжения электрической энергией потребителей называются источниками питания. Они делятся на первичные и вторичные. Первичный источник питания является преобразователем одного из неэлектрических видов энергии в электрическую. К первичным источникам питания относятся электрогенераторы химические источники тока солнечные батареи и т. п. Электроэнергия вырабатываемая первичным источником питания не всегда может быть непосредственно использована для питания потребителя энергии. Несоответствие рода тока частоты или уровня напряжения первичного источника питания требованиям нагрузки заставляет устанавливать между ними преобразователи электрической энергии (согласующие устройства) которые приводят энергию первичного источника питания к величине и виду необходимым нагрузке. Такие промежуточные преобразователи получили название вторичных источников питания или источников вторичного электропитания. Таким образом источники вторичного электропитания непосредственно не вырабатывают электроэнергию они ее лишь преобразуют.
Существует несколько вариантов построения источников вторичного электропитания11. Один из вариантов решения может быть таким как представлен на рисунке 1. До недавнего времени именно по такой структуре и строились подобные источники питания.
Здесь напряжение сети понижается трансформатором до необходимого уровня затем выпрямляется и сглаживается LС -фильтром который нагружен на линейный стабилизатор. Недостатками схемы являются значительные масса и габариты низкочастотных трансформатора дросселя и конденсатора фильтра а также низкий КПД линейного стабилизатора.
Рисунок 1 – Структурная схема с трансформатором на входе
Рассмотрим схему с позиции ограничений. Главным ограничением снижения массогабаритов схемы по входу (со стороны первичного источника питания) являются низкая частота которая и привели к трансформатору с большими габаритами.
Попытка погасить большую часть напряжения сети на каком-либо балласте на входе схемы (резисторе дросселе конденсаторе) либо сведет КПД схемы почти до нуля либо не уменьшит габаритов. Отсюда следует что низкочастотное напряжение необходимо в самом начале структуры либо преобразовать в высокочастотное где размеры трансформатора и реактивных элементов резко снижаются и схема будет поддаваться миниатюризации либо преобразовать в постоянное напряжение.
Ограничения со стороны нагрузки - это низкое напряжение и гальваническая развязка которые требуют понижающего трансформатора. Если бы удалось установить между высоковольтным входом и низковольтным выходом импульсный стабилизатор то его коэффициент заполнения оказался бы чрезвычайно низок (при минимальном выходном напряжении) что потребовало бы к значительным габаритам усредняющих фильтров даже при высокой частоте преобразования. При этом импульсное потребление тока из сети заставило бы установить входной фильтр защищающий питающую сеть и нагрузку от радиопомех.
Следовательно требуется двухтактный преобразователь работающий на высокой частоте с понижающим трансформатором на выходе. Структурная схема такого устройства может иметь вид представленный на рисунке 2 11.
Здесь напряжение сети выпрямляется мостовым выпрямителем (который можно подключить непосредственно в сеть) и предварительно (грубо) фильтруется. Затем это напряжение поступает на инвертор с трансформатором работающий на высокой частоте. Пониженное напряжение выпрямляется вторым выпрямителем и фильтруется выходным фильтром. Стабилизация (регулирование) выходного напряжения осуществляется в инверторе с помощью широтно-импульсного управления.
Рисунок 2 - Структурная схема с бес трансформаторным входом
Из-за высокого напряжения сети потери (1 5 - 2 В) в выпрямителе В1 оказываются пренебрежимо малыми. Входным фильтром Ф1 может быть всего один конденсатор.
Инвертор строится на транзисторах по мостовой или полумостовой схеме. Транзисторный инвертор может работать на частотах до нескольких сотен килогерц без заметного снижения КПД. Из-за высокого напряжения питания а следовательно относительно низких токов потери мощности в транзисторных ключах очень малы.
Благодаря широтно-импульсному регулированию выходной фильтр должен быть LС - фильтром. Однако его габариты оказываются весьма малыми в связи с высокими частотой и коэффициентом заполнения импульсов (благодаря согласующему действию трансформатора).
Заметные потери мощности имеются только во втором выпрямителе В2 (0 8 - 1 В) поэтому общий КПД схемы составит 0 8 - 0 9.
Таким образом несмотря на то что предложенная структура сложнее чем на рисунке 1 и предполагает большее число преобразований за счет малых потерь в преобразовательных звеньях она имеет гораздо более высокий КПД и меньшие массогабариты. Следовательно наиболее целесообразно построить разрабатываемое устройство по схеме приведённой на рисунке 2.
1 Расчет выпрямителя В1
Определим максимальную мощность потребляемую нагрузкой
где Ud – максимальное напряжение на нагрузке;
Определим полную мощность потребляемую от сети
где h – КПД всего устройства.
Определим амплитудное значение выпрямленного напряжения с учетом нестабильности сети
где ЕП – напряжение питающей сети;
KН – коэффициент нестабильности.
Определим среднее значение выпрямленного напряжения
Среднее значение выпрямленного тока составит
Так как схема выпрямителя мостовая однофазная и в качестве сглаживающего фильтра использована ёмкость следовательно амплитуда зарядных токов через вентили может достигать . Поэтому выбираем диоды из условия что амплитуда первой гармоники равна
На основании полученных данных выберем диод таким условиям соответствует полупроводниковый кремневый выпрямительный диод 3 марки 2Д2998Д который имеет следующие характеристики:
–постоянный прямой ток не более – 30 А;
–импульсный прямой ток не более – 300 А;
–постоянное прямое напряжение – 07 В;
–постоянный обратный ток – 20 мА;
–время обратного восстановления – 10 мкс;
–частота до – 200 кГц;
–масса не более – 9 г;
–температура окружающей среды – -60..+125°С.
Рассчитаем потери в диодах
где Uпр – прямое падение напряжения на диоде;
Id1 – среднее значение выпрямленного тока;
Uобр – обратное напряжение на диоде;
Iобр – обратный ток через диод.
2 Расчет емкостного фильтра
Ёмкость конденсатора рассчитаем по формуле 1:
где Pd – максимальная мощность нагрузки;
h – предполагаемый КПД всего устройства;
m – пульсационность;
Ud1m – амплитудное значение выпрямленного напряжения;
f – частота пульсаций напряжения;
DU – размах пульсаций напряжения на конденсаторе.
Определим значение DU. Пусть пульсации составляют 10% от Ud1m тогда
следовательно максимальное напряжение на конденсаторе Ucmax составит
Согласно полученным данным найдём предполагаемую ёмкость конденсатора
Выберем конденсатор К50-32 4.
Вычислим амплитуду переменной составляющей на частоте 50 Гц с учётом частотно-температурной зависимости 2
где Kп – коэффициент пульсаций для данного типа конденсатора;
Uн – номинальное напряжение конденсатора;
Kf – коэффициент определяющей зависимость напряжения пульсаций от частоты;
KT – коэффициент определяющей зависимость напряжения пульсаций от температуры;
Следовательно потребуется соединение 11 конденсаторов
К50-32-350В-1000мкФ-20..50% со следующими параметрами 4:
–номинальная ёмкость – 1000 мкФ;
–номинальное напряжение – 350 В;
–тангенс угла потерь не более – 02;
–ток утечки 0005СUН;
–амплитуда переменной составляющей на частоте 50 Гц – 105 В;
–допустимое отклонение ёмкости от номинальной – -20..+50%;
–температура окружающей среды – -60..+120°С;
–масса не более – 160 г.
Потери мощности в конденсаторе составят
где - номинальная емкость конденсаторной батареи;
tgd – тангенс угла потерь.
3 Выбор ключей инвертора
В качестве ключей инвертора можно использовать: тиристоры биполярные транзисторы полевые транзисторы. Тиристоры имеют очень низкую частоту переключения следовательно применять их в маломощных схемах не имеет смысла мощные биполярные транзисторы имеют очень низкий коэффициент передачи тока базы b30 следовательно для управления таким ключом потребуется очень большой ток от системы управления. Поэтому наиболее целесообразно использовать полевые транзисторы. Транзисторы с управляющим p-n переходом и со встроенным каналом в ключевых схемах не используют поэтому воспользуемся полевыми транзисторами с индуцированным каналом.
К выводам сток-исток транзисторов прикладывается удвоенное напряжение питания поэтому
UСИ>2×Ud1m=2×3423=6846 В. (2.15)
Максимальный ток стока должен быть больше тока потребляемого от сети то есть:
ICmax>Id1=103 А. (2.16)
Вышеприведённым требованиям удовлетворяет транзистор марки 5 КП707В который имеет следующие параметры:
–постоянное напряжение сток-исток – 750 В;
–постоянное напряжение затвор-исток – 20 В;
–постоянный ток стока – 125 А;
–сопротивление канала – 3 Ом;
–постоянная рассеиваемая мощность – 100 Вт;
–начальный ток стока – 25 мА;
–время включениявыключения – 25100 нс;
–входная емкость – 1600 пФ;
–температура окружающей среды – -60..100°С;
Потери в ключе составят
где RCИ – сопротивление канала.
4 Расчёт трансформатора
4.1 Выбор магнитопровода
Для обеспечения хорошего КПД и малых массогабаритов выберем частоту работы инвертора 50 кГц. На данной частоте рекомендуют использовать 2 преспермы и ферриты. Воспользуемся термостабильным ферритом марки 2000НМ1.
4.2 Выбор типоразмера магнитопровода
Напряжение на вторичной обмотке складывается из напряжения на нагрузке напряжение на дросселе сглаживающего фильтра падения напряжение на прямосмещённом p-n переходе диода 1.
где UН – напряжение на нагрузке;
rдр – сопротивление дросселя;
Uпр – прямое падение напряжения на диоде.
Так как применён трансформатор с двумя обмотками у каждой из которых имеется вывод от середины то габаритная мощность составит
где IН – ток через нагрузку.
Произведение сечения окна магнитопровода на сечение магнитопровода вычисляется по формуле 2:
где Sм – сечение магнитопровода;
SОк – сечение окна магнитопровода;
Bм – амплитуда магнитной индукции;
f – рабочая частота;
h – предполагаемей КПД трансформатора;
j – предполагаемая плотность тока;
kм – коэффициент использования магнитопровода;
kОк – коэффициент использования окна магнитопровода;
kФ – коэффициент формы напряжения.
Согласно 2 примем Bм=035 Тл h=098 j=7 Амм2 kм=1 kОк=025 kФ=1.
Выберем сердечник Ш10х10 со следующими параметрами 6:
–средняя длинна магнитной линии 691 см;
4.3 Расчет обмоток трансформатора
Количество витков в обмотках определяется по следующей формуле
Коэффициент трансформации равен
Определим максимальный коэффициент заполнения
где - время выключения транзистора.
Определим токи в первичной и во вторичной обмотках:
Тогда определим сечение проводов
Определим диаметр проводов:
В качестве обмоточного провода применим медную фольгу марки М0 сечением S1=085 мм2 для первичной обмотки и сечением S2=15 мм2. Указанные провода имеют следующие параметры 6
для первичной обмотки:
–диаметр провода по меди – 105 мм;
–диаметр провода с изоляцией – 113 мм;
–сопротивление 1м при 20°С – 0043 Ом;
–масса 100м – 362 г;
–температура окружающей среды – -130..+130°С;
для вторичной обмотки:
–диаметр провода по меди – 13 мм;
–диаметр провода с изоляцией – 138 мм;
–сопротивление 1м при 20°С – 00242 Ом;
–масса 100м – 7225 г;
4.4 Расчет потерь в трансформаторе
Рассчитаем потери в магнитопроводе 2.
где PУд – удельные потери в магнитопроводе;
V – объём магнитопровода.
где tg d – тангенс угла потерь;
m – относительная магнитная проницаемость магнитопровода;
m0 –магнитная постоянная.
Согласно 2 для феррита марки 2000НМ1 tg d=0.02×10–3; m=2000.
где D – внешний диаметр сердечника;
d – внутренней диаметр сердечника.
Рассчитаем потери в обмотках.
Так как трансформатор со средней точкой в обмотках то общее число витков будет
Потери в обмотках определяются
где kдоп – коэффициент дополнительных потерь;
kТ – коэффициент увеличения сопротивления под действием температуры.
Определим коэффициент увеличения сопротивления вследствие нагрева
где ТС – максимальная температура окружающей среды;
DТ – разность между максимальной и минимальной температурой.
Определим среднюю длину одного витка провода первичной и вторичной обмоток
где - ширина сердечника;
- толщина сердечника;
- толщина провода с изоляцией.
Определим сопротивление проводов первичной и вторичной обмоток
Потери в первичной и во вторичной обмотках вычисляют по формуле:
где - коэффициент добавочных потерь.
Суммарные потери в трансформаторе равны
5 Расчет выпрямителя В2
Максимальное среднее значение тока через вентиль составляет
Максимальное обратное напряжение на вентиле определяется
На основании полученных данных выберем диод КД412Г 3 который имеет следующие параметры
–прямой импульсный ток – 100 А;
–прямой средней ток – 10 А;
–максимальное обратное напряжение – 400 В;
–прямое напряжение – 3 В;
–обратный ток – 100 мкА;
–время восстановления не более – 150 нс;
–масса не более – 8 г;
–температура окружающей среды – -60..+135°С.
Потери в вентилях составят
6 Расчет выходного LC-фильтра
Определим минимальный коэффициент заполнения
Определим минимальное значение индуктивности тока дросселя1
где Uпмакс – максимально возможное напряжение на входе фильтра;
kз – минимальный коэффициент заполнения;
f – частота импульсов.
Определим индуктивную составляющую нагрузки
Таким образом LФмин уменьшится на величину LН
Согласно рекомендации 1 примем
Определим ёмкость фильтра1
Проверим полученные параметры фильтра на отсутствие резонанса
Определим минимальную электромагнитную и габаритную мощность дросселя 2
где Im~ – амплитуда колебаний тока дросселя.
Исходя из условия неразрывности тока амплитуда колебаний принята равной максимальному значению тока нагрузки.
На таких частотах в качестве материала сердечника рекомендуют использовать ферриты. Применим термостабильный феррит марки 2000НМ1.
Определим необходимое произведение Sм×SОк2
j – плотность тока.
Согласно 2 j=5Амм2; h=099; kОк=015; kм=1.
С целью уменьшения габаритов дросселя воспользуемся последовательным включением двух одинаковых дросселей. Тогда Sм×SОк одного дросселя равно 0272=0135 см4. Этому произведению соответствует стандартный кольцевой сердечник К20х10х5 параметры которого:
Число витков каждого дросселя W определяется выражением 2
Определим сечение обмоточного провода
Этот провод слишком толстый для его намотки вокруг малого сечения сердечника. Поэтому выполним намотку жгутом из 4 проводов марки ПЭВ-2 сечением 24=05 мм2. Его параметры6:
–сечение по меди – 05027 мм2;
–диаметр медной жилы – 080 мм;
–сопротивление 1м при 20°С – 00348 Ом;
–диаметр с изоляцией – 089 мм;
–масса 100м – 455 г;
–температура окружающей среды – -130..+130°С.
Определим сопротивление обмотки при 20°С
где n – количество проводов в жгуте;
D – внешний диаметр сердечника;
Определим сопротивление обмотки при 100 °С
где DT – температура перегрева (согласно рекомендации 2 DT=100°C).
Потери мощности в обмотках составят
Определим потери в магнитопроводе
где V – объём магнитопровода;
PУд – удельные потери в магнитопроводе.
m –относительная магнитная проницаемость магнитопровода;
Таким образом общие потери в дросселе составляют
В качестве высокочастотных конденсаторов способных работать в таком диапазоне температур выберем К50-47. Согласно 2 снижение ёмкости для данного конденсатора от частоты и температуры составит по 20% таким образом требуемая ёмкость составит
Воспользуемся конденсатором К50-47-160В-150мкФ-20..+50% который имеет следующие параметры 4
–номинальная ёмкость – 100 мкФ;
–номинальное напряжение – 160 В;
–тангенс угла потерь не более – 015;
–амплитуда переменной составляющей на частоте 50 Гц – 8 В;
–температура окружающей среды – -60..+130°С;
–масса не более – 25 г.
где IУт – ток утечки диэлектрика конденсатора;
tgd – тангенс угла потерь;
Uэф – действующее значение напряжения пульсаций.
7 Расчет системы управления
7.1 Расчет и выбор элементов генератора Ройера
Генератор Ройера нагружен на затворные цепи МДП-транзисторов схемы инвертора и формирует на них управляющие импульсы прямоугольной формы без паузы в нуле с частотой fП=50 кГц причем в противофазе.
Питающее напряжение Un составляет 20 В следовательно транзисторы выбираем из условия
Ток коллекторной цепи ненамного превышает ток намагничивания и даже с учетом многократного превышения выплеском коллекторного тока среднего значения составляет не более 1 А. Также транзистор должен обладать хорошими частотными свойствами. Таким образом выбираем транзистор КТ504В удовлетворяющий всем вышеперечисленным условиям: UКЭ.MAX.=300В IК.MAX.=1А и граничная частота коэффициента передачи тока не менее 20 МГц.
Генератор Ройера работает на входную цепь МДП-транзистора т.е. почти на холостом ходу. В данном случае нецелесообразно и невозможно рассчитывать трансформатор через произведение площадей окна и магнитопровода. Приходится задаться размерами магнитопровода самостоятельно.
Тип МДП-транзистора - 2П707В максимально допустимое напряжение UЗИ которого равно ±20 В. Следовательно напряжение в нагрузочной обмотке UН выбираем равным ±15 В.
Для того чтобы ввести транзистор в насыщение необходимо подать в базу ток IБ равный
где IК - ток коллектора насыщенного транзистора;
минимальный коэффициент передачи с учетом температуры
N - коэффициент насыщения;
- коэффициент уменьшения с насыщением транзистора.
Принимая N=15 и получаем
Ток в нагрузке отсутствует следовательно
где - коэффициент трансформации тока базовой цепи;
- ток намагничивания.
Так как в КТ504B напряжение UБЭ не должно превышать 6 В то зададимся напряжением базовой обмотки UБ= 4 В. Отсюда
Сердечник - феррит марки 2000НМЗ. Трансформатор насыщающийся следовательно выбираем индукцию Вm=Bs=035 Тл.
Возьмем сердечник К10х6х2 с параметрами: площадь сечения магнитопровода SM - 004 см2 средняя длина магнитной силовой линии IСР - 251 см площадь окна трансформатора So - 0282 см2.
Число витков в первичной обмотке Wi вычисляем по формуле
Тогда число витков в базовой WБ обмотке равно
Число витков в нагрузочной обмотке WН равно
Ток намагничивания находим по формуле
где Н - напряженность магнитного поля сердечника.
Для данных условий Н=85 Ам тогда
Тогда исходя из (2.67) и (2.68) IК=3205 мА и IБ=102 мА.
Зададим ток базы с помощью резистора RБ:
Принимаем значение RБ равным 680 Ом (как самое близкое по номиналу).
Так как рабочая частота схемы генератора Ройера составляет 50 кГц к резисторам предъявляются повышенные частотные требования. Этим требованиям вполне удовлетворяют резисторы типа СП-IV-025Вт-680Ом±20%. К проводу особых требований не предъявляется а потому выберем ПЭВ-2.
Плотностью тока j задаемся и принимаем ее равной 15 Амм2 тогда диаметр провода находится по формуле
но т.к. вес провода получаются тоньше выпускаемых задаемся самыми тонкими из имеющихся - d = 008 мм.
Потребляемая генератором Ройера мощность Ргр равна
откуда Ргр=0032*20=064 Вт.
7.2 Расчет выпрямителя В3
На основании полученных данных выберем диод КД205Д 3 который имеет следующие параметры
–прямой импульсный ток – 08 А;
–прямой средней ток – 05 А;
–максимальное обратное напряжение – 100 В;
–прямое напряжение – 1 В;
–обратный ток – 01 мА;
–время восстановления не более – 15 мкс;
–масса не более – 6 г;
8 Расчёт КПД устройства
КПД всего устройства определяется как
где Pн – мощность потребляемая нагрузкой;
PПотр – мощность потребляемая от сети;
PПотерь – суммарная мощность потерь.
Определим суммарную мощность потерь
Таким образом КПД равен
9 Расчёт массогабаритов устройства
Массогабариты определим следующим образом:
где М – ориентировочная масса устройства;
Pн.Ср – средняя мощность нагрузки.
где MС – суммарная масса всех конденсаторов;
MR – суммарная масса всех резисторов;
MV – суммарная масса всех полупроводниковых приборов;
ML – масса дросселя;
MT – трансформатора.
МС=160×11+25=1785 г;
MV=4×9+2×17+2×8+4×6+2×02=1104 г;
МL=2×64+2×455×3×4×(2×5+2(20-10)) ×10-3=16 г;
MТ=80+005×40×362+0053×22×7225=957 г;
Средняя мощность нагрузки равна
Конструкторская часть
1 Конструктивный расчет дросселя
В конструируемом дросселе использован кольцевой сердечник К20х10х5 из термостабильного феррита марки 2000НМ1. Для обмотки используем жгут из 4 проводов марки ПЭВ-2 сечением 05027 мм2 и диаметром с изоляцией 089 мм.
Сердечник изолируем фторопластовой лентой ПЭТФ толщиной 002 мм в три слоя. Затем наматывается 3 витка жгута из проводов после чего их также изолируем тремя слоями фторопластовой ленты марки ПЭТФ. Для защиты от внешних воздействий применяем пропитку лаком К0835. К плате дроссель приклеим при помощи клея К13910. Это эпоксидный клей холодного отвердения. Данный клей обладает эластичностью и вибростойкостью. Выводы скручиваем лудим и припаиваем к контактным площадкам платы.
В ходе выполнения данного курсового проекта было разработано электронное устройство – управляемый выпрямитель со следующими параметрами:
–напряжение на нагрузке 70–120 В;
–амплитуда пульсаций 05 В;
–cos jn (RL–нагрузка) 085;
–диапазон рабочих температур -10 +100°С;
–закон регулирования – непрерывный.
Спроектированный выпрямитель обладает КПД h=091 что больше требуемого по условию h=080. Также разработанное устройство обладает минимальными массогабаритами на что указывает рассчитанный коэффициент pМ=15 гВт.
Согласно техническому заданию система управления выполнена на магнитно–транзисторных элементах.
Список использованных источников
Кокшаров В.С. Преобразовательная техника. Сглаживающие фильтры: Учеб. пособие. – Уфа: Уфимск. гос. авиац. техн. ун-т 1995. – 86 с.
Кокшаров В.С. Шуляк А.А. Преобразовательная техника. Выбор и расчёт элементов сглаживающих фильтров: Учеб. пособие. – Уфа: Уфимск. гос. авиац. техн. ун-т 2002. – 129 с.
В помощь радиолюбителю: Сборник. Вып. 110 Сост. И.Н. Алексеева.–М.:Патриот 1991. – 62 с. ил.
Электрические конденсаторы и конденсаторные установки: Справочник Под ред. Г.С. Кучинского. – М.: Энергоатомиздат 1987. 844 с.
Полупроводниковые приборы. Транзисторы средней и большой мощности: Справочник Под. ред. А.В. Голомедова.– М.:Радио и связь 1989. – 640 с. ил.
Найвельт Г. С. Источники электропитания РЭА: Справочник. – М.: Радио и связь 1986. – 576 с.
Гольденберг Л.М. Импульсные и цифровые устройства. Учебник для вузов.–М.: Связь 1973.– 496 с.
Важенина З.П. Импульсные генераторы на полупроводниковых приборах. – М.: Энергия 1977. – 112 с.
Полупроводниковые приборы: транзисторы. Справочник Под. ред. Н.Н. Горюнова. – М.: Энергоатомиздат 1983. – 904 с. ил.
Справочник по электротехническим материалам
Кокшаров В.С. Преобразовательная техника. Проектирование малогабаритных источников вторичного электропитания: Учеб. пособие. – Уфа: Уфимск. авиац. ин-т 1991. – 84 с.