ТГСиВ

курсовой.dwg

План чердака М 1 : 100
Радиатор чугунный МС-140-98
Кран двойной регулировки
Вытяжная шахта с зонтом
Колено прямоугольное
Тройник 90 на вытяжке
Диаметр горловины 20мм
План подвала. План типового этажа. План чердака.
Схема индивидуального теплового пункта системы
отопления. Аксонометрическая схема системы
вентиляции. Спецификация.
Аксонометрическая схема системы вентиляции
Аксонометрическая схема системы отопления М 1:100
Проект отопления и вентипяции жилого дома
Индивидуальный жилой дом
Аксонометрическая схема системы отопления
План чердака.План типового этажа.План подвала. Аксонометрическая схема системы вентиляции. Спецификация. Схема индивидуального теплового пункта системы отопления.
План подвала М 1 : 100
План типового этажа М 1 : 100
Схема индивидуального теплового пункта системы отопления
Из системы отопления
Проект отопления и вентиляции жилого дома
Индивидуальный жилой дом усадебного типа по
9 в Волжском районе г. Саратова
Ситуационный план М 1 : 5000

18-21.doc

ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ
Перед началом гидравлического расчета вычерчивают аксонометрическую схему системы отопления со всей запорно-регулирующей арматурой. К составлению такой схемы приступают после того как подсчитана тепловая мощность системы отопления здания; выбран тип нагревательных приборов и определено их число для каждого помещения; размещены на поэтажных планах здания нагревательные приборы подающие и обратные стояки а на планах чердака и подвала – подающие и обратные магистрали; выбрано место для индивидуального теплового пункта; показано на плане чердака или верхнего этажа (при совмещенной крыше) размещение расширительного бака и приборов воздухоудаления.
1. Выбирают главное циркуляционное кольцо в котором расчетное циркуляционное давление приходящееся на единицу длины кольца имеет наименьшее значение то есть =. В двухтрубных тупиковых системах за главное принимают кольцо проходящее через нижний прибор наиболее удаленного от теплового пункта стояка. Расчетное кольцо циркуляции разбивается на участки. Участком называется отрезок трубопровода с постоянным расходом теплоносителя. На планах этажей чердака и подвала горячие и обратные стояки системы отопления должны быть пронумерованы а на аксонометрической схеме кроме стояков нумеруются все расчетные участки циркуляционных колец – участки труб а также указывают тепловую нагрузку и длину каждого участка. Сумма длин всех расчетных участков составляет величину расчетного циркуляционного кольца. Затем определяется суммарная протяженность кольца циркуляции . На расчетной схеме фиксируются тепловые нагрузки приборов равные теплопотерям соответствующего помещения. На каждом участке расчетного кольца циркуляции определяются тепловые нагрузки которые характеризуются количеством тепла которое отдаст вода протекающая на участке. По этой нагрузке определяется расчетный расход воды на каждом участке кольца циркуляции
где Qуч – тепловая нагрузка участка составленная из тепловых нагрузок отопительных приборов обслуживаемых протекающей по участку водой. Если Qуч измерено в Вт то в числитель добавляется множитель 3.6;
с – теплоемкость воды равная 4.19 кДж(кг×°С);
(tг – t0) – перепад температур воды в системе tг = 95°С to = 70°С.
2. Далее определяем располагаемое давление в кольце циркуляции. В небольших системах можно воспользоваться выражением
При расчете по методу удельных потерь давления для предварительного выбора диаметров теплопроводов определяют среднее значение удельного падения давления по кольцу
где – коэффициент учитывающий долю потерь давления на трение в общем объеме гидравлических потерь. В расчетах принимают = 0.65 для двухтрубных систем;
– суммарная протяженность кольца циркуляции м;
– располагаемый перепад давления в системе Па.
Ориентируясь на полученное значение и определив количество воды кгч используя справочные таблицы и номограммы на каждом участке выявляем диаметр трубопровода скорость движения воды и уточняем удельную потерю давления . Общие потери давления на трение на участке находятся по формуле
где – коэффициент трения;
– скорость движения теплоносителя на участке мс;
– плотность теплоносителя кгм3;
– диаметр трубопровода на участке м.
3. На каждом участке расчетного кольца выявляются местные сопротивления (задвижки повороты трубопровода внезапное расширение потока и прочие) по справочной литературе или по табл. находятся значения коэффициентов местных сопротивлений (КМС) и их сумма на расчетном участке .
Потери давления на местные сопротивления Па определяются по формуле
Суммируя линейные и местные потери находим общие потери давления на расчетном участке кольца
Затем складывая потери давления по участкам определяем потери давления в кольце циркуляции .
Правильно рассчитанное кольцо циркуляции реализует условие: необходимый резерв давления должен составлять не более 10 и не менее 5%.
Гидравлический расчет системы отопления
Тепловая нагрузка Q Вт
Расход теплонасителя G мм
Диаметр участка D мм
Скорость движения теплоносителя мс
Удельная потеря давления R Па
Потери давления на трение R l Па
Сумма коэффициентов местных сопротивлений
Потери давления в местных сопротивлениях Z Па
Суммарные потери давления на участке R l+Z Па

22-23.doc

ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ НАГРЕВАТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ
1. Значение плотности теплового потока позволяет сравнивать нагревательные приборы и судить о теплотехнической эффективности того или иного прибора. Для этого при тепловых испытаниях устанавливают номинальную плотность теплового потока Втм2 для систем водяного отопления когда средняя разность температур и расход теплоносителя в приборе составляет 360 кгч а атмосферное давление =10133 кПа. Располагая величиной номинального теплового потока определяют расчетную плотность теплового потока прибора
где qн - номинальный тепловой поток нагревательного прибора Втм2 определяемый по [68];
tприб. - tв. - температурный напор равный разности полусуммы температур теплоносителя на входе и выходе нагревательного прибора и температуры воздуха помещения
Gприб. - расход теплоносителя через нагревательный прибор кгс;
В двухтрубных системах водяного отопления для каждого прибора справедливы отношения: tвх = tг; tвых = tо.
tг. - температура воды в горячей магистрали °С;
tо - температура воды в обратной магистрали °С;
n P - эмпирические коэффициенты зависящие от типа нагревательных приборов расхода теплоносителя и схемы его движения (табл.);
спр - поправочный коэффициент учитывающий схему присоединения отопительного прибора принимается по табл.;
c - теплоемкость воды с = 4187 Дж(кг×град);
Тепловой расчет нагревательных приборов заключается в определении площади внешней нагревательной поверхности каждого прибора обеспечивающей необходимый тепловой поток от теплоносителя в помещение. Если известна поверхностная плотность теплового потока отопительного прибора Втм2 то тепловой поток прибора Qприб. Вт пропорциональный площади его нагревательной поверхности составит
Отсюда расчетная площадь отопительного прибора Fр м2 независимо от вида теплоносителя
При учете дополнительных факторов влияющих на теплоотдачу приборов формула (33) примет вид
где - теплоотдача отопительного прибора в отапливаемое помещение равная теплопотерям помещения Вт;
b1 - поправочный коэффициент учитывающий способ установки радиатора в помещении при открытой установке b1=10;
b2 - поправочный коэффициент для отопительного прибора чугунного радиатора при установке прибора у наружной стены в том числе под световым проемом 102; у остекления светового проема 107;
b3 – коэффициент учитывающий число секций в одном радиаторе:
Если нагревательный прибор собирается из отдельных секций (чугунный радиатор) расчетное количество последних определяется по формуле
где f - поверхность нагрева одной секции м2 зависящая от типа радиатора принятого к установке в помещении принимается по табл..
Характеристика нагревательных приборов
Наименование прибора
Площадь поверхности нагрева
Номинальная плотность
теплоносителя через прибор Gприб кгс
Радиаторы чугунные секционные

13-17.doc

Таблица расчета теплопотерь
Пример расчета теплопотери
Наименование помещений и внутренняя температура tв
Наименование ограждений
Ориентация по сторонам света
Термическое сопротивление ограждения Rо (м2 оС)Вт
Теплопотери через ограждения
Добавки к теплопотерям %
Расчетные теплопотери через ограждения
Трансмиссионные теплопотери помещения Вт
Расход тепла на нагрев инфильтрующего воздухаQинф Вт
Бытовые тепловыделения Qбыт Вт
Результирующие теплопотери Q
Гостиная 20°С (угловая)
Спальня 20°С (угловая)

1-12.doc

Задание на выполнение курсовой работы
Расчетная зимняя температура наружного воздуха tноС равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 092; продолжительность отопительного периода Z и средняя температура за отопительный период to.пер оС принимаются из табл.1 в соответствии с [4] условия эксплуатации здания из табл. 2 приложения 2.
Этажность здания принимается по табл.
Высота от пола до потолка следующего этажа принимается 2.8 м.
Под всем зданием имеется неотапливаемый подвал. Конструкция перекрытия над подвалом и чердачного перекрытия принимается согласно типовым решениям с определением толщины утепляющего слоя. Конструктивные решения перекрытий приводятся в приложении 1.
В жилом здании устраивается двухтрубная система отопления присоединяемая к тепловой сети через водоструйный насос-элеватор. Тип разводки системы отопления принимается по табл. 3.
Предпоследняя цифра шифра
Строительный материал для стен принимается по табл. 4.
Вид утеплителя и его коэффициент теплопроводности принимаются по табл. 5 теплотехнические показатели строительных материалов приводятся в табл. 3 приложения 2.
Наружная стена с внутренней стороны оштукатурена сухой штукатуркой. Толщина раствора d = 002 м. Коэффициент теплопроводности l = = 021 Вт(м× оС).
Тип нагревательного прибора выбирается из табл. 6.
Система вентиляции жилого здания – естественная канальная.
Вариант плана здания выдается преподавателем каждому студенту.
Параметры воздуха внутри помещения принимаются по табл.1 приложения 2.
теплопроводности l Вт(м×°С)
Тип утеплителя Тип нагревательного прибора
Пояснительная записка содержит 30 страниц 4 таблиц к записке приложена графическая часть представленная 2 листами формата А1. При составлении записки использовалось 8 источников литературы.
Отопление вентиляция термическое сопротивление теплопередаче коэффициент теплопроводности коэффициент теплоотдачи радиатор эквивалентный диаметр теплопотери гидравлический расчет местное сопротивление потери давления располагаемый напор аэродинамический расчет.
Объектом разработки в данном курсовом проекте является система отопления и вентиляции жилого дома.
Цель работы – проектирование и расчет естественной системы водяного отопления с учетом теплопотерь здания естественной канальной вытяжной вентиляции подбор диаметров трубопроводов отопления и размеров канальной вентиляции а также подбор приборов отопления. В процессе проектирования необходимо обеспечить требуемое по действующим санитарным нормам и стандартам параметры работы системы вентиляции и отопления здания. В процессе работы проводится теплотехнический расчет для определения необходимой толщины утепляющего слоя расчет теплопотерь помещений гидравлический расчет трубопроводов двухтрубной системы отопления и подбор диаметра труб на каждом участке тепловой расчет нагревательных приборов с определением количества секций радиаторов для восполнения теплопотерь помещений и расчет естественной вентиляции. В результате проведенной работы выполняется чертеж на формате А1 системы отопления системы вентиляции и их аксонометрия.
Теплотехнический расчет ограждающих конструкций .7
Расчет теплопотерь 11
Гидравлический расчет трубопроводов системы отопления 18
Тепловой расчет нагревательных приборов . 22
Индивидуальный тепловой пункт системы отопления 25
Аэродинамический расчет естественной канальной системы вентиляции 27
Список литературы 30
Теплотехника – область науки и техники занимающаяся вопросами получения и использования теплоты. Различают два вида использования теплоты – энергетическое и технологическое. Энергетическое использование теплоты основывается на процессах преобразующих теплоту в механическую работу. Эти процессы изучаются технической термодинамикой. Энергетические устройства в которых осуществляется преобразование теплоты в работу называют тепловыми двигателями.
Технологическое использование теплоты основывается на реализации теплоты для целенаправленного изменения физико-химических свойств при осуществлении различных технологических процессов. К устройствам в которых непосредственный подвод теплоты используется для технологических целей относятся различные печи сушилки отопительные приборы калориферы и т.д.
Наука изучающая закономерности теплообмена между телами называется теорией теплопередачи. Техническая термодинамика и теория теплопередачи составляют теоретическую часть теплотехнической науки.
Человек более 80% проводит в помещении: дома на работе в общественных зданиях. Его здоровье самочувствие работоспособность во многом определяются уровнем комфорта помещений. Важность теплотехнической подготовки инженера – строителя определяется тем что системы обеспечения заданных климатических условий в помещениях являются составными технологическими элементами современных зданий и на них приходится значительная часть капитальных вложений и эксплуатационных расходов. Кроме того знание основ теплотехники и вентиляции даст возможность проводить мероприятия направленные на экономию топливно-энергетических ресурсов и охраны окружающей среды.
При разработке проекта здания или его реализации инженер – строитель должен знать весь комплекс требований которые предъявляют к сооружениям и отопительно-вентиляционным устройствам.
Теплотехнический расчет ограждающих конструкций.
1. Исходя из санитарно-технических и комфортных условий требуемое сопротивление определяется по формуле:
Rотр= n (tв-tн)Dtнaв
где Rотр- требуемое сопротивление теплопередаче ограждения м2оСВт;
n-коэффициент принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху;
Dtн- нормативный температурный период между температурой внутреннего воздуха и температурой поверхности ограждающих конструкций;
aв- коэффициент теплопередачи внутренней поверхности ограждающих конструкций.
Сопротивление теплопередаче наружных стен
Rотр= 1(20+17) 40*87 = 106 м2оС
Сопротивление теплопередаче покрытия и чердачных перекрытий
Rотр= 1(20+17) 30*87 = 142 м2оС
Сопротивление теплопередаче перекрытий над подвалом
Rотр= 075(20+17) 20*87 = 159 м2оС
2. Исходя из условий энергосбережения выбираем значение требуемого сопротивления для наружной стены в зависимости от значения градусо-суток отопительного периода (Dd) по формуле:
Dd = (tв - t от. пер) Z от. пер
где tв- Расчетная температура внутреннего воздуха оС;
t от пер- средняя температура внутреннего воздуха оС;
Z - продолжительность отопительного периода со средней суточной температурой воздуха +8 оС.
ГСОП=(20+2)*229 = 5038 оСсут
3. Определяем Rreq для всех ограждающих конструкций.
Rreq = 000035 * 5038 + 14 = 32 м2оСВт
Для перекрытий чердачных и над подвалом:
Rreq = 000045 * 5038 + 19 = 42 м2оСВт
Rreq = 0000075 * 5038 + 015 = 053 м2оСВт
Для полученных значений (Rreq и Rотр ) выбираем наибольшее и принимаем его за нормативное т.е.
4. Определяем толщину утепляющего слоя ограждающих конструкций исходя из условия:
Rо = 1αв + R1 + R2 + . . . + Rn + 1αn
где αв – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций Втм2 оС;
αн – коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающих конструкций Втм2 оС;
Ограждающая конструкция наружных стен состоит из следующих слоев:
- штукатурка – = 002 м λ = 021 Втм оС;
- силикатный кирпич – = 038 м λ = 076 Втм оС;
- слой утеплителя – λ = 0041 Втм оС;
- силикатный кирпич – = 012 м λ = 076 Втм оС;
aв = 1 87 = 0115 м2оСВт;
aп = 1 23 = 0043 м2оСВт;
Rо = 187 + 002021 + 038076 + dут. 0041 + 012 076 + 1 23 = 32 м2 оСВт
dу.с = (32 – (0115+0095+05+0158+0043))*0041 = 009 м.
Следовательно общая толщина наружного ограждения 061 м.
Коэффициент теплопроводности ограждения
К = 1 Rо = 1 32 = 031 Втм2оС
Ограждающая конструкция чердачного перекрытия состоит из следующих слоев:
- гидроизоляция из толя – = 0002 м λ = 017 Втм оС;
- цементно-песчаная стяжка – = 004 м λ = 081 Втм оС;
- гравий керамзитовый – λ = 013 Втм оС;
- многопустотный жб настил – = 022 м λ = 204 Втм оС;
aн = 1 12 = 0083 м2оСВт;
Rо = 187 + 0002017 + 004081 + dут. 013 + 022 204 + 1 12 = 42 м2 оСВт
dу.с = (42 – (0115+0012+0049+011+0083))*013 = 050 м.
Следовательно общая толщина наружного ограждения 0762 м.
К = 1 Rо = 1 42 = 024 Втм2оС
Ограждающая конструкция перекрытия полов над подвалом состоит из следующих слоев:
- деревянные полы – = 0035 м λ = 014 Втм оС;
- цементно-песчаная стяжка – = 004 м λ = 026 Втм оС;
- керамзитовый гравий – λ = 013 Втм оС;
- жб плита – = 0122 м λ = 192 Втм оС;
aп = 1 17 = 006 м2оСВт;
Rо = 187 + 0035014 + 004026 + dут. 013 + 0122 192 + 1 17 = 42 м2 оСВт
dу.с = (42 – (0115+025+0154+0073+006))*013 = 046 м.
Следовательно общая толщина наружного ограждения 066 м.
5. В проекте проводиться проверка на образование конденсации водяных паров в углах наружных стен. Температура внутренней поверхности ограждений в оС определяется по формуле
в = t в - R в Rо (t в - t н).
R в – сопротивление теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций.
R в = 1 aв = 1 87 = 0115 м2оСВт;
в = 20 – 0115 32 (20 + 17) = 1867оС;
Температура в углу наружных стен у = в - 018 (t в - t н) (1 - 023 Rо);
у = 1867 – 018 ( 20+17) (1 – 023 32) = 1867 – 666 0264 = 1691 оС;
6.Упругость водяного пара e Па в воздухе помещения равна
где φ в - относительная влажность воздуха %;
Е – упругость водяных паров в состоянии полного насыщения Па определяемая по формуле
Е = 477 + 1333 (1 + 014 - t в )2;
Е = 477 + 1333 * (1 + 014 – 20)2 = 478918 Па;
е = 478918 * 50 100 = 239459 Па;
7.Температура точки росы воздуха помещения tтр оС определяется:
tтр = 201 - (575 – 000206 * е )2;
tтр = 201 – (575 – 000206 * 239459)
1. В холодный период времени года когда температура воздуха в помещении больше температуры наружного воздуха через ограждающие конструкции здания имеют место теплопотери.
Трансмиссионные теплопотери через ограждения находятся по формуле
где К – коэффициент теплопередачи ограждения Вт(м2 ·К)
Rо – приведённое сопротивление теплопередаче наружного ограждения;
F – поверхность ограждения м²;
tв – расчётная температура поверхности ограждения ºС;
tн – расчётная температура наружного воздуха ºС;
– коэффициент учитывающий дополнительные теплопотери.
2. Добавочные теплопотери ограждений принимаются в виде нормативных процентов от основных теплопотерь:
а) добавки на ориентацию по сторонам света принимаются на все вертикальные ограждения или вертикальные проекции наклонных ограждений .
Рис. Величина добавок к основным теплопотерям в
зависимости от ориентации ограждений по сторонам горизонта
б) добавка на врывание холодного воздуха через наружные двери при их кратковременном открывании при высоте здания Н м: для двойных дверей с тамбурами – 27Н %; то же без тамбура – 34Н %; для одинарных дверей – 22Н %.
в) добавка для полов первого этажа над холодными подвалами зданий в местностях с расчётной температурой наружного воздуха – 40 °С и ниже принимается в размере 5 %;
г) добавка на продуваемость угловых помещений – 5 % от основных теплопотерь. Для жилых зданий в угловых помещениях температуру можно увеличить на 2°С и поправку не вводить.
3. Результирующие теплопотери помещений находят по формуле
Qпом = Q + Qинф – Qбыт
где Q – трансмиссионные теплопотери через ограждающие конструкции помещения Вт;
Qинф – расход тепла на нагрев инфильтрующего воздуха Вт;
Qбыт – бытовые тепловыделения Вт.
4. Количество наружного воздуха поступающего в помещение в результате инфильтрации зависит от конструктивно-планировочных решений здания направления и скорости ветра температуры воздуха герметичности конструкций и т.д. В жилых зданиях только с вытяжной вентиляцией (без компенсации подогретым приточным воздухом) расход тепла на нагрев наружного воздуха компенсирующего расчетный расход воздуха Vинф удаляемый из помещения вытяжной вентиляцией определяют по формуле
Qвент = 028·с·ρ·Vинф·(tв - tн)
где с – теплоёмкость воздуха с = 1005 кДж(кг×К);
ρ – плотность воздуха в помещении кгм³: r = 35337(273 + t);
температура воздуха °С;
Vинф – расход удаляемого воздуха м³ч. Для жилых зданий удельный нормативный расход составляет 3м3ч на 1 м2 жилых помещений.
5. При проектировании системы отопления жилого здания учет дополнительных бытовых тепловых поступлений в помещение допускается определять соотношением
где 1021– нормируемые теплопоступления в помещение Втм2 .

25-30.doc

Индивидуальный тепловой пункт системы отопления.
Индивидуальный тепловой пункт располагается в подвальном помещении здания и служит для регулирования параметров теплоносителя подаваемого в систему отопления. Одним из основных элементов теплового пункта является элеватор который применяется для понижения температуры сетевой воды до температуры допустимой в системе отопления.
1. Основной расчетной характеристикой элеватора служит так называемый коэффициент смещения U представляющий собой отношение массы подмешиваемой охлажденной воды Gn к массе воды Gc поступающей из тепловой сети в элеватор
tг – температура смешанной воды;
to – температура охлаждаемой воды.
2. Определить величину коэффициента смешения необходимо для выявления основного размера элеватора – диаметра горловины – перехода камеры смешения в диффузор
где Gсм – количество воды циркулирующей в системе отопления кгч;
Рнас – гидравлическое сопротивление системы отопления Па.
3. Количество воды циркулирующей в системе отопления Gсм кгч определяется по формуле:
Рн = рп - ре = 8540 – 1172 = 84228 Па
dг = 874= 874 0104 = 91 мм.
4. После подбора серийного элеватора имеющего диаметр горловины близкий к полученному можно определить диаметр сопла пользуясь следующей зависимостью
По dг = 28 мм и по таблице «Подбор элеватора по диаметру горловины» подбираем гидроэлеватор №1.
Аэродинамический расчет естественной канальной системы вентиляции.
В жилом доме необходимо запроектировать естественную канальную вытяжную вентиляцию.
Расчет естественной вентиляции ведется при температуре наружного воздуха +5оС. Вентиляция предусматривается из помещений кухонь и совмещенных санузлов. Согласно нормам на проектирование жилых зданий приток проектируется неорганизованный через форточки и за счет инфильтрации. Из каждого помещения на чердак выводится отдельный вентиляционный канал. Вытяжные решетки устанавливаются на высоте 200 мм от потолка. Внутристенные каналы устанавливаются размерами 12х12 кирпича (140х140). Аэродинамический расчет систем вентиляции жилых зданий сводится к проверке пропускной способности каналов определению потерь давления в системе на трение и местные сопротивления и сопоставление их с располагаемым естественным напором в системе. Естественный располагаемый напор в системе определяется по формуле
DНрасп=10(h1-h2)(rн+5-rв+18) = 10(7700-5700)(127-1213) = 1140 кгм2 = 114 Па
DНрасп - располагаемый естественный напор в системе Па;
h1- отметка устья вытяжной шахты м;
h2 – отметка вытяжной решетки для которой проводится расчет м;
rв+18 – плотность воздуха внутри помещения принимается при температуре +18оС кгм3;
rн+5- плотность воздуха (наружного) принимается при самых неблагоприятных условиях т.е. в переходный период при температуре +5оС.
Аналогично как и для системы отопления составляется аксонометрическая схема системы вентиляции. Расчет ведется для одной ветки с наиболее неблагоприятно расположенной вытяжной решеткой.
Аэродинамический расчет проводится аналогично как и системы отопления по допустимым скоростям. Результаты расчета заносятся в бланк аэродинамического расчета.
Подсчет коэффициентов местных сопротивлений
Наименование местного сопротивления
Вход в железную решетку
Прямоугольное колено
Вытяжная шахта с зонтом
Бланк аэродинамического расчета
L – расчетный расход воздуха на участке м3ч;
а х b – сечение канала мм;
– скорость движения воздуха мс;
dэ – эквивалентный диаметр по сечению мм;
R – удельные потери на трение Пам;
– коэффициент шероховатости;
h=w2r2 – динамический напор на участке Па;
z – потери на местные сопротивления Па.
Для системы с естественной вентиляцией необходимо сбалансировать сопротивление системы располагаемым гравитационным давлением. Для надежности работы системы сопротивление системы должно быть несколько меньше располагаемого давления: S(Rln+z)=09Ррасп
В данном курсовом проекте запроектирована двухтрубная система отопления с естественной циркуляцией теплоносителя верхней разводкой трубопроводов. Система отопления по параметрам теплоносителя относится к водяным низкотемпературным t=95оС. Располагаемый перепад давления в системе 8540 Па суммарные потери давления 782218 Па таким образом запас давления в системе составляет 841%. Ориентировочные средние удельные потери давления на трение в циркуляционном кольце составляют 2672 Па. По результатам теплового расчета помещений суммарные потери через ограждающие конструкции составляют 1869108 Вт.
В результате теплового расчета нагревательных приборов было подобрано количество секций радиаторов в каждом помещении. В качестве нагревательных приборов приняты чугунные радиаторы МС-140-98. Максимальное число секций в одном радиаторе для данного здания 7минимальное 4 шт.
В результате расчета естественной канальной системы вентиляции установлен естественный располагаемый напор в системе 114 Па который является больше чем суммарные потери в системе что является условием нормальной работы вентиляционной системы. Суммарные потери давления составляют 403 Па.
Каналы воздуховодов выполнены из кирпича на цементном растворе в капитальных внутренних стенах.
ГОСТ 2.105-95. Текстовые документы.
СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий. - М.: Госстрой России 2004. - 25с.
СП 23-101-2004. Проектирование тепловой защиты зданий. - М.: НИИСФ РААСН Госстрой России 2004. - 240с.
СНиП 23-01-99. Строительная климатология. - М.: Госстрой России 2000. - 67с. 5. СНиП 2.04.05-91*. Строительные нормы и правила. Отопление вентиляция и кондиционирование. - М.: Госстрой России 2004. - 71с.
Справочник проектировщика: в 3-х частях. Внутренние санитарно-технические устройства. - Ч.1. Отопление водопровод и канализация под ред. И.Г. Староверова. - М.: Стройиздат 1990. - 450с.
Тихомиров К.В. Теплотехника теплогазоснабжение и вентиляция К.В.Тихомиров Э.С. Сергеенко. - М.: Стройиздат 1991. - 480с.
Сканави А.Н. Отопление А.Н.Сканави Л.М. Махов. - М.: АСВ 2006. - 576с.