Тепловой расчет парогенератора ДКВр-6

2.cdw

3.cdw

тепловой расчет парогенератора.docx

Министерство образования и науки РФ
ГОУ ВПО «Новосибирский государственный архитектурно-строительный университет»
Факультет вечернего и заочного обучения
Кафедра теплогазоснабжения и вентиляции
Курсовой проект по дисциплине
ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ПАРОГЕНЕРАТОРА
Пояснительная записка
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
РАСЧЕТ ОБЪЕМОВ И ЭНТАЛЬПИЙ ВОЗДУХА И ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ ПО ГАЗОХОДАМ КОТЛА
ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС ПАРОГЕНЕРАТОРА
ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ТОПОЧНОЙ КАМЕРЫ
КОНСТРУКТИВНЫЙ РАСЧЕТ ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛЯ
ПОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ ПЕРВОГО КОТЕЛЬНОГО ПУЧКА
ПОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ ВТОРОГО КОТЕЛЬНОГО ПУЧКА
РАСЧЕТ ЧУГУННОГО ВОДЯНОГО ЭКОНОМАЙЗЕРА
ПРОВЕРКА ТЕПЛОВОГО РАСЧЕТА
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
В зависимости от назначения на промышленных предприятиях применяются автономные производственные и отопительные котельные на органическом топливе и котлы использующие теплоту отходящих газов и другие тепловые отходы технологических агрегатов а также котельные установки промышленных электростанций.
В данном курсовом проекте «Тепловой расчет котельного агрегата» по дисциплине «Котельные установки промышленных предприятий» выполняется тепловой расчет котла ДКВр-65-13. Курсовой проект состоит из следующих разделов: расчет объемов и энтальпий воздуха и продуктов сгорания по газоходам котла; тепловой баланс котла определение КПД и расчетного расхода топлива; тепловой расчет топки пароперегревателя конвективных испарительных поверхностей (котельных пучков) водяного экономайзера. Результаты расчета оформляются в виде сводной таблицы.
ОПИСАНИЕ КОТЕЛЬНОГО АГРЕГАТА
Котел ДКВР-65-13 паропроизводительностью 62 тч является котлом малой мощности.
Котлы ДКВР применяют с продольным расположением барабана причем нижний барабан укорочен что позволяет в передней части котла разместить колосниковую решетку и топочную камеру покрытую экранами. Вода в экраны поступает из коллекторов а пароводяная смесь отводится в переднюю часть барабана. Опускные трубы служат одновременно опорами передней части верхнего барабана а задняя часть барабана через трубы котельного пучка и нижний барабан опирается на постамент.
Между трубами котельного пучка предусмотрены вертикальные перегородки обеспечивающие более полное омывание труб газами в результате горизонтальных поворотов. При установке пароперегревателя его размещают за правой перегородкой вместо части труб котельного пучка.
1. Характеристика топлива
В соответствии с заданным месторождением топлива выбираем его характеристики:
Месторождение – Букакачинское :
Марка Г; класс Р.; тип топлива- Т
рабочая влажность Wр = 8 %
рабочая зольность A р = 92 %
содержание серы S рк+о = 06 %
содержание углерода C р = 679 %
содержание водорода H р = 47 %
содержание азота N р = 08%
содержание кислорода O р = 88 %
Низшая теплота сгорания топлива Q нр = 26713 МДжкг
1.1. Определяем значение приведенной влажности:
1.2. Определяем значение приведенной зольности:
2. Выбор способа сжигания топлива
Выбор способа сжигания производится в зависимости от вида топлива физико-химических характеристик топлива и золы производительности котла и его конструктивных особенностей. При сжигании твёрдого топлива используются преимущественно слоевые и камерные топки.
3. Выбор температуры уходящих газов
Температура уходящих газов является одним из основных факторов определяющих экономичность работы котлоагрегата. Так снижение температуры уходящих газов на 12 – 16 С повышают КПД котла на 1%.
В целом потери теплоты с уходящими газами являются наибольшими среди потерь в тепловом балансе котла и составляют обычно 5 – 12 %.
Выбор оптимальной температуры уходящих газов производится на основе технико-экономического анализа. Это связанно с тем что снижение температуры уходящих газов с одной стороны приводит к повышению КПД котла а с другой – к необходимости увеличения площади конвективных поверхностей и затрат на тягу и дутьё. Кроме этого минимальная температура уходящих газов ограничивается условиями низкотемпературной коррозии концевых поверхностей нагрева. Выбор температуры уходящих газов осуществляется также с учетом стоимости топлива его влажности значений температуры питательной воды и давления пара.
Рекомендуемые температуры уходящих газов при сжигании твёрдого топлива: у.г = 120 – 130 °С. Принимаем у.г = 120°С.
4. Выбор хвостовых поверхностей нагрева
Выбор хвостовых поверхностей нагрева предполагает решение вопросов о целесообразности установки на рассматриваемом котлоагрегате водяного экономайзера и воздухоподогревателя а также определения их компоновки.
Для котлов низкого давления в качестве дутья используется воздух с температурой 25 – 34 °С что исключает необходимость установки воздухоподогревателя. В указанных котлах устанавливают обычно экономайзер выполненный из ребристых чугунных труб. В котлах производительностью D 25 тч имеющих развитые поверхности ограничиваются установкой лишь водяного экономайзера.
Водяной экономайзер является неотъемлемой частью современного парогенератора. Экономайзер благодаря применению труб небольшого диаметра является недорогой и компактной поверхностью нагрева в которой эффективно используется теплота уходящих газов. В современных парогенераторах водяной экономайзер воспринимает до 18% общего количества теплоты переданной через поверхности нагрева парогенератора. Экономайзеры изготавливаются из труб диаметром 28 – 38 мм которые изгибаются в змеевики размещенные обычно в опускном газоходе при поперечном омывании их продуктами сгорания. Расположение змеевиков чаще всего шахматное может быть и коридорное коллекторы имеют круглую форму обычно размещаются за пределами газохода.
Для облегчения монтажа экономайзера удобства выполнения ремонтных работ и облегчения очистки от летучей золы поверхности нагрева разбиваются на отдельные блоки.
1. Расчет объемов воздуха и продуктов сгорания
Определяе-мая величена
Теоретичес-кий объем воздуха
V0 = 00889(C Р+ 0375SРо+k)+ + 0265 H Р – 00333 O Р
V0 = 00889(679+ 0375 06) + + 0265 47– 00333 88
= 079 V0 + 08 (N Р 100)
= 079 7008 + 08 (08 100)
Объем трехатомных газов
= 01866 (C Р + 0375 S р)
= 01866 (679 + 0375 06)
= 0111 H Р + 00124 W Р + + 00161 V0
= 0111 47 + 00124 8 + + 00161 7008
Теоретичес-кий объем образующих-ся дымовых газов
Vго=5542 + 1271 + 07337
2. Объемы продуктов сгорания объемные доли трехатомных газов концентрация золовых частиц по отдельным газоходам котла
Определяемая величина
Пароперегре-ватель (ПП)
Первый котель-ный пучок (КП1)
Второй котель-ный пучек (КП2)
Водяной экономайзер (ВЭ)
Коэф. избытка воздуха на входе
Коэф. избытка воздуха на выходе
Ср.знач. коэф. избытка воздуха
= + +00161(αср – 1)V
Vг = + + ++(αср – 1)V0
Объемные доли трехатом-ных газов
Сумма объемных долей трехатомных газов
3.Энтальпия продуктов сгорания по газоходам котла
Энтальпия продуктов сгорания 1 кг твердого топлива кДжкг определяется как сумма энтальпий газообразных продуктов сгорания и избыточного воздуха. Расчет энтальпии продуктов сгорания проводится на выходе из каждой рассматриваемой поверхности нагрева при соответствующем значении по следующим уравнениям:
Нг = Нг0 + Нв0 · (α – 1 ) кДжкг
Нг0 = VRO2 · (с) RO2 + V0N2 (с)N2 + V0H2O · (с) H2O кДжкг
Н0в = V0в · (с)в кДжкг
Нзл = аун · (Ар100) · (сt)зл кДжкг
где Нг – энтальпия продуктов сгорания .
Нг0 и Нв0 – энтальпии теоретических объемов продуктов сгорания и воздуха .
Нзл – энтальпия золы.
(сt)зл – энтальпия 1 кг золы кДжкг [12].
(с)RO2 (с)N2 (с)H2O (с)в – энтальпия 1 м3 трехатомных газов азота водяных паров и воздуха [12]. кДжм3
Температура продуктов сгорания за поверх-ностью нагрева 0С
Энтальпия продуктов сгорания за поверхностью нагрева
За пароперег-ревателем (ПП)
За первым котельным пучком (КП1)
За вторым котельным пучком (КП2)
За зкономайзе-ром (ВЭ)
Целью составления теплового баланса котлоагрегата является определение коэффициента полезного действия котла расхода топлива и тепловых потерь по статьям расхода.
Формула (ссылка на источник) и расчет
Низшая теплота сгорания рабочей массы топлива
Располагаемая теплота
Температура уходящих газов
Принимаем по табл.1.2 из [1]
Энтальпия уходящих газов
Энтальпия холодного воздуха
Потери теплоты с уходящими газами
Потери теплоты от химической неполноты сгорания
Потери теплоты от механического недожога
Потери теплоты от наружного охлаждения
Потери теплоты с теплом удаляемого шлака
Суммарные тепло потери
q2 + q3 + q4 + q5 + q6 =
= 718 + 1 + 11 + 24 + 01439
Коэффициент полезного действия котла
Энтальпия перегретого пара
При t = 240С и Р =13кгссм²= 13 МПа по [2]
Энтальпия питательной воды
Энтальпия котловой воды
Принимаем по [2] при Р =13кгссм²=13 МПа
Расход перегретого пара
Расход котловой воды на продувку
Полное полезно отдаваемое тепло
D(hпп - hпв) + Dпр (hкв - hпв) =
= 18 (2932– 4618) + 0054 (811 – 4618)
Расчетный расход топлива
1. Конструктивные характеристики топочной камеры
Толщина стенки трубы
Относительный шаг между осями труб
Объем топки с камерой догорания
Полная поверхность стен
Площадь зеркала горения
Радиационная поверхность
Эффективная толщина излучающего слоя
(Vт Fст) = 36 (266 3376)
Отношение площади зеркала горения слоя к поверхности стен топки
Рис.4.1 Эскиз топочной камеры (вид сверху)
Рис. 4.2 Эскиз топочной камеры (вид сбоку)
Рис. 4.3 Эскиз топочной камеры (фронтальный разрез)
Расчет геометрических характеристик котла
)площадь фронтальной стенки FФ = 7 м2.
)площадь пола Fпола = 8316м2.
)площадь задней стенки Fз.ст = 46 м2.
)площадь боковой (левой) стенки Fб.лев = 14012 м2.
)площадь боковой (правой) стенки Fб.прав = 9425 м2.
)площадь окна Fокна = 16 м2.
)площадь потолка Fпот = 3747 м2.
)площадь экранов Fпл.лев = 6594 м2 Fпл.прав = 8986 м2 Fпл = 1858 м2.
)Общая площадь стен Fст = FФ + Fз.ст + Fб.лев + Fбправ + Fпот =
= 7+ 46+14012 +9425 +3747 = 471 м2.
2 Расчет теплопередачи в топочной камере
Топочная камера предназначена для организации эффективного процесса горения топлива и передачи тепла излучением от продуктов сгорания к расположенным в ней экранам.
Предварительная температура газа на выходе из топки
Принимаем предварительно
Количество теплоты передаваемое газами
Адиабатная температура
По графику Н = f() по Qт
а + 273 = 1360 + 273
Энтальпия газов на выходе из топки
Определяем из табл. 2.3 по ''т
Количество воспринятой теплоты
φ(Qт - Н''т) = 097 (2342857-136677)
Коэффициент сохранения теплоты
= 1 – 24 (782761+ 24)
Средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания
(Qт - Н''т)(Та - Т''т) =
= (2342858–136677)(1633 – 1273)
Коэффициент тепловой эффективности экранов
Коэффициент поглощения лучей трехатомными газами
Парциальное давление трехатомных газов
Коэффициент поглощения лучей золовыми частицами
Коэффициент поглощения лучей топочной средой
Кrrп + kзлзл = 163 + 0155
Эффективное значение критерия Бугера
Параметр учитывающий относительное положение максимума температуры факела в топке
Параметр забалластированности топочных газов
Действительная температура продуктов сгорания на выходе из топки
Определяем погрешность выполненного расчета
т.расч- "т.пред 100 С
Т. к. расчетное значение отличается от предварительно принятого менее чем на 100 С расчет считаем оконченным.
В последующих расчетах используем расчетное значение температуры газов на выходе из топки "т.расч = 955 С.
В котлах низкого давления используются конвективные пароперегреватели. Температура перегретого пара в котлах низкого давления (ДКВ ДЕ КЕ) не превышает 250 оС. Основные конструктивные характеристики пароперегревателей и скорость движения газов приведены в таблице 6.1.[1]
Рекомендуемая глубина пакета змеевиков пароперегревателя составляет 0.81.5 м а расстояние между соседними пакетами 0608 м.
Пароперегреватели могут быть выполнены по прямоточной противоточной схемам или с последовательно - смешанным током. Пароперегреватель может выполняться как одноступенчатый так и двухступенчатый (нумерация ступеней производится по ходу пара).
Конвективные пароперегреватели могут быть выполнены по прямоточной противоточной схемам или с последовательно-смешанным током. Пароперегреватели могут быть одноступенчатыми и двухступенчатыми (нумерация ступеней производится по ходу пара).
В данном курсовом проекте мы производим конструктивный расчет одноступенчатого пароперегревателя (рис.5.1). Изменение температур сред при противотоке показано на рис. 5.2.
Непосредственно расчету предшествует эскизная проработка конструкции пароперегревателя в результате которой определяется его предварительная поверхность.
Конструктивные характеристики пароперегревателя взятые из таблицы 6.1.[1]сведены в таблицу 5.1.
Рис. 5.1. Одноступенчатый пароперегреватель
Рис. 5.2. Изменение температур сред при противотоке
1. Конструктивные характеристики пароперегревателя:
Наружный диаметр труб пароперегревателя
Внутренний диаметр труб пароперегревателя
Шаг труб пароперегревателя расположенных поперек движения газов
Относительный поперечный шаг
Шаг труб пароперегревателя расположенных вдоль движения газов
Относительно продольный шаг
Число труб в ряду расположенных поперек движения газов
Число труб в ряду расположенных по движению газов
Общее количество трубок
Длина труб в газоходе
Проходное сечение газа
Проходное сечение для пара
Предварительная поверхность ПП
2 Тепловой расчет пароперегревателя
(ссылка на источник)
Температура газов на входе в ПП.
Энтальпия газа на входе в ПП
Температура питательной воды при давлении насыщения
Энтальпия насыщенного пара
Температура перегретого пара
П.8.2. [1] при Р =13
Количество теплоты восприним. нагр. средой
= 180214(289445 – 2787)
Энтальпия газов за ПП
=155807- (90258097)+
Температура газа на выходе из пароперегревателя
Из табл.энтальпий при H"пп
Средняя температура газов
ср + 273 = 90197 + 273
Большая разность температур
Меньшая разность температур
Средняя расчетная температура пара
Параметры дымо-вых газов при ср:
Коэффициент теплопроводности
Коэффициент кинематической вязкости
Параметры пара при tср:
Расчетная скорость газа
= 0214 107 (90107+273)
Расчетная скорость пара
Коэффициент теплоотдачи от газа к стенке
Поправка на число рядов по ходу газов
1+00125(Z2 – 2)=091+00125(4 – 2)
Поправка на геометрическую компоновку пучка
(1+(2 1 -3)(1-2 2)3)-2 =
= (1+(227-3)(1-152)3)-2
Коэффициент теплоотдачи от стенки труб к пару
d(4 s1 s2)( d2)-1) =
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами
Коэффициент ослабления лучей
Суммарная оптическая толщина запыленного потока
= (585 + 021) 01 012
Степень черноты продуктов сгорания
– e -kps = 1 – 27 – 0.072
Температура загрязнения наружной поверхности труб
= 21285 + (0005 + 90258103
t3 + 273 = 31845 + 273
Коэффициент теплоотдачи излучением
(к + л) =1(3062+ 102)
Коэффициент теплоотдачи от дымовых газов к пару
Расчетная поверхность нагрева
Погрешность при предварительном расчете поверхности нагрева
H=418%15% в пределах нормы и расчет считаем оконченным.
Для котельных пучков проводится поверочный расчет в результате которого определяются параметры (температура и энтальпия) дымовых газов на выходе из поверхности и тепловосприятие в ней. Характерной особенностью испарительных поверхностей нагрева а к таковой относится котельный пучок является неизменность температуры рабочей среды (пароводяной смеси) при её течении в трубах котельного пучка. При этом температура пароводяной смеси равна температуре кипения tк а подводимое к поверхностям нагрева тепло расходуется на испарение жидкости.
1.Конструктивные характеристики первого котельного пучка.
До проведения расчета необходимо определить конструктивные параметры первого котельного пучка:
Наружный диаметр труб КП1
Внутренний диаметр труб КП1
Число труб поперек движения газов
Число труб по ходу движения газов
Общее количество труб
Расчетная поверхность КП1
Рис. 6.1.Схема конвективного пучка котла
Рис. 6.2. Изменение температур сред при кипении воды в КП
2. Расчет первого котельного пучка
Формула (ссылка на источник)
Температура газов на входе в КП1.
Температура газов на выходе из КП1
Принята предварительно
Энтальпия газов на входе в КП1
Энтальпия газов на выходе из КП1
Данные табл. энтальпий при "кп1
Количество теплоты переданное газами
’кп1 – tнп = 9555 – 1907
”кп1– tнп = 516– 1907
Температурный напор
Средняя расчетная температура газов
Расчетная скорость газов
Bp Vг Тср (Fг 273) =
Теплофизические параметры газов приср
Коэффициент теплоотдачи конвекцией
Суммарная оптическая толщина продуктов сгорания
Степень черноты потока газов
Расчетная температура загрязнения стенки труб
Суммарный коэффициент теплоотдачи
(к + л) = 1(5296+46)
Коэффициент теплопередачи
Количество теплоты переданное газами среде
Погрешность в расчете
Расчет считаем законченным т. к. невязка баланса Q =0011 не превышает допустимого значения Qдоп = 2 %. За окончательную величину тепловосприятия принимаем Qб = 696261 кДжкг.
1.Конструктивные характеристики второго котельного пучка.
До проведения расчета необходимо определить конструктивные параметры второго котельного пучка:
Наружный диаметр труб КП2
Внутренний диаметр труб КП2
Расчетная поверхность КП2
2. Поверочный расчет второго котельного пучка
Температура газов на входе в КП2.
Температура газов на выходе из КП2
Энтальпия газов на входе в КП2
Энтальпия газов на выходе из КП2
Интерполир. данные табл. энтальпий при ”кп2
Количество теплоты переданное газами
’кп2 – tнп = 516 – 1907
”кп2 – tнп = 236 – 1907
d((4 s1 s2)(d2)- 1)=
(kг rп + k зл) p s =
- e-kps = 1 – 27-0115
Расчет считаем законченным т. к. невязка баланса Q = 74 не превышает допустимого значения Qдоп = 2 %. За окончательную величину тепловосприятия принимаем Qб = 2690 кДжкг.
Чугунные экономайзеры системы ВТИ некипящего типа используются в котлоагрегатах с давлением пара Р ≤ 25 МПа.
Они выполняются из ребристых чугунных труб диаметром 76x8 мм ограниченных по концам квадратными фланцами 150x150 мм которые при монтаже трубного пучка образуют две стенки экономайзера (рис.8.1). Расположение труб в пучке – коридорное. Соседние трубы соединяются между собой специальными калачами.
Движение газов и воды противоточное. Скорости движения газов при сжигании зольного топлива находятся в пределах 7-10 мс при этом большие значения скоростей соответствуют более зольным топливам. Скорость воды в экономайзере составляет 05-10 мс.
Блочные экономайзеры ВТИ компонуют из ребристых чугунных труб при этом количество труб в ряду принимается в пределах от 3 до 9 труб.
Температура воды на выходе из блочного чугунного экономайзера должна быть ниже температуры насыщения на котлах автоматами питания на 20 оС а при отсутствии последних на 40 оС.
Рис. 8.1 Экономайзер ВТИ
Температура газов на входе в экономайзер
Энтальпия газов на входе в экономайзер
Температура газа на выходе из водяного экономайзера
Энтальпия газа на выходе из ВЭ
Из таблици энтальпий при ”вэ
Площадь поверхности нагрева одной трубы
Площадь живого сечения для прохода газов (одной трубы)
Количество теплоты отданное газами
φ(H’эк – H”эк +Н0хв)=
Расход питательной воды
Внутренний диаметр труб
Энтальпия питательной воды на входе в ВЭ
Энтальпия воды на выходе из экономайзера
Температура воды на выходе из ВЭ
'вэ – t"вэ = 236 - 172
вэ - tпв = 120 - 110
Предварительная скорость
Площадь сечения труб в ряду
Коэффициент теплопередачи
Средняя расчетная температура воды
Требуемая площадь нагрева
Общее количество труб в ВЭ
Hтреб Hтр = 72522 295
Число рядов походу газов
Площадь поверхности чугунного экономайзера
Z1 Z2 Hтр = 5 49 295
Количество теплоты передаваемое от газов к воде
Расчет считаем законченным т. к. расхождение Q = 033 не превышает допустимого значения Qдоп = 2 %. За окончательную величину тепловосприятия принимаем Qб = 224035 кДжкг.
Тепловой расчет котла считается законченным при выполнении следующих условий:
Величина погрешности по каждому рассчитанному элементу котла не должна превышать допустимого предела.
Значение расчетной температуры уходящих газов за последней хвостовой поверхностью нагрева не должна отличатся от принятой в тепловом балансе котла величины у.г. более чем на + 10 оС.
Невязка теплового баланса котла Q не должна превышать 05% от величины располагаемого тепла кДжкг:
Q=23713085-(94699+90258+626961+2690+224035)(100-11)100=3398кДжкг
0523713 = 11856 кДжкг
СВОДНАЯ ТАБЛИЦА И ПРОВЕРКА ТЕПЛОВОГО РАСЧЕТА
Наименование величины
Наименование газоходов
Температура газов на
Температура рабочих сред (пара воды воздуха) на
Скорость пара воды и воздуха
Доля воспринятого тепла
В данной курсовой работе был произведен тепловой расчет котельного агрегата ДКВр-65-13. В соответствии с принятыми исходными данными и типом топлива используемым при сжигании в парогенераторе были рассчитаны энтальпии объемы воздуха и продуктов сгорания по газоходам котла. Произвели расчет теплового баланса котла в результате которого определили конструктивные характеристики топочной камеры определили температуру газов на выходе из топки.
Далее был сконструирован одноступенчатый пароперегреватель и получена необходимая для него тепловоспринимающая поверхность. В следующих расчетах нами был произведен поверочный расчет двух котельных пучков и определено количество тепла воспринятое поверхностью нагрева.
Заключительным этапом стал конструктивный расчет низкотемпературной поверхности нагрева: одноступенчатого водяного экономайзера.
Хмельницкий П.Е. Ершова М.И. Тепловой расчет парогенератора: методические указания к курсовму проекту для студентов специальности 290700 «Теплогазоснабжение и вентиляция» всех форм обучения П.Е. Хмельницкий М.И. Ершова. – Новосибирск.: ГОУ ВПО «НГАСУ» 2003. – 52 с.
Тепловой расчет котельных агрегатов (нормативный метод) Под ред. Н.В. Кузнецова и др. – М.:Энергия1973.-295 с.
Липов Ю.М. Самойлов Ю.Ф. Виленский Т.В. Компоновка и тепловой расчет парового котла. – М.: Энергоатомиздат 1991
Роддатис К.Ф. Полторацкий А.Н. Справочник по котельным установкам малой производительности. – М.: Энергоатомиздат1989
Тепловые и атомные электрические станции: Справочник Под редакцией В.А. Григорьева В.М. Зорина. – М.: Энергоатомиздат1989
Теплотехнический справочник Под ред. В.Н. Юренева и П.Д. Лебедева. – М.: Энергия 1976-Т.2
Ривкин С.Л. Александров А.А. Термодинамические свойства воды и водяного пара.- М.: Энергоатомиздат 1984
Сидельковский Л.Н. Юренев В.Н. Котельные установки промпредприятий. – М.: Энергоатомиздат1988

1.cdw

с топкой ПМЗ-РПК-260
ОБМУРОВКА КОТЛА ДКВр-6.5-13-270 С ТОПКОЙ ПМЗ-РПК-260