Теплоснабжение промышленного района

Курсач.doc

Министерство образования Республики Беларусь
Белорусский национальный технический университет
Кафедра “Промышленная теплоэнергетика и теплотехника”
По дисциплине: “Источники и системы теплоснабжения промышленных предприятий”
Тема: Теплоснабжение промышленного района
Определение теплопотребления района теплофикации .
1 Климатологические данные района теплофикации .
2 Расчет теплопотребления промпредприятиями
3 Построение годового графика тепловой нагрузки .
Гидравлический расчет тепловых сетей ..
1 Определение расходов сетевой воды
2 Гидравлический расчет водяных тепловых сетей
3 Гидравлический расчет паропроводов и
конденсатопроводов .
Построение графика центрального качественного
регулирования по отопительной нагрузке .
Выбор и расчет изоляции теплопроводов определение
Выбор схем присоединения абонентов
Выбор сетевых и подпиточных насосов ..
Экономика транспорта тепла
Список используемых источников
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОПОТРЕБЛЕНИЯ РАЙОНА
Теплоснабжение промышленного района осуществляется от ТЭЦ №2. В системе теплоснабжения абонентов обеспечивающей тепловую нагрузку на отопление вентиляцию и горячее водоснабжение в качестве теплоносителя применяется вода. Система теплоснабжения закрытая двухтрубная. Регулирование отпуска тепла принято центральное качественное по отопительной нагрузке. Для покрытия технологической нагрузки к промышленным предприятиям подведен газопровод.
1. Климатологические данные района теплофикации
Для города Барнаула имеем следующие данные [1]:
Расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления tно = -39 оС.
Расчетная температура наружного воздуха для проектирования вентиляции tнв = -23оС.
Продолжительность отопительного периода по= 219 суток.
Средняя температура наружного воздуха за отопительный период =-83.
Продолжение стояния наружных температур за отопительный период
2. Расчет теплопотребления промпредприятиями и жилыми районами
Расчетный расход тепла на отопление промышленных зданий [4]
где m - коэффициент инфильтрации;
V - строительный объем здания по наружному обмеру м3;
tв - внутренняя температура воздуха в здании °С;
tно - расчетная температура наружного воздуха для отопления °С;
q0 - отопительная характеристика здания Втм3 К.
где b - постоянная инфильтрации см b = 38×10-3 дли промышленных зданий b = 9×10-3 для общественных
g - ускорение свободного падения мс2;
L - высота здания или этажа административного здания м (12 м);
wв - скорость ветра (5 мс);
Tно Tв - температура наружного и внутреннего воздуха К.
Для промышленных зданий:
В горячих цехах часть теплопотерь здания компенсируется внутренними тепловыделениями. В этом случае расход тепла на отопление должен быть уменьшен на величину тепловыделения а расход остального подводимого тепла определится из выражения
где Q0max - внутренне тепловыделения здания кВт.
Для литейного цеха металлургического завода:
Расчетный расход тепла на вентиляцию промышленных зданий
где qв - вентиляционная характеристика здания Вт(м3×К)
tнв - расчетная температура наружного воздуха для проектирования вентиляции 0С.
Расчетный расход тепла на отопление и вентиляцию жилых и общественных зданий
Из общего расхода тепла на 1 жителя на отопление принимается 90% т.е.
а на вентиляцию - 10 % т.е.
m - число жителей в районе
Расход тепла на горячее водоснабжение производственных цехов
где m - число работающих в цехе (приближенно принимается для производственных цехов m = 4×V×103 чел. для административных зданий m = 25×V×103 чел.);
a=24 - норма расхода воды на 1 работающего в смену кг;
с = 419 кДж(кг°С) - теплоемкость воды;
tгв = 65 оС; tхв = 5 оС - температура горячей и холодной воды;
n - продолжительность работы предприятия в 1 или 2 смены (8ч 16ч).
Расчетный расход тепла на горячее водоснабжение жилых районов
где k – коэффициент часовой неравномерности потребления горячей воды;
а – среднесуточный расход воды на 1 жителя;
m – число жителей района.
Расчетные значения расходов тепла по цехам и абонентам представлены в таблице 1.1. По итогам расчета расход тепла районом за год:
- на отопление – 30814 кВт
- на вентиляцию – 13736 кВт
- на горячее водоснабжение – 10092 кВт
- суммарный – 54642 кВт.
Наименование теплопотребителей
Число жителей тыс. чел
Удельная отопительная характеристика Вт(м3К)
Удельная вентиляционная характеристика Вт(м3К)
Коэффициент инфильтрации
Укрупненная норма расхода тепла кВт
Норма потребления горячей воды кгсут
Максимальные теплопотери зданий кВт
Собственные тепловыделения кВт
Расход тепла на отопление кВт
Расход теплоты на вентиляцию кВт
Расход тепла на горячее водоснабжение кВт
Суммарный расход тепла абонента кВт
Металлургический завод
- административный корпус
Завод еталоконструкций
- цех металлоконструкций
Таблица 1.1 Расчет теплопотребления района
3. Построение годового графика тепловой нагрузки
Зная расчетные расходы тепла по всем видам тепловой нагрузки строят графики тепловой нагрузки за год: график расходов тепла в зависимости от наружных температур воздуха в течение года и график годового расхода тепла в зависимости от продолжительности стояния наружных температур [4].
Минимальные расходы тепла на отопление и вентиляцию определяются пересчетом
где tо– температура наружного воздуха в конце отопительного периода (tо= 8 оС) остальные значения температур в п. 1.1.
ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
Гидравлический расчет является одним из важнейших разделов проектирования тепловых сетей. В его задачу входят: определение диаметров трубопроводов определение потерь давления (напора); установление значений давлений (напоров) в различных точках сети увязка всех точек системы при статическом и динамическом режимах для обеспечения допустимых давлений и требуемых напоров в сети абонента.
Исходными данными для гидравлического расчета трубопроводов тепловой сети являются расчетные тепловые нагрузки и принятые параметры теплоносителя.
1. Определение расходов сетевой воды
При теплоносителе - воде расчетные расходы воды для гидравлического расчета закрытых тепловых сетей определяются по формуле
где QS - суммарный расход тепла на отопление вентиляцию и горячее водоснабжение абонента кВт;
t1 t2 - температуры сетевой воды в прямом и обратном трубопроводе соответственно при расчетных температурах наружного воздуха (18070) °С;
с = 419 кДж(кг*°С) - теплоемкость воды;
Кр =1005 - коэффициент учитывающий утечки воды из сети.
Для первого участка:
Для остальных участков расход воды приведен в таблице 2.1.
Для проведения гидравлического расчета необходимо определить расстояния между абонентами. Для этого на генплане промрайона намечается план трассы теплопроводов (см. графическую часть). При выборе плана трассы и профиля руководствуемся положениями из [4].
2. Гидравлический расчет водяных тепловых сетей
Гидравлический расчет водяных тепловых сетей разделяется на 2 этапа: предварительный и поверочный.
Предварительный гидравлический расчет
В проекте удельные потери давления в магистральных трубопроводах принимаем 80 Пам для ответвлений – по располагаемому давлению но не более 300 Пам.
где a – ориентировочный коэффициент местных потерь;
G – расход теплоносителя на рассматриваемом участке кгс;
z – постоянный коэффициент для воды z = 0019.
Предварительные удельные линейные потери давления могут быть найдены из выражения
где DР- располагаемый перепад давлений на участке Па;
l - общая длина трассы
Для двухтрубной тепловой сети в качестве l принимается длину прямой или обратной линий.
Ориентировочный внутренний диаметр трубопровода определится из выражения
где Аdв - коэффициент зависящий от шероховатости труб (Кэ=05 мм) принимаем 11710-3.
Ориентировочно найденный диаметр трубопровода округляется до ближайшего большего стандартного диаметра трубы значение которого на первом участке 0350 м. Расчеты сведены в таблицу 2.1:
Таблица 2.1 Предварительный гидравлический расчет
Расход воды на участке кгс
Ориентировочные местные сопротивления
Ориентировочные удельные линейные потери давления Пам
Ориентировочный внутренний диаметр трубы м
Внутренний диаметр стандартной трубы м
Толщина стенки стандартной трубы м
Поверочный расчет водяной тепловой сети
Число компенсаторов определяют в зависимости от диаметра трубопровода рода теплоносителя и расстояния между неподвижными опорами Lx.
При установке П-образных компенсаторов длина трубопровода увеличивается на величину
где Н - вылет (плечо) компенсатора м
nк- число установленных на участке компенсаторов
где Lx – расстояние между неподвижными опорами.
Вылет компенсатора в свою очередь зависит от диаметра трубопровода температуры теплоносителя. При расчете компенсатора определяется расчетное тепловое удлинение трубопровода
где a - коэффициент линейного расширения стали (12×10-5 1°С)
t1 - максимальная температура теплоносителя;
tм - температура наружного воздуха при монтаже компенсатора (принимаем равной 10°С).
Вылет компенсатора определяется по выражению
где СА = 03 - коэффициент формы компенсатора;
k - степень растяжки компенсатора зависящая от температуры теплоносителя (k=05);
Е = 196×1010 Па - модуль упругости первого рода;
sдоп - допустимое напряжение от тепловых удлинений (70×106 Па).
Эквивалентная длина всех местных сопротивлений определяется по формуле
где Аl - постоянный коэффициент зависящий от шероховатости труб (607).
Расчет суммарного коэффициента местных сопротивлений представлен по участкам в таблице 2.2.
Приведенная длина участка трубопровода определится из выражения:
Уточненные удельные линейные потери давления подсчитываются из выражения
где АвR - постоянный коэффициент зависящий от шероховатости труб (136210-6).
Полная потеря давления на участке сети
DР = Rл×lпр Па(2.12)
где g = 981 мс - ускорение свободного падения;
r - плотность теплоносителя при заданной температуре.
Dlр = 05×0286 = 0143 м
DР = 419×18239=763406 Па
Для остальных участков расчет аналогичен.
Результаты расчета сводим в таблицы 2.2 и 2.3:
Установленные на трассе местные сопротивления
Сумма коэффициентов местных сопротивлений
Расстояние между мёртвыми опорами м
Расчётное удлинение компенсатора м
Длина вылетов компенсаторов м
Эквивалентная длина мест. сопр. м
Длина трубопроводов по схеме м
Приведённая длина тру
бопроводов по схеме м
Таблица 2.2 Определение приведенной длины теплотрассы.
Приведенная длина участка м
Уточнённые удельные и линейные потери Пам
Падение давления на участке Па
Падение напора на участке м вод. ст.
Таблица 2.3 Окончательный гидравлический расчёт тепловой водяной сети
3. Гидравлический расчет паропроводов
Расчет производится по заданным расходам и параметрам пара:
- для металлургического завода: D=5 тч P=06 МПА
- для завода металлоконструкций: D=4 тч P=05 МПА.
В расчетах эквивалентная шероховатость труб принимается Кэ = 00002 м.
Предварительный растет паропровода
Ориентировочная доля местных сопротивлений определяется по (2.2) где z=0.19. Ориентировочные удельные линейные потери давления определяются по формуле (2.3) а ориентировочный внутренний диаметр паропровода –
где D- расход пара кгс.
При расчете R’л пользуемся приведенными ранее формулами.
Ориентировочная средняя плотность пара определится из условия предварительно принятого падения давления и принятого падения температуры пара по длине участка
где rн и rк - объемные плотности пара в начале и конце расчетного участка кгм3.
После округления ориентировочного диаметра паропровода до стандартного производится поверочный расчет паропровода.
Выбираем dст = 250 мм (dн= 0273 м dв= 0259 м).
Для оставшихся участков расчет аналогичен. Результаты расчета сводим в таблицу 2.4.
Таблица 2.4 Предварительный гидравлический расчет паропроводов
Ориентировочный диаметр паропровода м
Давление в начале участка МПа
Температура в начале участка 0C
Объёмная плотность в начале участка кгм3
Толщина стенки стандартной трубы мм
Поверочный расчет паропровода
Местные сопротивления вычисляются аналогично указанному для водяных тепловых сетей. Секционирующие задвижки на паропроводе расчетной магистрали не ставятся. Задвижки ставятся на ответвлениях и перед вводом паропровода к потребителю.
Для стандартной трубы определяем область гидравлического режима работы паропровода. Для этого определяем число Re
где n – кинематическая вязкость пара м2с.
Предельное число Рейнольдса
Для Re>Reп удельные линейные потери давления вычисляются с помощью уравнения
где АR - постоянный коэффициент при Кэ=00002 равен 10610-3 ().
Эквивалентная длина всех местных сопротивлений подсчитывается по формуле (2.9) см. таблицу 2.6 приведенная длина паропровода определяется по (2.10):
=258 суммарный коэффициент местных сопротивлений на 1-ом уч;
dвн=259 мм внутренний диаметр паропровода на участке.
где H=887 – плечо компенсатора
nк – число компенсаторов из таблицы 2.5.
Таблица 2.5 Расчет увеличения длины паропровода при установке
Температурное удлинение с учетом предварительной растяжки м
Таблица 2.6 Определение приведенной длины паропровода.
Определение приведенной длины паропровода производится аналогично приведенной длине водяных тепловых сетей (таблица 2.6).
Поскольку объемная плотность пара изменяется необходимо определить
теплопотери на трассе и уточнить среднюю теплоёмкость пара. Удельные тепловые потери выбираются из прил. 7 [4]. Полные теплопотери на расчётном участке:
Q = ql×lр кВт (2.19)
где lр - расчетная длина участка паропровода.
Температура пара изменяется на участке на величину
где Ср - теплоемкость пара кДж(кгк).
Падение давления определяются по формуле
DР = Rл×lпр Па.(2.22)
Q = 206×1515 =312097 Вт
DР = 27571515= 518138 Па.
Для оставшихся участков расчет аналогичен. Результаты расчета сводим в таблицу 2.7.
Таблица 2.7.Окончательный гидравлический расчет паропроводов
Ориентировочная средняя плотность пара кгм3
Кинематическая вязкость пара 10-6 м2с
Линейные потери давления Пам
Расчетная длина участка
Удельные потери тепла
Общая потеря тепла кВт
Падение температуры оС
Расчёт конденсатопровода производят при 100%-ном возврате конденсата. Для транспорта конденсата от сборных баков до источника теплоты используют напорные конденсатопроводы где с помощью конденсатных насосов обеспечивают давление исключающее вторичное вскипание.
Конденсат занимает полное сечение трубопровода. Напорные конденсатопроводы рассчитывают аналогично трубопроводам водяных тепловых сетей при этом принимают эквивалентную шероховатость труб Кэ=1 мм.
Диаметр конденсатопровода определяется по расходу конденсата и удельному падению давления по длине которое принимается равным 100 Пам.
Гидравлический расчет конденсатопровода можем произвести используя номограммы приложения 4 [4] либо рассчитываем диаметр исходя из выражения:
отсюда выражаем диаметр:
для первого участка:
Результаты расчёта сводим в таблицу 2.8.
Внутренний диаметр м
ПОСТРОЕНИЕ ГРАФИКА ЦЕНТРАЛЬНОГО КАЧЕСТВЕННОГО РЕГУЛИРОВАНИЯ ПО ОТОПИТЕЛЬНОЙ НАГРУЗКЕ
Температурные графики выражают зависимость необходимых температур воды в тепловых сетях от тепловой нагрузки и от температуры наружного воздуха.
Уравнения для построения температурных графиков:
для подающей магистрали
для обратной магистрали
где tвр - расчетная температура воздуха внутри помещения
Dt’ - температурный напор в нагревательных приборах отопительной системы °С
dt’0 - температурный перепад в тепловой сети;
Q’ - температурный перепад в отопительной системе;
- относительная тепловая нагрузка;
tн tно - текущая наружная температура воздуха и расчетная температура наружного воздуха по отоплению 0С.
Задаваясь различными значениями tн в пределах от +8 до tно определяют dt’0 и строим график температур воды в тепловой сети. Поскольку температура воды для горячего водоснабжения должна быть 60 65 °С то минимальная температура воды в подающей магистрали должна быть 70° для закрытых систем теплоснабжения. Поэтому отопительный график срезается на уровне 70° и носит название отопительно-бытового. Температура наружного воздуха при которой график имеет излом делит его на две части.
В правой части осуществляется качественное регулирование отпуска теплоты в левой части - местное регулирование (пропусками).
Dt’= 05(t’3 +t’2) – tвр = 05(95 + 70) – 18 = 645 оС
dt’0= t’01 – t’02 = 180 – 70 = 110 оС
Q’= t’03 – t’02 = 95 – 70 = 25 оС
при =018 = 18 + 645×01808 + (110 – 05×25)018 = 511 оС
при =018 = 18 + 645×01808 – 05×25×018 = 318 оС
Результаты сведены в таблице 3.1
Рис. 2 График температур воды в подающей и обратной магистрали при центральном регулировании по отопительной нагрузке
ВЫБОР И РАСЧЕТ ИЗОЛЯЦИИ ТЕПЛОПРОВОДОВ
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОВЫХ ПОТЕРЬ
В задачу теплового расчета входит выбор толщины основного слоя изоляционной конструкции расчет потерь теплоты теплопроводами и определение эффективности изоляции [5 2].
Выбор толщины изоляции теплопроводов
Толщина основного слоя изоляционной конструкции выбирается на основании расчёта по нормам потерь теплоты.
Основные теплоизоляционные материалы применяемые для изоляции теплопроводов имеют значение коэффициента теплопроводности 002 007 ВтмК. Для наших значений температур удовлетворяет такой материал как стекловата из непрерывного волокна. Значение λиз для него рассчитывается в зависимости от температуры теплоносителя по формуле:
λиз=0039+00035t(4.1)
Толщину основного теплоизоляционного слоя рассчитываем по следующему выражению:
где изпред – предельные толщины теплоизоляционных материалов в зависимости от температуры теплоносителя (пирл.6 []).
Суммарное термическое сопротивление:
где – среднегодовая температура теплоносителя оС
– средняя температура наружного воздуха за отопительный период (при подземной – температура грунта) оС
q – норма потерь теплоты Втм (прил. 7 [4]).
Полное термическое сопротивление на пути теплового потока к окружающей среде при надземной прокладке трубопроводов
Полное термическое сопротивление на пути теплового потока к окружающей среде при подземной бесканальной прокладке трубопроводов
где - термическое сопротивление грунта Пам(4.6)
- термическое сопротивление слоя изоляции Пам(4.7)
- термическое сопр. наружной пов-ти изоляции Пам(4.8)
d2 – наружный диаметр изолированной трубы
d1 - наружный диаметр трубы без изоляции
- коэффициент теплопроводности изоляции Вт(м×оС)
- коэффициент теплопроводности изоляции Вт(м×оС)
- коэффициент теплоотдачи от поверхности изоляции к воздуху первоначально принимаем 20 Вт(м2×оС)
h – глубина заложения оси теплопровода м
Приближенное значение температуры наружной поверхности изоляции
Уточненное значение коэффициента теплоотдачи от поверхности изоляции к воздуху:
коэффициент теплоотдачи конвекцией
где – скорость воздуха мс
коэффициент теплоотдачи лучеиспусканием
aн = aк + aл Вт(м2×оС).(4.12)
Затем производим пересчет Rиз и RΣ.
При двухтрубном теплопроводе рассчитывается условное дополнительное сопротивление
Удельные тепловые потери трубопроводов при наземной прокладке
где - температура теплоносителя в трубе
t0 – температура грунта на глубине оси теплопровода.
Тепловые потери трубопровода
Q = q×l(1+b) Вт. (4.15)
b – коэффициент местных потерь тепла b=025 – для надземной прокладки b=015 – для бесканальной прокладки.
Коэффициент эффективности изоляции
где Q – теплопотери изолированной трубы Вт;
- теплопотери голой трубы Вт.
Проведем расчет для первого участка для подающего теплопровода (надземная прокладка):
Исходные данные: t0=-83 оС t=1155 оС a=20 Вт(м2×оС) b=025.
aн = 173 + 429 = 2158 Вт(м2×оС).
По норме данная величина составляет 118 Втм. Погрешность невелика и пересчёт не требуется.
Q = 1235×1320(1+025) = 2037 кВт.
Для второго участка сети обратного трубопровода (наземная прокладка):
tгр=5 оС t=51 оС λгр=2 Вт(м×оС) b=025 h=15 м.
По норме данная величина составляет 17 Втм. Погрешность невелика и пересчёт не требуется.
Q = 182×1200(1+025) = 269 кВт.
Расчёт остальных участков производится по приведённой схеме. Результаты расчёта сводим в таблицу 4.1.
Наружный диаметр трубопровода м
Коэфф. теплопровод. изоляции Вт(мК)
Среднегод. температура теплоносителя 0С
Температура теплоносителя 0С
Ориент. коэфф. теплоотдачи Вт(м2К)
Ориентировочное термич. сопр. наружной поверхности (мК)Вт
Термич. сопротивление грунта (мК)Вт
Ориентир. сумм. терм.. сопрот. (мК)Вт
Температура наружной поверхности 0С
Коэфф. теплоотдачи конвекцией Вт(м2К)
Коэфф. теплоотдачи излучением Вт(м2К)
Коэффициент теплоотдачи Вт(м2К)
Термич. сопротивление нар-ой пов. (мК)Вт
Сумм. термическое сопр-ние (мК)Вт
Удельные тепловые потери Втм
Удельные тепловые потери без изол. Втм
Тепловые потери трубы без изоляции кВт
Коэфф. эффективности изоляции
Таблица 4.1 Тепловой расчет теплопроводов
ВЫБОР СХЕМЫ ПРИСОЕДИНЕНИЯ АБОНЕНТОВ К
ВОДЯНОЙ ТЕПЛОВОЙ СЕТИ
На пьезометрический график распределения напоров в водяной тепловой сети наносятся профиль местности где проложен теплопровод и высоты присоединенных абонентов (см. графический материал).
В зависимости от профиля местности расстояния до источника теплоты соотношения напоров в сети и высоты присоединенных зданий выбирается схема присоединения для каждого абонента (см. графический материал). В данном случае первый и второй абоненты присоединяются по зависимой схеме (высота присоединения меньше 60 м вод. ст.) а третий и четвёртый – по независимой.
ВЫБОР СЕТЕВЫХ И ПОДПИТОЧНЫХ НАСОСОВ
Требуемый напор сетевых насосов при суммарных расчетных расходах сетевой воды складывается из потерь напора в водонагревательной установке источника теплоты суммарных потерь напора в подающем и обратном теплопроводах тепловой сети и потерь напора у абонента.
Для летнего периода напор сетевых насосов
где Gл Gз - расходы сетевой воды в летний и зимний периоды.
Расход сетевой воды в летнее время по формуле (2.1):
=100 м вод. ст. (из пьезометрического графика)
Выразим расход в м3ч:
Gз = 36×1191 = 4288 м3ч (расход теплоносителя из табл. 2.1)
Gл= 36×22 = 792 м3ч
По принятому напору и расчетной подаче принимаем ([5] с.57-67):
- для зимнего периода насос 14Д-6
- для летнего – 4НДв.
Минимальное количество насосов в каждой группе - 2один из которых резервный.
Строится характеристика сопротивления сети
Сопротивление сети - величина постоянная и не зависит от расхода теплоносителя а зависит только от эквивалентной шероховатости внутренней поверхности трубопроводов эквивалентной длины местных сопротивлений и плотности теплоносителя. Характеристика сети строится по одному известному режиму (расчетному).
Задаваясь различными расходами воды при постоянной характеристике сети определяем напор в сети. По этим данным строим характеристику сопротивления сети и совмещаем ее с характеристикой сетевых насосов. Точка пересечения указывает расход теплоносителя и напор развиваемый сетевыми насосами.
Требуемый напор подпиточного насоса устанавливается исходя из необходимости поддержания определенного статического напора в тепловой сети и обеспечения невскипання воды в самой высокой точке абонентов при остановке сетевых насосов (из пьезометрического графика принимаем Нп=45 м вод. ст.).
Рис. 3 Гидравлическая характеристика сетевых насосов и тепловой сети
Подача подпиточных насосов определяется из условия восполнения утечек воды и принимается 075% от объема воды в теплопроводах и присоединенных к ним системах теплопотребления. Кроме того должна предусматриваться аварийная подпитка сети до 20% от объема трубопроводов. Количество подпиточных насосов не менее 2-х один из них - резервный.
где Q - мощность системы теплоснабжения МВт;
Vс - удельный объем воды в тепловых сетях. Vс = 40 м3МВт;
Vм - удельный объем сетевой воды в системах отопления зданийVм = 26 м3МВт.
V = 5464(40+26) = 36064 м3
Gп= 00075×36064 =2705 м3ч.
Выбираем подпиточный насос марки К9035.
ЭКОНОМИКА ТРАНСПОРТА ТЕПЛА
Одним из основных технико-экономических показателей работы тепловых сетей является себестоимость транспорта тепла которая определяется как сумма эксплуатационных затрат на единицу отпуска тепла потребителям
где Q - отпущенное тепло (определяется из графика годовой нагрузки);
Sс - годовые эксплуатационное расходы на амортизацию ремонт и обслуживание сети;
Sэ - стоимость электроэнергии на передачу теплоносителя;
Sт - стоимость теплопотерь в сети.
где f = 0056 - годовые отчисления от стоимости сооружения теплосети;
К - стоимость теплосети у.е.
где a и b - постоянные коэффициенты;
с - число параллельных трубопроводов;
- общая длина трубопроводов м;
- сумма произведений диаметров труб на длину соответствующих участков.
Для подземной канальной и надземной прокладки а = 2 b = 120 150.
где Нцн и Нпн - напоры циркуляционного и подпиточного насосов м;
G - часовой расход теплоносителя тчас;
zэ = 00551 у. е.кВт ч - стоимость электроэнергии;
h = 06..07 - КПД насосов;
n - число часов работы насосов в году (определяется из рис.1).
где М - материальная характеристика сети
где a' = 117 175 Втм2 - коэффициент теплоотдачи;
tср - среднегодовая температура теплоносителя оС (определяется из годового графика тепловой нагрузки);
tср - среднегодовая температура наружного воздуха;
zт =325 у.е.ГДж - стоимость тепла.
) =1320+2570+610+960+660+400=6520
К=2×2×6520+100×2(0159×1200+0219330) + 100×2(0377×1320+0159×1370+ 0159×610+0273×960+0219×330+0159×400) =368111 у.е.
Sс = 0056 × 368111 = 20614 у.е.год.
) Для подающего и обратного трубопроводов:
М=1320×0377+1200×0159+610×0159+960×0273+330×0219+400×0159=11834
М=13700159+3300219=2901.
Для подающего трубопровода:
Для обратного трубопровода:
Q=6550000001800000=585000 ГДжгод
СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМЫХ ИСТОЧНИКОВ
СниП 2.01.01-82. Строительная климатология и геофизика. –М.: Стройиздат 1983
Водяные тепловые сети: Справочное пособие по проектированию Под ред. Н.К. Громова Е.П. Шубина - М.: Энергоиздат 1988.- 376 с.
Соколов Е.Я. Теплофикация и тепловые сети: Учебник для вузов. –М.: Энергоиздат 1982. –360 с.
Методические указания к курсовому проекту по дисциплине “Источники и система теплоснабжения промышленных предприятий” Чернышевич В.И. – Мн.1999.
Наладка и эксплуатация водяных тепловых сетей: Справочник В.И. Манюк Я.И. Каплинский Э.Б.Хиж и др. –М.: Стойиздат 1988. -432 с.
Тепловые сети могут быть классифицированы по виду используемого в них теплоносителя а также по его расчетным параметрам (давлениям и температурам). Практически единственными теплоносителями в тепловых сетях являются горячая вода и водяной пар.
Водяной пар как теплоноситель повсеместно используется в теплоисточниках (котельных ТЭЦ) а во многих случаях – и в системах теплоиспользования особенно в промышленных. Коммунальные системы теплоснабжения оборудуются водяными тепловыми сетями; промышленные – либо только паровыми либо паровыми в сочетании с водяными используемыми для покрытия нагрузок систем отопления вентиляции и горячего водоснабжения. Такое сочетание водяных и паровых тепловых сетей характерно также для общегородских систем теплоснабжения.
Водяные тепловые сети большей частью выполняются двухтрубными с сочетанием подающих трубопроводов для подачи горячей воды от теплоисточников до систем теплоиспользования и обратных трубопроводов для возврата охлажденной в этих системах воды к теплоисточникам для повторного подогрева. Подающие и обратные трубопроводы водяных тепловых сетей вместе с соответствующими трубопроводами теплоисточников и систем теплоиспользования образуют замкнутые контуры циркуляции воды. Эта циркуляция поддерживается сетевыми насосами установленными в теплоисточниках а при больших дальностях транспорта воды – также и на трассе сетей (насосные станции).

График4545.dwg

Теплоэнергетические системы промышленных предприятий
Курсовой проект по дисциплине
Подземная бесканальная
Условные обозначения:
Продольный профиль трассы теплосети
Схема подключения сетевых
и подпиточных насосов
Пьезометрический график
водяной тепловой сети
Источники и системы теплоснабжения промышленных предприятий
План трассы тепловой сети
Расчетная схема теплопроводов
Независимая схема подключения абонентов