Теплоснабжение города Нижний Новгород

PZ.docx

Расчет количества жителей в городе2
Расчет тепловых нагрузок3
Построение графика качественного регулирования отпуска теплоты
по нагрузке отопления8
Построение графика отпуска теплоты по совмещенной нагрузке отопления и горячего
Гидравлический расчет тепловой сети11
1 Определение параметров насосов16
Расчет толщины тепловой изоляции17
Механический расчет тепловой сети 19
1 Определение максимального расстояния между неподвижными опорами
по компенсирующей способности сальниковых компенсаторов19
2 Нагрузки на неподвижные опоры20
3 Определение максимального пролета между подвижными опорами22
4 Расчет на компенсацию тепловых удлинений Г-образного участка трубопровода23
Список использованной литературы 24
Каждая система теплоснабжения состоит из следующих основных элементов: источника тепловой энергии тепловой сети абонентских вводов и местных систем потребителей тепла.
По источнику приготовления тепла различают три вида систем теплоснабжения:
) высокоорганизованное централизованное теплоснабжение на базе комбинированной выработки тепла и электроэнергии на ТЭЦ — теплофикация; 2) централизованное теплоснабжение от районных отопительных и промышленно-отопительных котельных; 3) децентрализованное теплоснабжение от мелких котельных индивидуальных отопительных печей и т.п.
По роду теплоносителя различают водяные и паровые системы теплоснабжения. Водяные системы применяют в основном для теплоснабжения сезонных потребителей и горячего водоснабжения а в некоторых случаях и для технологических процессов. Водяные системы теплоснабжения по протяженности составляют около 48% от общей длины всех тепловых сетей.
По способу подачи воды на горячее водоснабжение водяные системы делят на закрытые и открытые. В закрытых водяных системах теплоснабжения воду из тепловых сетей используют только как греющую среду для нагревания в подогревателях поверхностного типа водопроводной воды поступающей затем в местную систему горячего водоснабжения. В открытых водяных системах теплоснабжения горячая вода к водоразборным приборам местной системы горячего водоснабжения поступает непосредственно из тепловых сетей.
Многолетняя практика теплоснабжения свидетельствует о многочисленности преимуществ водяного теплоносителя перед паровым. Водяной теплоноситель повышает эффективность теплофикации и централизованного теплоснабжения за счет лучшего использования низкопотенциального тепла на ТЭЦ отсутствия потерь конденсата. Меньшие потери тепловой энергии в сетях позволяют транспортировать сетевую воду на значительно большие по сравнению с паром расстояния. Наряду с высокой теплоаккумулирующей способностью воды все эти качества обеспечили водяным сетям широкое распространение в бытовом теплоснабжении.
Недостатками водяного теплоносителя можно назвать высокую плотность требующую дополнительных затрат электроэнергии на перекачку сетевой воды и создания больших давлений для заполнения нагревательных приборов и повышенную чувствительность тепловых сетей к утечкам воды и авариям.
РАСЧЕТ КОЛИЧЕСТВА ЖИТЕЛЕЙ В ГОРОДЕ
По заданному генплану района города выполняется расчет количества жителей в городе с определением площадей квартала на основе этажность застройки района города равной 8 и плотности населения – 350 челга.
Количество жителей по кварталам определяется по формуле:
Где F – площадь кварталов района города га
b – Плотность населения района города челга
Площадь кварталов вычисляют по генплану не включая площади улиц проспектов площадей парков территории промышленных предприятий и заносят в таблицу 1.
РАСЧЕТ ТЕПЛОВЫХ НАГРУЗОК
Район строительства - г. Нижний Новгород
Температура наружного воздуха (расчетная) для проектирования отопления –
Температура наружного воздуха (средняя отопительного периода) –
Продолжительность отопительного периода –
ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ЗАВИСИМОСТИ ДЛЯ ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ
Определение часового расхода тепла на отопление производится из условия теплового баланса:
– коэффициент учитывающий дополнительные потери тепла в местной системе отопления т. е. 10% запас на неучтенные потери;
- потери тепла через наружные ограждения здания Вт.
- расход тепла на вентиляцию (инфильтрацию) т.е. тепло затраченное на подогрев вентиляционного воздуха Вт.
- тепловые выделения внутри здания Вт.
- норма жилой площади приходящаяся на одного человека. В расчетах принимаем ;
- количество жителей;
- объемный коэффициент здания (зависит от этажности года строительства материала из которого построено здание) .
Для кирпичных зданий старой постройки с высотой этажа 4м К2=7÷8 м3м2. для крупноблочных крупнопанельных и кирпичных зданий строительства 1955-1970г.г. вследствие уменьшения высоты этажа до 27-28 м коэффициент К2 уменьшился до 52÷62 м3м2. Для зданий более поздней постройки с большей площадью вспомогательных помещений квартир коэффициент К2 возрос до 62÷73м3м2 и имеет тенденцию к еще большему увеличению в связи с дальнейшим улучшением благоустройством квартир.
- удельная отопительная характеристика здания (потери теплоты через наружные ограждения здания отнесенные к его наружному объему и расчетной разности температур):
Н – высота здания м;
Р - периметр пола здания м2;
S – площадь пола здания м2;
– термические сопротивления теплопередаче стен окон чердака пола
В соответствии с табл. 3 [7] при ГСОП = 4969:
d – степень остекления (для жилых зданий d – 011-033)
чпол – поправочные коэффициенты на расчетный перепад температур для верхнего и нижнего горизонтальных ограждений ч = 075 ÷ 09; пол = 05 ÷ 07
Определяем приведенное сопротивление теплопередаче R ограждающих конструкций (окон стен пола потолка) методом интерполяции из условий энергосбережения по приложению 2 для этого в соответствии со СНиП II-3-79* находим количество градусо-суток отопительного периода (ГСОП):
- температура воздуха в помещении ;
- средняя температура отопительного периода оС.
Zот – продолжительность отопительного периода сут.
- удельная вентиляционная характеристика здания;
- суммарные удельные тепловыделения приходящиеся на 1 жилых помещений ;
- количество бытового тепла на 1 м2 площади помещений имеющих отопительные приборы;
для 2-х и 3-х комнатных квартир.
Определение расхода тепла на ГВ зимой
- количество потребителей;
- расход горячей воды одним жителем в сутки отопительного сезона
- удельная теплоемкость воды = 116
- средняя температура воды в водоразборных стояках системы горячего водоснабжения tг
- температура холодной воды в водопроводе tх
- коэффициент зависящий от протяженности и мощности системы ГВ при наличии сетей после ЦТП и изолированных водоразборных стояках г; при изолированных водоразборных стояках г .
Определение расхода тепла на ГВ летом
и - зимняя () и летняя (15) температура воды в водопроводе.
- коэффициент учитывающий снижение летнего расхода тепла на ГВ по отношению к зимнему расходу; при отсутствии более конкретных данных за исключением курортных и южных городов для которых .
ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ЗАВИСИМОСТИ ДЛЯ ОБЩЕСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ
Определение расхода тепла на отопление
– коэффициент учитывающий дополнительные потери тепла в системе отопления;
- объем здания по наружному обмеру м3.
Vобщ – удельный объем общественных зданий отнесенный к одному жителю зависит от крупности поселений и ориентировочно составляет:
в малых городах (численность населения Nгорода до 50000 чел.) 125
в средних и больших городах ( Nгорода = 50000 250000 чел.) .. 18
в крупных городах (Nгорода 250000 чел.) .. 20-24
- удельный расход тепла на отопление общественных зданий ;
из справочных данных для реперных температур ;
- коэффициент учитывающий расход теплоты на подогрев инфильтрационного воздуха который при отсутствии приточной вентиляции ; в зданиях с приточной вентиляцией ;
- температурный коэффициент учитывающий изменения требуемого термического сопротивления наружных стен в зависимости от
Расход тепла на вентиляцию
- удельная вентиляционная характеристика общественных зданий
Расход тепла на горячее водоснабжение в общественных зданиях в зимний период
- средний расход горячей воды для общественных зданий в городах.
Расход тепла на горячее водоснабжение в общественном здании в летний период:
Результаты расчетов свести в таблицу 2.
ГОДОВОЙ РАСХОД ТЕПЛА ЖИЛЫМИ И ОБЩЕСТВЕННЫМИ ЗДАНИЯМИ
Годовой расход тепла на систему отопления.
Годовой расход тепла на систему вентиляции.
Z- число часов работы системы вентиляции за сутки Z = 16
Годовой расход тепла на систему горячего водоснабжения.
Суммарный годовой расход тепла жилыми и общественными зданиями.
Построение годового графика повторяемости расходов тепла жилыми и общественными зданиями.
ПОСТРОЕНИЕ ГРАФИКА КАЧЕСТВЕННОГО РЕГУЛИРОВАНИЯ ОТПУСКА ТЕПЛОТЫ ПО НАГРУЗКЕ ОТОПЛЕНИЯ
Исходные данные: =18 = 145 = 95 =70 = -28.
Определяем параметры для основных точек.
а) Расчетные условия для отопления:
= -28 =1 =145 =95 =70;
б) Точка излома графика температур:
в) Конец отопительного периода:
Рассчитываем параметры для промежуточных значений равных 075; 05.
Все рассчитанные параметры сводим в таблицу 4.
По полученным данным строим температурный график.
При изменении данного температурного графика в двухтрубных системах теплоснабжения обеспечивающих нагрузки отопления и горячего водоснабжения делается срезка графика: в закрытых системах – при .
ПОСТРОЕНИЕ ГРАФИКА РЕГУЛИРОВАНИЯ ОТПУСКА ТЕПЛОТЫ ПО СУММАРНОЙ НАГРУЗКЕ ОТОПЛЕНИЯ И ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ
Задано: Отопительный график для выравнивания графика потребления горячей воды используется теплоаккумулирующая способность здания следовательно в расчетах принимают .
Определить суммарный перепад температур в обеих ступенях теплообменника :
где- балансовый коэффициент учитывающий неравномерность суточного графика потребления ГВ
для закрытых систем – 12.
Перепад температур сетевой воды в нижней ступени при и :
- температура нагреваемой водопроводной воды между I и II ступенями водоподогревателей ГВ;
недогрев воды в I ступени :
- из отопительного графика температур.
Перепад температур сетевой воды в верхней ступени при и :
Для каждого значения берем из отопительного графика температур и и рассчитываем :
По полученным данным строим повышенный график температур.
ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТЕПЛОВОЙ СЕТИ
Рассчитываем основную магистраль. Нумеруем все участки сначала основной магистрали затем двух ответвлений от неё. Определяем расчетный расход сетевой воды.
- удельная теплоемкость воды = 4187
-температуры воды в подающем и обратном трубопроводе тc.
Поскольку используется повышенный график не учитывается.
Поэтому суммарный расход сетевой воды:
Определяем расход теплоносителя по микрорайонам:
G - суммарный расход теплоносителя;
N – число жителей района;
N – число жителей микрорайона.
Результаты заносим в таблицу 5.
Расход теплоносителя тч
Расход теплоносителя кгс
Определяем расчетные расходы воды для всех участков простым суммированием расчетных расходов потребителей двигаясь об абонентов против движения теплоносителя к источнику теплоснабжения. По полученным расходам и удельным потерям давления около 80 Пам по таблице для гидравлического расчета трубопроводов при kэ=05 мм и =9584 кгсм3 подбираем диаметры d для всех участков. Потери давления в обратном трубопроводе считаем такими же (т.к. аналогичные местные сопротивления и трубы). Скорость в трубопроводах тепловой сети не должна превышать 3 мс. Результаты расчета записываем в таблицу 7.
Рассчитываем эквивалентные местным сопротивлениям участков длины. Местные сопротивления принимаем по схеме а значения их коэффициентов – по таблице 7.1 (4). Эквивалентную местному сопротивлению длину при Σ =1 для каждого участка находим по таблице 7.2 (4) Приложения при kэ=00005 м в зависимости от диаметра. Весь расчет эквивалентных местным сопротивлениям длин сводим в таблицу 6. Полученные значения lэ записываем в таблицу 7 после чего расчет таблицы 7 заканчиваем.
Расчет эквивалентных длин
Местные сопротивления
Коэффициент местных сопротивлений
Эквивалентная длина lэ м
Компенсатор сальниковый (2 шт)
Тройник при разделении потоков (проход)
Тройник при разделении потоков (проход) (2 шт)
Тройник при разделении потоков (ответвление) (2 шт)
Компенсатор сальниковый (9 шт)
Тройник при разделении потоков (ответвление)
Тройник при разделении потоков (проход) (2шт)
Компенсатор сальниковый (3 шт)
Тройник при разделении потоков (проход)
Компенсатор сальниковый (5 шт)
Ответвления от магистрали - 1
Компенсатор сальниковый (4 шт)
Тройник при расходящемся потоке
Ответвления от магистрали - 2
Тройник при разделении потоков (проход) 2шт.
Компенсатор сальниковый (2 шт)
Компенсатор сальниковый (6 шт)
Скорость движения воды на участке мс
Суммарные потери от источников тепла
Эквивалентная МС lэ м
Приведенная Lпр=l+lэ
Удельные на трение дельтаРl Пам
На участке дельтаР уч Па
Увязка ответвлений с основной магистралью.
При разветвлении трубопровода потери теплоты на ответвлениях не должны отличаться друг от друга более чем на 30%.
Т.к. 30% диаметры участков полученные расчетом удовлетворяют поставленным требованиям т.е. тепловая сеть гидравлически устойчива.
В начале каждого участка и на всех ответвлениях установлены задвижки. Для компенсации тепловых удлинений трубопроводов применены сальниковые компенсаторы которые располагаются в компенсаторных нишах. Расстояния для прокладки компенсаторов зависят от их условного диаметра. Располагаемый напор перед микрорайонами должен быть не менее 20 м.
В результате расчета тепломагистрали потери напора в подающей линии составляют 2305 м. Потери в обратной линии считаем такими же.
1 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ НАСОСОВ
Число сетевых насосов следует принимать не менее 2-х один из которых является резервным. При наличие на источнике 4-х насосов резервный насос не предусматривается.
- подпиточный насос предназначенный для восстановления утечек воды в тепловой сети. Он поддерживает необходимый уровень пьезометрической линии как при статическом так и при динамическом режиме.
Число подпиточных насосов принимается не менее 2-х один из которых является резервным.
Одна из задач гидравлического расчета сети заключается в определении параметров насосов. Рабочий напор водяной сети:
Н = ΔНст + ΔНп + ΔНо + ΔНк где
ΔНст = 20 м – потеря напора в подогревательной установке;
ΔНп =ΔНо = 2305 – потери напора в подающей и обратной магистралях тепловой сети;
ΔНк = 25 м – требуемый располагаемый напор в конечной точке сети на абонентском вводе.
Н =20+2305+2305+25=9110 м G=3077 м3ч
Сетевой насос должен обеспечивать напор не менее 911 м и подачу не менее 3077
Расчетный часовой расход воды для подпитки водяных тепловых сетей принимаем в закрытых системах теплоснабжения равным 075% объема воды в тепловой сети и непосредственно присоединенных к ней систем отопления и вентиляции для компенсации утечки воды.
Принимаем объем воды в тепловой сети 65 м3 на 1 мВт суммарного расчетного тепла
V = Q = 65 3243 = 21080
Gп = 00075 V = 00075 21080 = 1581
Подпиточный насос должен обеспечивать напор не менее 289 м и подачу не менее 1581
РАСЧЕТ ТОЛЩИНЫ ТЕПЛОВОЙ ИЗОЛЯЦИИ
Расчёт производится на участке №3
Принципиальная схема:
Принимаем температуру грунта
Расчетные температуры теплоносителей взяты для tноср:
Находим нормы тепловых потерь изолированными теплопроводами водяных тепловых сетей:
Значения величин q взяты при температуре подающей и обратной воды соответственно 90 и 50°С по данным Приложения 2 табл. 3 (2)
Значения потерь тепла определяются по формулам:
Определяем эквивалентные диаметры:
Термическое сопротивление теплопередаче от воздуха к внутренним стенкам канала:
- коэффициент теплоотдачи от воздуха канала к стенке =8 (ВтмСо)
Термическое сопротивление теплопередаче стенки канала:
-коэффициент теплопроводности бетона =13(ВтмСо)
Термическое сопротивление окружающего грунта:
Находим температуру воздуха в канале:
Задаёмся толщиной изоляции
В качестве изоляционного материала выбираем маты минераловатные прошивные:
подставив в правую часть числа находим что:
из этих соотношений находим сначала диаметр изоляции а потом её толщину:
(-)=(70 - 696) 70 100% = 057 %
(-)= (60 – 593) 60 100% = 117 %
Разница в принимаемых предварительно и конечных значениях удовлетворяет начальному приближению.
МЕХАНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТЕПЛОВОЙ СЕТИ
1 Определение максимального расстояния между неподвижными опорами по компенсирующей способности сальниковых компенсаторов
Неподвижные опоры фиксируют отдельные точки трубопровода делят его на независимые в отношении температурных удлинений участки и воспринимают усилия возникающие в трубопроводах при различных схемах и способах компенсации тепловых удлинений.
Расстояние между неподвижными опорами по компенсирующей способности сальниковых компенсаторов определяют по формуле:
αрасч - расчетная компенсирующая способность сальникового компенсатора в мм.
Расчетную компенсирующую способность сальниковых компенсаторов принимают меньше αмах (табл.4.16 (1)) на величину Z (табл.4.18 (1)) которая учитывает недостающую точность изготовления компенсаторов и возможную податливость неподвижных опор.
t - расчетная температура теплоносителя в С;
tн.о. - расчетная температура наружного воздуха для проектирования
α - коэффициент линейного расширения трубной стали
в мм(м·С) (табл. 10.11. (1)).
Диаметр трубы – 720х10 мм;
Расчетная температура теплоносителя 145 С;
Расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления -28С.
Z=40 мм (табл.4.18 СП)
α=12510-2 ммм оС (табл.10.11 (1))
2 Определение усилий на неподвижную опору
Нагрузки на неподвижные опоры трубопроводов подразделяют на: вертикальные и горизонтальные. Вертикальную нагрузку определяют по формуле:
q - вес 1м трубопровода: вес трубы изоляционной конструкции и воды кгс;
l - пролет между подвижными опорами м.
Горизонтальные нагрузки на неподвижные опоры трубопроводов возникают под влиянием следующих сил:
- трение в подвижных опорах при тепловом удлинении трубопровода;
-трение в сальниковых компенсаторах при тепловом удлинении трубопровода.
Горизонтальные осевые нагрузки на промежуточные опоры определяют с учетом всех действующих сил по обе стороны опоры (S1 и S2)
- силы трения в продольных опорах кгс;
- силы трения в сальниковых компенсаторах кгс.
f - коэффициент трения подвижных опор (табл.11.1 (1));
q - вес 1м трубы в рабочем состоянии (трубы и воды) кгс (табл.2.11;2.12 (1)) + вес изоляции;
L - длина трубопровода от неподвижной опоры до компенсатора м.
Силу трения в сальниковых компенсаторах определяют в зависимости от рабочего давления теплоносителя диаметра трубы и конструкции сальниковой набивки:
- рабочее давление теплоносителя кгссм2 (табл.4.16 (1))
- длина слоя набивки по оси сальникового компенсатора см (табл.4.16 (1));
f - коэффициент трения набивки о металл принимают = 015;
n - число болтов компенсатора (табл.4.16 (1));
- площадь поперечного сечения набивки см2 (табл.4.16 (1));
величину принимают не менее 10 кгссм2.
В качестве расчетной принимают большую из сил .
Результирующие горизонтальные усилия на промежуточные неподвижные опоры находят как разницу суммарных сил по обе стороны опоры: S = Sб - Sм . При этом для повышения запаса прочности меньшую сумму сил принимают коэффициентом 07 т.е. S = Sб – 07Sм .
При равенстве сумм сил с обеих сторон (S1=S2) в качестве расчетной принимается одна из сумм с коэффициентом 03 (S1=03S2).
Т.к. l1=l2=41м то S1=S2
f = 03 (для скользящих опор);
qиз = Vρ = dLρ = 31407200651100 = 147 кгс;
= 03 (1751 +3848 + 147) 41 = 7068 кгс
= 2 12 14 712 015 314 = 11268 кгс.
S = 7068 + 11268 = 18336 кгс
В качестве расчетной принимаем S1 = 03 18336 = 5501 кгс.
3 Определение максимального пролета между подвижными опорами
Максимальный пролет между подвижными опорами на прямом участке трубопровода из условия прочности трубы определяют по формуле:
- допустимое эквивалентное напряжение для весовой и ветровой нагрузок кгсмм2;
- коэффициент зависящий от типа компенсаторов (формулы в табл. 10.3 (1))
- допустимое напряжение от внутреннего давления кгсмм2 (табл.10.1 (1))
- момент сопротивления поперечного сечения трубы при расчетной толщине стенки трубы см3 ( табл.2.10 (1))
- эквивалентная весовая нагрузка кгсм.
Эквивалентную весовую нагрузку при подземной прокладке трубопроводов принимаем равной расчетному весу трубопровода в рабочем или холодном состоянии (= q кгсм). q - вес 1м трубопровода: вес трубы
(qтр ) воды (qв) (табл.2.11 2.12 (1)) изоляционной конструкции (qиз).
Пролет между подвижными опорами при сальниковых компенсаторах определяют расчетом по растягивающим и по сжимающим напряжениям. Коэффициент φ1=1.
= 1095 1127 = 1234 кгсмм2
qтр = 1751 кгс; qв = 3848 кгс; qиз = 147 кгс
= q = 1751 + 3848 + 147 = 3386 кгс
а) расчет по сжимающим напряжениям
б) расчет по растягивающим напряжениям
за расчетный принимаем пролет с lmax = 322 м.
4 Расчет на компенсацию тепловых удлинений Г-образного участка трубопровода
Диаметр участка 194х5 мм (Ду 175мм)
Момент инерции поперечного сечения стенки трубы I = 1140 (табл. 2.10 [1])
Момент сопротивления поперечного сечения стенки трубы W = 118 (табл. 2.10 [1])
Модуль упругости трубной стали E = 193 (табл. 10.11 [1])
Коэффициент линейного расширения трубной стали (табл. 10.11 [1])
Расчетная разность между максимальной температурой теплоносителя и минимальной расчетной температурой наружного воздуха
Радиус оси отвода R = 750 мм (табл. 2.16 [1])
Приведенная длина осевой линии участка трубопровода
Геометрическая характеристика гибкости трубы
Коэффициент продольных изгибающих компенсационных напряжений для гнутых гладких отводов
Координаты упругого центра тяжести
Центральные моменты инерции относительно осей
Центральный центробежный момент инерции относительно осей
Расчетные тепловые удлинения вдоль осей x и у
Силы упругой деформации возникающие в трубопроводе при компенсации теплового удлинения
Максимальный изгибающий момент на прямом отрезке (при
Максимальный изгибающий момент на гнутом отрезке в точке С (середина дуги)
Изгибающее компенсационное напряжение на прямом участке трубы
Изгибающее компенсационное напряжение в гнутом гладком отводе
Значения изгибающих компенсационных напряжений не превышают допустимого в 11
Список использованной литературы
Справочник проектировщика под ред. инж. А.А. Николаева. Проектирование тепловых сетей. М. 1965 г.
Методические указания по определению тепловых потерь в водяных тепловых сетях. РД 34.09.255-97
СП 61.13330.2012 Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов.
Теплоснабжение под ред. д-ра техн. наук проф. А.А. Ионина. М 1982 г.
Методические указания к выполнению курсовой работы "Теплоснабжение города" для студентов специальности 270109 ТГВ. М.2015
СП 131.13330.2012. Строительная климатология
СП 50.13330.2012 Тепловая защита зданий

dwg.dwg

Схема тепловой сети
Отметка верха канала
Развернутая схема тепловой сети
Условный горизонт 171
Теплоснабжение города Нижний Новгород
Кафедра теплогазоснабжения и вентиляции
пьезометрический график; продольный
профиль трассы тепловой сети;
Пьезометрический график основной магистрали
Продольный профиль трассы основной магистрали тепловой сети
Напор на обратной магистрали
Напор на подающей магистрали
Щитовая неподвижная опора трубопроводов Дн=720 мм (тип 2)
- щит; 2 - ребро; 3 - несущая конструкция
Скользящая опора трубопроводов Dн=720 мм
- корпус; 2 - опорная конструкция
Компенсатор сальниковый односторонний Dн=720 мм
- корпус; 2 - патрубок с кольцом; 3 - грундбукса; 4 - контрбукса;
- набивка; 6 - гайка; 7 - болт; 8 - шайба.
развернутая схема тепловой сети
неподвижная щитовая опора
сальниковый компенсатор
Развернутая схема тепловой сети
Условные обозначения
Сальниковый компенсатор