Технологический регламент установки каталитического крекинга 1А-1М

26.2009 Твердые и жидкие отходы.Табл.16.doc

Твердые и жидкие отходы
Место складирования транспорт
Периодичность образования
Условие обезвреживания и место захоронения утилизации
Масла индустриальные отработанные
Сбор и временное хранение производится в металлических бочках на специально-оборудованной площадке
Периодически по мере загрязнения
Вывоз в цех №13 на узел слива отработанных масел для вовлечения в мазут
Масла турбинные отработанные
Масла компрессорные отработанные
Шлам очистки трубопроводов и емкостей от нефти и нефтепродуктов
Передается в специализированную организацию
раз в 2 года при проведении капитального ремонта установки
Передается на утилизацию в специализированную организацию

3.2009 Описание технологической схемы.doc

3.ОПИСАНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА И
ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ СХЕМЫ ПРОИЗВОДСТВЕННОГО ОБЪЕКТА.
Физико-химические основы процесса каталитического
крекирования на цеолитсодержащем микросферическом
Каталитический крекинг с микросферическим цеолитсодержащим катализатором предназначен для получения низкокипящих высокоценных продуктов главным образом: бензина пропан-бутановой фракции легкого газойля и др. из тяжелого прямогонного сырья.
Каталитический крекинг с пылевидным катализатором имеет ряд преимуществ по сравнению с другими процессами каталитического крекинга (со стационарным слоем катализатора движущимся крупнозернистым катализатором): достигается высокий коэффициент теплопередачи однородность состава твердой фазы и использование последней в качестве теплоносителя возможность смешения жидкостей и твердых веществ с образованием газовой фазы.
Исходным сырьем для каталитического крекинга является сложная смесь углеводородов очень сильно отличающихся между собой как по химическому составу так и по физико-химическим свойствам. При крекинге смеси углеводородов различных классов обладающих различной реакционной способностью развивается цепь последовательно-параллельных реакций расщепления в результате которых из высокомолекулярных углеводородов образуются низкомолекулярные. Выход и качество целевых продуктов зависит от соотношения этих реакций.
Рассмотрим наиболее характерные реакции протекающие при каталитическом крекинге в лифт-реакторе на примере простых соединений:
n-C6H14 n-C4H8 + C2H6
CH3 CH2 CH2 CH2 CH3 CH CH2 CH3
n-пентан CH3 изопентан
n-C7H14 n-C4H8 + C3H6
n-гептен бутилен пропилен
n-C4H8 СН3 СН2 СН =С СН СН2 СН3
CH3 CH2 CH2 CH = CH2
CH3 CH2 CH = CH2 + H2 CH3 CH2 CH2 CH3
CH3 CH2 CH2 CH2 CH =СН2 О + 3 H2
Н СН2–СН2–СН2–СН3 Н + CH2= CH – CH2 – CH3
Бутилциклогексанбутилен
О СН2–СН2–СН2–СН3 О + CH2 = CH–CH2–CH3
Диспропорционирование
О СН3 + О СН3 О + СН3 О СН3
О-ксилол толуол бензол псевдокумол
Сернистые соединения
CH3 – CH2 – CH2 – CH2 – CН2 – SH + Н2
CH3 – CH2 – CH2 – CH2 – CН3 + H2S
C3H7 – SS – C3H7 + H2 2C3H6 + 2H2S
Дипропилдисульфид Пропан
Наиболее эффективно реакции крекинга происходят в паровой фазе. Реакции в жидкой фазе без соответствующего распыла сырья ведут к образованию на катализаторе кокса потере продукта и сужению глубины конверсии. С увеличением процентного содержания тяжелых фракций в сырье затрудняется его испаряемость и увеличивается количество диспергирующего пара необходимого для обеспечения эффективного распыления и испарения сырья.
Время пребывания реакционной смеси в лифт-реакторе при проектной производительности составляет обычно около 2 сек. с тем чтобы предотвратить черезмерно глубокий крекинг. При изменении давления в реакторе изменяется скорость на входе в циклоны реактора и время пребывания в лифт-реакторе.
Температура на выходе из лифт-реактора является самым важным регулируемым параметром при изменении качества подаваемого сырья. Диапазон рабочих температур на выходе из лифт-реактора составляет 480-550°С. Эта температура выбирается в зависимости от качества сырья и требуемого выхода продуктов. Обычно для более тяжелого сырья требуются более высокие температуры на выходе из лифт-реактора что необходимо для поддержания требуемой глубины конверсии.
Одна из отличительных особенностей процесса каталитического крекинга "флюид" заключается в том что стабильная работа установки обеспечивается только при оптимальном тепловом балансе. То есть должны быть обеспечены условия получения достаточного количества кокса для образования требуемого тепла сгорания необходимого для нагрева и испарения сырья протекания химической реакции и компенсации различных тепловых потерь имеющих место в этом процессе.
Количество образующегося кокса температура на выходе из лифт-реактора и температура в регенераторе изменяются при изменении кратности циркуляции катализатора. На все эти показатели большое влияние оказывают качественный состав сырья и температура сырья на входе в лифт-реактор.
Если температура подогрева сырья уменьшается то для подогрева реакционной смеси потребуется больше горячего регенерированного катализатора. При этом необходимо открытие шиберной задвижки транспортной линии регенерированного катализатора и соответственно увеличение соотношения катализатор-сырье. Вследствие увеличения соотношения катализатор-сырье увеличится количество образующегося кокса. Меньший подогрев сырья будет компенсироваться сжиганием дополнительного количества кокса. С увеличением температуры в регенераторе система достигнет нового равновесного состояния.
Технология используемая на реакторном блоке
Технология каталитического крекинга позволяет достигать большой гибкости в ведении процесса и перерабатывать различные виды сырья. При этом обеспечивается высокий выход бензина с минимальным образованием кокса и газа.
На реакторном блоке установки 1А-1М реализованы следующие конструктивные решения:
Использование циклонов грубого разделения для обеспечения быстрого разделения катализатора и паров углеводородов;
Использование форсунок для обеспечения мелкого распыла сырья до контакта с катализатором;
Предварительное отпаривание отработанного катализатора;
Наличие отпарной секции реактора с отбойными тарелками;
Аэрациюфлюидизацию в стояке катализатора;
Кольцевые устройства подачи воздуха на выжиг кокса для вертикального и горизонтального перемешивания катализатора.
Форсунки подачи сырья
Принцип работы системы подачи сырья заключается в том чтобы распылить подаваемое сырье на мельчайшие капельки с очень большой площадью поверхности. Это производится с целью осуществления быстрого теплообмена с горячим регенерированным катализатором что вызывает быстрое испарение сырья. Это обеспечивает протекание реакции крекинга в паровой фазе и сводит к минимуму коксообразование в жидкой фазе. Поскольку реакция каталитического крекинга протекает в паровой фазе задача испарения сырья в кратчайшее время является первостепенной. Крупная капля сырья остается в жидкой фазе дольше мелкой и может «окружить» частицу катализатора и тем самым заметно ограничить площадь активной поверхности. Медленное испарение сырья способствует образованию кокса газа и шлама.
Равномерное распределение сырья и его быстрое испарение имеют и другие преимущества. В нижней части стояка лифт-реактора катализатор движется вертикально вверх в флюидизированном потоке из J – образного колена и в месте впрыска сырья встречается с сырье-паровым туманом. Равномерное распределение и быстро испаряющееся сырье способствуют плавному разгону реакционной смеси до ее конечной скорости. Использование высокоскоростной системы впрыска сырья благодаря эффекту Вентури обеспечивает равномерный разгон катализатора в вертикальном направлении и однородную плотность катализатора по поперечному сечению лифт-реактора. Форсунки подачи сырья распыляют подаваемое сырье за счет высокоскоростного сдвигающего действия на рассекателе потока. Когда энергия удара преобразуется в турбулентное движение на рассекателе потока высокоскоростная струя потока пара «разбивает» сырье в мельчайший туман. Наконечник форсунки служит для образования клинообразной распыленной струи направленной под определенным углом. Использование 4-х таких форсунок обеспечивает равномерное заполнение поперечного сечения стояка распыленным сырьем без контакта со стенками. Форсунки устанавливаются снаружи лифт-реактора рассекатели потока ревизируются во время планового останова установки и могут заменяться.
Диспергирующий пар имеет крайне важное значение для ведения крекинг-процесса углеводородов. Расход диспергирующего пара определяется молекулярной структурой перерабатываемого сырья. С увеличением молекулярного веса сырья расход диспергирующего пара также увеличивается. Диспергирующий пар выполняет две функции:
- создает оптимальные условия перемешивания сырья и катализатора в зоне подачи сырья что улучшает реакции крекинга;
- способствует распылению и диспергированию подаваемого сырья и уменьшает его объемную плотность.
Оптимальный расход диспергирующего пара составляет 3% от веса сырья.
Диспергирующий пар может использоваться для регулирования времени пребывания реакционной смеси в лифт-реакторе для расчетных режимов работы. Расчетное время пребывания в лифт-реакторе составляет 2 сек. при скорости на выходе 15 – 21 мс. Скоростей выше 21 мс при длительной работе следует избегать из-за возможной эрозии таркрет покрытия. Расход пара – это способ поддержания скорости и времени пребывания сырья при пониженных расходах.
Температура подогрева сырья – важный параметр который должен строго контролироваться. Обычно температуры подогрева сырья находятся в диапазоне 200-345ºС и поддерживаются в зависимости от вида перерабатываемого сырья.
Отпарная секция реактора
Отпарная секция (стриппинг) представляет собой кольцевую зону с четырьмя с половиной ступенями дисковых и кольцевых отбойных тарелок. При хорошем распределении пара и соответствующим времени пребывания практически все летучие вещества и промежуточные углеводороды отгоняются из пор катализатора. В отпарной секции имеются три кольцевых парораспределителя: два для предварительной отпарки и один основной. Два верхних распределителя обеспечивают отпарку отработанного катализатора сразу в слое и флюидизируют его на выходе из стояков выносных циклонов грубого разделения. Основной кольцевой парораспределитель (маточник) расположен под нижней кольцевой отбойной тарелкой в отпарной секции. Суммарные потребности в паре установлены в размере 3 кг на тонну циркулирующего катализатора. При малом расходе пара катализатор транспортируется с неотпаренными углеводородами что приведет к повышению температуры в регенераторе Р-2. Расходы пара регулируются приборами поз. FRC 1015 FRC 1100 FRC 1014.
Шиберная задвижка LV1043 (К-5) на стояке отработанного катализатора регулирует уровень слоя катализатора в отпарной секции что является очень важным для качественной отпарки катализатора. Минимальный уровень слоя должен быть около 102 м над основным кольцом парораспределителя.
Отработанный катализатор проходит шиберную задвижку LV1043 (К-5) и поступает в нижнюю часть транспортной линии Р-2 где установлен заборник ковшового типа. Под заборник подается воздух который подхватывает катализатор и транспортирует его в регенератор Р-2. Конструкция заборника обеспечивает равномерный разгон катализатора при минимальном перепаде давлений
За шиберной задвижкой LV1043 (К-5) в отработанный катализатор через 3 ввода подается воздух для флюидизации и обеспечения более плавного движения катализатора.
По транспортной линии катализатор в разжиженной фазе подается в регенератор Р-2. Изменение расхода воздуха для подъема катализатора позволяет регулировать перепад давления в транспортной линии. Увеличение подачи воздуха приводит к образованию менее плотной смеси и следовательно к меньшему перепаду давлений в этой линии. Минимальная скорость воздуха обеспечивающая приемлемый подъем катализатора составляет 75 мс. Верхний предел скорости подачи воздуха для подъема катализатора не должен превышать 21 мс поскольку резко возрастает эрозия транспортной линии. Воздух для подъема катализатора по транспортной линии Р-2 должен составлять 30-40% от суммарного расхода воздуха подаваемого на выжиг кокса.
На выходящем конце транспортной линии Р-2 смесь катализатора и воздуха входит в кипящий слой катализатора через шесть прямоугольных щелей и заканчивается распределителем предназначенным для равномерного распределения отработанного катализатора по всему объему Р-2. Поскольку около 30% воздуха на выжиг кокса в Р-2 поступает через транспортную линию то центральный распределитель покрывает 30% площади внутреннего поперечного сечения регенератора и для предотвращения эрозии облицован футеровкой. При аварийной остановке воздушного нагнетателя и «завале» транспортной линии на ней с интервалом 3м врезаны патрубки для пробивки транспортной линии. Открывать задвижки для пробивки транспортной линии следует сверху вниз для очистки ее по участкам. Кроме подводящих воздух патрубков для пробивки имеется подача аварийного пара. Расход аварийного пара контролируется прибор поз. FR 1048.
Концевое устройство лифт-реактора
Выносные циклоны грубого разделения U-4142 на выходе из лифт-реактора обеспечивают высокий КПД разделения (около 98%) - это является первой ступенью отделения катализатора от паров углеводородов. В верхней части лифт-реактора смесь катализатора и паров разделяется между двумя выносными циклонами. В каждом из циклонов имеется выходной газоход по которому пары углеводородов и небольшие количества катализатора выводятся в реактор. Через прямоугольную щель смесь паров и катализатора направляется к внутренней части аппарата Р-1 на вторую ступень разделения во внутренних циклонах реактора. Большая часть катализатора выходит из выносных циклонов грубого разделения через внешние напорные стояки. По этим стоякам катализатор возвращается в Р-1 для отпарки с целью извлечения летучих продуктов из отработанного катализатора.
Уровень слоя катализатора в регенераторе определяется количеством циркулирующего в системе Р-1 – Р-2 катализатора. Выгрузкой катализатора из регенератора регулируется оптимальный уровень в Р-2. Нормальный уровень слоя катализатора в Р-2 составляет 42 м. При уровне слоя выше 45 м циклоны начинают работать в режиме захлебывания что увеличивает потери катализатора.
Кольцевые воздухораспределители
Распределение воздуха имеет очень важное значение для нормальной регенерации катализатора. Данная система обеспечивает эффективное перемешивание катализатора и равномерное распределение воздуха по слою катализатора в регенераторе. В смонтированных в регенераторе распределителях используется принцип «направленной струи» при относительно низких скоростях благодаря чему предотвращается истирание катализатора. Каждое кольцо имеет множество патрубков установленных заподлицо с наружной огнеупорной облицовкой. Распределители воздуха также футерованы что значительно удлиняет срок их эксплуатации. При сниженном расходе сырья перепад давления по обеим сторонам кольца должен поддерживаться на уровне 007 ати. для того чтобы сохранить требуемое распределение воздуха и предотвратить попадание катализатора в кольцо и связанную с этим эрозию.
Система флюидизации и аэрации
Важно отметить различие между системами флюидизации и аэрации. Аэрация представляет собой процесс замещения воздухом или паром объема катализаторного потока утраченного вследствие сжатия в вертикальном стояке. Аэрация необходима для того чтобы не допустить уплотнения потока катализатора настолько что он станет нестабильным. Максимальное расстояние между патрубками аэрации составляет 3 м. На установке 1А-1М патрубки для аэрации расположены через 15 м. Такое размещение обеспечивает достаточную аэрацию в стояке даже при забивании одного из патрубков.
Система флюидизации отличается от системы аэрации. Воздух или пар для флюидизации требуется в линиях транспорта катализатора в которых катализатор приближается к состоянию уплотненной фазы. Если в критические точки трубопровода не давать воздух пар или азот для флюидизации среды то поток может превратиться в неустойчивую массу которая может забить трубопровод. За счет флюидизации среды вдоль нижних частей трубопроводов поддерживается оптимальный режим течения катализатора.
Для обеспечения устойчивых перепадов давления на шиберных задвижках важно обеспечить тщательную аэрацию катализатора. Каждый патрубок аэрации имеет ротаметр и ручной регулировочный клапан что позволяет производить регулировки в любом месте стояка. Обеспечение плавного устойчивого потока катализатора в вертикальных стояках имеет большое значение поэтому эти аэрационные точки должны регулярно контролироваться.
При пуске а так же в случае возникновения аварийных ситуаций существует возможность работы установки на аномальных загрузках. В этих условиях аэрация катализатора становится затрудненной. Поскольку напорный стояк регенерированного катализатора имеет большое значение для устойчивой работы установки важно чтобы расходы потоков аэрации и продувки поддерживались на заданных значениях.
Кольцевой воздухораспределитель буферной емкости Р-3
регенерированного катализатора
Буферная емкость Р-3 служит накопителем катализатора и обеспечивает его концентрирование перед подачей в напорный стояк регенерированного катализатора. Она подготавливает катализатор для плавного стекания в стояк осуществляя переход режима течения в кипящем слое к режиму течения в плотном слое. Кольцевой распределитель воздуха расположенный в этой части буферной емкости предотвращает деаэрацию катализатора перед тем как катализатор поступит в стояк. Регенерированный катализатор труднее поддерживать в состоянии флюидизированного потока и поэтому важно установить определенный расход воздуха к распределителю который контролируется прибором поз. FR 1036.
J-образное колено лифт-реактора
J-образное колено разработано для транспорта флюидизированного катализатора в угловом направлении без деаэрации катализатора или обширной турбулентности потока характерной для многих систем транспорта катализатора с использованием нисходящего потока. Особенностью J-образного колена является то что шиберная задвижка К-20 расположена очень близко к нулевой отметке и фактический поворот потока осуществляется очень быстро за которым следует боковая транспортировка катализатора в направлении вверх под углом 40°. Поскольку фактический поворот потока осуществляется быстро и суммарная скорость катализатора является относительно высокой проблема деаэрации сводится к минимуму. Большое значение имеет флюидизация в области изгиба у основания данного J-образного колена она осуществляется с использованием множества патрубков. Расход пара для флюидизации в основном не зависит от циркуляции катализатора поскольку целью является флюидизация участка бокового транспорта. Суммарный расход пара для флюидизации равномерно разделяется между всеми патрубками на изогнутой и прямой части секции. Кроме того почти весь пар для флюидизации будет барботирован до верхней части колена когда осуществляется переход к вертикальному участку. И по этой причине снаружи этого J-образного колена в том месте где начинается вертикальный участок предусмотрены три больших патрубка. Эти патрубки больших размеров обеспечивают примерно такое количество пара для флюидизации как и все патрубки расположенные на колене. Весь пар для флюидизации вводимый через патрубки на J-образной секции обеспечивает равномерный поток катализатора у основания лифт-реактора что имеет важное значение для наиболее эффективного использования системы подачи сырья.
Смонтированные на установке каталитического крекинга циклоны являются очень эффективными и имеют современную конструкцию поэтому потери катализатора с дымовыми газами из регенератора являются очень низкими. Циклонная система регенератора состоит из восьми циклонов 1-ой ступени установленных параллельно и восьми циклонов 2-ой ступени.
Максимальное рабочее давление в регенераторе Р-2 составляет 03 кгссм2 (PR 1025). Перепад давления в циклоне регенератора был ограничен величиной 007 кгссм2 т.к. оборудование установленное далее по технологической схеме для утилизации энергии и регенерации катализатора также приводит к потере давления. Давление в регенераторе непосредственно не регулируется но устанавливается суммарным перепадом давлений в циклонах регенератора парогенераторе котла-утилизатора и выносной циклонной системе.
С целью предотвращения уноса катализатора с паропродуктовой смесью в отпарной секции реактора Р-1 установлено четыре высокоэффективных циклона. Максимальное рабочее давление в реакторе составляет 068 кгссм2. Из-за наличия многочисленного технологического оборудования между реактором и компрессором жирного газа суммарный перепад давления в циклонах должен быть минимален.
Установка каталитического крекинга предусматривает переработку вакуумного газойля с установки ВТ-6 ВТ-3 а также переработку смесевого сырья: непревращенного остатка с установки гидрокрекинга вакуумного газойля с ВТ-6 ВТ-3 экстракта с КМ-2.
Для переработки этого вида сырья и работе в режиме максимального производства бензина рекомендуется ультрастабильный катализатор Y содержащий 15-40% редкоземельных элементов в цеолите. Содержание редкоземельных элементов будет изменяться в зависимости от величины требуемого выхода продуктов.
Для улучшения крекинга остаточных продуктов используются высокоактивные матричные катализаторы. Однако такие катализаторы склонны диспергировать никель по поверхности катализатора способствующий протеканию нежелательных реакций гидрогенизации и дегидрогенизации приводящих к увеличенному образованию газа и кокса.
Концентрация никеля и ванадия в планируемых для переработки видах сырья является низкой: 0-1 ppm (вес) для легкого сырья и 1-2 ppm (вес) для тяжелого сырья. Количество добавляемого свежего катализатора для поддержания его требуемой активности составляет 05-06 кгт перерабатываемого сырья. Поскольку как ожидается содержание этих металлов не превысит 3500-4000 ppm (вес) то рекомендуется использование катализатора с умеренной матричной активностью. Если концентрация никеля на катализаторе равна или превышает 1000 частей на миллион то в качестве пассиватора никеля можно использовать сурьму.
Загрузкавыгрузка катализатора
Постоянное добавление свежего катализатора поддерживает активность циркулирующего на установке катализатора на оптимальном уровне. Для оптимизации загрузки заданного количества свежего катализатора в регенератор смонтирована автоматическая система загрузки катализатора. Равномерное добавление свежего катализатора обеспечивает наиболее эффективное использование и поддержание активности циркулирующего катализатора. Постоянный уровень активности циркулирующего катализатора необходим для обеспечения оптимальных выходов продуктов на установке.
Так как технология производства катализаторов значительно усовершенствована установка может работать при содержании металлов (никель и ванадий) до 6000 ppm. В будущем при появлении более эффективных катализаторов возможно использование сырья и с более высоким содержанием металлов. При добавлении в систему свежего катализатора уровень в регенераторе повышается поэтому конструкция регенератора предусматривает изменение уровня слоя катализатора таким образом чтобы это не сказывалось на работе установки. По мере того как уровень катализатора в регенераторе увеличивается вследствие непрерывного добавления свежего катализатора то требуется периодическая выгрузка горячего регенерированного катализатора в емкость Е-91. Объем выгрузки катализатора напрямую зависит от объема загрузки свежего катализатора и его потерь в циклонах Р-1 и Р-2.
ОПИСАНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ СХЕМЫ УСТАНОВКИ.
Резервуарный парк предназначен для промежуточного хранения сырья установки 1А-1М и некондиционной продукции.
Сырье установки (смесь вакуумного газойля с установок ВТ-6 ВТ-3 экстракта с КМ-2 непревращенного остатка установки гидрокрекинга) поступает в резервуары Р-515253 и далее направляется на реакторный блок. Некондиционная продукция скапливается в резервуаре Р-54.
Вес содержимого резервуаров регистрируется и сигнализируется весомерми:
в Р-51 – прибор поз. WRA 2024А (основной) с сигнализацией по минимальному значению веса поз WRA 2024В (дублер) с сигнализацией по минимальному значению веса.
в Р-52 – прибор поз. WRA 2026А (основной) с сигнализацией по минимальному значению веса поз WRA 2026В (дублер) с сигнализацией по минимальному значению веса.
в Р-53 – прибор поз. WRA 2028А (основной) с сигнализацией по минимальному значению веса поз WRA 2028В (дублер) с сигнализацией по минимальному значению веса.
в Р-54 – прибор поз. WRA 2030А (основной) с сигнализацией по минимальному значению веса поз WRA 2030В (дублер) с сигнализацией по минимальному значению веса.
Резервуары оснащены сигнализаторами предельного заполнения: Р-51 прибор поз. LA 2023; Р-52 поз. LA 2025; Р-53 поз. Р-54 поз. LA 2029.
Сырье из резервуаров товарного парка поступает самотеком на прием сырьевых насосов Н-11а1б которыми последовательно прокачивается по межтрубному пространству теплообменников:
Н-11а1б Т-2412 Т-25 Т-9
нагревательно-фракционирующей части где оно нагревается за счет тепла следующих потоков:
-в Т-2412 и Т-261 – боковым погоном циркулирующего легкого газойля выводимым из К-21.
-в Т-25 – легким газойлем выводимым из стриппинга К-23 с установки.
-в Т-9 – тяжелым газойлем выводимым из стриппинга К-22 с установки.
-в Т-262 и Т-2712 – циркулирующим шламом выводимым из кубовой части К-21.
На период пуска сырье после сырьевых теплообменников поступает двумя потоками в трубчатую печь Т-20. Температура на входе в Т-20 прибор поз. TRС 1577 регистрируется и регулируется клапаном поз. TV 1577 установленным на линии байпаса Т-2712 по сырью. В Т-20 сырье нагревается до температуры не выше 400 ОС. Температура сырья на выходе из Т-20 регистрируется и регулируется по потокам регулятором поз. TRС 1002 1003 клапана которых установлены на линиях подачи жидкого топлива к Т-20 (клапан поз. TV1002B (левая сторона) TV1003B (правая сторона)). Регистрируются и сигнализируются по верхнему пределу температуры перевалов печи приборами поз. TRA 1005 1006 1007 1008 1022 1023 не более 8200С. Температура в борове печи регистрируется приборами поз. TR 1009 1010.
При работе на нормальном технологическом режиме сырье идет по байпасной линии Т-20 к сырьевым форсункам лифт-реактора. Так же имеется линия подачи сырья мимо лифт-реактора в К-21 для разогрева системы ректификации.
Давление жидкого топлива к печи Т-20 регистрируется регулируется и сигнализируется по верхнему пределу (6 кгссм2) прибором поз. PRCA 2021 клапан поз. PV 2021 расположен на линии жидкого топлива с установки. Количество сырья поступающего в печь Т-20 (в диапазоне 110-1716 тчас) регистрируется и сигнализируется по нижнему пределу (36 тч) прибором поз. FQRА 1900 расположенном на линии нагнетания насосов Н-11а1б. Количество сырья регистрируется и регулируется регулятором поз. FRС 1905 клапан (поз. FV 1905) которого находится на линии сырья на выходе из Т-2712. Расход сырья по потокам регистрируется и регулируется приборами поз. FRC 1011 1018 клапана (поз. FV 10111018) установлены на линиях сырья на входе в Т-20. Давление сырья на потоках регистрируется приборами поз. PR 1019 PR 1020.
Нагретое сырье поступает к основанию лифт-реактора Р-4 где разделяется на равные потоки к каждой из четырех форсунок подачи сырья СВ-11-4. Сырье смешивается с диспергирующим паром мелко распыляется в форсунках и подается в лифт-реактор. При контакте с горячим регенерированным катализатором мелкие капли сырья мгновенно испаряются. Пары сырья хорошо перемешиваются с частицами катализатора и крекируются на более легкие а в качестве побочных продуктов образуются: шлам (кубовый остаток К-21) газ и кокс. Пары продуктов и диспергирующий пар поднимаются вверх по лифт-реактору захватывая с собой частицы катализатора.
Температура сырья перед подачей в форсунки регистрируется прибором поз. TR 1339. Расход сырья в каждую из четырех форсунок СВ 11-4 регистрируется отдельными расходомерами поз. FR 1343 ABCD. Расход диспергирующего пара подаваемого в каждую форсунку регистрируется расходомерами поз. FR 1347 ABCD. Общий расход перегретого пара в распределитель СВ-11-4 регистрируется и регулируется прибором поз. FRC 1344 (не более 5300 кгчас) клапан поз. FV1344 установлен на линии перегретого пара к сырьевым форсункам.
На каждой из форсунок с помощью технических манометров контролируется давление являющееся проверкой наличия расхода и показателем рабочего состояния форсунок.
Выше форсунок подачи сырья по стояку лифт-реактора расположена дополнительная форсунка СВ-2 для подачи шлама из кубовой части К-21 содержащего катализаторную пыль. Расход шлама к этой форсунке регистрируется и регулируется прибором поз. FRC 1337 (не более 25000 кгчас) клапан (поз. FV 1337) установлен на линии шлама в Р-4. Расход перегретого пара в распределитель СВ-2 регистрируется и регулируется прибором поз. FRC 1338 клапан (поз. FV 1338) расположен на линии перегретого пара в распределитель СВ-2.
Реакционная смесь и катализатор из лифт-реактора поступают в два выносных циклона грубого разделения: U-41 U-42 расположенных на конце стояка реактора. Крекированные углеводороды и водяной пар вместе с небольшим количеством катализатора выходят из выносных циклонов через газовую трубу и направляются в реактор Р-1.
Термопары поз. TRA 1054 АВ расположенные на линиях выхода газов из выносных циклонов регистрируют и сигнализируют по верхнему и нижнему пределу (4800-5500С) температуру реакции. Температура паров на выходе из циклонов грубого разделения (U-41 U-42) поз. TRC 1970 и TRC 2130 регистрируется и регулируется подачей легкого газойля по приборам поз. FRC 2132 и FRC 2135 с выкида насосов Н-1717А регулирующие клапана (поз. FV 2132 FV 2135) находятся на линиях подачи ЛКГ в ЦГР (циклоны грубого разделения).
Пары и захваченный газами катализатор проходят четыре высокоэффективных одноступенчатых циклона установленных внутри Р-1 чем завершается отделение катализатора от продуктов реакции которые поступают в колонну К-21 нагревательно-фракционирующей части.
Давление в Р-1(не более 068 кгссм2) сигнализируется по верхнему пределу и регистрируется прибором поз. PRA 1042.
По мере поступления катализатора из выносных циклонов в низ отпарной секции реактора Р-1 он отпаривается водяным паром поступающим из двух кольцевых устройств предварительной отпарки и из основного кольцевого маточника. Кольцевые устройства предварительной отпарки расположены под напорными стояками каждого выносного циклона и обеспечивают быструю отпарку углеводородов от катализатора. Расход пара в кольцевые устройства предварительной отпарки регистрируется и регулируется приборами поз. FRC 1015 и FRC 1100 (не более 1050 кгчас на каждый поток) клапана (поз. FV 1015 FV 1100) находятся на линиях пара к кольцам предварительной отпарки. Расход пара в основной кольцевой маточник регистрируется и регулируется прибором поз. FRC 1014 (не более 2750 кгчас) клапан (поз. FV 1014) находится на линии пара в основной кольцевой маточник. Концентрация катализатора в Р-1 регистрируется с помощью прибора поз. DR 1045.
В отпарной секции реактора используются четыре дисковых и пять кольцевых отбойных тарелок расположенных под углом 45 градусов.
Отпаренный отработанный катализатор по короткому напорному стояку из Р-1 через шиберную задвижку LV 1043 (К-5) подается в транспортную линию Р-2. Для поддержания требуемой плотности и обеспечения стабильного напора отработанного катализатора в напорный стояк подается аэрационный пар. С помощью шиберной задвижки LV 1043 (К-5) регулируется уровень катализатора в отпарной секции реактора Р-1 (приборы поз. LRСA 1016 и LRСA 1043 также регистрируют и сигнализируют по нижнему и верхнему пределу (20-80%) ) путем изменения расхода отработанного катализатора из отпарной секции в транспортную линию Р-2. Максимальный и минимальный уровень катализатора в отпарной секции реактора Р-1 регистрирует и сигнализирует по верхнему и нижнему пределу прибор поз. LRA 1046 (20-80%).
Отработанный катализатор попадает на дно стояка-сборника где специальное устройство улавливает катализатор и отводит его по колену от нижней части транспортной линии Р-2. В это устройство подается большая часть воздуха от турбовоздуходувок Н-9123 для подъема катализатора и обеспечения движения катализатора по транспортной линии Р-2. Расход воздуха регистрируется контролируется и сигнализируется по верхнему и нижнему пределу (20000-40000 тч) прибором поз. FRCА 1052 (клапан поз. FV 1052). Расход воздуха используемого для транспорта катализатора составляет 30-40 % всего воздуха (18500-40000 кгчас) подаваемого в регенератор Р-2. При достижении расхода воздуха по прибору поз. FRSA 1053 значения 18000 тч закрываются клапана поз. FV 1063 1060 1059 с сигнализацией в операторной.
Отработанный катализатор подается в регенератор Р-2 ниже кольцевых воздухораспределителей. Смесь катализатора и воздуха равномерно распределяется по внутреннему сечению регенератора проходя через воздухораспределитель. Кокс выжигается воздухом поступающим из транспортной линии Р-2 и трех кольцевых распределителей. Расход воздуха по кольцам регистрируется и поддерживается регуляторами расхода поз. FRC 1059 (внешнее кольцо не более 30400 кгчас) FRC 1063 (среднее кольцо не более 35500 кгчас) FRC 1060 (внутреннее кольцо не более 27200кгчас) регулирующие клапана расположены на линиях воздуха в Р-2 (поз. FV 1059 FV 1063 FV 1060 – клапана по расходу в верхнее среднее и нижнее кольца соответственно).
Высота слоя катализатора в Р-2 регистрируется и сигнализируется по нижнему и верхнему пределу (20-80%) приборами поз. LRA 1035А LRА 1035В устанавливается за счет догрузки или выгрузки катализатора в (из) Р-2. Догрузка свежего катализатора осуществляется с помощью дозатора D-1 из емкости Е-92. В регенераторе должен поддерживаться рабочий уровень катализатора 58-65% с тем чтобы обеспечить хорошую регенерацию катализатора его устойчивую циркуляцию и обеспечить герметизацию напорных стояков циклонов. Низкий уровень катализатора в регенераторе может ограничить приток катализатора в буферную емкость Р-3 что отрицательно повлияет на всю систему циркуляции катализатора.
Буферная емкость Р-3 служит накопителем и обеспечивает концентрирование катализатора перед подачей его в напорный стояк регенерированного катализатора. Р-3 подготавливает катализатор для плавного стекания в стояк осуществляя переход режима течения в кипящем слое к режиму течения в плотном слое. Кольцевой распределитель воздуха расположенный в нижней части Р-3 предотвращает деаэрацию катализатора перед тем как катализатор поступит в стояк. Расход воздуха к распределителю Р-3 от Н-9123 регистрируется прибором поз. FR 1036. Имеется возможность подачи осушенного воздуха из Е-12 к распределителю Р-3. Расход этого воздуха регистрируется прибором поз. FR 1036А. Уровень катализатора в Р-3 регистрируется приборами поз. LR1037А В (не более 80%).
В стояк регенерированного катализатора предусмотрена подача осушенного воздуха из Е-12 на аэрацию напорного стояка. Аэрационные точки расположены ступенчато по стояку и служат для восполнения необходимого объема воздуха утраченного вследствие сжатия столбом катализатора в вертикальном стояке.
Каждая аэрационная точка имеет ручной регулятор расхода воздуха. Давление на аэрационные точки регистрируется приборами поз. PR 2145 PR 2147 PR 1134 PR 1141 PR 1148 PR 1155 PR 1162 PR 1169 PR 1176 PR 1242 PR 1248 которые служат для поддержания требуемой плотности в стояке и перетоке из Р-2 в Р-3 или изменения скорости циркуляции катализатора по системе Р-1 – Р-2.
Тепло необходимое для нагрева и испарения сырья а также протекания реакции крекинга передает горячий регенерированный катализатор поступающий из напорного стояка Р-3. В нижней части напорного стояка расход катализатора регулируется шиберной задвижкой TV 1038 (К-20). Регенерированный катализатор далее проходит J-образное колено у основания лифт-реактора в которое подается через патрубки пар для поддержания требуемой плотности и псевдоожижения в процессе движения катализатора к форсункам подачи сырья. Расход пара к патрубкам регистрируется и регулируется приборами поз. FRC 1212 FRC 1387 клапана поз. FV 1212 FV 1387 установлены на линиях подачи пара к патрубкам. Расход пара к патрубкам также регистрируется приборами поз. FR 1212А FR 1212В. Пар на флюидизацию J-образного колена поступает из стояка перегретого пара тремя потоками. Расход пара на флюидизацию J-образного колена регистрируется приборами поз. FR 1212А FR 1212В и регулируются вручную задвижками расположенной на соответствующих линиях. На одной из линий пара на флюидизацию J-образного колена установлен клапан поз. FV 1212 устанавливающий расход пара по прибору поз. FRC 1212. Суммарный расход не более 3000 кгчас.
Расход пара на аэрацию J- образного колена регистрируется и регулируется прибором поз. FRC 1387 не более 350 кгчас клапан поз. FV 1387 установлен на линии пара на аэрацию J- образного колена. Температура на выходе из лифт-реактора (приборы поз. TRCA 1038 АВ) регистрируется регулируется и сигнализируется по нижнему и верхнему пределу (480-5500С) количеством регенерированного катализатора поступающего в лифт-реактор через шиберную задвижку поз. TV-1038 (К-20).
Необходимая циркуляция катализатора рассчитана обеспечить устойчивый перепад давлений на шиберных задвижках LV 1043 (К-5) поз. PDRCSA 1044AB (не менее 01 кгссм2) и TV 1038 (К–20) поз. PDRCSA 1039АВ(не менее 01 кгссм2) для безопасной работы. Перепады по приборам поз. PDRCSA 1044AB поз. PDRCSA 1039АВ регистрируется и сигнализируется по нижнему пределу (500 кгсм2) При одновременное срабатывание двух датчиков перепада давления на LV 1043 (K-5) или на ТV 1038 (K-20) на значение менее 500 кгсм2 срабатывают блокировки по РБ (подробнее см. таблицу №4).
Давление в регенераторе Р-2 (не более 03 кгссм2) регистрирует прибор поз. PR 1025. Суммарный перепад давления в системе дымовых газов Р-2 и системе циклонов регенератора устанавливает рабочее давление «кипящего слоя» катализатора в Р-2. Концентрация катализатора в Р-2 регистрирует прибор поз. DR 1034. Температура по объему Р-2 регистрируется приборами поз. TR 1026-1029 и TR 1030-1032 (не более 7300С).
В пусковой период в кипящий слой Р-2 через 4 форсунки подается жидкое топливо до температуры в Р-2 не более 7300С. Для стабилизации температуры в регенераторе служит регулятор расхода жидкого топлива прибор поз. FRC 1072 прибор также регистрирует значения расхода клапан (поз. FV 1072 ) установлен на линии подачи жидкого топлива к форсункам. Расход пара на распыл жидкого топлива в форсунках регистрируется и регулируется прибором поз. FRC 1069 клапан поз. FV 1069 расположен на линии подачи пара кольцо. Температура пара регистрируется прибором поз. TR 1070.
Давление воздуха на аэрацию регистрируется сигнализируется по нижнему и верхнему пределу (3÷6 кгссм2) и регулируется с помощью прибора поз. PRCА 1065 клапан (поз. PV1065) которого установлен на линии подачи воздуха в Е-12.
Блок утилизации тепла дымовых газов
пароперегреватель Т-19 топка под давлением Т-18.
Дымовые газы с температурой до 730ОС выходят из регенератора через восемь пар высокоэффективных циклонов вместе с небольшим количеством катализаторной пыли и поступают в парогенератор котла-утилизатора Т-3. Горячие дымовые газы выходя из парогенератора котла-утилизатора Т-3 охлаждаются до температуры 250 ОС вырабатывая пар с давлением 10 кгссм2. Охлажденные дымовые газы по газоходам направляются в распределительную камеру выносной системы пылеочистки газов регенерации откуда поступают в четыре высокоэффективных циклона. Температура и давление в распределительной камере регистрируются: приборами поз. TR 1121 и поз. PR 1115. Очищенные дымовые газы по газоходам выбрасываются через две дымовые трубы в атмосферу. Уловленный в циклонах катализатор поступает по пылевозвратным стоякам в бункер катализатора БК откуда постоянно или периодически по напорному стояку попадает на эжектор где подхватывается техническим воздухом и по транспортным линиям подается в кипящий слой Р-2. Температура давление уровень в бункере БК регистрируются: приборами поз. TR 1122 (верхняя часть) поз. TR 1123 (нижняя часть); PR 1116 LR 1117. Расход воздуха на эжектор регистрируется прибором поз.FR 1120. Перепад давления в напорном стояке регистрируется прибором поз. PDR 1118. Очистка дымовых газов в бункере БК осуществляется при помощи одного высокоэффективного циклона. Для обеспечения надежной выгрузки катализатора из бункера БК в него подается воздух (прибор поз. FR 1119 регистрирует) в количестве 200 нм3ч через воздухораспределительное кольцо. Воздухораспределительное устройство бункера БК представляет собой кольцевую трубу 89х10 мм оснащенную 16 ниппелями переменного сечения. Ниппели направлены вниз под углом 45ºк горизонту.
Байпасные клапана дымового газа предназначены для направления потока дымовых газов или через парогенератор котла-утилизатора Т-3 поз. HV 1369 или в выносную систему пылеочистки газов поз. HV 1077. Один из клапанов должен быть всегда открыт для выхода дымовых газов из регенератора Р-2 в атмосферу.
В случае отключения котла-утилизатора Т-3 дымовые газы направляются в выносную систему пылеочистки газов. При этом объем дымовых газов увеличивается примерно в 19 раз. Для предупреждения чрезмерного повышения скорости газа в циклонах выносной системы предусматривается отвод части дымовых газов (примерно 30%) по байпасной линии непосредственно на свечу. Для получения перегретого пара зашуровывается печь Т-19.
ХОВ для выработки пара из заводской сети поступает в емкости Е-4545а уровень в емкостях регистрируется и сигнализируется по верхнему и нижнему пределу (20-80%) прибором поз. LRA1993 АВ. Далее ХОВ забирается насосами Н-81919а и прокачивается для подогрева через теплообменник ЛКГ Т-8 прокачивается через Д-3 где подогревается за счет выпара Е-3 и подается в деаэратор Е-3 в котором кислород отделяется от ХОВ насыщенным паром. Расход ХОВ в Е-3 по прибору поз. FRC 1394 регистрируется и регулируется с коррекцией по уровню жидкости в Е-3 с сигнализацией нижнего и верхнего предела уровня в Е-3 по прибору поз. LRCА 1400А (20-80%) клапан поз. FV 1394 расположен на линии подачи ХОВ в Е-3. Расход от Н-81919А регистрируется сигнализируется по нижнему пределу (12000 кгч) поддерживается прибором поз. FRCA 1086 клапан поз. FV 1086 которого установлен на линии с выкида на прием Н-81919А. Расход пара в стриппинг деаэратора поддерживается таким образом чтобы давление в Е-3 (прибор поз. PRC 1401 также регистрирует) не превышало 035кгссм2 клапан поз. PV 1401. Деаэрированная вода (питательная вода котла-утилизатора) насосами Н-99А направляется в теплообменник Т-6 где подогревается за счет подачи тяжелого газойля от Н-1616А и поступает в барабан Т-3. Расход ХОВ регистрируется и регулируется прибором поз. FRC 1380 с коррекцией по уровню жидкости в Т-3 поз.LRC 1372А клапан (поз.FV1380) установлен на линии подачи ХОВ в Т-3. Уровень в Т-3 также регистрируется. На установке вырабатывается перегретый пар который расходуется на нужды установки. Избыток перегретого пара сбрасывается в заводской коллектор насыщенного пара. Для поддержания постоянной температуры (прибор поз. TRC 1370 также регистрирует температуру ) перегретого пара имеется возможность впрыска подогретой ХОВ в линию перегретого пара клапан находится на линии питательной воды в линию перегретого пара TV 1370. В период пуска потребность в паре обеспечивает общезаводская линия насыщенного пара с перегревом в печи Т-19 за счет сжигания жидкого топлива. Температура перегретого пара из Т-19 не более 4000С регистрируется прибором поз. TR 1994 перевалов Т-19 приборами поз. TR 1998 1999 не более 7500С.
Существует схема защелачивания котла – утилизатора Т-3 в период ремонта. В её состав входит ёмкость для приготовления щелочно-фосфатного раствора Е-101 и насос Н-101 для закачки раствора в систему Т-3.
Часть питательной воды от Н-99а подается в испаритель Т-1 для получения дополнительного количества пара. Теплоносителем Т-1 служит циркулирующий шлам выходящий из теплообменника Т-262. Уровень в Т-1 регистрируется сигнализируется по нижнему и верхнему пределу (20-80%) прибор поз. LRCA 1698А регулируется расходом ХОВ поз. FRC 1696 клапан поз. FV 1696 расположен на линии ХОВ в Т-1. Прибор поз. FRC 1696 также регистрирует расход ХОВ. Давление в Т-1 регистрируется прибором поз. PR 1501.
В случае отключения котла-утилизатора для получения перегретого пара зашуровывается Т-19.
Для нормальной работы КУ предусмотрена непрерывная и периодическая продувка. Продувочная пароводяная смесь поступает в емкость Е-8. Количество непрерывной продувки в Е-8 регулируется клапаном (поз. HV 1382) установленным на линии сброса конденсата из Т-3. Из Е-8 насыщенный пар направляется в деаэратор Е-3 а котловая вода в теплообменник Т-12 где охлаждается оборотной водой и сбрасывается в канализацию. Уровень в Е-8 (прибор поз. LRC 1350А) регистрируется и поддерживается регулирующим клапаном расположенным на выходе котловой воды из Т-12 (клапан поз. LV 1350).
Для транспортировки катализатора из реактора в регенератор и для выжига кокса из катализатора в регенераторе применяется воздух давлением 12 кгссм2 от турбовоздуходувок Н-9123. Давление нагнетания на Н-9123 регистрируется и сигнализируется по нижнему пределу (09 кгссм2) прибором поз. PRA 1378.
С выкида турбовоздуходувок воздух подается в топку под давлением Т-18 предназначенную для разогрева системы реакторного блока в период пуска установки. К форсункам Т-18 предусмотрена подача воздуха 4 кгссм2 на распыл жидкого топлива.
Температура в топке и на выходе из нее регистрируется приборами поз. TR 1081 и TR 1080.
При нормальной работе воздух от Н-9123 подается через Т-18 без разогрева по следующим схемам:
-На транспорт катализатора из реактора в регенератор.
-На выгрузку катализатора из системы в бункеры Е-912.
-На загрузку катализатора в систему из Е-912.
-На загрузку катализатора в систему из цементовоза в Е-912.
-В кольцо БК Р-3 в кольца регенератора для выжига кокса.
На установке предусмотрено получение воздуха с давлением 4 и 8 кгссм2 с помощью воздушных компрессоров ВК-123.
Воздух от ВК-123 подается по следующим схемам:
-К форсункам топки Т-18.
-На пробивку транспортной линии Р-2 в случае завала.
Технический воздух поступает в ресивер Е-12 из заводской системы. Из ресивера Е-12 тех. воздух подается:
На пробивку линии выгрузки катализатора из БК.
На выгрузку катализатора из Е-9б в Р-2.
На выгрузку из БК в Р-2.
Воздух КИП поступает в ресивер Е-15 из заводской системы. При минимально допустимом давлении прибор поз. РА 1276 (25 кгссм2 )сработает световая и звуковая сигнализация на дисплейной станции в старой и в новой операторной. Из ресивера Е-15 воздух подается к приборам КИП.
Нагревательно - фракционирующая часть
Пары продуктов реакции крекинга водяной пар и катализаторная пыль с температурой 480-520ОС из реактора Р-1 входят под 1-ю каскадную тарелку ректификационной колонны К-21.
В колонне К-21 отбираются фракции: нестабильного бензина легкого и тяжелого газойля в кубе накапливается шлам который проходит через фильтр шлама F-1 и возвращается в лифт-реактор а очищенный от мех. примесей шлам откачивается с установки по линии ТКГ. Обслуживание и принцип работы фильтра шлама F-1 рассмотрены в “Инструкции по эксплуатации фильтра шлама” №610.
Пары с верха колонны К-21 по шлемовой линии поступают в аппараты воздушного охлаждения ХВ-281-6 (36 секций) а затем параллельно в межтрубное пространство водяных доохладителей Т-28 Т-10. Температура после ХВ-281-6 регистрируется термопарой поз. ТR 2201. Сконденсированный нестабильный бензин вода и газ поступает в газосепаратор Е-31а в котором происходит отделение газа от бензина и воды. С верха Е-31а газ поступает на блок очистки в К-89. Давление в Е-31а регистрируется и сигнализируется по верхнему пределу (03кгссм2) прибором поз. PRА 1434. Температура на входе в Е-31а регистрируется прибором поз. ТR 1435. Вода с низа Е-31а поступает на прием насоса Н-31а31к охлаждается в Т-31 оборотной водой и с температурой не более 35ОС откачивается в сернисто-щелочную канализацию (на установку ОПУ) или на установку регенерации сульфидсодержащих стоков. Температура воды с низа Е-31а на выходе из Т-31 регистрируется прибором поз. TR 1425. Давление в К-21 регистрируется сигнализируется по верхнему пределу (05кгссм2) и поддерживается с помощью прибора поз. РRCА 1017 (не более 05 кгссм2) клапан поз. PV 1017 которого установлен на линии сброса на ФНД.
Уровня раздела фаз «бензин-вода» в Е-31а поддерживается регистрируется и сигнализируется по верхнему и нижнему пределу (20-80%) регулятором раздела фаз прибор поз. LRCА 1419А (20-80%) клапан (поз. LV 1419) которого установлен на линии откачки подтоварной воды. В случае предельно низкого уровня раздела фаз в Е-31а прибор поз. LRSA 1419В (менее 10%) происходит останов насоса Н-31а 31к. Прибор поз. LRSA 1419В также регистрирует уровень.
Нестабильный бензин из газосепаратора Е-31а поступает на прием насосов Н-2324а25 и подается на блок стабилизации. Расход нестабильного бензина на блок стабилизации регистрируется сигнализируется по нижнему пределу (25900 кгч) и регулируется прибором поз. FRCА 1421 с коррекцией по уровню бензина в Е-31а поз. LRCA 1420А клапан ( поз. FV 1421 ) которого установлен на линии подачи нестабильного бензина от Н-23 24а 25 в К-51а. Прибор поз. LRCA 1420А также регистрирует и сигнализирует по нижнему и верхнему пределу (20-80%) уровня бензина Е-31а. В случае предельно низкого уровня бензина в Е-31а поз. LRSA 1420В (менее 10%) происходит останов насоса Н-23 24а 25 с подачей сигнализации в операторную. Прибор поз. LRSA 1420В также регистрирует показания и сигнализирует по нижнему и верхнему пределу (20-80%).
Насосами Н-2324а25 часть нестабильного бензина подается на 28-ю тарелку К-21 в качестве острого орошения.
Расход от Н-2324а25 на 28-ю тарелку К-21 регистрируется сигнализируется по нижнему и верхнему пределу (7400-22200кгч) и поддерживается регулятором расхода поз. FRCА 1417 с коррекцией по температуре верха К-21 поз. TRC 1607 (не выше 1300С) клапан (поз. FV 1417) которого установлен на линии подачи бензина от Н-2324а25 на 28-ю тарелку К-21. Прибор поз. TRC 1607 также регистрирует температуру.
Существует возможность подачи бензина с установки висбрекинга из резервуара Р-54 насосами Н-2325 в линию сырья установки 1А-1М. Расход бензина регистрируется прибором поз. FR 3002.
В колонне К-21 используются следующие массообменные устройства (снизу вверх):
-пять каскадных тарелок;
-четыре клапанные тарелки;
-5-я глухая тарелка (тарелка вывода тяжелого газойля);
-1-я секция насадки;
-2-я секция насадки;
-6-я глухая тарелка (тарелка вывода легкого газойля);
-3-я секция насадки;
-10 клапанных тарелок с 19 по 28.
Температура по колонне К-21 регистрируется термопарами поз. TR 1916 1916 1917а 1918 1919 1920.
Колонна К-21 имеет три боковых отбора фракций. Верхняя боковая фракция (керосин) с 19-ой тарелки К-21 используется в качестве 2-го циркуляционного орошения.
Средняя боковая фракция (легкий газойль) с 6-ой глухой тарелки К-21 частично поступает в отпарную колонну К-23 и на прием насосов Н-1717А.
Нижняя боковая фракция (тяжелый газойль) с 5-ой глухой тарелки К-21 поступает на прием центробежных насосов Н-1616а.
Вниз К-21 подается перегретый пар.
Вниз колонны К-23 через маточник распределитель подается перегретый водяной пар для отпарки легких углеводородов. Расход водяного пара контролируется расходомером поз. FR 1642 и регулируется задвижкой вручную задвижка расположена на линии подачи пара в К-23.
Пары с верха К-23 поступают под 19-ю тарелку К-21. С низа К-23 легкий газойль насосами Н-2020а22 последовательно подается в трубное пространство теплообменников Т-2512 Т-8 аппараты воздушного охлаждения ХВ-29 ХВ-29105 и с температурой не более 80ОС выводится с установки. В случае отсутствия жидкости на приеме насоса Н-2020а (прибор поз. LSA 4009) происходит останов насоса Н-2020а с подачей сигнализации в операторной. Температура легкого газойля с установки регистрируется и сигнализируется по верхнему значению (750С) приборами поз. TRA 1671 1640. Расход дизельного топлива с установки регистрируется интегрируется прибором поз. FQRC 1980 и поддерживается с помощью регулятора расхода клапан (поз. FV 1980 ) которого установлен на линии входа дизельного топлива в Т-25.
Постоянство уровня в К-23 регистрируется сигнализируется по нижнему пределу (20%) и поддерживается регулятором уровня поз. LRCA 1606А (не менее 20%) клапан (поз. LV 1606 ) которого установлен на линии перетока с 6-ой глухой тарелки К-21 в К-23.
Часть тяжелого газойля с выкида насосов Н-1616а подается в отпарную колонну К-22. В нижнюю часть К-22 через маточник-распределитель подается перегретый водяной пар для отпарки легких углеводородов. Расход перегретого пара регистрируется расходомером поз. FR 1643 и регулируется задвижкой вручную задвижка расположена на линии подачи пара в К-22.
Пары с верха К-22 поступают под 1-ю секцию насадки К-21. Тяжелый газойль с низа К-22 насосами Н-212220а подается в трубное пространство теплообменника Т-9 затем проходит секции аппарата воздушного охлаждения ХВ-301-3 где охлаждается и выводится с установки. Температура ТКГ с установки регистрируется термопарой поз. TR 1981 не более 90ОС в цех №13 и не более 1500С на ЯЗТУ (в зимнее время). Расход тяжелого газойля на ЯЗТУ регистрируется и интегрируется расходомером поз. FQR 3010 с выводом показаний в операторную установки АВТ-4.
Постоянство уровня в К-22 регистрируется сигнализируется по нижнему пределу (20%) прибором поз. LRCА 1638А и поддерживается с помощью регулятора расхода поз. FQRС 1670 клапан (поз. FV 1670) которого установлен на линии выхода тяжелого газойля с установки после ХВ-301-3. Прибор поз. FQRС 1670 также регистрирует и интегрирует расход. Уровень на 5-ой глухой тарелке К-21регистрируется сигнализируется по нижнему и верхнему пределу (20-80%) прибором поз. LRCА 1610А и поддерживается с помощью регулятора расхода поз. FRС 1627 клапан (поз. FV1627 ) которого установлен на линии входа тяжелого газойля в К-22 на выкиде Н-16 16а. Прибор поз. FRС 1627 также регистрирует расход. В случае предельно низкого уровня в К-22 поз. LRSA 1638В (менее 10%) осуществляется запрет на пуск насоса Н-21 Н-22 с подачей сигнализации в оператороной. В случае предельно низкого уровня в К-21 на 5-ой тарелке поз. LRSA 1610В (менее 10%) осуществляется запрет на пуск насоса Н-16 Н-16а с подачей сигнализации в операторной. Приборы поз. LRSA 1638В и поз. LRSA 1610В также регистрируют соответствующие уровни. Насос Н-22 является резервным к насосам Н-2020а21 и может работать по их схемам.
Для регулирования температурного режима по высоте колонны К-21 по тарелкам используются 4-е циркуляционных орошения.
Первое циркуляционное орошение
Бензин с 24-ой тарелки К-21 насосом Н-7171а прокачивается через аппараты воздушного охлаждения ХВ-13312 (6 секций) и подается на 26-ю тарелку К-21.
Расход первого циркуляционного орошения регистрируется сигнализируется по нижнему и верхнему пределу (18750-65000кгч) и поддерживается регулятором расхода поз. FRCA 1913 клапан (поз. FV 1913) которого установлен на линии выкида насоса Н-7171а. В случае отсутствия жидкости на приеме насоса Н-7171а поз. LSA 4017 происходит останов насоса Н-7171а с подачей сигнализации в операторной.
Температура первого циркуляционного орошения на выходе из ХВ-133 регистрируется и поддерживается регулятором температуры поз. ТRC 1608 клапан (поз. TV 1608) которого установлен на линии подачи бензина от Н-7171а на выход из ХВ-13312.
Существует возможность вывода части бензиновой фракции (1Ц.О.) после ХВ-133 через параллельно работающие фильтра Ф-812 где очищается от остаточных мех. примесей на установку ЛИ-150. Расход 1Ц.О. на ЛИ-150 регистрируется сигнализируется по нижнему и верхнему пределу (18750-65000 кгч) и поддерживается регулятором расхода поз. FRCA 1913 клапан (поз. FV 1913) которого установлен на линии выкида насосов Н-7171а. Гидроочищенная фракция с ЛИ-150 поступает в межтрубное пространство Т-141 где нагревается за счет насыщенного пара подаваемого в трубное пространство. Из Т-141 гидроочищенная фракция с ЛИ-150 поступает на выход из ХВ-133 и направляется на 26-ю тарелку К-21. Температура гидроочищенной фракции после Т-141 регистрируется прибором поз. TR2018.
Второе циркуляционное орошение
Керосиновая фракция с 19-ой тарелки К-21 поступает на прием насосов Н-1212а далее этими насосами она подается в аппарат воздушного охлаждения ХВ-33 охлаждается и поступает в межтрубное пространство водяного доохладителя Т-100 где охлаждается до температуры не более 55ОС. Температура керосина после ХВ-33 регистрируется термопарой поз.TR 1924
После захолаживания в Т-100 керосин подается в абсорбер 2-ой ступени К-53 в качестве абсорбента для удаления фракции С3-С4 из сухого газа. Расход керосина в К-53 регистрируется прибором поз. FR 1923А.
Из К-53 керосиновая фракция под собственным давлением направляется на 21-ю тарелку К-21 в качестве второго циркуляционного орошения. Уровень в К-53 регистрируется прибором поз. LR 1713B сигнализируется по верхнему и нижнему пределу (20-80%) и поддерживается постоянным с помощью прибора поз. LRCA 1713A клапан которого (поз. LV 1713) находится на линии вывода керосина из К-53.
Постоянство второго циркуляционного орошения регистрируется и поддерживается регулятором расхода поз. FRC 1923 клапан (поз. FV 1923 ) которого установлен на линии входа продукта в ХВ-33. В случае отсутствия жидкости на приеме насоса Н-1212а поз. LSA 4007 происходит останов насоса Н-1212а с подачей сигнализации в операторной.
Третье циркуляционное орошение
Легкий газойль с 6-ой глухой тарелки К-21 забирается насосом Н-1717А с выкида насосов ЛКГ разделяется на три потока. Первый поток направляется напрямую к подогревателеям сырья Т-2412 и Т-261 второй поток поступает в трубный пучок подогревателя Т-63 после чего объединяется с первым потоком от Н-1717А и объединенный поток поступает в трубное пространство теплообменников Т-2412 и Т-261 затем прокачивается через аппарат воздушного охлаждения ХВ-105 и поступает на 3-ю секцию насадки К-21 в качестве третьего циркуляционного орошения. Температура ЛКГ после ХВ-105 регулируется с помощью прибора поз.TRC 1566 клапана которого расположены на линии выхода ЛКГ из ХВ-105 (поз. ТV1566B) и байпаса ХВ-105 (поз. ТV1566А).
Часть легкого газойля (третий поток) от насосов Н-1717А поступает в качестве закалки на выход паров из циклонов грубого разделения.
Также часть легкого газойля после Т-63 поступает в качестве промывки в F-1 и приборов блока НФЧ.
Постоянство третьего циркуляционного орошения регистрируется и поддерживается регулятором расхода поз. FRС 1626 клапан (поз. FV 1626 ) которого установлен на линии выкида насосов Н-17 17А в Т-2412. В случае отсутствия жидкости на приеме насоса Н-1717а прибор поз. LSA 4008 происходит останов насоса Н-1717а с подачей сигнализации в операторной. Температура паров из Т-63 регистрируется сигнализируется по нижнему и верхнему пределу (80÷110 0С) и поддерживается регулятором температуры поз. ТRCА 1833 (не выше 1100С) клапан (поз. TV1833 ) которого установлен на линии выхода теплоносителя из Т-63.
Четвертое циркуляционное орошение
С 5-ой глухой тарелки К-21 тяжелый газойль поступает на прием насосов Н-1616а. Общий поток от Н-1616а разделяется на четыре потока:
-й поток используется в качестве нижнего орошения подаваемого на 4-ю клапанную тарелку К-21 и способствует охлаждению паров поступающих из шлемовой линии Р-1. Расход 1-го потока регистрируется сигнализируется по нижнему пределу (30000 кгч) поддерживается с помощью регулятора расхода поз. FRCA 1620 клапан (поз. FV 1620 ) которого установлен на линии тяжелого газойля в К-21.
-й поток смешивается с отфильтрованным шламовым продуктом поступающим из фильтра шлама F-1 и потоком ТКГ от Н-2122 и подается в отпарную колонну К-22 для отпарки легких углеводородов.
Количество потока от Н-1616А в К-22 регистрируется и поддерживается с помощью регулятора расхода поз. FRC 1627 с коррекцией по уровню на 5-ой глухой тарелке К-21 поз. LRCА 1610А (20-80%) клапан (поз. FV 1627 ) расположен на линии от Н-1616А в линию Н-4444А. Прибор поз. LRCА 1610А также регистрирует и сигнализирует по верхнему и нижнему пределу (20-80%).
-й поток направляется в трубный пучок рибойлера стабилизатора К-135 Т-131 затем поступает в межтрубное пространство теплообменника Т-6 для подогрева ХОВ перед поступлением в котел-утилизатор Т-3 и направляется на 1-ю секцию насадки К-21 в качестве четвертого циркуляционного орошения.
Температура паров из Т-131 регистрируется и поддерживается регулятором температуры поз. ТRC 1736А (не выше 1900С) клапан (поз. TV 1736 ) которого установлен на линии выхода теплоносителя из Т-131.
-й поток направляется на промывку фильтра шлама F-1.
С низа колонны К-21 шлам (тяжелый остаток крекинга содержащий катализаторную пыль) забирается центробежными насосами Н-4444а и подается в фильтр шлама F-1 для удаления катализаторной пыли. Катализаторная пыль и тяжелый остаток крекинга возвращается в лифт-реактор при низком уровне в ресивере фильтра шлама по прибору поз. LSA 1337 закрывается клапан поз. FV 1337 с подачей сигнализации в операторной. Отфильтрованный шлам подается в К-22 и выводится с установки вместе с тяжелым каталитическим газойлем.
Расход 4-го потока регистрируется и поддерживается с помощью регулятора расхода поз. FRC 1578 клапан (поз. FV 1578 ) которого установлен на линии шлама в К-22 с коррекцией по уровню в кубовой части К-21 поз. LRCА 1593А. Прибор поз. LRCА 1593А также регистрирует и сигнализирует по нижнему и верхнему пределу (20-80%) уровень. В случае предельно низкого нижнего уровня в К-21 поз. LRSA 1593В (менее 10%) осуществляется запрет на пуск насоса Н-44 Н-44а с подачей сигнализации в операторной.
Часть шлама с выкида Н-4444а направляется в трубное пространство теплообменников подогрева сырья Т-2721 Т-262 и парогенератор Т-1 далее поток разделяется один направляется на орошение каскадных тарелок К-21 другой на разбавление кубовой части К-21 во избежание коксования а также для поддержания температуры низа К-21. Количество шлама направляемого на орошение каскадных тарелок К-21 регистрируется сигнализируется по нижнему пределу (85 тч) и поддерживается с помощью регулятора расхода поз FRCА 1589 клапан (поз. FV 1589 ) расположен на линии подачи орошения. Температура в кубовой части К-21 регистрируется и поддерживается с помощью регулятора температуры поз. ТRC 1591 (не выше 3600С) клапан (поз. TV 1591 ) которого установлен на линии разбавления кубовой части К-21.
Блок моноэтаноламиновой очистки газа.
Блок моноэтаноламиновой очистки газа предназначен для удаления сероводорода из жирного газа что значительно снижает коррозионную активность компонента автобензина выводимого с установки а также защищает от сероводородной коррозии оборудования и центробежные компрессоры Н-6334.
Газ с верха Е-31а поступает в абсорбер К-89 под нижнюю секцию насадки. Абсорбер К-89 имеет две насадочные секции и каплеотбойную тарелку. Температура низа К-89 регистрируется прибором поз. TR 1779. Давление в К-89 контролируется по приборами поз. PR1775 PR1776 (не более 03 кгссм2).
Проходя с низу вверх насыщенный сероводородом газ из Е-31а контактирует с 9-15% раствором МЭА при температуре не более 600С происходит поглощение сероводорода раствором МЭА. Насыщенный сероводородом МЭА с низа К-89 самотеком поступает в емкость Е-107 где происходит отделение МЭА от бензина увлекаемого газами из Е-31а в К-89. Из Е-107 отстоявшийся от бензина МЭА забирается насосом Н-4850 и подается в трубное пространство теплообменниковв Т-9212 где подогревается за счет тепла регенерированного раствора МЭА отходящего с низа К-90 и поступает на 15-ю тарелку десорбера К-90. Бензин из Е-107 периодически откачивается насосом Н-5151а в Е-31а.
Постоянство расхода МЭА в К-90 регистрируется и поддерживается с помощью регулятора расхода поз. FRC 1927 с коррекцией по уровню МЭА в Е-107 поз. LRCА 1930А клапан (поз. FV 1927 ) расположен на выкиде Н-4850. Прибор поз. LRCА 1930А также регистрирует сигнализирует по нижнему и верхнему пределу (20-80%) уровень в Е-107. Уровень бензина в Е-107 регистрируется сигнализируется по верхнему пределу (80%) и поддерживается с помощью регулятора уровня поз. LRCА 1761А (не более 80%) клапан (поз. LV1761) которого установлен на выкиде насосов Н-5151а. В случае отсутствия жидкости на приеме насоса Н-48 поз. LSA 4013 происходит останов насоса Н-48 с подачей сигнализации в операторной. В случае отсутствия жидкости на приеме насоса Н-50 поз. LSA 4014 происходит останов насоса Н-50. В случае отсутствия жидкости на приеме насоса Н-49 поз. LSA 4015 происходит останов насоса Н-49 с подачей сигнализации в операторной. В случае отсутствия жидкости на приеме насоса Н-5151а поз. LSA 4016 происходит останов насоса Н-5151а с подачей сигнализации в операторной.
Насыщенный раствор МЭА поступает в верхнюю секцию десорбера К-90 в котором для разделения используется 18 тарелок.
Низ десорбера подогревается при помощи рибойлера Т-91. Теплоносителем служит насыщенный пар подаваемый в трубное пространство. Температура загрузки К-90 регистрируется прибором поз. TR 1793.
Температура низа К-90 регистрируется и поддерживается с помощью регулятора расхода поз. FRC 1807 с коррекцией по температуре низа К-90 поз. ТRC 1791(не выше 1300С) клапан (поз. FV 1807) которого установлен на линии подачи пара в Т-91. Прибор поз. ТRC 1791 также регистрирует температуру.
Регенерированный раствор МЭА из Т-91 поступает в Е-91а затем в Т-9212 и насосом Н-4950 подается в фильтр F-8 для удаления взвешенных твердых частиц и органических веществ. Постоянство уровня регулируется прибором поз. LRC 1792А (LR 1792В - дублер) клапан которого (поз. LV1792) расположен на линии подачи ХОВ. Уровень регистрируется и сигнализируется по верхнему и нижнему пределу прибором поз. LRA 4001А (LR 40011 - дублер). В фильтре F-8 используются фильтрующие элементы глубинного типа "МикроКлин" и "ПетроКлин". Далее регенерированный раствор МЭА поступает в ХВ-101 и Т-8812 для охлаждения. Температура МЭА после ХВ-101 регистрируется прибором поз. TR1932 после Т-8812 – TR1099 Уровень в Е-91а регистрируется и сигнализируется по верхнему и нижнему пределу (20-80%) прибором поз. LRА 4001А и прибор поз. LR 40011 регистрирует. После захолаживания регенерированный раствор МЭА поступает на верхнюю секцию насадки абсорбера К-89. Постоянство расхода регенерированного МЭА в К-89 регистрируется и поддерживается с помощью регулятора расхода поз. FRC 1772 клапан (поз. FV 1772) которого установлен на линии подачи МЭА в К-89.
С верха К-90 сероводородсодержащий газ после захолаживания в Т-93 оборотной водой поступает в емкость Е-72а и уходит с установки в заводскую магистраль. Расход сероводорода с установки регистрируется и суммируется прибором поз. FQR1933 температура – TR 1934. Предусмотрена возможность вывода сероводородсодержащего газа в факельную линию высокого давления.
Давление в системе К-90 Е-72а регистрируется сигнализируется по верхнему пределу (2 кгссм²) и поддерживается с помощью регулятора давления поз. РRCА 1936 (не более 2 кгссм2) клапан (поз. PV1936) которого установлен на линии выхода сероводородсодержащего газа из Е-72а.
Перепад давления по К-90 регистрируется поз. PDR 1937.
Конденсат уловленный в Е-72а поступает на прием насосов Н-5252а. Часть потока от Н-5252а поступает в К-90 на 18-ю тарелку в качестве орошения а балансовое количество выводится из системы и направляется в Е-31а.
Концентрация МЭА в системе поддерживается подкачкой ХОВ из Е-45 45а и свежего МЭА из Е-72 и Е-721. Уровни в Е-72 Е-721 регистрируется приборами поз. LR 1938 и поз. LR 19381 соответственно.
Постоянство расхода верхнего орошения К-90 регистрируется и поддерживается с помощью регулятора расхода поз FRC 1786 с коррекцией по уровню в Е-72а поз. LRCА 1788А (20-80%) клапан (поз. FV 1786) расположен на линии подачи верхнего орошения в К-90. Прибор поз. LRCА 1788А также регистрирует и сигнализирует по нижнему и верхнему пределу (20-80%) уровень. Постоянство расхода кислых стоков из Е-72а регистрируется и поддерживается с помощью регулятора расхода поз. FRC 1787 клапан (поз.FV 1787) которого установлен на линии выкида насосов Н-5252а в Т-31. В случае предельно низкого уровня в Е-72а прибор поз. LRSA 1788B (менее 10%) происходит останов насоса Н-52 52а с подачей сигнализации в операторной. Прибор поз. LRSA 1788B также регистрирует показания уровня.
Блок компрессии газов
Очищенный от сероводорода газ из К-89 поступает на 1-ю ступень центробежных компрессоров Н-6334 через емкость Е-115. Давление в Е-115 устанавливается по общему давлению системы но не более 025 кгссм2 при увеличении давления свыше 025 кгссм2 осуществляется аварийный сброс в факельную линию низкого давления через клапан поз. PV 1447 прибора поз. PRCA 1447 который расположен на линии сброса на ФНД. Прибора поз. PRCA 1447 также регистрирует и сигнализирует по верхнему и нижнему пределу (001-025 кгсcм2) давление в Е-115. Температура в Е-115 регистрируется и сигнализируется по верхнему пределу (550С) прибором поз.TRА 2038. Уровень в Е-115 регистрируется и сигнализируется по верхнему пределу (20%) прибором поз. LRSA 1446 АВ. Давление на всасе 1-й ступени Н-6334 регулируется и регистрируется поз. PRC 2414 2417 не менее 004 кгссм2.
На 1-ой ступени газ сжимается до давления 45 кгссм2 и поступает в аппарат воздушного охлаждения ХВ-11212 и сепараторы отделения конденсата Е-11а. Вода из Е-11а под собственным давлением через клапана регуляторов уровня поз. LRCА 1494А 1094А сбрасывается в Е-31а. Приборы поз. LRCА 1494А (LRA 1494В - дублер) LRCА 1094А (LRA 1094В - дублер) также регистрируют и сигнализируют по верхнему и нижнему пределу (20-80%) соответствующие уровни. Конденсат бензина из Е-115 самотеком поступает в заглубленную емкость Е-120 откуда забирается погружными насосами Н-31б Н-31в и откачивается в Е-107 или в Е-31а. Во избежание понижения давления на приеме 1-ой ступени центробежных компрессоров Н-6334 имеются противопомпажные клапана поз. FV 1463 2098 установленные на линии газа с выхода 1-ой ступени на вход в Е-115.
При повышении давления в Е-115 выше 025 кгссм2 открывается клапан PV 1448 по сбросу на ФНД.
Конденсат газа из Е-11а поступает на прием насосов Н-6767а и через клапана FV 1491 и FV1492 регуляторов уровней поз. LRСSA 1491B LRСSA 1492B расположенные на линии выкида Н-67 67а соответственно откачивается в сепаратор 2-ой ступени Е-122. Приборы поз. LRСSA 1491B LRСSA 1492B также регистрируют и сигнализируют по нижнему и верхнему пределу (20-80%) соответствующие уровни. В случае предельно низкого уровня газоконденсата в Е-11а поз. LRСSA 1491B и LRСSA 1492B (менее 10%) происходит останов насоса Н-67 67а с подачей сигнала в операторной. В случае превышения уровня жидкости в Е-11а поз. LRSA1491a LRSA1492a (более 50%) осуществляется запрет на пуск ГЭД Н-6334 соответственно с подачей звукового сигнала в операторной. В случае превышения уровня жидкости в СУ на Е-1 1а поз. LSA 1490 и LSA 1095 соответственно (выше 2475 мм) происходит останов Н-6334 с подачей сигнализации в операторной.
Отделенный от конденсата и воды газ из Е-11а поступает на прием 2-ой ступени центробежных компрессоров Н-6334. Давление на всасе 2-ой ступени Н-6334 регистрируется и регулируется приборами поз. PRC2415 2418. Во избежание понижения давления на приеме 2-ой ступени центробежных компрессоров Н-6334 имеются противопомпажные клапана поз. FV 1515 2117 установленный на линии газа с выхода 2-ой ступени на вход в ХВ-11212.
На второй ступени Н-6334 газ сжимается до давления 11-12 кгссм2 проходит аппарат воздушного охлаждения ХВ-11112 и поступает в сепаратор 2-ой ступени Е-122 где происходит вторичное отделение газа от бензина и воды. Давление нагнетания Н-6334 регистрируется и регулируется поз. PRС 2416 (PRС 323) и поз. PRС 2419 (PRС 325) не более 122 кгссм2 (1220 кПа) соответственно. Вода с низа Е-122 под собственным давлением через клапан (поз. LV 1550) регулятора уровня раздела фаз поз. LRСА 1550А поступает в Е-31а. Приборы поз. LRСА 1550А LRA 1550В также регистрируют и сигнализируют по нижнему и верхнему пределу (20-80%) уровень раздела фаз Е-122. Бензин из Е-122 поступает на прием насосов Н-3737а которыми через клапан (поз. FV 1553) регулятора расхода поз. FRCА 1553 с коррекцией по уровню в Е-122 поз. LRCА 1552А откачивается на 17-ю тарелку фракционирующего абсорбера К-51а. Прибор поз. FRCА 1553 также регистрирует и сигнализирует по нижнему и верхнему пределу (10-35 тч) расход. Приборы поз. LRCА 1552А LRA 1552В регистрируют и сигнализируют по нижнему и верхнему пределу (20-80%) уровень Е-122. Газ с Е-122 поступает в К-51А под 18 тарелку.
Газо-фракционирующая часть
Нестабильный бензин из Е-31а насосом Н-2324а25 подается на 35 тарелку фракционирующего абсорбера К-51а.
Постоянство расхода нестабильного бензина в К-51а регистрируется сигнализируется по нижнему пределу (25900 кгч) и поддерживается с помощью регулятора расхода поз. FRCА 1421 с коррекцией по уровню бензина в Е-31а прибор поз. LRCA 1420А. Прибор поз. LRCA 1420А также регистрирует и сигнализирует по нижнему и верхнему пределу (20-80%) уровень.
Сжатый и отделенный от конденсата газ из Е-122 подается в среднюю часть фракционирующего абсорбера К-51а под 18-ю тарелку.
В К-51а при давлении не более 119 кгссм2 и температуре низа не более 110ОС происходит деэтанизация бензина. Газ с верха К-51а поступает под нижнюю тарелку абсорбера 2-ой ступени К-53 где из отходящего сухого газа улавливается жидкая фракция. Сухой газ из К-53 сбрасывается в заводскую линию неочищенного газа. Давление К-51а регистрируется прибором поз. PR 1827. Температура верха К-51а регистрируется прибором поз. TR 1955 (не более 600С) термопары поз. TR 1824 1825 1826 регистрируют температуру в различных точках колонны.
Уловленный жидкий остаток из К-53 вместе с насыщенным абсорбентом (керосин) за счет перепада давления возвращается на 21-ю тарелку К-21 как второе циркуляционное орошение.
В качестве абсорбента в К-51а используется стабильный бензин предварительно охлажденный в теплообменнике Т-132 аппарате воздушного охлаждения ХВ-6412 и водяном холодильнике Т-5812.
Схема подачи тощего абсорбента:
Постоянство расхода тощего абсорбента на 39-ю тарелку К-51а регистрируется и поддерживается с помощью регулятора расхода поз. FRC 1967 клапан (поз.FV 1967) которого установлен на выкидном трубопроводе Н-3939а в К-51а.
Тепло абсорбции во фракционирующем абсорбере К-51а снимается за счет 2-х промежуточных циркуляционных орошений.
Первое циркуляционное орошение. Полунасыщенный абсорбент забирается с глухого кармана 29-й тарелки К-51а насосом Н-36б36в прокачивается через мтр.пр.Т-99 охлаждается и подается на 30-ю тарелку К-51а. Постоянство расхода первого циркуляционного орошения регистрируется и поддерживается с помощью регулятора расхода поз. FRC 1956 клапан (поз.FV 1956) которого установлен на выкидном трубопроводе Н-36б36в. В случае отсутствия жидкости на приеме насоса Н-36б36в поз. LSA 4011 происходит останов насоса Н-36б36в с подачей сигнализации в операторной.
Второе циркуляционное орошение. Полунасыщенный абсорбент забирается с глухого кармана 23-й тарелки К-51а насосом Н-3636а прокачивается через мтр.пр.Т-98 охлаждается и подается на 24-ю тарелку К-51а. Постоянство расхода второго циркуляционного орошения регистрируется и поддерживается с помощью регулятора расхода поз. FRC 1845 клапан (поз.FV 1845) которого установлен на выкидном трубопроводе Н-3636а. В случае отсутствия жидкости на приеме насоса Н-3636а поз. LSA 4010 происходит останов насоса Н-3636а с подачей сигнализации в операторной.
Для охлаждения циркуляционных орошений в Т-9899 используется оборотная вода 2-ой системы.
Тепло необходимое для процесса десорбции в К-51а сообщается в рибойлере Т-63 третьим циркуляционным орошением колонны К-21 (легкий газойль). Постоянство температуры низа К-51а регистрируется сигнализируется по верхнему и нижнему пределу (80-1100C) и поддерживается регулятором температуры поз. TRCA 1833 клапан (поз.TV 1833) которого установлен на линии выхода легкого газойля из Т-63. Вода накапливающаяся в нижней части К-51а через клапан (поз.LV 1832) регулятора уровня раздела фаз поз. LRСА 1832 А сбрасывается в Е-31а а затем в сернисто-щелочную канализацию. Приборы поз. LRСА 1832А LRA 1832 В также регистрируют и сигнализируют по верхнему пределу (50%) уровень раздела фаз в К-51а.
Из межтрубного пространства рибойлера Т-63 деэтанизированный бензин насыщенный углеводородами С3С4 забирается насосами Н-333435 и через трубное пространство подогревателя Т-132 где подогревается стабильным бензином из рибойлера Т-131 подается на 19-ю тарелку стабилизатора К-135. Температура нестабильного бензина подаваемого в К-135 поддерживается постоянной с помощью регулятора температуры TRC 1727 клапан которого (поз. TV 1727) расположен на байпасной линии Т-132 по теплоносителю.
Постоянство уровня бензина в Т-63 (20-80%) поддерживается с помощью клапана (поз.FV 1724) регулятора расхода поз. FRCА 1724 с коррекцией по уровню в Т-63 поз. LRCА 1954А(20-80%). Прибор поз. FRCА 1724 также регистрирует и сигнализирует по нижнему пределу (43128 тч) расход. Прибор поз. LRCА 1954А (LR 1954В - дублер) также регистрирует и сигнализирует по нижнему и верхнему пределу (20-80%) уровень в Т-63.
Фракция С3-С4 с верха стабилизатора К-135 поступает в аппарат воздушного охлаждения ХВ-621-4 и межтрубное пространство водяного доохладителя Т-62 где конденсируется охлаждается до 55ОС и направляется в аккумулятор орошения – емкость Е-136. Часть потока из Е-136 забирается насосом Н-3838а и подается на 39-ю тарелку К-135 в качестве острого орошения а балансовое количество откачивается на ГФУ.
Температура верха К-135 регистрируется прибором поз. ТR 1960 (не выше 800С). Постоянство расхода продукта из Е-136 регистрируется интегрируется и поддерживается прибором поз. FQRC 1976 клапан (поз.FV 1976) которого установлен на линии откачки рефлюкса с установки с коррекцией по уровню рефлюкса в Е-136 поз. LRCА 1974А. Прибор поз. LRCА 1974А также регистрирует и сигнализирует по нижнему и верхнему пределу (20-80%) уровень. В случае предельно низкого уровня рефлюкса в Е-136 по прибору поз. LRSA 1974B (менее 10%) происходит останов насоса Н-38 38а с подачей сигнализации в операторной. Прибор поз. LRSA 1974B также регистрирует уровень рефлюкса в Е-136. Уровень раздела фаз емкости Е -136 регистрируется сигнализируется по нижнему и верхнему пределу (20-80%) и регулируется с помощью регулятора уровня поз. LRСA 4004 LRA 40041 клапан которого поз. LV 4004 находящегося на линии сброса воды в Е-31а.
Постоянство давления в К-135 регистрируется сигнализируется по нижнему и верхнему пределу (8-125 кгссм²) и поддерживается с помощью регуляторов давления поз. РRCА 1735АВ (не более 134 кгссм2) клапана которого установлены на линиях входа газа в ХВ-6212 поз. PV1735A и байпасной линии газа мимо ХВ-6212 и Т-62 на выход Т-62 поз. PV1735В. Температура на входе в ХВ-6212 регистрируется приборами TR 1971 1972. Постоянство давления в Е-136 регистрируется и поддерживается с помощью регулятора давления прибор поз. РRC 1973 клапан которого установлен на линии сброса несконденсированных углеводородов из Е-136 в линию сухого газа поз. PV 1973. Температура потока поступающего в Е-136 регистрируется прибором поз.TR 1750 (не выше 550С).
Подогрев низа стабилизатора К-135 осуществляется тяжелым газойлем подаваемым в рибойлер Т-131 (схема подачи теплоносителя приведена ранее). Стабильный бензин с рибойлера Т-131 поступает в теплообменник Т-132 где подогревает нестабильный бензин поступающий на 19-ю тарелку К-135 далее в аппарат воздушного охлаждения ХВ-641-2 затем в водяной холодильник Т-5812 оттуда с температурой не более 40ОС насосом Н-3939а подается во фракционирующий абсорбер К-51а в качестве абсорбента а балансовое количество с приема Н-3939а выводится в резервуарный парк цеха №13 (имеется также возможность вывода бензина на ПНВБ). В случае отсутствия жидкости на приеме насоса Н-3939а (прибор поз. LSA 4012) происходит останов насоса Н-3939а с подачей сигнализации в операторной. Температура бензина с установки регистрируется прибором поз.TR 1928 количество выводимого бензина регистрируется и интегрируется прибором поз. FQR 1968.
Температура по высоте колонны К-135 регистрируется с помощью термопар поз. TR 1960196119621963. Постоянство температуры низа К-135 регистрируется и поддерживается регулятором температуры поз. TRC 1736 клапан (поз.TV 1736) которого установлен на линии выхода теплоносителя из Т-131. Постоянство уровня Т-131 регистрируется сигнализируется по верхнему и нижнему пределу (20-80%) и поддерживается регулятором уровня поз. LRCА1964А (LR 1964В - дублер) клапан (поз.LV 1964) которого установлен на линии выхода стабильного бензина из Т-131 с установки.
Имеется возможность временной работы без блока ГФЧ или блока ГФЧ без стабилизатора К-135 по байпасным линиям.
Снабжение установки топливом паром и водой.
Жидкое топливо из заводской магистрали поступает в подогреватель Т-137 где подогревается за счет насыщенного пара давлением 13кгссм2 далее разделяется на два потока:
поток идет к форсункам топки под давлением Т-18 и Р-2.
поток идет к форсункам печи Т-19 и печи Т-20.
Расход жидкого топлива на установку регистрируется и интегрируется прибором поз. FQR 2019. Расход жидкого топлива с установки регистрируется и интегрируется прибором поз. FQR 2022.
Температура жидкого топлива на выходе из Т-137 регистрируется поз. TR 2017. Давление жидкого топлива на выходе из Т-19 Т-20 регистрируется сигнализируется по нижнему пределу (6 кгссм2) и поддерживается регулятором давления поз. PRCA 2021 клапан (поз.PV 2021) расположен на линии мазут с установки.
В пусковой период пар поступает на установку из заводской магистрали. Постоянство давления пара на установку регистрируется и поддерживается регулятором давления поз. PRC 1855 клапан (поз.PV 1855) которого расположен на входе пара на установку. Расход пара на установку регистрируется и интегрируется прибором поз. FQR 2000А. При выводе установки на нормальный технологический режим пар на установку поступает из парогенератора котла-утилизатора Т-3. Балансовый остаток пара из Т-3 сбрасывается в заводскую линию насыщенного пара. Расход этого пара регистрируется и интегрируется прибором поз. FQY 1375А. Давление пара на выходе из Т-3 не регулируется и поддерживается в зависимости от давления в заводской линии.
В парогенераторе котла-утилизатора Т-3 получается как насыщенный так и перегретый пар. Перегретый пар полностью направляется на собственные нужды установки. Расход этого пара регистрируется прибором поз. FR 1374. Расход насыщенного пара из Т-3 регистрируется прибором поз. FR 1375.
На установку через три ввода поступает охлажденная вода 2-ой системы оборотного водоснабжения.
-й ввод: Т-286210099983110 горячая и холодная насосные. Расход воды регистрируется и интегрируется поз. FQR 1376. температура регистрируется прибором поз. TR 1377.
-й ввод: газовая компрессорная Т-935812 8812 насосная очистки. Расход воды регистрируется и интегрируется поз. FQR 1992.
-й ввод: воздушная компрессорная Т-12 Н-99а1919а8 ВК-123 Н-9123. Расход воды регистрируется и интегрируется поз. FQR 2088
Схема сброса на факел
Факельная линия высокого давления (ФВД)
Сброс с ППК аппаратов К-53 К-51а К-135 К-90 Е-11а Е-122 Е-136 F-1а1б1в с линии рефлюкса №120; маслобаков насосов Н-38 38а 33 34 35 23 24а 25 36 36а 36б 36в 39 39а 37 37а 67 67а. Направляется через факельную емкость – сепаратор Е-108 где отделяется от конденсата и поступает в заводскую линию ФВД.
Факельная линия низкого давления (ФНД)
Газ из системы низкого давления сбрасывается на ФНД по схеме:
Во избежание образовании взрывоопасной смеси схемой предусмотрена подача инертного газа (азота) в факельный коллектор низкого давления. Постоянство расход азота в ФНД поддерживается приборами FRCA 3003 FRCA 3004 клапана которых установлены на линиях №6317к и №6318к соответственно. Давление азота в линиях №6317к (сброс на ФНД с ППК К-21) и №6318к (сброс на ФНД с ППК Е-31а) после регулирующих клапанов контролируется манометрами по месту поз. PI 2101 и PI 2102 соответственно. Схемой предусмотрена световая и звуковая сигнализация в операторной при снижении расхода подачи азота в линии №6317к и №6318к менее 5 м3ч.

24.2009 Таблица 14 (Выбросы в атмосферу).doc

ОТХОДЫ ОБРАЗУЮЩИЕСЯ ПРИ ПРОИЗВОДСТВЕ ПРОДУКЦИИ СТОЧНЫЕ ВОДЫ ВЫБРОСЫ В АТМОСФЕРУ МЕТОДЫ ИХ УТИЛИЗАЦИИ ПЕРЕРАБОТКИ
Количество образования выброса по видам
Условия (метод) ликвидации обезвреживания утилизации
Периодичность выбросов
Установленная норма содержания загрязнений в выбросах мгм3
Печь Т-20 (дымовая труба) ист. № 35
Рассеивание в атмосфере
В период пуска установки
Печь Т-19 (дымовая труба) ист. № 36
Выносные циклоны (свеча) ист. № 37
Аппаратный двор (неорганизованные выбросы) ист. № 38
Ксилол (смесь изомеров)
Углеводороды С12-С19
Рассеивание в атмосфере
Горячая насосная (аэрационные фонари)
(вентиляционная труба) ист. № 39
(вентиляционная труба) ист. № 1022
(аэрационные фонари) ист. № 1023
Углеводороды С12-С19
(вентиляционная труба) ист. № 1024
(аэрационные фонари) ист. № 1025
Газовая компрессорная
(вентиляционная труба) ист. № 1021
Резервуары (вгазойль некондиция; неорганизованные выбросы)
Подготовка к ремонту
(неорганизованные выбросы) ист. № 810
При подготовке к ремонту

32.2009 Таблица 22 Вентсистема НОВАЯ.doc

Краткая характеристика вентиляционного оборудования
Обозначение вентустановки № позиции
Назначение обслуживаемое помещение
Тип и номер вентилятора
Число оборотов рабочего колеса вентилятора.
Регламентируемый параметр.
Тип электродвигателя
Уровень взрывозащиты
Мощность электродвигателя
Приточная общеобменная совмещенная с воздушным отоплением: аппаратная
Приточная общеобменная совмещенная с воздушным отоплением: РУ сервис КИП комната приёма пищи венткамера
Приточная общеобменная совмещенная с воздушным отоплением: аккумуляторная
Побудительная для эжекторной установки
Общеобменная вытяжная: аккумуляторная
Общеобменная вытяжная: электрощитовая
Общеобменная приточная: тамбур лифта.
Общеобменная приточная: РУ.
Вытяжная общеобменная
Приточная общеобменная: РУ-3
Приточная общеобменная: РУ-2
Приточная общеобменная
Приточная общеобменная: насосная пенотушения
Приточная общеобменная: РУ
Газовая компрессорная
Вытяжная общеобменная: маслохозяйство
(газовая компрессорная)
Приточная общеобменная: маслохозяйство.
Приточная общеобменная: РУ №123 венткамера.
Приточная общеобменная: операторная тамбур венткамера.
Технологическая местная: обдув электродвигателей
Приточная общеобменная: РУ №4
Приточная общеобменная: анализаторная
Приточная общеобменная
Приточная общеобменная: ТП щитовая венткамера
Воздушная компрессорная

39.1А-1М - 2010.dwg

Факел низкого давления ФНД
Сероводородосодержащий газ
Сухой газ с установки
с установки в цех 13
Каталитическое производство.
Индекс Наименование оборудования Кол.
К-21 Ректификационная колонна
К-51А Абсорбер I ступени
К-53 Абсорбер II ступени
К-135 Стабилизационная колонна
Е-1 Газосепаратор жирного газа
Е-91а Емкость регенирированного МЭА
Е-122 Сепаратор жирного газа
Е-8 Сборник конденсата
Е-9 Емкость для катализатора
Е-12 Воздушный сепаратор
Е-15 Воздушный сепаратор
Е-31А Сепаратор жирного газа
Е-107 Фазоразделитель МЭАбензин
Е-108 Факельная емкость
Е-120 Сборник газоконденсата
E-136 Аккумулятор орошения К-135
D-1 Дозатор катализатора
Т-3 Парогенератор котла-утилизатора
Т-6 Теплообменник ХОВ
Т-9 Теплообменник сырья
Т-12 Холодильник конденсата
Т-24 Сырьевой теплообменник
Т-25 Сырьевой теплообменник
Т-26 Сырьевой теплообменник
Т-27 Сырьевой теплообменник
Т-10 Доохладитель паров К-21
Т-31 Холодильник воды
Т-58 Теплообменник бензина с установки
Т-62 Холодильник рефлюкса
Т-63 Подогреватель К-51А
Т-88 Холодильник МЭА
Т-91 Подогреватель К-90
Т-92 Теплообменник МЭА
Холодильник сероводорода
Т-98 Холодильник орошения К-51А
Т-99 Холодильник орошения К-51А
Т-100 Холодильник абсорбента К-53
Т-131 Подогреватель К-135
Т-132 Теплообменник бензина с установки
Т-137 Теплообменник мазута
Т-141 Теплообменник го бен. фракции на 26 тар. К-21
ХВ-28 Холодильник паров К-21
Хв-29 Холодильник дизельного топлива с установки
ХВ-30 Холодильник тяжелого газойля с установки
ХВ-33 Холодильник абсорбента К-53
ХВ-64 Холодильник бензина с установки
ХВ-101 Холодильник МЭА
ХВ-105 Холодильник орошения К-21
ХВ-29105 Холодильник дизельного топлива с установки
ХВ-111 Холодильник жирного газа
ХВ-112 Холодильник жирного газа
ХВ-133 Холодильник орошения К-21
Н-9 Нагнетатель воздуха
Н-63 Компрессор жирного газа
Воздух КИП из цеха 17
Некондиционный компанент
Т-18 Топка под давлением
Т-19 Пароперегреватель
Т-28 Доохладитель паров К-21
Доохладитель выпара Е-3
Емкость защелачивания Т-3
Некондиционный компонент
из Р-54 на прием Н-23
Т-8 Теплообменник ХОВ
Нач. установки 1А-1М Дутлов Э.В.
На выгрузку катализатора из системы в Е-91
2. На загрузку катализатора в систему из Е-91
3. На загрузку катализатора в систему из автоцистерны
На пробивку транспортной линии Р-2 2. На загрузку катализатора в систему из Е-91
3. На загрузку катализатора в систему из автоцистерны 4. В Т-18
Азот из заводского коллектора
Азот в линии сброса на ФНД
в резервный паропровод
насыщенный пар из Т-1

22.2009 Таблица 12 Средства индивидуальной защиты.doc

7.6.1 Средства индивидуальной защиты работающих
В соответствии со статьей 221 Трудового кодекса Правительством Российской Федерации на работах с вредными и (или) опасными условиями труда а также на работах выполняемых в особых температурных условиях или связанных с загрязнением выдаются сертифицированные средства индивидуальной защиты (далее СИЗ) в соответствии с нормами утвержденными в порядкеустановленном Правительством Российской Федерации.
Работающие отвечают за их исправность чистоту и использование по назначению. Хранение спецодежды спецобуви и других средств индивидуальной защиты разрешается в гардеробных бытового помещения цеха (производства).
Приобретение средств индивидуальной защиты и обеспечение ими работников в соответствии с требованиями охраны труда производится за счет срдств работодателя (статьи 212 и 219 Трудового кодекса Российской Федерации).
Под СИЗ понимаются средства индивидуального пользования используемые для предотвращения или уменьшения воздействия на работников вредных и (или) опасных производственных факторова также защиты от загрязнения.
Для защиты органов дыхания от вредного воздействия углеводородных газов сероводорода паров нефтепродуктов каждый работник установки обеспечен фильтрующим противогазом с коробкой марки А2В3Е2Р3 (ФК-Б БКФ). Личные фильтрующие противогазы используются только для выхода из загазованной зоны.
Для проведения работ в местах где воздушная среда содержит кислород менее 20% объемных или вредных газов и паров 05% объемных а также
При работе в резервуарах колоннах емкостях и других замкнутых местах установка снабжена комплектами шлангового противогаза типа ПШ-1 которых на установке должно быть:
) рабочих не менее 4-х комплектов;
) аварийных не менее 2-х комплектов.
Шланговые противогазы проверяются и испытываются в ВГСО один раз в шесть месяцев: спасательные пояса и сигнальные веревки на статическую нагрузку 200 кг (спасательные пояса – в течении 5 мин игнально-спасательные веревки – 15 мин.) гофрированные шланги и шлем-маски – на герметичность. При применении их в агрессивной среде (кислота щелочь и т.п.) после каждого использования.
Результаты проверки шланговых противогазов спасательных поясов и сигнально-спасательных веревок заносятся в журнал проверки шланговых противогазов. К спасательному поясу сигнально-спасательной веревке и мешку прикрепляются бирки с указанием на них месяца и года испытания.
Личные фильтрующие противогазы и комплект ПШ-1 хранятся на установке в операторной.

31.2009Специф. насосов Табл.21.doc

СПЕЦИФИКАЦИЯ НАСОСОВ
Наименование оборудования
Производительность м3ч
Подача орошения в абсорбер-десорбер
Насос откачки бензина из Т-63 в К-135
Подача ХОВ в деаэратор Е-3
Подача орошения в К-21 и откачка нестабильного бензина в К-51а
Насосы подачи циркуляционных орошений К-51а
Н-36 Н-36а Н-36б Н-36в
Подача орошения в К-135 откачка рефлюкса
Насос 2-го циркуляционного орошения К-21
Насос откачки дизельного топлива с установки
Насос откачки тяжелого газойля с установки
Резерв к Н-20 20а 21
Насос подачи 4-го циркуляционного орошения К-21
Насосы подачи 3-го циркуляционного орошения
Насосы откачки шлама из К-21
Насос подачи 1-го циркуляционного орошения
Насос подачи насыщенного раствора МЭА в К-90
Насос откачки подтоварной воды
Насос подачи регенерированного раствора МЭА в К-89
Насос откачки газового конденсата из Е-120
Насос подкачки МЭА в систему
Насос откачки бензина с Е-107
Насосы подачи конденсата из Е-122 в К-51а
Насос защелачивания Т-3
Насосы подачи питательной воды в Т-3
Откачка тяжелого газойля из F-1 в лифт-реактор

37.подписной лист.doc

Зам. главного инженера по ПК
Начальник отдела охраны природы
Начальник каталитического производства
Зам. нач. кат. производства
Начальник участка КИП №3

28.Характ.обор...Табл.18 2010.doc

9. КРАТКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ РЕГУЛИРУЮЩИХ
И ПРЕДОХРАНИТЕЛЬНЫХ КЛАПАНОВ.
Краткая характеристика технологического оборудования
Наименование оборудования
Номер позиции по схеме индекс
Метод защиты металла от коррозии
Техническая характеристика
Расширитель конденсата
Установка загрузки свежего катализатора
Поверхность теплообмена (м2)
Доохладитель выпара
Теплообменник выкл. из раб
Воздушный холодильник
Воздушный холодильник

12.2009 Печь Т-19.doc

Пароперегреватель Т-19
Пароперегреватель Т-19 предназначена для перегрева пара до 400 °С установки 1А-1М открытым пламенем в радиантной камере и отходящими газами в конвекционной части.
Технические характеристики Т-19:
Змеевик ( 4 шт.) 3852 м 60х4 мм Сталь 10
Коллектор ( 8 шт.) 2 м 219х10 мм Сталь 20
Температура перегретого пара до 400 °С
Температура перевалов до 750 °С.
При пуске пароперегревателя из холодного состояния после длительной остановки предварительно производится проверка его и осмотр. При этом необходимо убедиться в исправности арматуры змеевиков фланцевых соединений предохранительного клапана проверить целостность кирпичной кладки состояние форсунок и т.д.
После осмотра и проверки готовности оборудования к пуску нужно открыть дренажи и «пар на свечу» для продувки трубопровода от конденсата. Затем медленно открывать задвижку на подаче пара в Т-19 для постепенного прогрева без гидроударов. При давлении 3 кгссм2 еще раз проверить фланцевые соединения и приступить к розжигу.
Пуск пароперегревателя Т-19 на жидком топливе.
Прием жидкого топлива (мазута или смесевого топлива) и шуровка производятся в следующей последовательности:
1. Снимаются заглушки на линиях прямого и обратного жидкого топлива.
2. Включаются в работу все приборы контроля и сигнализации предусмотренные технологическим регламентом.
3.Открыть задвижки: на входе топлива в подогреватель Т-137 на выходе топлива из подогревателя на байпасе регулятора давления на линии циркуляции топлива помимо Т-19 по общему кольцу установки.
4.Включить подачу теплоносителя в подогреватель Т-137 для чего;
4.1. Приоткрыть выход теплоносителя и убедиться в отсутствии попадания топлива в теплоноситель;
4.2. Открыть задвижку на входе теплоносителя на 2-3 оборота и прогреть теплообменник;
4.3. С помощью задвижки отрегулировать подачу теплоносителя в подогреватель;
4.4. Включить регулятор давления топлива закрыть байпас на линии циркуляции: -
5. Для удаления газов из камеры сгорания подать в нее пар и выполнять пропарку в течение 30 минут после появления пара из дымовой трубы.
6.Подготовить факел смоченный темным нефтепродуктом.
7.Розжиг форсунок должен производиться следующим образом:
7.1.Розжиг форсунок должен осуществлятся бригадой в количестве исполнителей не менее 2-х человек.
7.2. Продуть форсунку паром.
7.3. Поднести к форсунке растопочный факел после чего подать на нее пар а затем топливо не допуская «запирания» подачи топлива паром.
7.3. После воспламенения жидкого топлива отрегулировать горение изменяя подачу топлива пара.
7.4. При устойчивом горении форсунки удалить растопочный факел и потушить его в ящике с песком.
8. Если топливо не загорелось или погас растопочный факел подачу топлива следует незамедлительно прекратить после чего установить причину отсутствия загорания и устранить ее.
9. При прекращении подачи топлива даже на непродолжительное время вентили на линии подачи жидкого топлива к форсункам необходимо перекрыть.
10. При возобновлении подачи топлива к форсункам шуровку следует производить согласно пункта 3.7 раздела 3 "Шуровка Т-19 на жидком топливе".
11. Необходимо проверять состояние печи и шуровку форсунок. Горелки должны быть исправны равномерно нагружены и наведены так чтобы пламя не касолось перевальной стенки и поверхности труб змеевика Признаками нормальной работы форсунки являются стабильное безотрывное горение факела без видимого сажевыделения и отсутствие образования наростов кокса в амбразуре горелки.
12.Во время осмотра камеры сгорания необходимо обращать внимание на цвет пламени. Признаками некачественного сгорания является появление дыма или клоков пламени искрение пламени при горении жидкого топлива.
13. Скорость подъема температуры в Т-19 не должна превышать 150-300С в час.
14. При достижении температуры пара на выходе из Т-19 3000С перевести пар на реакторный блок.
Нормальная остановка пароперегревателя.
Для нормальной остановки Т-19 необходимо:
пар перевести на «свечу»
постепенно понижать температуру на выходе из пароперегревателя со скоростью 200-300С в час
при Т = 100-150 0С на выходе из пароперегревателя потушить форсунки перекрыв подачу топлива к ним.
в течение 15-20 минут камера сгорания Т-19 продувается паром.
Аварийная остановка.
Пароперегреватель Т-19 останавливается аварийно в следующих случаях:
давление в пароперегревателе поднялось выше разрешенного и продолжает расти;
-при обнаружении трещин выпучин свищей;
при неисправности предохранительного клапана;
при разрыве паропровода;
-при возникновении пожара или в других случаях угрожающих обслуживающему персоналу или могущим привести к выходу из строя пароперегревателя.
При аварийной остановке Т-19 закрыть пар в пароперегреватель и потушить форсунки перекрыв подачу топлива к ним.
Основные правила по технике безопасности при обслуживании
Обслуживание Т-19 связано с рядом производственных опасностей и требует выполнения следующих правил:
1К обслуживанию пароперегревателя Т-19 допускаются лица не моложе 18-ти лет прошедшие обучение и не имеющие медицинских противопоказаний.
2Перед пуском Т-19 необходимо убедиться в отсутствии каких-либо предметов оставшихся после ремонта в камерах Т-19.
3Перед зажиганием форсунок все люки и лазы Т-19 должны быть закрыты.
4Перед пуском следует проверить исправность предохранительных устройств Т-19.
5Категорически запрещается зашуровывать форсунки Т-19 без предварительной продувки камеры сгорания водяным паром выполняемой в течение 30 минут после его появления из дымовой трубы.
6Зашуровывать форсунки без применения факелов запрещается.
7Применять для пропитки факела легковоспламеняющиеся продукты (бензин лигроин керосин и т.п.) запрещается.
8Во время работы Т-19 должен быть обеспечен визуальный контроль за состоянием труб змеевика. Эксплуатировать Т-19 при наличии отдулин на трубах запрещается.
9При наблюдении за горением форсунок необходимо пользоваться защитными очками и стоять сбоку от гляделки.
10Необходимо соблюдать нормальный режим горения в топке Т-19.
11Розжиг Т-19 при отсутствии приборов контроля и сигнализации предусмотренных проектом запрещается.
12. При остановке Т-19 на ремонт трубопроводы жидкого топлива и пара должны быть отглушены. Все работы по подготовке к ремонту вскрытию очистке осмотру и проведению ремонтных работ внутри Т-19 выполняются в соответствии с инструкцией № 22.
13. Территория вокруг Т-19 должна содержаться в чистоте и порядке наличие - розлитого нефтепродукта вокруг пароперегревателя не допускается.
14. Площадка обслуживания Т-19 должна находиться в исправном состоянии.
15. Освещение Т-19 должно соответствовать санитарным нормам.
16. Пожарный инвентарь должен быть полностью укомплектован согласно табеля 100.
17. В зимнее время необходимо следить чтобы площадка обслуживания Т-19 была очищена от снега и льда следить за исправностью пароспутников постоянно осуществлять дренаж со стояков паротушения.

25.2009 Таблица 15 (Сточные воды).doc

Количество образующихся сточных вод
Условие (метод) ликвидации обезвреживания утилизации
Периодичность выбросов
Установленная норма содержания загрязнения в стоках мгдм3
Промливневые стоки в том числе:
Очистка на очистных сооружениях цеха №12
Промливневая канализация
Содержание нефтепродуктов
Содержание ионов аммония
Содержание сероводорода сульфидов гидросульфидов не более 20
Охлаждение торцов насосов
Нейтрализация сернисто-щелочных стоков на тит.29 УНСЩС или на УПС
Сернисто-щелочная канализация

30.2009 Таблица 20 Спецификация компрессорного оборудования.doc

СПЕЦИФИКАЦИЯ КОМПРЕССОРНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
Марка двигателя исполнение
Эл. привод через редуктор

6.2009 Положения пуска и останова №2.doc

При получении удовлетворительных результатов испытаний на герметичность составляются акты на каждый блок. Акты подписываются начальником установки механиком установки а также старшим оператором в присутствии которого осуществлялось проведение испытания на герметичность.
Порядок проведения испытания на герметичность
До проведения испытания на герметичность необходимо принять на установку воздух КИП включить приборы КИПиА по месту и в операторной принять пар воду.
Шиберные задвижки LV 1043 (К-5) TV 1038 (К-20) закрыты:
Давление испытания на герметичность регенератора Р-2
Схема №1(Давление испытания на герметичность 03 кгссм2)
Включить в работу турбовоздуходувки Н-9123 со сбросом воздуха на малую свечу. После обкатки Н-9123 подачу воздуха перевести через Т-18 по схеме № 1:
Прикрытием задвижки на свечу поднять давление воздуха на выкиде Н-9123 до 12 кгсм2 установить расход воздуха в транспортную линию Р-2 25-35 тыс.кгчас и в кольца Р-2 20-25 тыс.кгчас. При давлении 03 кгсм2 испытываются на герметичность аппараты: Р-2 Т-18 выносная система пылеочистки газов регенерации БК.
Давление контролируется по монитору в операторной датчик давления поз. PR 1025 1115 1116. Падение давления не более 019%.
Дублируется давление по манометру расположенному на линии дымовых газов через выносную систему пылеочистки газов в атмосферу.
Давление испытания на герметичность реактора Р-1
Схема №2(Давление испытания на герметичность 068 кгссм2)
Открыть задвижку на свече реактора у колонны К-21.
На входе паров из Р-1 в К-21 должна стоять заглушка.
Открыть LV 1043 (К-5) TV 1038 (К-20) и продуть лифт-реактор Р-4 и Р-1 на свечу у К-21.
Закрытием задвижки на свечу реактора опрессовать Р-1 и Р-4 на 068 кгссм2.
Давление контролируется по монитору в операторной датчик давления поз. PRА 1042. Падение давления не более 019%.
Дублируется давление по манометру расположенному на шлеме из Р-1 в К-21.
Нагревательно-фракционирующая часть
Схема №3 (Давление испытания на герметичность 16 кгссм2)
Азот из линии высокого давления № 1530 поступает в линию сырья по схеме:
секущая задвижка у тела К-21
Давление контролируется по монитору в операторной датчик давления поз. PR 1019 1020 и по манометрам расположенным на линии сырья в Р-1падение давления не более 02%.
Схема № 4 (Давление испытания на герметичность 05 кгссм2)
Давление контролируется по монитору в операторной датчики давления поз. PRА 1612А PR 2035 и по манометрам расположенным на Е-31а Е-107 К-89 Е-115 Е-120 Н-44.
Падение давления не более 019%.
Схема № 5(Давление испытания на герметичность 125 кгссм2)
Давление контролируется по манометрам расположенным на выкидах насосов Н-20 20а 16 16а 17 17а 44 44а 71 71а. Падение давления не более 02%.
Схема № 6 (Давление испытания на герметичность 120 кгссм2)
Давление контролируется по манометрам расположенным на выкидах насосов Н-2122. Падение давления не более 02% за час.
Схема № 7 (Давление испытания на герметичность 83 кгссм2)
Давление контролируется по манометрам расположенным на выкидах насосов Н-4444а. Падение давления не более 02% за час.
Схема № 8 (Давление испытания на герметичность 160 кгссм2)
Давление контролируется по манометрам расположенным на выкидах насосов Н-1212а. Падение давления не более 02% за час.
Схема № 9 (Давление испытания на герметичность 250 кгссм2)
Давление контролируется по манометрам расположенным на выкидах насосов Н-24а2523. Падение давления не более 02% за час.
Газофракционирующая часть
Схема №10 (Давление испытания на герметичность 130 кгссм2)
Давление контролируется по монитору в операторной датчики давления поз. PRCA 1735А В. Падение давления не более 019% за час.
Дублируется давление по манометрам расположенным на К-135 Т-131.
Схема № 11 (Давление испытания на герметичность 110 кгссм2)
Давление контролируется по манометрам расположенным на линии сухого газа К-51а К-53 К-135 Е-136. Падение давления не более 019% за час.
Схема № 12 (Давление испытания на герметичность 119 кгссм2)
Давление контролируется по манометрам расположенным на К-51а Н-333435. Падение давления не более 02% за час.
Схема № 13 (Давление испытания на герметичность 180 кгссм2)
Давление контролируется по манометрам расположенным на выкидах насосов Н-3939а 3838а. Падение давления не более 02% за час.
Схема № 14 (Давление испытания на герметичность 160 кгссм2)
Давление контролируется по манометрам расположенным на выкидах насосов Н-3636а36б36в. Падение давления не более 02% за час.
Компрессорное отделение
Схема № 15 (Давление испытания на герметичность 34 кгссм2)
Давление контролируется по манометрам расположенным на Е-11а. Падение давления не более 019% за час.
Схема № 16 (Давление испытания на герметичность 45 кгссм2)
Давление контролируется по манометру расположенному на выкиде насоса Н-31бв. Падение давления не более 02%.
Схема № 17 (Давление испытания на герметичность 120 кгссм2)
Давление контролируется по манометрам расположенным на выкиде насосов Н-6767а на выкиде 2-й ступени Н-633 4 и на Е-122. Падение давления не более 019% за час.
Давление испытания на герметичность факельной линии № 150 высокого давления
Схема № 18 (Давление испытания на герметичность 10 кгссм2)
Испытываются на герметичность участки до ППК: К-53 К-135 Е-136 Е-11а Е-122 К-90 F-1а F-1бF-1в линия рефлюкса № 120. Падение давления не более 01% за час.
Давление контролируется по манометрам расположенным на линиях № 150 151 и на К-51а
Давление испытания на герметичность системы жидкого топлива
Схема № 19 (Давление испытания на герметичность 120 кгссм2 )
Давление контролируется по манометрам расположенным на выходе из Т-19 и Т-20. Падение давления не более 02% за час.
Схема № 20 (Давление испытания на герметичность 20 кгссм2)
Давление контролируется по монитору в операторной датчик давления поз. PRCA 1936. Падение давления не более 01% за час.
Дублируется давление по манометрам расположенным на Т-93 Т-91 К-90.
Схема № 21 (Давление испытания на герметичность 40 кгссм2)
Давление контролируется по манометру расположенному на выкиде Н-5151а. Падение давления не более 02% за час.
Схема № 22 (Давление испытания на герметичность 70 кгссм2)
Давление контролируется по манометру расположенному на выкиде Н-50. Падение давления не более 02%.
Давление испытания на герметичность системы пароснабжения котла-утилизатора парогенератора Т-1
Давление испытания на герметичность системы пароснабжения котла-утилизатора парогенератора Т-1 производится паром из заводской сети на давление пара в заводской сети.
Подъем давления азота по системам всех блоков осуществляется согласно приложению к инструкции № 251.
При получении удовлетворительных результатов испытаний старший оператор сообщает диспетчеру завода об окончании испытания на герметичность. По его указанию обслуживающий персонал закрывает задвижки на линии подачи азота на установку отглушает линию и демонтируют съемные катушки.
Остаточное давление азота стравливается в атмосферу через воздушники аппаратов.
После окончания испытания на герметичность всех блоков установки при наличии соответствующих актов начальник производства получает разрешение пожарно-технической комиссии возглавляемой главным инженером или его заместителем на прием сырья на установку. Готовность установки к приему сырья оформляется актом пожарно-технической комиссии.

16.2009 Классиф. Табл.7.doc

1.2. Классификация по взрывоопасности технологических блоков
Номера позиций аппаратуры оборудования по технологической схеме составляющие технологический блок
Относительный энергетический потенциал технологического блока
Категория взрывоопасности
Класс зоны по уровню опасности возможных разрушений травмирования персонала
Т-2412 25 926122712; К-21 23 22; Т-20; Р-1 234; F-1; Д-1; Т-1028; ХВ-281-62930 10513329105; Е-12 15 31а; Н-11а1б1212а1616а17 17а 20 20а21222324а25 71 71а 31а31к;
Т-16тр.пр.Т-131 63 141 31; Ф-812
К-89 Е-107 72 721 115 Н-485051
Е-11а; Е-120121; ХВ-11212;
Н-6767а; 1 ступень Н-6334
К-51а53; Е-122; Т-9899 100 мтр.пр.63132; ХВ-33 11112; Н-3737а Н- 31б 31в 3334 35 36 36а 36б36в
К-135; Т-5812; м.тр. пр. Т-131132;ХВ-6412; Н-3939а
Е-136 Т-62 ХВ-621-4
R1- полное разрушение здания
R2- тяжелые повреждения здание подлежит сносу
R3- средние повреждения возможно восстановление здания

34.2009 Таблица 24 Характеристика отсекателей, клапанов, электрозадвижек.doc

Краткая характеристика регулирующих клапанов отсекателей и электрозадвижек.
Обоснование выбора типа клапана
Аварийный пар в транспортную линию Р-2
Подача пара в транспортную линию Р-2
Закрыт для предотвращения подачи пара в транспортную линию Р-2.
Аварийный пар в J-образное колено
Подача пара в J-образное колено
Закрыт для предотвращения подачи пара в лифт-реактор.
Отсечение линии бензина от МЦК
Открыт для предотвращения переполнения К-135.
Отсечение линии из Е-31А в К-89
При прекращении подачи воздуха остается в прежнем положении.
Дымовые газы из Р-2 в Т-3
Открывает и закрывает дымовые газы из Р-2 в Т-3
Дымовые газы из Р-2 в выносную систему пылеочистки газов регенерации
Открывает и закрывает дымовые газы из Р-2 в выносную систему пылеочистки газов регенерации
Газ на приеме 1 ступени Н-633
Открывает и закрывает газ на прием 1 ступени Н-633
Газ после 1 ступени Н-633
Открывает и закрывает газ после 1 ступени Н-633
Газ на приеме 2 ступени Н-633
Открывает и закрывает газ на прием 2 ступени Н-633
Газ после 2 ступени Н-633
Открывает и закрывает газ после 2 ступени Н-633
Газ на приеме 1 ступени Н-634
Открывает и закрывает газ на прием 1 ступени Н-634
Газ после 1 ступени Н-634
Открывает и закрывает газ после 1 ступени Н-634
Газ на приеме 2 ступени Н-634
Открывает и закрывает газ на прием 2 ступени Н-634
Газ после 2 ступени Н-634
Открывает и закрывает газ после 2 ступени Н-634
Регулирует давление в Е-115
Регулирует давление на приеме 1 ступени Н-633
Открыт для предотвращения помпажа Н-633
Регулирует давление на приеме 1 ступени Н-634
Открыт для предотвращения помпажа Н-634
Запорно-регулирующие
Воздух в верхнее кольцо Р-2
Регулирует расход воздуха на выжиг кокса в Р-2
При прекращении подачи воздуха остается в прежнем положении
Воздух в нижнее кольцо Р-2
Воздух в среднее кольцо Р-2
Шлам из F-1 в CB-2 Р-4
Регулирует расход шлама в лифт-реактор
Закрыт для предотвращения коксования катализатора и повышения температуры в Р-2
Перегретый пар в распределитель CB-11-4
Регулирует расход пара на распыл сырья в лифт-реактор
Открыт для предотвращения забивки сырьевых форсунок
Бензин после Н-2324А25 в К-51А
Регулирует расход питания К-51а
Закрыт для межблочной отсечки.
Кислые стоки из К-51а в Е-31А
Регулирует уровень воды в К-51а
Закрыт для предотвращения упуска уровня из К-51а
Сухой газ после К-53 с установки
Регулирует давление в К-53
Открыт для предотвращения повышения давления в К-53
Рефлюкс от Н-3838А с установки
Регулирует уровень в Е-136
Открыт для предотвращения переполнения Е-136
Регулирует температуру паров после ЦГР
Закрыт для предотвращения попадания ЛКГ в реактор.
Возврат газа в Е-115 после 1 ступени Н-633
Возврат газа в ХВ-112 после 2 ступени Н-633
Регулирует давление на приеме 2 ступени Н-633
Возврат газа в Е-115 после 1 ступени Н-634
Возврат газа в ХВ-112 после 2 ступени Н-634
Регулирует давление на приеме 2 ступени Н-634
Мазут к Т-20 (левый поток)
Регулирует температуру на выходе из Т-20.
Закрыт для предотвращения перегрева змеевика печи.
Мазут к Т-20 (правый поток)
Сырьё в Т-20 (правый поток)
Регулирует расход сырья в Т-20
Открыт для предотвращения прекращения подачи сырья в Т-20 и коксования змеевика печи.
Перегретый пар в стриппинг Р-1
Регулирует расход перегретого пара на отпарку углеводородов в стриппинге Р-1.
Открыт для предотвращения коксования катализатора и увеличения температуры в Р-2
Регулирует расход перегретого пара на отпарку углеводородов под стояками выносных циклонов
Сырьё в Т-20 (левый поток)
Шиберная задвижка ТV-1038 (К-20)
Регулирует температуру паров в лифт-реакторе
Закрыт для предотвращения падения перепада давлений на К-20
Шиберная задвижка LV-1043 (К-5)
Регулирует уровень катализатора в Р-1
Закрыт для предотвращения завала транспортной линии и попадания воздуха в Р-1
Воздух в транспортную линию Р-2
Регулирует расход воздуха на транспортировку катализатора в Р-2
Воздух аэрации в Е-12
Регулирует давление воздуха на аэрацию стояка Р-3
Открыт для предотвращения забивки штуцеров аэрации стояка Р-3
Регулирует расход пара на распыл мазута в Р-2
Открыт для предотвращения прекращения подачи мазута в Р-2 в момент аварийной ситуации.
Мазут к форсунке Р-2
Регулирует расход мазута к форсункам Р-2
Закрыт для предотвращения поступления избыточного количествава мазута в Р-2
Вода после Н-19 Н-19А
Регулирует расход воды с выкида на прием Н-1919а
Открыт для предотвращения перегрева подшипников насоса
Регулирует уровень раздела фаз в Е-1а
Закрыт для предотвращения упуска уровня в Е-1а
Пар флюидизации в продольные патрубки J-образного колена
Регулирует расход пара на флюидизацию J-образного колена
Открыт для предотвращения нарушения циркуляции катализатора и забивки патрубков флюидизации
Перегретый пар из Т-3 в CB-2 Р-4
Регулирует расход пара на распыл шлама в лифт-реактор
Открыт для предотвращения забивки шламовой форсунки
Регулирует уровень в Е-8
Закрыт для предотвращения упуска уровня из Е-8
Питающая вода из Т-6 в линию перегретого пара
Регулирует температуру перегретого пара на выходе из Т-3
Закрыт для предотвращения попадания воды в линию перегретого пара
Питающая вода из Т-6 в Т-3
Регулирует уровень в котле утилизаторе Т-3
Закрыт для предотвращения переполнения барабана Т-3
Сброс конденсата из Т-3
Регулирует количество непрерывной продувки
Закрыт для предотвращения упуска уровня из барабана Т-3
Паровой флюид J-образного колена
Регулирует уровень в деаэраторе Е-3
Открыт для предотвращения упуска уровня в деаэраторе Е-3
Регулирует давление в деаэраторе Е-3
Открыт для предотвращения повышения давления в Е-3
Бензин после Н2324а25 на 28 тар. К-21
Регулирует температуру верха колонны К-21
Открыт для предотвращения повышения температуры верха К-21
Регулирует уровень раздела фаз Е-31а
Закрыт для предотвращения упуска уровня из Е-31а
Регулирует давление на приеме газовых компрессоров
Закрыт для предотвращения понижения давления на приеме газовых компрессоров
Питающая вода котла в Т-6 после Н-99А
Регулирует расход воды с выкида на прием Н-99а
Регулирует уровень бензина в Е-1
Закрыт для предотвращения упуска уровня бензина в Е-1
Регулирует уровень раздела фаз в Е-1
Закрыт для предотвращения упуска уровня воды в Е-1
Регулирует уровень раздела фаз в Е-122
Закрыт для предотвращения упуска уровня воды в Е-122
Бензин после Н-3737A
Регулирует уровень бензина Е-122
Открыт для предотвращения переполнения Е-11а
ЛКГ по байпасу ХВ-105 на 17 тар. К-21
Регулирует температуру 3-го ЦО в К-21
Закрыт для предотвращения повышения температуры 3-го ЦО
ЛКГ после ХВ-105 на 17 тар. К-21
Открыт для предотвращения прекращения подачи 3-го ЦО
Сырьё по байпасу Т-27 в лифт-реактор
Регулирует температуру сырья в лифт-реактор
Открыт для понижения температуры сырья после Т-27
ТКГ после F-1 в K-22
Регулирует уровень низа колонны К-21
Закрыт для предотвращения понижения уровня К-21
Регулирует расход шлама в К-21
Открыт для предотвращения прекращения подачи шлама в К-21
Регулирует температуру низа колонны К-21
Закрыт для предотвращения переполнения К-21
Регулирует уровень в К-23
Открыт для предотвращения понижения уровня из К-23
Байпас бензина мимо ХВ-133 на 26 тар. К-21
Регулирует температуру 1-го ЦО в К-21
Закрыт для предотвращения повышения температуры 1-го ЦО
Регулирует расход орошения нижней части К-21
Открыт для предотвращения прекращения подачи орошения
ЛКГ после Н-1717а в Т-2412
Регулирует расход 3-го орошения К-21
Открыт для предотвращения прекращения подачи 3-го орошения
ТКГ после Н-16 16А в К-22
Регулирует уровень на 5-ой глухой тарелке К-21
Открыт для предотвращения прекращения подачи ТКГ в К-22
Регулирует уровень в К-22
Закрыт для предотвращения понижения уровня в К-22
Регулирует температуру ТКГ после Т-6
Закрыт для предотвращения переполнения КУ парогенератора Т-3
Открыт для понижения температуры ТКГ после Т-6
Регулирует уровень в Т-1
Закрыт для предотвращения переполнения парогенератора Т-1
Регулирует уровень керосина в колонне К-53
Закрыт для предотвращения проскока газа из К-53 в К-21
Бензин от Н-333435 в Т-132
Регулирует уровень бензина в рибойлере Т-63
Закрыт для предотвращения понижения уровня в Т-63
Регулирует температуру питания стабилизатора К-135
Открыт для регулирования температуры питания К-135
Верхний продукт из К-135 в ХВ-62
Регулирует давление стабилизатора К-135
Открыт для предотвращения повышения давления К-135
Закрыт для предотвращения повышения температуры в Е-136
ТКГ от Н-1616а на выходе из Т-131
Регулирует температуру низа К-135
Закрыт для предотвращения повышения температуры в К-135
ТКГ мимо Т-131 в Т-6
Регулирует расход 4-го ЦО в К-21
Открыт для предотвращения прекращения подачи 4-го ЦО
Бензин от Н-5151а в Е-31а
Регулирует уровень раздела фаз
Закрыт для предотвращения сброса Н-5151а
Вода из Е-72А в К-90
Регулирует уровень в Е-72а
Открыт для предотвращения прекращения подачи орошения К-90
Регулирует расход воды в сернисто-щелочную канализацию
Закрыт для предотвращения прекращения подачи орошения К-90
Регулирует уровень в Т-91
Закрыт для предотвращения понижения концентрации МЭА в К-90 К-89
Насыщенный пар в Т-91
Регулирует температуру низа К-90
Закрыт для предотвращения повышения температуры К-90
Регулирует температуру низа К-51а
Закрыт для предотвращения повышения температуры К-51а
Бензин от Н-3636а в Т-98
Регулирует расход ЦО К-51а
Открыт для предотвращения прекращения подачи ЦО К-51а
Регулирует давление пара 9 ати. на установку
Открыт для предотвращения прекращения подачи пара на установку
Сырьё после T-2712 в T-20 (при ее работе)
Регулирует расход сырья в печь Т-20
Открыт для предотвращения прекращения подачи сырья в печь Т-20
Бензин на 26 тарелку К-21 от Н-71 71А
Регулирует расход 1-го ЦО в К-21
Открыт для предотвращения прекращения подачи 1-го ЦО в К-21
Регулирует расход 2-го ЦО в К-21
Открыт для предотвращения прекращения подачи 2-го ЦО в К-21
МЭА от Н-48А перед Т-92
Регулирует уровень МЭА в Е-107
Открыт для предотвращения прекращения подачи питания в К-90
Сероводород с установки
Регулирует давление в К-90
Открыт для предотвращения повышения давления в К-90
Бензин от Н-36В36Б в Т-99
Бензин из Т-131 в Т-132
Регулирует уровень в Т-131
Закрыт для предотвращения перегрева трубного пучка Т-131
Бензин от Н-3939А в К-51а
Регулирует расход абсорбента в колонну К-51а
Открыт для предотвращения прекращения подачи абсорбента в К-51а
Регулирует давление в Е-136
Открыт для предотвращения повышения давления в Е-136
Рефлюкс от Н-3838А в К-135
Регулирует подачу орошения в колонну К-135
Открыт для предотвращения прекращения подачи орошения в К-135
ЛКГ после Н-20 20а с установки в ц.№13
Регулирует расход ЛКГ с установки в ц.№13
Открыт для предотвращения переполнения К-23
Жидкое топливо с установки
Регулирует давление мазута в топливном кольце
Открыт для циркуляции мазута в топливном кольце
Перегретый пар в CB-32
Регулирует расход пара на распыл ЛКГ в ЦГР
Открыт для предотвращения забивки форсунок
Перегретый пар в CB-31
Верхний продукт из К-21 в ХВ-28
Регулирует давление в К-21
Открыт для предотвращения повышения давления в К-21.
Расход МЭА в ХВ-101 от Н-49 50
Регулирует расход МЭА в ХВ-101 от Н-49 50
Закрыт для предотвращения залива К-89 и попадания жидкости на прием газовых компрессоров.
Расход сырья из Т-20 в лифт-реактор
Отсекает лифт-реактор от линии сырья из Т-20
Закрыт для предотвращения попадания сырья в лифт-реактор в момент аварийной ситуации.
Сброс воды с Е-136 в сернисто-щелочную канализацию
Регулирует уровень раздела фаз в Е-136
Закрыт для предотвращения понижения уровня раздела фаз в Е-136.
Регулирует уровень бензина в Е-1а
Закрыт для предотвращения упуска уровня бензина в Е-1а
Регулирует расход азота
Закрыт для предотвращения попадания среды из ФНД в л. №6317к
Закрыт для предотвращения попадания среды из ФНД в л. №6318к

38.лист регистрации изм.doc

Лист регистрации изменений в технологический регламент 1А-1М
Номера листов (страниц)
Всего листов в документе
Входящий номер сопроводительного документа

10.2009 Печь Т-20.doc

Трубчатая печь Т-20 предназначена для нагрева сырья (вакуумного газойля) установки 1А-1М открытым пламенем в радиантной камере и отходящими газами в конвекционной части.
Техническая характеристика печи
- конвекционная камера
ДЛ 25-152-275 - 150 шт
Температура продукта на выходе из печи
Температура дымовых газов над перевалами
Температура уходящих газов
До начала розжига печи должны быть закончены:
1. Ремонтные работы:
1.1.Собственно печи;
1.2.Системы отвода продуктов сгорания из печи - боровов и шиберов;
1.3. Всех трубопроводов для подачи жидкого топлива и пара включая их подсоединения к цеховым и межцеховым коммуникациям;
1.4. Приборов контроля и автоматики
2.Работы по обеспечению бесперебойного снабжения установки электроэнергией паром водой воздухом КИП и А топливом.
3. Работы по ревизии и опрессовке змеевика печи.
4. Подготовительные работы:
4.1.Произведен внутренний и наружный осмотр печи с проверкой состояния поверхности кладки исправности и правильности монтажа форсунок люков и клапанов;
4.2. Выполнен наружный и внутренний осмотр борова а в случае наличия в борове воды произведено ее удаление;
4.3. Проверена исправность и работоспособность системы пожаротушения печи.
4.4. Проведено опробование блокировок и сигнализаций с составлением акта.
Шуровка печи на жидком топливе.
Прием жидкого топлива (мазута или смесевого топлива) и шуровка производятся в следующей последовательности:
1.Снимаются заглушки на линиях прямого и обратного жидкого топлива перед приемом топлива необходимо убедиться в закрытии вентилей подачи топлива в форсунки печи.
2. Включаются в работу все приборы контроля и сигнализации предусмотренные технологическим регламентом.
3. Перед шуровкой печи необходимо проделать следующие работы:
3.1.Наладить циркуляцию продукта через змеевик печи.
3.2. Открыть задвижки: на входе топлива в подогреватель Т-137 на выходе топлива из подогревателя на байпасе регулятора давления на линии циркуляции топлива помимо печей общему кольцу установки убедиться в отсутствие пропуска вентилей подачи топлива в печи (в случае обнаружения пропуска форсунку отглушить).
3.3. Включить подачу теплоносителя в подогреватель Т-137 для чего:
3.3.1. Приоткрыть свидетель на линии теплоносителя и убедиться в отсутствии попадания топлива в теплоноситель;
3.3.2. Открыть задвижку на выходе теплоносителя и прогреть подогреватель постепенным открытием задвижки на входе теплоносителя в подогреватель;
3.3.3. Скорость прогрева должна составлять 20-30°С в час;
3.4. Включить регулятор давления топлива закрыть байпас на линии циркуляции;
3.5. Для удаления газов из камеры сгорания подать в нее пар и выполнять пропарку не менее 30 минут после появления пара из дымовой трубы.
3.6. Подготовить факел смоченный темным нпродуктом.
4. Розжиг форсунок должен производиться следующим образом:
4.0. Розжиг форсунок должен осуществляется бригадой в количестве исполнителей не менее 2-х человек
4.1. Продуть форсунку паром;
4.2.Поднести к форсунке растопочный факел после чего подать на нее пар а затем топливо не допуская «запирания» подачи топлива паром;
4.3После воспламенения жидкого топлива отрегулировать горение изменяя подачу топлива пара;
4.4При устойчивом горении форсунки удалить растопочный факел и потушить его в ящике с песком.
5. Если топливо не загорелось или погас растопочный факел подачу топлива следует незамедлительно прекратить после чего установить причину отсутствия загорания и устранить ее. Если дежурная горелка не разожглась с 3-х попыток следует повторить продувку топочного пространства.
6. При прекращении подачи топлива даже на непродолжительное время вентили на линии подачи жидкого топлива к форсункам Необходимо перекрыть.
7. При возобновлении подачи топлива к форсункам шуровку следует производить согласно пункта 3.4 раздела 3 "Шуровка печей на жидком топливе".
8. Необходимо проверять состояние печи и шуровку форсунок. Горелки должны быть исправны равномерно нагружены и наведены так чтобы пламя не касолось труб и не произошел местный перегрев труб змеевика. Признаками нормальной работы форсунки являются стабильное безотрывное горение факела без видимого сажевыделения и отсутствие образования наростов кокса в амбразуре горелки.
9.Нагрузка на форсунки печи по обеим сторонам должна быть равномерной.
10.Во время осмотра камеры сгорания необходимо обращать внимание на цвет пламени. Признаками некачественного сгорания является появление дыма или клоков пламени искрение пламени при горении жидкого топлива.
Нормальная остановка печи.
1.Для нормальной остановки печи необходимо постепенно снизить подачу топлива к форсункам а затем потушить форсунки перекрыв подачу топлива к ним.
2.Начало остановки скорость снижения температуры и момент полного прекращения работы печи определяются технологическим регламентом установки.
3.Остановка печи производится постепенным снижением темперауры в камере сгорания со скоростью 25-30 0Сч. После снижения температуры в камере сгорания до 100-150 0С необходимо последовательно отключить все работающие форсунки от коллектора жидкого топлива. В течение 15-20 минут печь продуть паром.
Мероприятия по технике безопасности при подготовке эксплуатации и аварийной остановке печей.
Обслуживание печей связано с рядом производственных опасностей и требует выполнения следующих правил:
1.Перед пуском печи необходимо убедиться в отсутствии каких-либо предметов оставшихся после ремонта в камерах печи.
2.Перед зажиганием форсунок все люки и лазы печи должны быть закрыты.
3.Перед пуском следует проверить исправность предохранительных устройств печи зафиксировать положение шиберов в борове печи.
4.На паропроводе служащем для продувки змеевика печи должны быть установлены обратные клапаны и по два запорных вентиля (задвижки) между которыми необходимо предусмотреть пробные вентили для контроля за запорной арматурой в случае ее полного закрытия и для спуска конденсата пара. Трубопровод азота должен быть отглушен.
5.Камеры ретурбентов и топка печи должны быть оборудованы паротушением. Вентиль паротушения должен находиться в удобном безопасном для обслуживания месте на расстоянии не менее 10м от печи. Готовность системы паротушения должна проверяться ежевахтно.
6.Категорически запрещается зашуровывать форсунки печи без предварительной продувки камеры сгорания водяным паром выполняемой не менее 30 минут после его появления из дымовой трубы.
7.Зашуровывать форсунки без применения факелов запрещается.
8.Применять для пропитки факела легковоспламеняющиеся продукты (бензин лигроин керосин и т.п.) запрещается.
9.Во время работы печи должен быть обеспечен визуальный контроль за состоянием труб змеевика. Эксплуатировать печь при наличии отдулин на трубах запрещается.
10. При наблюдении за горением форсунок необходимо пользоваться защитными очками и стоять сбоку от гляделки.
11. Необходимо соблюдать нормальный режим горения в топках печи:
все форсунки должны быть одинаково нагружены факелы должны быть одинаковых размеров.
12.При прогаре труб змеевиков следует немедленно прекратить подачу нефтепродукта в печь (закрыть арматуру по входу сырья в Т-20) перевести сырье в К-21 потушить форсунки подать в топку печи пар. Освободить змеевик печи в К-21 подачей пара по потокам.
13. Перед проведением продувки необходимо убедиться в том что давление в змеевике печи ниже давления пара которым будет производиться продувка. Перед подачей пара в змеевик печи следует спустить из паропровода конденсат.
14. После вывода печи на нормальный режим ретурбентные коробки должны быть закрыты. Работать с неисправными ретурбентами имеющими пропуск нефтепродукта запрещается.
15. Розжиг печи при отсутствии приборов контроля сигнализации и блокировки предусмотренных проектом запрещается.
16. Подтяжку зажимных болтов для уплотнения ретурбентов или других фланцевых соединений змеевика печи разрешается производить только после снижения давления в змеевике до атмосферного.
17. Давление жидкого топлива подаваемого к печам должно регулироваться автоматически.
18. При остановке печи на ремонт трубопроводы жидкого топлива и пара должны быть отглушены. Все работы по подготовке к ремонту вскрытию очистке осмотру и
проведению ремонтных работ внутри печей выполняются в соответствии с инструкцией № 22.
19. Территория вокруг печи должна содержаться в чистоте и порядке наличие розлитого вокруг печи нефтепродукта не допускается.
20.Площадки обслуживания печей должны находиться в исправном состоянии.
21.Освещение печей должно соответствовать санитарным нормам.
22.Пожарный инвентарь должен быть полностью укомплектован.
23.В зимнее время необходимо следить чтобы площадки обслуживания печей были очищены от снега и льда следить за исправностью пароспутников постоянно осуществлять дренаж со стояков паротушения.
Мероприятия по поддержанию работоспособности печи Т-20 на период простоя в резерве.
1.Закрыть задвижки по входу и выходу сырья из печи.
2.Обеспечить отсутствие поступления пара в камеру сгорания печи Т-20.
3.Обеспечить отсутствие поступления жидкого топлива в камеру сгорания печи Т-20 (отглушить арматуру подвода жидкого топлива к форсункам).
4.Обеспечить отсутствие поступления пара в змеевик печи (отглушить пар на печь).
5.Крепеж фланцевых соединений смазать графито-масляной смазкой.
6.Старшим операторам ежевахтно делать внешний осмотр змеевика печи Т-20 с записью в вахтовом журнале.
7.Для исключения попадания влаги в печь отвести на расстояние 5м паровые дренажи с линий подачи пара на форсунки печи. Двери смотровые окна амбразуры форсунок печи должны быть закрыты.
8.Один раз в 12 месяцев контролировать толщину стенок змеевика печи Т-20 с составлением акта.
9. Регулярно следить за отложениями на трубах змеевика после останова печи. При появлении отложений обеспечить очистку поверхности труб змеевика радиантных камер и 5 верхних труб камеры конвекции.

18.2009 Таблица9 Возможные неполадки.doc

2. ВОЗМОЖНЫЕ ИНЦИДЕНТЫ АВАРИЙНЫЕ СИТУАЦИИ СПОСОБЫ ИХ ПРЕДУПРЕЖДЕНИЯ И
Возможные производственные инциденты аварийные ситуации
Предельно допустимые значения параметров превышение (снижение) которых может привести к аварии
Причины возникновения производственных неполадок аварийных ситуаций
Действия персонала по предупреждению и устранению
Понижение выхода бензина и рефлюкса (сопровождается понижением давление в Р-1)
Уменьшение кратности циркуляции катализатора.
Увеличение содержания кокса на регенерированном катализаторе.
Снижение температуры в лифт-реакторе.
Увеличение подачи шлама в лифт-реактор.
Ухудшение отпарки катализатора в Р-1.
Низкая температура верха К-21.
Увеличить кратность циркуляции катализатора путем открытия TV 1038 (К-20) подобрать оптимальный режим аэрации стояка Р-3.
Увеличить подачу воздуха в Р-2.
Увеличить температуру в лифт-реакторе.
Уменьшить подачу шлама в лифт-реактор.
Увеличить подачу пара в отпарную секцию Р-1.
Увеличить температуру верха К-21.
Утяжеление дизельного топлива
Содержание фракций выкипающих до 360ОС менее 94 (96)%
Недостаточна подача орошения на 3-ю секцию насадки К-21.
Резко понизилось давление в К-21
Сбросил насос орошения тяжелого газойля.
Сбросил насос орошения легкого газойля.
Увеличилась температура на 6-ой глухой тарелке К-21.
Увеличить подачу орошения на 3-ю секцию насадки.
Отрегулировать давление в К-21.
Восстановить подачу орошения пустить насос.
Увеличить подачу орошения тяж. газойля понизить его температуру.
Конец кипения бензина выше нормы.
Увеличение температуры верха К-21.
Понижение давления в К-21.
Увеличение количества пара подаваемого на реакторном блоке.
Чрезмерно сократился вывод дизельного топлива.
Понизить температуру верха К-21 увеличением подачи орошения.
Уменьшить количество пара на РБ понизить температуру верха К-21.
Увеличить расход дизельного топлива с установки.
Увеличение содержания сероводорода в газе после К-89.
Ухудшилась регенерация МЭА в К-90.
Уменьшилась концентрация МЭА после регенерации.
Увеличение температур по колонне К-89.
Увеличить температуру низа К-90 проверить уровень в Т-91 Е-91А при необходимости снизить.
Отрегулировать режим по колонне К-90 закачать свежего МЭА.
Снизить температуру в К-89 путем увеличения подачи орошения снижения температуры орошения.
Увеличение содержания углеводородов С1-С2 в рефлюксе.
Низкая температура низа К-51а.
Велика подача абсорбента в К-51а.
Велико давление в абсорбере К-51а.
Не исправен регулятор давления Е-136.
Увеличить температуру низа К-51а.
Отрегулировать подачу орошения на 39 тар. К-51а.
Отрегулировать давление в К-51а.
Устранить неполадку.
Понижение температуры вспышки паров тяжелого газойля.
Уменьшение подачи пара в стриппинг К-22.
Увеличение уровня в К-22.
Понижение температуры перегретого пара подаваемого в стриппинг К-22.
Увеличить подачу пара в стриппинг.
Отрегулировать уровень продукта в К-22.
Повысить температуру пара подаваемого в стриппинг.
Повышение давления в К-21.
Останов нагнетателей Н-63.
Захлебывание колонны К-21.
Повышение температуры в лифт-реакторе.
Мала конденсация паров на выходе из колонны К-21.
Пустить газовые компрессора.
Понизить температуру путем понижения температуры в Р-2 или уменьшения кратности циркуляции катализатора.
Увеличить подачу воды в Т-28 Т-10 пустить неработающие ХВ-28.
Бензин не выдерживает коррозию.
Неудовлетворительная работа блока очистки газов.
Мала концентрация МЭА на блоке очистки газов.
Низкая температура в Т-63.
Высокое давление в К-51А.
Низкая температура в Т-131.
Высокое давление в К-135.
Отладить технологический режим на блоке очистки газов.
Увеличить концентрацию МЭА.
Поднять температуру в Т-63.
Понизить давление в К-51А.
Поднять температуру в Т-131.
Понизить давление в К-135.
Облегчение дизельного топлива на выходе с установки.
Мал вывод диз. топлива с 6-ой глухой тарелки К-21.
Велика подача орошения на 17 тарелку К-21.
Увеличить вывод диз. топлива с 6-ой глухой тарелки К-21.
Увеличить температуру на 6-ой глухой тарелке К-21 увеличить подачу пара в стриппинг К-23.
Увеличение содержания катализаторной пыли в дымовых газах после выносной системы пылеочистки газов регенерации.
Увеличение скорости паров в Р-2.
Увеличение (уменьшение) уровня катализатора в Р-2
Уменьшить подачу воздуха в Р-2 и транспортную линию Р-2.
Оптимизировать уровень катализатора в Р-2.
Увеличение содержания углеводородов С4-С5 в сухом газе.
Высокая температура низа (верха) К-51а.
Мала подача орошения К-51а.
Пониженное давление в абсорбере К-51а.
Снизить температуру низа (верха) К-51а.
Отрегулировать подачу орошения К-51а.
Увеличить давление в абсорбере К-51а.
Отсутствие перепада на LV-1043 (К-5).
Завал транспортной линии Р-2.
Низкое давление в реакторе Р-1.
Ликвидировать завал транспортной линии Р-2.
Увеличить давление в реакторе.
Отсутствие перепада на TV 1038 (К-20).
Изменился режим аэрации напорного стояка Р-3.
Забились патрубки подачи пара в J-образное колено лифт-реактора.
Повысилось давление в Р-1.
Понизилось давление в Р-2.
Изменился фракционный состав катализатора.
Подобрать оптимальный режим аэрации.
Пробить патрубки подачи пара в J-образное колено.
Понизить давление в Р-1.
Повысить давление в Р-2.
Увеличить подгрузку свежего катализатора.
Завал транспортной линии Р-2
Останов нагнетателей Н-9.
Уменьшение расхода воздуха в транспортную линию Р-2.
Резкое открытие задвижки LV 1043 (К-5).
Резкое увеличение уровня катализатора в Р-1.
Закрыть LV 1043 (К-5) TV 1038 (К-20).
Перевести сырье помимо лифт-реактора в К-21.
Пустить нагнетатели Н-9 (на свечу).
Дать воздух на пробивку и транспорт катализатора.
После пробивки перевести работу нагнетателей Н-9 по нормальной схеме.
Наладить циркуляцию катализатора по реакторному блоку.
Дать сырье в лифт-реактор.
Отладить режим на блоках НФЧ ГФЧ очистки.
Остановка центробежного компрессора Н-6334.
Высокий уровень конденсата в приемной емкости Е-115.
Отключение вентилятора обдува электродвигателя и загазованность внутри помещения ГК.
Переполнение конденсатом емко стей Е-120.
Сдренировать конденсат из Е-115 в Е-120.
Включить резервный вентилятор.
Откачать конденсат из емкостей в Е-31а.
Повышение давления в Р-1 Е-31а К-89 Е-115.
Останов газовых компрессоров Н-6334.
Повышение температуры в лифт реакторе.
Понижение расхода оборотной воды в Т-28 Т-10.
Открыть задвижку на ФНД.
Пустить резервный компрессор Н-6334.
Снизить температуру в лифт реакторе.
Пустить в работу ХВ-28.
Увеличить расход воды в Т-28 Т-10.
Понижение уровня воды в барабане Т-3.
Останов питательных насосов Н-99а.
Выход из строя регулятора уровня Т-3.
Пропуск трубного пучка котла утилизатора Т-3.
Резкое повышение давления пара в Т-3.
Пустить в работу резервный насос Н-99а.
Устранить неполадку регулятора.
Байпасировать котел-утилизатор через выносную систему пылеочистки газов регенерации и байпасную линию непосредственно в дымовую трубу.
Согласовать со службой цеха № 17 понижение давления в заводском коллекторе насыщенного пара.
Открыть задвижку сброса пара на свечу с линии насыщенного пара из Т-3.

1а.СОДЕРЖАНИЕ.doc

Наименование раздела
Общая характеристика производственного объекта. Назначение технологического процесса.
Характеристика исходного сырья материалов реагентов катализаторов полуфабрикатов готовой продукции
Описание технологического процесса и технологической схемы производственного объекта
Нормы технологического режима
Контроль технологического процесса
Основные положения пуска и остановки производственного подразделения при нормальных условиях. Особенности остановки и пуска в зимнее время
Безопасная эксплуатация производства
Отходы образующиеся при производстве продукции сточные воды выбросы в атмосферу методы их утилизации переработки
Краткая характеристика технологического оборудования регулирующих и предохранительных клапанов
Перечень обязательных инструкций нормативной и технологической документации
Технологическая схема производства продукции

2.2009 Характеристика производства.doc

1. ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ПРОИЗВОДСТВЕННОГО
Назначение технологического процесса
Установка каталитического крекинга 1А-1М предназначена для крекирования нефтяных фракций выкипающих в пределах 340-550ОС на микросферическом цеолитсодержащем катализаторе. Введена в действие в 1967 году по проекту «Азгипронефтехим» в 1998-2000 годах проведена реконструкция согласно проекту фирмы «Stone & Webster» США.
В качестве сырья на установке используется вакуумный газойль с установок ВТ-6 ВТ-3 экстракт с КМ-2 и непревращенный остаток установки гидрокрекинга. Максимальная производительность установки по сырью 1716 тчас
В результате крекирования получают продукты:
Сухой газ (метан-этановая фракция) который выводится в заводскую линию неочищенного газа.
Сероводородсодержащий газ выводится в заводскую линию Н2S газа.
Головка стабилизации (рефлюкс) выводится через ГФУ на МТБЭ и установку сернокислотного алкилирования Л-257.
Компонент автобензина выводится в товарные парки цеха №13 или на блок приготовления высокооктанового бензина (ПНВБ).
Компонент дизельного топлива (фракция 2150-3600С) выводится в парки цеха №13 установку ЛЧ-247 гидрокрекинг.
Смесь легкого и тяжелого каталитического газойлей (фракция 2200-5500С) выводится в мазутные парки цеха №13.
Тяжелый каталитический газойль выводится на ЯЗТУ.
Установка состоит из следующих основных частей:
Нагревательно-фракционирующая часть (НФЧ).
Газофракционирующая часть (ГФЧ).
Блок моноэтаноламиновой очистки газа.
Блок компрессии газов
Блок утилизации тепла.
Установка имеет компрессорные - газовую и воздушную.
Для очистки газа от сероводорода применяется 9-15 % раствор МЭА.
Единовременная загрузка катализатора в систему реакторного блока составляет 450-500 тонн.

15.2009 Характеристика пожаро, взрывоопасных и токсических свойств сырья (табл. 6).DOC

7.1 Характеристика пожаро- взрывоопасных и токсических свойств сырья полуфабрикатов готовых продуктов отходов реагентов при производстве продукции.
Наименование сырья полупродуктов готовой продукции отходов производства
Класс опасности (ГОСТ 12.1.007
Агрегатное состояние при нормальных условиях
Плотность паров (газа) по воздуху
Удельный вес для твердых и жидких веществ
Растворимость в воде
Возможно ли воспламенение или взрыв при воздействии на него
Пределы воспламенения
ПДК в воздухе рабочей зоны производственных помещений
Характеристика токсичности (воздействия на организм человека)
Начала экзотермического разложения
При длительном воздействии на организм человека вызывает хроническое отравление без специфических черт. Наиболее характерные при отравлениях - слабость головная боль головокружение.
При высоких концентрациях паров происходит острое отравление с потерей сознания и смертельным исходом. При более умеренных концентрациях появляется головная боль слабость головокружение.
Хроническое отравление выражается в функциональном нервном расстройстве сопровождающемся слабостью вялостью утомляемостью сонливостью бессонницей раздражительностью. Первая помощь пострадавшему: вынести из зоны загазованности сделать искусственное дыхание. Индивидуальные средства защиты фильтрующие противогазы с коробками марки БКФ.
Легкий каталитический газойль
При вдыхании паров легкого каталитического газойля происходит отравление. Признаками отравления являются головная боль головокружение слабость при сильном отравлении потеря сознания. Средство защиты органов дыхания – противогазы марки БКФ.
Тяжелый каталитический газойль
При вдыхании паров тяжелого каталитического газойля происходит отравление. Средство защиты органов дыхания – противогазы марки БКФ.
Сухой газ (смесь углеводородов С1 С2 С3)
При высоких концентрациях происходит острое отравление с потерей сознания и смертельным исходом. При более умеренных концентрациях появляется головная боль слабость головокружение.
Пропан - бутановая фракция (рефлюкс)
При отравлении пострадавшего вынести на свежий воздух при необходимости делать искусственное дыхание. Защита: противогазы марки БКФ.
В слабых концентрациях раздражающе действует на слизистые оболочки дыхательных путей и глаз вызывает кашель и резь в глазах. В больших концентрациях мгновенно парализует органы обоняния запах не ощущается.
Признаки отравления – резь в глазах светобоязнь головная боль при остром отравлении – судороги удушье потеря сознания. При отравлении сероводородом пострадавшего вынести из помещения на воздух освободить от стесняющей дыхание одежды вызвать скорую помощь. Применять фильтрующие противогазы марки БКФ.
Моноэтаноламин технический обладает щелочными свойствами и при попадании на кожу вызывает заболевание раздражающего характера. При попадании внутрь МЭА вызывает расстройство органов дыхания кровообращения центральной нервной системы а также печени и других паренхиматозных органов. Для работы с ним допускаются лица прошедшие инструктаж по правилам безопасности при работе со щелочью и МЭА. Обслуживающий персонал допускается к работе с МЭА только в спецодежде с применением индивидуальных средств защиты (резиновые рукавицы защитные очки). При попадании на кожу необходимо обильно промыть это место водой и обратиться в медпункт.
Обработка и перемещение больших масс катализатора при недостаточной герметичности сопровождается выделением пыли вдыхание которой в больших количествах может вызвать «пыльную болезнь». Выгрузку и загрузку катализаторов производят в распираторах и очках.
Едкий натр (водный раствор)
Едкое вещество. При попадании на кожу вызывает химические ожоги при длительном воздействии вызывает язвы экземы. Сильно действует на слизистые оболочки. Опасно попадание едкого натра в глаза. Все виды работ с продуктом следует проводить в защитной одежде: костюме из хлопчатобумажной ткани резиновых сапог и перчаток прорезиненном фартуке защитных очках.
При концентрации аэрозоля продукта в производственном помещении превышающей предельно-допустимую применяется противогаз марки БКФ.
Нетоксичен но может вызвать в результате кислородного голодания. Первая помощь – чистый воздух.
Вредные вещества в промышленности. т. 1 2 3. - Л.: Химия 1977;
Рабинович В.А. Хавин З.Я. Краткий химический справочник. - Л.:- Химия 1978;
А.Я. Корольченко Д.А. Корольченко. Справочник. Пожаровзрывоопасность веществ и материалов и средства их тушения. – М.: Пожнаука 2004;
Паспорт на катализатор Рег. № 0924;
Азот технический газообразный Гост 9293;
Токсиколого-гигиенический паспорт моноэтаноламина.

36.2009 Перечень инстр.doc

10. ПЕРЕЧЕНЬ ОБЯЗАТЕЛЬНЫХ ИНСТРУКЦИЙ НОРМАТИВНОЙ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ ДОКУМЕНТАЦИИ
Согласно перечню утвержденному главным инженером от 18.11.09 для каталитического проипоизводства

6.2009 Положения пуска и останова №3.doc

Требования техники безопасности
Начальник установки проводит инструктаж обслуживающего персонала о порядке и мерах безопасности при проведении продувки и опрессовки аппаратуры и трубопроводов.
Лица не имеющие отношения к опрессовке на установку не допускаются.
На въездах на установку помещаются предупредительные плакаты "въезд запрещен".
Все работы не относящиеся к опрессовке прекращаются.
На пускателях центробежных насосов должны быть вывешены таблички "Не включать работают люди".
При осмотре оборудования в процессе опрессовки запрещается обстукивание молотком и подчеканка сварных швов на аппаратах и трубопроводах обтяжка фланцевых соединений и люков.
При необходимости проведения огневых работ для устранения пропусков или утечек из различных сечений аппарата или трубопровода отбирается анализ воздушной среды до отсутствия взрывоопасных концентраций нефтепродуктов и оформляется наряд-допуск на производство этих работ.
Предварительно отглушить заглушками трубопроводы и аппараты первоначально не подлежащие заполнению паром (в зимнее время).
После заполнения паром основной магистрали принять пар на стояки паротушения колонн и печей Т-19 Т-20.
Заглушки на паропроводах снимаются по мере необходимости включения аппаратов. Включается в работу регулятор давления пара на установку поз. PRC 1855.
Прием оборотной воды
На установке используется 2-я система оборотного водоснабжения.
Прием воды осуществляется в следующей последовательности:
Открываются байпасы на линиях подачи воды к водяным холодильникам.
Открываются коренные задвижки на входе воды на установку. Промыть системы водой со сбросом ее в сеть горячей воды через байпасы водяных холодильников.
Дать воду на проток в холодильники и проверить на пропускную способность сеть сброса горячей воды в зимнее время все холодильники расположенные вне помещений держать под постоянным протоком воды. Подлежащие заполнению водой аппараты должны быть отглушены до поступления воды и включаться по мере готовности и необходимости.
Подается вода на охлаждение насосов воздушных компрессоров и газовых компрессоров. Опрессовать водяную обвязку насосов и компрессоров водой устранить дефекты.
После приема оборотной воды проверить систему пром. канализации на пропускную способность и наличие гидрозатворов.
Для приема воздуха КИП необходимо открыть дренажи после задвижки на линии приема воздуха КИП из заводской магистрали и продуть линию до появления чистого сухого воздуха. Затем продуть линию разводки воздуха к первичным и вторичным приборам КИП через разболченные перед приборами соединения. Воздух на приборы принимать по необходимости.
Прием химочищенной воды
Для приема химочищенной воды необходимо:
Открыть дренаж у емкостей Е-4545а на линии поступления воды и промыть линию водой со сбросом в канализацию. После промывки дренаж закрыть.
Принять химочищенную воду из заводской сети в емкости Е-45 45а промыть емкость от грязи и окалины со сбросом воды в канализацию заполнить емкости до нормальных уровней.
В зимнее время проверить работу пароспутников трубопроводов химочищенной воды. Промыть химочищенной водой приемные линии к насосам Н-81919а со сбросом воды в канализацию. Уровень в Е-4545а восполнять по мере расходования химочищенной воды на установке.
Промывка системы очистки газа водой
Промывка осуществляется в следующем порядке:
Подать через шланг химочищенную воду в емкость Е-72 Е-721 из Е-4545А промыть Е-72 721 от грязи и окалины сброс воды из Е-72 производить в канализацию.
По окончании промывки аппаратуры и обкатки насосов сдренировать воду из системы очистки в канализацию. Продуть трубопроводы и аппараты азотом с целью вытеснения кислорода (не более 05%) и удаления воды.
Прием МЭА происходит в следующей последовательности
Завезти моноэтаноламин с концентрацией 78-98% на установку автоцистерной.
Закачать его в емкость Е-72 Е-721 при помощи насоса Н-40.
Имеется возможность закачки МЭА в Е-72 Е-721 насосом установленным на автоцистерне.
Закачать раствор МЭА из Е-72 в систему блока очистки по схеме:
и наладить циркуляцию по схеме:
По согласованию с ЦЗЛ после подкачки свежего раствора МЭА в систему блока очистки делается дополнительный анализ по определению концентрации МЭА в системе блока очистки с целью приготовления раствора МЭА нужной концентрации (9-15%).
Включить в работу регулятор уровня продукта в Е-107 регулятор уровня продукта в Т-91 регулятор давления в К-90 и после наладки устойчивой холодной циркуляции и наладки работы приборов КИП перейти на горячую циркуляцию для чего дать пар в кипятильник Т-91. Подъем температуры продукта в низу К-90 осуществлять со скоростью 20-30ОСчас.
Увеличить подачу воды в холодильники Т-93Т-88.
Включить в работу регулятор температуры низа К-90. Установить температурный режим колонн К-89 К-90 согласно норм технологического режима настоящего регламента. Продолжать горячую циркуляцию до момента включения блока на поток жирного газа.
Загрузка катализатора в бункеры Е-91 Е-92 Е-9б
Для пуска установки требуется загрузить в систему 450-500 тонн равновесного катализатора из емкостей Е-912 и часть свежего катализатора который на установку завозится в цементовозах. Загрузку катализатора производить согласно: « Инструкции по выгрузке катализатора из цементовоза на установке 1А-1М»
1.Пылевидный катализатор с реагентного хозяйства перевозится на установку 1А-1М специальной машиной-цементовозом.
2.Въезд машины к месту разгрузки катализатора на реакторный блок допускается при наличии «Схемы въезда транспорта оборудованного в соответствии с требованиями пожарной безопасности».
3.Перед въездом на установку водитель должен согласовать въезд со старшим оператором после чего ставит машину к месту подключения выгрузки катализатора.
4.Оператор реакторного блока подключает емкость машины через гофрированный шланг к линии загрузки катализатора в Е-92 собирает схему выгрузки катализатора из цементовоза открывает на 2-3 оборота задвижку на линии подачи воздуха в транспортный ствол убеждается по давлению на манометре в проходимости транспортного ствола после чего открывает вентиль на разгрузочном трубопроводе у машины и водитель включает компрессор установленный на машине.
5. С набором давления в автоцистерне 03-04 ати. начинается выгрузка катализатора. Катализатор из автоцистерны через гофрированный шланг поступает в транспортный ствол где подхватывается воздухом от нагнетателей Н-9123 техническим воздухом и транспортируется в Е-92. Выгрузка считается законченной если давление в автоцистерне снижается до 01 ати.
6.После окончания выгрузки катализатора из автоцистерны закрывается задвижка на подаче воздуха в транспортный ствол. Водитель машины останавливает компрессор. Оператор реакторного блока закрывает задвижку на линии поступления катализатора из автоцистерны в транспортный ствол и отсоединяет гофрированный шланг от автоцистерны.
Требования техники безопасности.
1.Автоцистерна должна пройти техническое освидетельствование и иметь разрешение на её эксплуатацию. Срок следующего технического освидетельствования должен быть написан на автоцистерне на видном месте.
2.Все операции по разгрузке катализатора из автоцистерны проводятся в четком согласовании между оператором реакторного блока и водителем автоцистерны обусловленными требованиями данной инструкции.
3.Пылевидный катализатор состоит из мелких фракций от 0 до 40 мкм поэтому при его выгрузке должна быть обеспечена герметизация разгрузочных устройств трубопроводов фланцевых соединений и арматуры.
4.Катализатор в воздушной среде токсичных соединений не образует. Все операции по выгрузке катализатора производятся в респираторе марки ШБ-1 или лепесток 200 для защиты органов дыхания.
5.Выгрузка катализатора производится при нормальном технологическом режиме.
Перед загрузкой катализатора необходимо открыть воздушники на бункере. При загрузке катализатора воздушники на бункерах держать постоянно открытыми в атмосферу.
бкатать турбовоздуходувки Н-9123 со сбросом воздуха на свечу. Опробовать и включить систему блокировок Н-9123.
Прием жидкого топлива
Прием жидкого топлива осуществляется в следующем порядке:
) Установить заглушки на форсунках печей Т-19Т-20 топки под давлением Т-18 и регенератора Р-2.
) Наладить циркуляцию жидкого топлива по схемам:
Включить в работу регуляторы давления жидкого топлива. Установить давление в топливном кольце установки 6-8 кгссм2. В случае необходимости включить в работу Т-137.
Подготовить блок НФЧ к приему дизельной фракции блок ГФЧ к приему бензина для обкатки и опробования оборудования. Продуть аппараты блока НФЧ азотом до содержания кислорода 05% об.
Для этого набрать давление азота в колоннах блока ГФЧ и произвести продувку по схемам:
Воздух из системы вытеснить через дренажи и воздушники аппаратов. Проверить качество продувки аппаратов НФЧ и ГФЧ лабораторным анализом.
Подготовка котла к щелочению
1.До начала щелочения котел необходимо подвергнуть общей промывке путем:
а) промывка барабана котла под Рб 100130кгссм2 с максимальным расходом питательной воды в течение 15-20 минут (повторить 58 раз до полного осветления воды и отсутствие взвешенных частиц) питательная вода сбрасывается через линию непрерывной продувки в Е-8 (сепаратор нп);
б) промывка модулей 13 при Рб – 100-130 кгссм2 с максимальным расходом питательной воды с продувкой через нижние дренажи в течение 5-10 минут (повторить каждый модуль 5-10 раз до полного осветления воды и отсутствия взвешенных частиц) питательная вода сбрасывается в Е-8 (сепаратор). Контроль качества воды осуществляется на выходе из сепаратора.
2.После промывки котел заполняется водой до появления уровня в водомерном стекле после чего в котел вводят раствор щелочи.
3.Приготовление раствора щелочи производят в емкости Е-101. Подачу раствора реагентов производят насосом Н-101 в деаэратор Е-3 а затем питательными насосами Н-99А в барабан котла Т-3.
4.Необходимое количество реагентов (кгм3 водяного объема) для котла 1А1М.
Тринатрийфосфат (Nа 3РО 4) – 3-5
Количество реагентов для котла определяется исходя из водяного объема котла до рабочего уровня.
(Котел установки 1А1М по данным завода-изготовителя – водяной объем 55м3).
5. В котел следует вводить сразу полное количество реагентов – п.1.2 «Общие положения». Контроль осуществляется анализом котловой воды. Раствор едкого натра и тринатрийфосфата следует приготовлять и вводить в котел раздельно во избежание кристаллизации фосфата в подающей трубе. Растворы реагентов приготовлять крепостью более 20% запрещается.
Раствор фосфата приготавливают на горячей воде.
6 После ввода реагентов котел должен быть подпитан до нижнего уровня.
1 После ввода в котел щелочи и заполнения его водой до нижнего уровня начинают медленный ввод пара низкого давления (100 кгссм2) равномерно через все дренажи периодической продувки модулей (испарительных пакетов). Скорость нагрева котловой воды не должна превышать 500час (см. таб. «параметры пара» в приложении). Перед этим должны быть открыты: воздушники барабана котла; воздушники входного и выходного коллектора пароперегревателя а также воздушник перед отсекающей задвижкой на коллекторе насыщенного пара и продувка пароперегревателя Ду80.
При истечении струи пара из воздушников барабана пароперегревателя входного и выходного коллектора около 05-10 м эти воздушники закрываются.
2. После повышение Рб до 30 кгссм2 проводят обтяжку фланцевых соединений и люков барабана с мягкими прокладками.
3.Для рециркуляции раствора и смывание им оставшихся частиц загрязнений следует при щелочении доводить нагрузку котла до 8-10% номинальной сбрасывая пар через продувку пароперегревателя Ду80.
Во время всего процесса щелочения необходимо строго следить за уровнем воды (по водомерной колонке) не допуская перепитки котла и испарения щелочного раствора в пароперегревателе. На водомерной колонке должны быть установлены указатели рабочих уровней а наблюдающий оперативный персонал должен быть обеспечен рацией для связи с операторной и проинструктирован.
4.Последовательность и продолжительность (в часах) отдельных операций щелочения котла приведена в таблице №1 «режим щелочения» графике и в таблице №2 «химический контроль при щелочении».
5.Щелочность котловой воды во время щелочения (до начала смены воды в котле) не должна быть менее 75мг-эквкг (щелочное число 3000мгкг).
Щф.ф. х 40 = Щ щелочное число
Если щелочность снизится ниже этой величины нужно ввести дополнительное количество щелочи.
6.Первые продувки производятся через нижние дренажные точки модулей через 12 часов после начала щелочения затем еще через 24 часа наиболее интенсивные продувки как через нижние дренажи так и через непрерывную продувку производят к концу щелочения для удаления наибольшего количества шлама и смены воды в котле с доведением щелочности до эксплуатационных норм (или щелочности питательной воды).
7.При забивании шлаком каких-либо продувочных точек котла их следует продуть питательной водой (под давлением) которая должны быть подведена в дренажный коллектор котла.
8.После окончания щелочения и промывки пароперегревателя производится смена воды в котле усиленными продувками с доведением до эксплуатационных норм производят проверку на паровую плотность с проверкой тарировки предохранительных клапанов и продувку паропроводов. После этого котел расхолаживают воду из котла сбрасывают вскрывают барабан для осмотра результатов очистки и промывки. Необходимо также произвести контрольную разборку водоуказательной колонки в связи с возможностью забивания шламом подводящих трубок в процессе щелочения котла.
Состояние поверхности нагрева котла после щелочения и промывки должно быть зафиксировано актом составленным представителем эксплуатации хим. лаборатории завода и наладочной организацией.
По нагревательно-фракционирующей части (НФЧ)
Обкатка и опрессовка оборудования на холодной циркуляции.
Наладка горячей циркуляции разогрев аппаратуры до рабочих температур наладки средств КИП и А.
По газофракционирующей части (ГФЧ)
Прием бензина из Р-54 в Т-63 Т-131.
Разогрев блока стабилизации
По реакторному блоку
Сушка футеровки реактора регенератора и транспортных линий дымовыми газами от топки под давлением Т-18.
Разогрев Р-2 до 350-370ОС загрузка катализатора с созданием "Кипящего слоя".
Зашуровка мазутных форсунок Р-2
Наладка циркуляции катализатора в системе Р-1Р-2 с включением приборов КИПиА.
Включение системы котла-утилизатора подъем температуры в Р-1 до 450-490ОС в Р-2 до 540-600ОС.
Указанные операции по всем блокам проводятся параллельно. После достижения устойчивого режима циркуляции катализатора на реакторном блоке блоках НФЧ и ГФЧ производится включение реактора на поток сырья с последующим выводом на нормальный технологический режим всей установки.
Прием обкаточного продукта на блок НФЧ и холодная циркуляция
Сделать направление для выхода паров из колонны К-21 в газосепаратор Е-31а для этого открыть задвижки на входе и выходе продукта из ХВ-28 и Т-28 Т-10.
Сделать направление для приема продукта в К-21. Открыть байпасы теплообменников Т-2412 Т-25 Т-2612 Т-2712 Т-9 отключить теплообменники перекрытием задвижек. Открыть задвижки по потоку сырья в К-21 мимо лифт-реактора. Отключить регулирующие клапаны по схеме заполнения.
Включить в работу уровнемеры на колоннах К-21К-22К-23.
Из резервуара сырьевого парка насосом Н-1б закачать обкаточный продукт (дизельное топливо) в колонну К-21 по схеме:
3акачать продукт в К-21 до нормального уровня. Одновременно с заполнением К-21 включить по межтрубному пространству теплообменники Т-2412 Т-25 Т-2612 Т-2712Т-9. Заполнение теплообменников производить последовательно тщательно проверяя их.
После заполнения К-21 до нормального уровня выдержать 20 мин. для отстоя воды и зачистить колонну К-21 от воды через дренаж в канализацию циркуляцию вести по схеме:
Откачку низа колонны вести с расходом нефтепродукта так чтобы температура не превышала 100ОС.
Принять продукт из К-21 на прием насосов Н-4444А и наладить циркуляцию:
Открыть задвижки с 5-й глухой тарелки К-21 на прием насосов Н-1616а. При появлении продукта на приеме насосов направить его по схемам:
Заполнение пучков рибойлера производить по наполнению нормального уровня Т-131.
Набрать продукт в К-22 до нормального уровня по показанию уровнемеров.
Циркуляцию по вышеуказанным схемам производить на малых расходах с ручной регулировкой уровней в К-21 К-22. Постепенно включать в работу расходомеры и регулирующие клапаны на потоках и наладить автоматическое регулирование расходов.
Периодически переходить на резервные насосы производить чистку фильтров на приеме насосов. По окончании обкатки и прокачки оборудования наладить горячую циркуляцию на обкаточном продукте.
К моменту перехода на горячую циркуляцию продолжать циркуляцию по схемам:
Горячая циркуляция блока НФЧ
Горячая циркуляция производится с целью выпарки воды из системы и разогрева аппаратуры. Горячая циркуляция производится по вышеуказанным схемам:
Собрать схему от К-21 до Е-115. 0ткрыть задвижки на линии сброса газа с Е-115 на факел низкого давления.
Включить вентиляторы аппаратов воздушного охлаждения.
Установить расход сырья по 30-40м3час на каждый поток печи Т-20 по показанию расходомеров. Байпасировать по теплоносителю теплообменники Т-2412 Т-25 Т-2612 Т-2712 Т-9 задвижки на выходе теплоносителя держать открытыми.
Продуть камеру сгорания печи Т-20 паром. После появления пара из дымовой трубы продувку производить еще в течение 30 минут. Зашуровать по одной форсунке с каждой стороны Т-20 и приступить к подъему температуры сырья на выходе из печи со скоростью 15-200С в час. Шуровку печи Т-20 вести в соответствии с инструкцией (см. стр. 201)
При достижении температуры низа К-21 95ОС подъем температуры на выходе из Т-20 снизить до 5ОС в час для предотвращения резкого вскипания воды и сброса насосов.
После полной выпарки воды из системы что определяется по снижению температуры верха К-21 и прекращению поступления воды в Е-31а продолжать дальнейший подъем температуры на выходе из Т-20 со скоростью 20-30ОСчас. Воду из Е-31а периодически откачивать Н-31а Н-31к в сернисто-щелочную канализацию (на установку ОПУ) или на установку регенерации сульфидсодержащих стоков. При появлении нефтепродукта откачать его Н-2324А25 на 28-ю тар.К-21.
Задвижки на перетоке из К-21 в К-23 держать открытыми при появлении в нем продукта откачать его через ХВ-301-3 на прием Н-1б.
Установить температуру сырья после Т-20 300-350 0С.
Поддерживать температурный режим К-21 подачей орошения на 5-ю каскадную тарелку и в кубовую часть К-21 от насосов Н-4444А. Горячую циркуляцию продолжать до включения реактора на поток сырья.
Установить следующий режим:
Общий расход сырья по показанию расходомера 40-50м3час.
Температура сырья на выходе из Т-20 300-350 ОС.
Температура низа К-21 270-300 ОС.
Прием обкаточного продукта на блок ГФЧ холодная
Сделать направление для выхода паров из колонны К-135 в емкость Е-136. Сбросить из системы давление инертного газа на факел. Собрать схемы по всем аппаратам.
Включить в работу уровнемеры на К-53 135 51А (рибойлерах Т-63 Т-131).
Принять бензин из парка №- 651 Р-54 на прием насоса Н-2324а. Пустить насос Н-2324а25 и закачать бензин в систему абсорбции и стабилизации по схеме:
Закачку бензина производить по байпасам регулирующих клапанов.
Постепенно включить в работу регулирующие клапаны на потоках. Наладить автоматическое регулирование расходов и уровней. Обкатать все рабочие и резервные насосы. Циркуляцию вести при расходе 40-50 м3час по показанию расходомера.
Горячая циркуляция на блоке ГФЧ
Горячая циркуляция бензина на блоке ГФЧ производится с целью выпарки воды из системы разогрева аппаратуры опробования и наладки приборов КИП и А.
Добиться устойчивой работы насосов на холодной циркуляции.
Подать теплоноситель в Т-131;Т-63. Включить вентиляторы ХВ-621-4 ХВ-6412.
Включить в работу контрольно-измерительные приборы:
а) давление верха К-135 К-53
б) давление в емкости Е-136.
Следить за уровнем в К-53 при необходимости направить его в К-21 по линии 2-го циркуляционного орошения.
Нормальный пуск реакторно-регенераторного блока
Поставить все шиберные задвижки в ручной режим работы и установить их в следующих положениях:
-закрыть шиберную задвижку К-5 транспортной линии отработанного катализатора.
-закрыть шиберную задвижку К-20 стояка регенерированного катализатора.
Установить уровень в парогенераторе котла-утилизатора. Открыть пусковой воздушник на парогенераторе и запуск проводить в соответствии с инструкциями по пуску котла-утилизатора.
Включить систему воздуха и приборы КИП.
Работы по включению в работу ректификационной колонны К-21 могут осуществляться одновременно с запуском реакторно-регенераторного блока.
Открыть клапан воздуходувки и для подготовки к запуску воздуходувки установить расходомеры воздуха на минимум.
Провести запуск воздуходувки в соответствии с инструкцией по пуску воздушных нагнетателей Н-9123 №274.
Открыть полностью клапан поз. FRСA 1052 для подачи воздуха в транспортную линию отработанного катализатора.
Открыть в ручном режиме шиберные задвижки регенерированного и отработанного катализатора примерно на 30% и открыть задвижки выхода паров из реактора на свечу. Это обеспечит прохождение обогревающего воздуха через реактор. Для подачи воздуха внутрь реактора может потребоваться частичное закрытие дисперсионных клапанов линии дымового газа поскольку регенератор сообщен с атмосферой. Должны быть приняты меры предосторожности для предотвращения создания в системе реактор-регенератор чрезмерного избыточного давления.
На протяжении всего периода прогрева вести наблюдение за трубами опорами и подвесками для обеспечения того чтобы свободное движение трубопровода проходило без заеданий и деформаций. Тщательно осматривать оборудование и трубопроводы на наличие пропусков до тех пор пока не прогреется реакторно-регенераторный блок. Любые обнаруженные пропуски должны быть устранены перед дальнейшим нагревом.
При прогреве реакторно-регенераторного блока воздух должен проходить через все аппараты и давления во всех аппаратах должны быть близки к нормальному рабочему давлению в регенераторе. Продувка воздухом производится до прекращения подъема температуры в регенераторе за счет тепла воздуха воздуходувки.
Прогрев реакторарегенератора
При осуществлении процедуры прогрева потребуется периодически регулировать положения шиберных задвижек транспортных линий регенерированного и отработанного катализатора с целью контроля скоростей прогрева каждого из аппаратов. Цель этого заключается в том чтобы окончательные рабочие температуры в регенераторе и реакторе (стриппинг-секции) были достигнуты одновременно при поддержании скоростей прогрева на уровне 80-140 ОС в час (измерение температуры проводится на выходе из топки Т - 18). Не реже одного раза в час следует проверять путем открытия-закрытия не заедают ли шиберные задвижки. Все пружинные подвески и компенсаторы должны тщательно контролироваться в течение этого времени.
Секция утилизации тепла дымовых газов должна быть готова к вводу в эксплуатацию.
Перед включением топки Т-18 прогреть ее воздухом от воздуходувки в течение 2 час. при температуре воздуха замеряемой на выходе из воздуходувки. Перед шуровкой Т-18 подачу воздуха от Н-912 вывести на свечу Т-18. Включить контрольно-измерительные приборы поз. TR 1080 и поз. TR 1081.
Зашуровать топку под давлением Т-18 в соответствии с инструкцией (см. стр. 206) и поддерживать ее работу при минимальной степени прогрева (10-200С) в течение 2 часов. После наладки устойчивого горения форсунок Т-18 подать дымовые газы в регенератор по указанной выше схеме. Закрыть свечу Т-18.
Повышать скорость прогрева воздуха в топке Т-18 так чтобы достигнуть повышения температуры 80-140 градусов в час (температура измеряется на выходе топки).
поз. ТR 1121112211231124.
РR 1115 1116 РDR 1118
Дать воздух на эжектор в воздухораспределительное кольцо БК.
Зашуровать форсунки пароперегревателя Т – 19 в соответствии с инструкцией (см. стр. 208). При температуре перевалов 200 – 2500С дать пар из линии пара 13 кгссм2 в Т– 19 со сбросом на свечу. Заполнение змеевика Т – 19 паром производить медленным открытием задвижки не допуская гидравлических ударов. Направление сброса на свечу выдерживать до розжига форсунок. Включить в работу регулятор давления насыщенного пара. Установить давление 5 – 6 кгссм2.
Продолжать нагрев реакторного блока до тех пор пока на выходе из топки Т – 18 не будет достигнута максимальная (7000С) температура или до тех пор пока температура в регенераторе не достигнет 6500С а температура на выходе реактора – 5400С.
Время прошедшее между окончанием прогрева и началом загрузки катализатора должно быть сведено до минимума поскольку при загрузке температура внутри реактора начнет сразу же падать. В любом случае с началом подгрузки катализатора в систему задвижки на свечу у К-21 должны быть отрегулированы на избыточное давление в Р-1(не более 068 кгссм2).
Загрузка катализатора
На завершающей стадии разогрева установки дать воздух для псевдоожижения аэрации продувки задвижек и импульсных отборов КИП. В реакторном блоке воздух для псевдоожижения и продувки используется только на первой стадии а затем заменяется на пар. Эти операции позволяют устранить попадание катализатора в вентили и забивание их. Аэрации и продувки должны проводиться при нормальных расходах потоков а псевдоожижение при максимальных.
Закрыть шиберные задвижки К-5 и К-20 транспортной линии отработанного и регенерированного катализатора. Убедиться что шиберные задвижки не могут открыться случайно.
Начать постепенно подавать воздух от воздуходувки к внешнему и среднему кольцам кольцевых воздухораспределителей регенератора и установить минимальные расходы:
внешнее кольцо: 157 тч.
среднее кольцо: 146 тч.
Постепенно начать подавать воздух к внутреннему кольцу регенератора и к кольцевому воздухораспределителю буферной емкости регенерированного катализатора Р-3. Установить минимальные расходы чтобы обеспечить равномерный поток воздуха из всех штуцеров кольцевых воздухораспределителей. Минимальные величины расходов составляют:
внутреннее кольцо регенератора: 108 тч;
кольцо буферной емкости: 01 тч.
Примечание: Если температура в регенераторе падает слишком сильно необходимо перекрыть поток воздуха к внутреннему кольцу и к кольцу буферной емкости до тех пор пока не будут зашурованы мазутные форсунки Р-2.
Загрузку катализатора в регенератор из Е – 912 вести при максимальном расходе одновременно поддерживая температуру плотного слоя в Р-2 выше 3450С. При загрузке катализатора постоянно контролировать по показаниям приборов и по месту измерения:
уровень катализатора в бункере выносной системы пылеочистки газов регенерации;
перепад давления на задвижках LV 1043 (К-5) TV 1038 (К-20) допуская любой положительный перепад;
уровень катализатора в Р – 2 и Е – 9;
работу системы пылеочистки газов регенерации (по выносу катализатора).
При появлении катализатора в бункере выносной системы пылеочистки газов регенерации наладить постоянный транспорт катализатора в Р – 2 или Е-9б. Дать воздух в кольцо БК.
Когда уровень в регенераторе достигнет 40-50% а температура слоя катализатора составит не менее 4000С можно начинать подачу мазута на форсунки Р-2. Подачу мазута вести при минимальном расходе и внимательно наблюдать за изменением температуры слоя. Если в течение около 30 сек. не наблюдается значительного повышения температуры слоя подачу мазута прекратить иначе катализатор может пропитаться мазутом а позднее могут возникнуть аномальные температуры. Перед повторной попыткой подачи мазута температуру слоя повысить примерно на 250С. Температура в зоне форсунок регистрируется поз. TR 1030 TR 1031 TR 1032 и регулируется подачей мазута поз. FRC 1072.
Отрегулировать подачу мазута на форсунки Р-2 так чтобы достигнуть температуры слоя катализатора 5950С. Топка под давлением Т-18 должна работать на минимальном режиме горения но оставаться в работе до тех пор пока идет загрузка катализатора так что ее можно будет использовать в случае возникновения проблемы с подачей мазута в Р-2.
Продолжать загрузку катализатора в регенератор до достижения максимального уровня слоя катализатора (5м). Расход воздуха на выжиг кокса увеличить после того как напорные стояки циклонов окажутся "заполненные катализатором" на уровне примерно 28м.
Удерживать уровни в регенераторе постоянными а температуры в слое катализатора на уровне 5950С одновременно готовясь к снятию заглушки на входе продуктов в ректификационную колонну К-21.
Снятие заглушки на входе паров продуктов реакции в
ректификационную колонну К-21
При подготовке к снятию заглушки на ректификационной колонне К-21 все паропроводы должны быть горячими и не содержать конденсата. Циркуляцию нефтепродукта через колонну прекратить а уровень в К – 21 снизить до минимального. Процесс снятия заглушки должен осуществляться с соблюдением правил техники безопасности и газобезопасности.
Дать пар в ректификационную колонну К-21 с регулированием давления на факел низкого давления.
Открыть полностью задвижки на линии выхода паров продуктов реакции из реактора (расположены непосредственно перед заглушкой у ректификационной колонны К-21) на свечу.
Убедиться что имеется источник обеспечения достаточного количества сухого пара для подачи его в отпарную секцию реактора и к форсункам ввода сырья. Постепенно открыть клапан стриппингового пара и паровые клапаны на линиях идущих к форсункам подачи сырья. Установить расход стриппингового и диспергирующего пара на уровень 50% от регламентных значений.
Переключить системы продувки и аэрации реактора с воздуха на пар если до этого они находились в положении "воздух".
Следить за выходом паров из реактора на свечу. Необходимо добиться выхода стабильного потока пара в течение 15 мин. Следить за прибором измерения давления в реакторе и при необходимости уменьшить расход пара чтобы избежать чрезмерного избыточного давления в реакторе. Провести пропарку ректификационной колонны К – 21 в течение не менее 15 минут с тем чтобы удалить любые пары углеводородов вблизи заглушки.
Уменьшить расходы пара на колонне К-21 стриппинг-секции Р – 1 и форсунках подачи сырья до минимальной величины. Обеспечить снятие давления с обеих сторон заглушки у колонны К-21.
Снять заглушку на входе продукта в колонну К-21 с соблюдением мер техники безопасности и газобезопасности.
После затяжки фланцев в месте снятия заглушки закрыть задвижку на линии выхода паров из реактора на свечу и восстановить расходы стриппингового и диспергирующего пара. Открыть задвижку на факел низкого давления. Установить давление в реакторе на 0.1 кгссм2 выше давления в регенераторе. Это необходимо для того чтобы предотвратить поток воздуха по стояку отработанного катализатора вверх и в колонну до того как начнется циркуляция катализатора и катализатор начнет препятствовать подъему воздуха выше шиберной задвижки отработанного катализатора.
Проверить расходы пара для аэрации псевдоожижения и продувки к реактору. Паровые вентиля для продувки и аэрации установить на нормальные уровни расходов а для псевдоожижения на максимальный расход.
Вновь начать горячую циркуляцию блока НФЧ и разогреть низ ректификационной колонны К-21 до температуры 220-2500С. Продолжать циркуляцию и нагрев до подачи сырья в лифт-реактор.
Пуск схемы циркуляции катализатора
До того как над шиберной задвижкой транспортной линии отработанного катализатора К–5 появиться уровень катализатора давление в реакторе поддерживать на 01 кгссм2 выше чем в регенераторе.
Установить регуляторы типа дифференциального манометра на шиберных задвижках транспортных линий отработанного и регенерированного катализаторов на уровне 01 кгссм2 и перевести эти регуляторы в автоматический режим. Клапан-регулятор температуры на выходе лифт-реактора (шиберная задвижка транспортной линии регенерированного катализатора К-20) и клапан-регулятор уровня слоя катализатора в отпарной секции реактора (шиберная задвижка отработанного катализатора К-5) должны находиться в ручном режиме и в закрытом положении.
Увеличить расход диспергирующего пара до величины которая установлена для случая прекращения подачи сырья (5150 кгч). Расход пара для аэрации J-образного колена установить на уровне 350 кгч расход пара для псевдоожижения и расход аварийного пара – на уровне 2150 кгч а расход основного стриппингового пара – на уровне 1400 кгч.
Постепенно открыть вручную шиберную задвижку К-20 транспортной линии регенерированного катализатора на ~20%. При необходимости с целью установления устойчивого потока катализатора давление в реакторе можно слегка понизить. Увеличение перепада давлений в лифт-реакторе является первым признаком начала образования потока катализатора. Затем по мере формирования устойчивого потока повышается температура в лифт-реакторе (однако катализатор над шиберной задвижкой транспортной линии регенерированного катализатора может быть еще относительно холодным). Контролировать перепад давления на шиберной задвижке К-20 и поддерживать его на уровне выше 02 кгссм2.
Первыми признаками наличия катализатора в реакторе будет увеличение перепада давлений на шиберной задвижке транспортной линии отработанного катализатора К-5.
Когда в отпарной секции установится некоторый уровень закрыть шиберную задвижку К-20 напорного стояка регенерированного катализатора и прекратить подачу катализатора в реактор.
Постепенно открыть шиберную задвижку транспортной линии отработанного катализатора К-5 с тем чтобы произвести сброс отработанного катализатора из отпарной секции в устройство подачи воздуха транспортной линии отработанного катализатора. Когда перепад давлений на шиберной задвижке уменьшится ниже 01 кгссм2 закрыть ее. Циркуляция первой порции катализатора может оказаться затрудненной поскольку он холодный и возможно влажный. Необходимо проводить периодическую подачу катализатора до тех пор пока температура не повысится. О перемещении отработанного катализатора от реактора к регенератору свидетельствует падение перепада давлений на шиберной задвижке К-5 транспортной линии отработанного катализатора и снижение температур в плотном слое катализатора в регенераторе. Может возникнуть необходимость слегка отрегулировать расход пара через лифт-реактор с тем чтобы преодолеть трудности в начальном движении катализатора.
Продолжать периодическую подачу катализатора и циркуляцию до тех пор пока температура в реакторе не превысит 3700С. В этот момент установить режим непрерывной циркуляции катализатора.
Когда температура в реакторе достигнет 4800С уровень слоя катализатора в отпарной секции увеличить до нормального рабочего уровня.
Катализатор добавить и распределить между аппаратами с тем чтобы установить во всех аппаратах уровни чуть ниже нормального. После начала подачи свежего сырья эти уровни немного повысятся.
Шиберные задвижки транспортных линий отработанного и регенерированного катализатора переключить в режим автоматического регулирования.
К этому времени ректификационная колонна К-21 должна быть готова к приему продукта из реактора. Сырье предназначенное для подачи в лифт-реактор должно циркулировать по байпасу лифт-реактора и форсунки СВ – 11-4 должны быть готовы для приема сырья.
Включение лифт-реактора на поток сырья. Вывод на режим блока НФЧ
Пуск осуществляется на вакуумном газойле.
Перед включением лифт-реактора на поток сырья необходимо:
Проверить и убедиться в открытии задвижек на линии сброса газа из приемного коллектора газовых компрессоров на факел низкого давления.
Подготовить к пуску центробежные компрессора Н – 6334.
Начать подачу сырья с 50 м3час. Сначала подачу осуществлять по двум встречно-направленным форсункам поскольку это обеспечит наилучшее регулирование. Температура на выходе из лифт-реактора сразу же упадет после того как начнется подача сырья. Отрегулировать расход сырья с тем чтобы избежать падение температуры из лифт-реактора ниже 4800С так как более низкая температура не обеспечит эффективную работу отпарной секции реактора. С увеличением расхода подачи сырья ввести в действие дополнительные встречно-направленные форсунки.
При переводе лифт-реактора на поток сырья строго следить за температурой и давлением в реакторе Р – 1.
Перевод сырья в лифт-реактор производить в течении 15 – 20 мин. после чего задвижку на циркуляционной линии закрыть полностью.
Увеличить расход сырья до 100 м3час. Как можно быстрее отрегулировать расход диспергирующего пара в количестве 3150 кгч. Величину расхода сырья поддерживать на уровне 60% от проектной в течение двух часов с момента начала подачи сырья.
Как только стабилизируется процесс циркуляции катализатора отрегулировать расходы флюидизационных потоков до нормальных величин.
После стабилизации режима на реакторно-регенераторном блоке отобрать пробы дымовых газов из регенератора и установить нормальные значения расхода воздуха.
Продолжать циркуляцию насосами Н-4444А по ранее налаженным схемам. На прием насосов Н-1616а принять продукт с 5-ой глухой тарелки К-21 и наладить схему подачи 4-го циркуляционного орошения.
При загорании кокса в Р-2 уменьшить подачу жидкого топлива в «кипящий слой» Р-2. Установить температуру 680-690 ОС.
Потушить форсунки топки Т-18.
При появлении уровня бензина в Е-31а наладить постоянную подачу острого орошения на 28-ю тарелку К-21. Включить в работу регулятор температуры верха К-21.
При температуре верха К-21 115-130 ОС наладить подачу 3-го циркуляционного орошения К-21 по схеме:
Включить в работу регулятор расхода 3-го циркуляционного орошения установить расход орошения 40-50 м3ч.
Наладить отбор легкого газойля через стриппинг К-23 (с 6-ой глухой тарелки К-21) по схеме:
Температуру на перетоке держать в зависимости от заданного качества легкого газойля.
Наладить отбор тяжелого газойля по схеме:
Дать перегретый пар в колонны К-23 К-22.
Включить в работу регуляторы уровня К-23 К-22.
С момента вывода боковых фракций К-21 и появления бензина в Е-31а начать производство лабораторных анализов этих продуктов согласно "Графику лабораторного контроля".
При получении удовлетворительных анализов легкого и тяжелого газойлей вывести их в соответствующие парки готовой продукции.
Наладить подачу шлама в лифт-реактор по схеме:
В момент первоначального ввода шлама в лифт-реактор производить внеочередные (1 раз в 2 часа) анализы регенерированного катализатора из Р-2 на содержание кокса.
При накоплении избытка бензина в Е-31а начать его откачку насосом Н-242325 в абсорбер К-51а. Включить в работу регулятор уровня Е-31а.
Вывод на режим блока абсорбции и стабилизации
В течение 1-2 часов после включения реактора на поток сырья сброс газа из Е-31а производить на факел низкого давления так как возможен унос катализатора на прием газовых компрессоров.
После стабилизации режима блока НФЧ пустить в работу
центробежные газовые компрессора по заранее собранной схеме:
Первоначально сброс газа с установки осуществлять по байпасу регулирующего клапана (регулятор давления К-53).
Загрузкой компрессоров отрегулировать давление в приемном коллекторе в пределах 001-015 кгссм2. По мере включения и загрузки компрессоров постепенно закрывать задвижку на линии сброса на факел низкого давления.
Включить в работу регулятор давления приема Н-6334 и установить давление 001 кгссм2.
После подъема давления в системе и при наличии уровня бензина в рибойлере Т-63 постепенно поднять температуру низа К-51а до 90-1100С.
Продолжать подачу абсорбента.
Включить регулятор давления Е-136 и постепенно сокращая сброс газа из Е-136 в линию сухого газа поднять давление в К-135 до 10-13 кгссм2.
Увеличивая подачу теплоносителя в Т-131 поднять температуру низа К-135 до 1600-190 0С.
При накоплении избыточного уровня бензина в Т-131 вывод стабильного бензина в парк готовой продукции производить по схеме:
До получения удовлетворительных анализов бензин направлять в резервуар некондиционных продуктов № 54.
Включить в работу регулятор уровня в рибойлере Т-131.
При появлении уровня продукта в Е-136 наладить постоянную подачу острого орошения в К-135. Включить в работу регулятор расхода орошения.
Наладить откачку избытка головки стабилизации в парк сжиженных газов. Включить в работу регулятор уровня Е-136.
При появлении уровня в Е-122 наладить постоянную откачку газового конденсата в К-51А.
Вывод на режим блока очистки газа
Включение блока очистки на поток газа производится перед отладкой устойчивого технологического режима работы блока ГФЧ.
К моменту включения установить следующий режим циркуляции МЭА по системе:
расход циркулирующего раствора МЭА – не выше 40 м3час
температура верха К-89 – не выше 60 ОС
температура низа К-90 – не выше 130 ОС
Открыть задвижки по схеме вывода сероводорода из колонны К-90 на ФВД.
После получения положительных анализов сероводородсодержащего газа перевести сероводород в заводскую линию.
Включить в работу регулятор давления К-90. Установить минимальное давление в колонне. Поднять температуру низа К-90 до 115-1300С.
С момента вывода установки на режим начать производство лабораторных анализов согласно графика лабораторного контроля. По результатам лабораторных анализов подобрать оптимальный технологический режим блоков установки.
Руководствуясь распоряжением руководства установки приступить к повышению производительности установки до разрешенной нормами со скоростью не более 50 м3час. При этом строго контролировать содержание кокса в отработанном и регенерированном катализаторе температурный режим лифт-реактора и регенератора и вносить необходимые поправки в технологический режим всех блоков установки.
После вывода установки на режим приступить к подключению фильтра шлама F-1 согласно инструкции №610 котла-утилизатора Т-3 согласно инструкции №1940.
Блок фильтрации МЭА подключается после вывода на режим блока очистки. Регенерированный МЭА после Н-4950 прокачивается через фильтр F-8 для удаления взвешенных твердых частиц и органических веществ.
Парогенератор Т-1 включается в работу после вывода установки на режим.
ХОВ от Н-99а подать в Т-1 и заполнить до нижнего уровня.
Продуть Т-1 по линии продувки со сбросом ХОВ в линию сброса горячей оборотной воды.
Открыть воздушник парогенератора.
Постепенно открыть задвижки по входу и выходу шлама в Т-1 контролируя уровень в Т-1.
По мере прогрева и достижения давления пара в Т-1
кгссм2 перекрыть сброс пара на воздушники одновременно включая парогенератор в общую паровую магистраль открытием задвижки на насыщенном паре.
После вывода установки на нормальный технологический режим по согласованию с диспетчером завода и установки ЛИ-150 вывести часть 1 ЦО на ЛИ-150 открытием задвижки на выходе с ХВ-133 не допуская нарушения режима работы К-21.
После вывода блока гидроочистки установки ЛИ-150 на нормальный технологический режим по согласованию с диспетчером завода принять гидроочищенную бензиновую фракцию с ЛИ-150 на 26-ую тарелку К-21. Включить в работу Т-141 дать пар.
НОРМАЛЬНАЯ ОСТАНОВКА УСТАНОВКИ. ОСТАНОВКА БЛОКА НФЧ
По согласованию с диспетчером завода и установкой ЛИ-150 закрыть вывод бензиновой фракции на ЛИ-150 задвижкой на выходе с ХВ-133 и возврат с ЛИ-150 задвижкой у резервуарного парка тит.651.
Остановка блока НФЧ осуществляется в следующей последовательности:
Постепенно в течение 2-3 часов снизить производительность установки по сырью до 40-50м3час. Одновременно начать снижение температуры сырья на выходе из печи Т-20 со скоростью 25-30 0С в час.
При температуре сырья на выходе из печи Т-20 220-2300С направить сырье из Т-20 в колонну К-21. Увеличить расход откачки шлама с установки по линии ТКГ с установки постепенно отрабатывая его до низкого уровня в К-21. Снизить производительность сырьевого насоса Н-1 до 25-30 м3час.
Прекратить подачу перегретого пара в стриппинга К-23 К-22. Закрыть задвижки на перетоках из К-21 в К-23К-22. Остановить насосы Н-12 Н-20 Н-21. Прекратить подачу 1-го и 2-го циркуляционных орошений.
При температуре сырья на выходе из печи 180-200 ОС потушить форсунки наладить циркуляцию сырья по схеме:
После прекращения отбора легкого и тяжелого газойля и понижения температуры низа К-21 до 200 ОС прекратить подачу 3 и 4 циркуляционного орошения. Остановить насосы Н-16 Н-44.
При температуре верха К-21 105 ОС прекратить подачу острого орошения на 28-ю тарелку К-21.
После снижения температуры циркулирующего сырья до 105-110 ОС остановить насос Н-1. Закрыть задвижку на линии приема сырья из парка № 651.
Откачать продукт из колонны К-22 К-21 К-23 в цех № 13. При необходимости продуть паром змеевик печи Т-20 в колонну К-21. Собрать схему освобождения аппаратов согласно «Инструкции по подготовке к ремонту» №332.
Нормальная остановка реакторно-регенераторного блока
Уменьшение объема циркулирующего катализатора
Перед выключением должны быть проверены бункера катализатора Е-912 и должно быть предусмотрено соответствующее место для размещения выгружаемого катализатора находящегося в системе Р-1 – Р-2.
За 8 часов до снижения подачи сырья начать понижать уровни катализатора как в реакторе так и в регенераторе до их минимальных рабочих уровней. Производить выгрузку катализатора постепенно с тем чтобы избежать сбоев в работе и перегрева бункеров хранения отработанного катализатора.
Снижение загрузки сырья
Постепенно уменьшить подачу сырья до 100 м3час со скоростью 10-20 м3час. Уменьшить расходы воздуха и стриппингового пара примерно в той же пропорции как и расход сырья и одновременно следить за температурой в регенераторе. Кольцевые устройства для подачи воздуха и пара никогда не должны использоваться при величинах расходов ниже минимально допустимых.
Отладить режим ректификационной колонны К-21 и блока газоразделения при сниженных величинах расхода и тепловой нагрузки.
С уменьшением расхода сырья давление в реакторе будет снижаться. Отрегулировать расход пара через лифт-реактор чтобы поддержать соответствующий перепад давлений на шиберной задвижке транспортной линии отработанного катализатора.
Поддерживать расход на уровне 100 м3час в течение 1 часа.
Удаление крекинг продуктов из лифт-реактора
Уменьшить расход сырья с 100 м3час до 30-50 м3час со скоростью 20-30 м3час. Установить расходы диспергирующего пара и пара для флюидизации J-образного колена для поддержания пневматического подъема катализатора при сниженном расходе сырья. Отрегулировать расходы воздуха в Р-2 до минимального уровня одновременно наблюдая за профилями температур в регенераторе.
При величине расхода 10-20% от расчетного открыть байпасную линию реактора и перекрыть подачу свежего сырья к форсункам. При необходимости отрегулировать давление в аппаратах с тем чтобы поддержать приемлемый перепад давлений на шиберных задвижках. Давление в регенераторе уменьшится с уменьшением расходов сырья и воздуха на выжиг.
Сырье лифт-реактора будет направляться к ректификационной колонне К-21 по линии циркуляции и будет использоваться для промывки схем от тяжелых остатков. На установку может подаваться более легкое сырье с тем чтобы обеспечить циркуляцию более легкого продукта перед остановкой установки. Когда сырье больше не требуется для питания ректификационной колонны К-21 насосы подачи свежего сырья выключить.
Продолжать циркуляцию катализатора с помощью пара.
Поскольку расходы продукта рефлюкса и циркуляционных орошений упали соответствующие насосы должны быть выключены. Компрессор жирного газа перевести на пусковую схему. Продолжать циркуляцию шлама для охлаждения низа ректификационной колонны К-21.
Как только подача свежего сырья в лифт-реактор будет прекращена регенератор начнет охлаждаться и поэтому тепло поступающее к парогенератору котла-утилизатора уменьшится по сравнению с нормальным режимом работы. Производство пара сократится поскольку температура в регенераторе будет постепенно уменьшаться. Подать пар из общезаводской паровой системы поскольку его производство в парогенераторе котла-утилизатора сократится.
Когда регенератор начнет охлаждаться установить на шиберных задвижках LV-1043(К-5) и TV-1038(К-20) транспортных линий регенерированного и отработанного катализаторов ручной режим регулирования с тем чтобы ограничить ход задвижек. Используя ручное регулирование опорожнить отпарную секцию до максимально возможного низкого уровня но без снижения перепада давления на шиберной задвижке транспортной линии отработанного катализатора.
Начать выгрузку катализатора когда слой катализатора охладится до температуры 4250С.
Прекращение циркуляции катализатора
Когда температура в регенераторе опустится до 4250С закрыть шиберную задвижку транспортной линии регенерированного катализатора TV-1038(К-20) и остановить циркуляцию катализатора.
Уменьшать уровень катализатора в отпарной секции Р-1 до тех пор пока перепад давлений на шиберной задвижке транспортной линии отработанного катализатора не достигнет 01 кгссм2. С этого момента в реакторе поддерживать давление чтобы обеспечить положительный перепад давления на этой шиберной задвижке и предотвратить попадание воздуха через эту задвижку из транспортной линии Р-2 в реактор. Закрыть шиберную задвижку LV-1043(К-5) транспортной линии отработанного катализатора и не допускать ее повторного открывания за исключением случая удаления дополнительного количества катализатора который может собраться в отпарной секции Р-1. Если псевдоожиженная фаза в регенераторе или температура дымового газа увеличиваются это может указывать на то что газ попадает из реактора в регенератор. Если это происходит уменьшить давление в реакторе так чтобы оно соответствовало давлению в регенераторе.
Установка заглушки на линии паров в ректификационную
Прекратить поступление нефтепродукта в лифт-реактор и колонну К-21.
Охладить низ ректификационной колонны К-21. Перекрыть потоки рисайкла и Ц.О. Откачать остатки с низа К-21 и сбросить давление. Подать пар в низ К-21 для удаления углеводородов.
Открыть задвижки отдува на линии выхода продуктов крекинга из реактора на свечу у колонны К-21.
Уменьшить расход диспергирующего и стриппингового пара до уровня 50% от расчетного значения. Обеспечить отвод пара в атмосферу в течение 15 мин.
Уменьшить расход пара в К-21 к форсункам подачи сырья форсункам подачи шлама и расход стриппингового пара сократить до минимума.
Соблюдая правила техники безопасности и газобезопасности установить заглушку на входе в ректификационную колонну К-21.
После отглушения колонны К-21 работы по ее остановке и остановке секции газоразделения могут выполняться независимо.
Вновь установить расход диспергирующего пара на уровне 45% а расход стриппингового пара – на уровне 30% от расчетного значения. Отрегулировать задвижкой сброс на свечу с реактора чтобы уравнять давление в реакторе с давлением в регенераторе.
Выгрузка катализатора
Продолжать выгрузку катализатора из регенератора в Е-91 Е-9б.
После опорожнения регенератора слегка открыть шиберную задвижку TV-1038(К-20) транспортной линии регенерированного катализатора и опорожнить буферную емкость и напорный стояк для регенерированного катализатора. Переместить катализатор с помощью диспергирующего пара из лифт-реактора в реактор. Для выполнения этого перемещения отрегулировать расход диспергирующего пара и сброс на свечу у К-21.
Когда перепад давлений на шиберной задвижке TV-1038(К-20) транспортной линии регенерированного катализатора достигнет 01 кгссм2 закрыть её.
Уравнять давление в реакторе и регенераторе.
Открыть шиберную задвижку LV-1043(К-5) транспортной линии отработанного катализатора и сбросить содержимое отпарной секции реактора в транспортную линию отработанного катализатора с целью подачи в регенератор. Закрыть шиберную задвижку LV-1043(К-5).
Продолжать выгрузку катализатора из регенератора до полного удаления катализатора.
Обязательно следить за температурой в реакторе во время выгрузки поскольку повышение температуры может указывать на горение кокса прилипшего к куполу или стенкам аппарата. Если это происходит увеличить давление в реакторе так чтобы оно было немного выше давления в регенераторе.
Охлаждение установки
После того как весь катализатор был выгружен продолжать подачу воздуха от воздуходувки в транспортную линию и к кольцевым воздухораспределителям с целью охлаждения футеровочного материала.
Перекрыть подачу диспергирующего пара и продолжать охлаждение реактора стриппинговым паром. Когда температура в реакторе упадет ниже 200 ОС поток пара можно перекрыть и подать воздух через шиберные задвижки транспортных линий отработанного и регенерированного катализатора. ВНИМАНИЕ: Во время выполнения этой процедуры следует тщательно следить за появлением каких-либо признаков горения. При появлении любого признака горения прекрать подачу воздуха и вновь подать в реактор пар.
Продолжать охлаждать регенератор воздухом от воздуходувки до тех пор пока температура слоя катализатора не будет отличаться минимум как на 15 ОС от температуры на выходе воздуходувки.
Когда установка охладится воздуходувку выключить в соответствии с инструкцией.
Остановка блоков абсорбции стабилизации бензина и очистки газа
В процессе снижения производительности установки по сырью строго следить и поддерживать давление в приемном коллекторе Н-63 в пределах 500 кгм2 путем разгрузки центробежных компрессоров. При остановке работающего компрессора перевести газ из приемного коллектора на факел низкого давления. После остановки компрессора закрыть задвижки на выходе газа из К-51А.
Далее производить следующие операции:
продолжать горячую циркуляцию раствора МЭА по системе до содержания сероводорода в растворе на выходе из К-89 не выше 1 мглитр.
при температуре верха К-90 70 0С и при содержании сероводорода в растворе МЭА не выше 1 мглитр закрыть задвижки на линии выхода сероводорода из К-90 и снизить температуру верха К-90 до 30 0С.
Закрыть пар в подогреватель Т-91 и сдренировать конденсат из трубного пространства. При температуре на выходе из К-90 30-35 0С прекратить циркуляцию МЭА. Насосы Н-48 Н-49 остановить.
По блоку абсорбции и стабилизации остановку производить после остановки газового компрессора в следующей последовательности:
При температуре низа абсорбера К-51А 80-90 0С прекратить подачу абсорбента насос Н-39 остановить.
После полного освобождения газосепаратора Е-31а от нестабильного бензина насос Н-24а остановить.
При температуре низа К-51А 60-70 0С и давлении 4-5 кгссм2 освободить низ колонны и рибойлер Т-63 от продуктов в стабилизатор К-135 и остановить насос Н-34.
При температуре низа К-135 90 0С прекратить подачу орошения в стабилизатор К-135 и остановить насос Н-38.
После освобождения К-53 от керосина откачать с аппаратов Е-31а К-51А К-135 Т-63 Т-131 остатки продукта.
Сбросить давление с аппаратов К-90 К-51А К-135 К-53 Е-136 на факел и сдренировать воду из Е-136 и из колонн К-51А К-53.
Подготовка установки к ремонту
Подготовка установки или отдельных видов технологического оборудования и трубопроводов к проведению ремонтных работ осуществляется технологическим персоналом установки в соответствии с требованиями технологического регламента и инструкций по охране труда по письменному распоряжению руководителя технологического объекта.
Перед пропаркой для освобождения оборудования от нефтепродуктов производится его продувка азотом.
В отдельных случаях к проведению подготовительных работ привлекается ремонтный персонал. Работы по установке заглушек ремонтным персоналом должны выполнятся по нарядам-допускам.
Перед пропаркой аппаратов и трубопроводов их отглушают согласно схем пропарки и подготовки установки к ремонту.
Пропарка трубопроводов ведется в соответствующие аппараты. Во избежание попадания нефтепродукта на аппаратный двор.
Пропарка приемных линий насосов ведется с выводом пароконденсата через пробку в улитке насосов по шлангу в пром.канализацию.
После пропарки аппаратов и трубопроводов блоки последовательно отключаются: РБ НФЧ ГФЧ К-89 блок компрессии газов.
Постоянно держать дренажи трубопроводов и аппаратов открытыми убеждаться в отсутствии конденсата в аппаратах и трубопроводах.
Трубопроводы имеющие «мешки» продуваются азотом от парового кондесата до сухого состояния.
В виду сложности остановки установки в зимнее время блок моноэтаноламиновой очистки газов останавливается раньше на двое суток и к моменту снятия сырья с РБ должен быть пропарен и отглушен.
После пропарки аппаратов трубопроводов и оборудования расставляются заглушки для подготовки установки к ремонту.
Пропарка реакторного блока происходит в следующей последовательности:
Закрыть шиберные задвижки отработанного и регенерированного катализатора во избежание попадания пара в систему регенерации и дымоходы Р-2
а) пар в J-образное колено
б) пар в сырьевые форсунки
в) пар в шламовую форсунку
г) пар в стриппинговую часть Р-1
Контролировать давление в Р-1 и выход пара через свечу у К-21.
Контролировать выход конденсата через свечу у К-21 (нижняя часть)
Блок сырьевых теплообменников пропаривается по схеме:
Блок НФЧ пропаривается по схемам:
Блок ГФЧ пропаривается по схемам:
Блок очистки пропаривается по схемам:
Блок газовых компрессоров пропаривается по схеме:
Продувка азотом осуществляется по схеме:
До начала работ по подготовке оборудования трубопроводов и коммуникаций к ремонту руководством установки составляются схемы:
освобождения оборудования и трубопроводов от продукта;
пропарки продувки промывки оборудования и трубопроводов останавливаемых на ремонт.
Схемы подписываются начальником кат. производства и по его усмотрению могут совмещаться. Схемы прикладываются к наряду-допуску.
Освобождение аппаратов и трубопроводов установки от
Освобождение аппаратов от нефтепродукта на установке 1А-1М производится с помощью линий откачки идущих на прием центробежных насосов которыми нефтепродукт откачивается в цех №13 согласно «схем освобождения аппаратов и оборудования при подготовке установки 1А-1М к ремонту».
После снятия сырья с лифт-реактора сырье переводится по линии циркуляции в колонну К-21. Параллельно производится снятие заглушек на трубопроводах откачки с аппаратов оборудования трубопроводов.
Откачка нефтепродуктов из аппаратов и оборудования производится по схемам:
В период подготовки технологического объекта или отдельных видов оборудования и трубопроводов к ремонту необходимо произвести:
отключение его от коммуникаций действующих объектов с установкой заглушек и регистрацией их в специальном журнале;
освобождение оборудования и коммуникаций от продукта;
чистку приямков каналов лотков и промывку их;
обезвреживание и нейтрализацию агрессивных и вредных веществ;
отключение электроэнергии со снятием напряжения на электрооборудовании и электросборках;
промывку пропарку и продувку аппаратов и трубопроводов вскрытие люков аппаратов;
выгрузку катализатора насадок очистку от полимеров масляных отложений и т.д.;
проверку воздушной среды на содержание взрывопожароопасных и вредных продуктов в помещениях аппаратах трубопроводах и других местах возможного их наличия.
Допускается иметь на установке отдельные аппараты и трубопроводы находящиеся под продуктом или его парами (дренажные емкости трубопроводы и.т.п.) если они отглушены от остальной части установки и проведены мероприятия исключающие выделение токсичных пожаровзрывоопасных веществ. На аппаратах и трубопроводах находящихся под продуктом или его парами должны быть вывешены плакаты предупреждающие и запрещающие производство работ грозящих разгерметизацией данных аппаратов и трубопроводов.

2а. 2009. Характеристика сырья.doc

2. ХАРАКТЕРИСТИКА ИСХОДНОГО СЫРЬЯ МАТЕРИАЛОВ РЕАГЕНТОВ КАТАЛИЗАТОРОВ ПОЛУФАБРИКАТОВГОТОВОЙ ПРОДУКЦИИ.
Характеристика исходного сырья материалов реагентов нефтепродуктов
готовой продукции обращающихся в технологическом процессе
Наименование сырья материалов катализаторов полуфабрикатов готовой продукции.
Номер государственного или отраслевого стандарта технических условий стандарта предприятия
Показатели качества подлежащие проверки
(заполняется при необходимости)
Вакуумный газойль с установок ВТ-6 ВТ -3
-выход до 3500С % не более
-90% перегоняется при температуре 0С не более
Коксуемость % масс. не более
Плотность при 200Скгм3 не более
Фракция 400 -1850 С с блока висбрекинга установки ВТ-6
Плотность при 20 0С кгм3 не более
-начало кипения 0С не менее
-конец кипения 0С не более
Содержание серы % масс.
Октановое число по моторному методу
определение обязательно
Непревращенный остаток установки гидрокрекинга
-содержание фракций выкипающих до 3500С об.
-температура 95 % отгона 0С не выше
Содержание серы ррм масс. не более
Экстракт секции 300 КМ-2
Содержание N-метилпирролидона % об. не более
Температура вспышки в открытом тигле 0С не менее
Компоненты товарных автомобильных бензинов
-температура конца перегонки 0Сне выше
- выход % об. не ниже
Октановое число по моторному методу не ниже
Испытание на медной пластинке
Легкий каталитический газойль
1 Фракционный состав:
-до 360 0С перегоняется % об. не ниже
3 Температура вспышки 0С
1 Плотность при 20 0С кгм3 не более
2 Фракционный состав:
1 Температура вспышки определяемая в закрытом тигле 0С не ниже
Тяжелый каталитический газойль для приготовления мазута
Плотность при 20 0С гсм3
Температура вспышки в закрытом тигле 0С не ниже
Вязкость кинематическая при
Определение обязательно
Фракция головная стабилизационной колонны установки каталитического крекинга
Массовая доля компонентов %.
1 Сумма углеводородов С2 не более
2 Сумма углеводородов С3 не более
3 Сумма бутиленов не менее
4Сумма углеводородов С4
в том числе содержание изобутилена не менее
5Сумма углеводородов С5 и выше не более:
В летнее время (с 1 апреля до 1 октября)
В зимнее время (с 1 октября до 1 апреля)
Массовая доля сероводорода % не более.
Газ сухой с установки
Компонентный состав % масс.
-сумма углеводородов С4 и выше не более
-содержание сероводорода % об. не более
Газ сероводородсодержащий с технологических установок завода
Компонентный состав
-содержание сероводорода не менее
-содержание углеводородов не более
Бензин с установки 1А-1М – сырье установки АВТ-2
-температура конца перегонки 0С не выше
Содержание серы % не более
Катализатор крекинга
Паспорт на катализатор.
Фракционный состав. % масс.:
Средний размер частиц мкм.
Насыпная плотность гсм3
Удельная поверхность м2г
Оксид алюминия % масс.
Оксид натрия % масс.
Редкоземельные эл-ты % масс.
Активность-конверсия по методу МАТ (100% водяной пар давление 135 бар. 760 0С 6 часов)
Моноэтаноламин технический
Массовая доля моноэтаноламина % не менее
Массовая доля диэтаноламина %
Цветность в единицах Хазена
Массовая доля воды % не более
Технический азот газообразный (1 сорт)
Объемная доля азота % не менее
Объемная доля кислорода
Массовая концентрация водяных паров в газообразном азоте при
0С и 1013 кПа гсм3 что соответствует температуре насыщения минус 43 0С не более
Вода оборотная из технологических цехов
Содержание нефтепродуктов мгдм3 не более
Вода оборотная в технологические цехи из цеха № 16 2 система 3 водоблока
Содержание нефтепродуктов мгдм3 не более
Жесткость 0Ж не более
Содержание взвешенных веществ мг дм3 не более
Температура 0С не выше
Воды сточные с технологических установок и парков завода
Содержание нефтепродуктов
Содержание ионов аммония
Содержание сероводорода сульфидов и гидросульфидов
Раствор натра едкого технического
Концентрация раствора натра едкого технического % масc.

20.2009 Защита технологических процессов (табл.10).DOC

7.3. Защита технологических процессов и оборудования от аварий.
Наименование оборудования стадий технологического процесса
Категория взрывоопасности технологического блока
Контролируемый параметр или наименование защищаемого участка (места) оборудования
Допустимый предел контролируемого параметра или опасность защищаемого участка (места) оборудования
Предусмотренная защита оборудования стадий технологического процесса
Одновременное срабатывание двух датчиков: перепад давления на LV 1043 (K-5) РDRCSA 1044A и PDRCSA 1044B поз. UC 1044
Одновременное срабатывание двух датчиков: перепад давления на TV 1038 (K-20) PDRCSA1039A и PDRCSA 1039B поз. UC 1039
Одновременный останов воздушных нагнетателей H-91 2 (ХА 1091 и ХА 1092) поз. UC 1384
Понижение расхода воздуха в транспортную линию Р-2 поз. FRSA 1053
Котел утилизатор Т-3
Падение уровня в Т-3. Одновременное срабатывание любых 2-х датчиков из трех: предельно-низкий уровень в Т-3 LSАLL1379A LSАLL1379B и LSАLL1379C поз. UC 1379
Линия дымовых газов из Р-2 в выносную систему пылеочистки газов регенерации
Состояние задвижки на линии дымовых газов из Р-2 в выносную систему пылеочистки газов регенерации
Линия дымовых газов из Р-2 в Т-3
Состояние задвижки на линии дымовых газов из Р-2 в Т-3
Состояние клапана на линии воды после Н-19 19а
Линия сырья из Т-20 к форсунке
Состояние задвижки на линии из Т-20 к форсунке Р-4
Линия питающей воды котла в Т-6 после
Состояние клапана на линии воды после Н-9 9а
Линия аварийного пара в трансп. линию Р-2
Состояние клапана на линии аварийного пара в трансп. линию Р-2
Линия аварийного пара в J-образное колено
Состояние клапана на линии аварийного пара в J-образное колено
Линия перегретого пара к форсункам сырья
Состояние клапана на линии перегретого пара к форсункам сырья
Состояние клапана на линии воздуха в Р-2
Состояние клапана на линии ЛКГ в СВ-32
Состояние клапана на линии ЛКГ в СВ-31
Линия шлама из F-1 в СВ-2 Р-4
Состояние клапана на линии шлама из F-1 в СВ-2 Р-4
Линия из Е-31А в К-89
Состояние задвижки на линии из Е-31А в К-89
Линия бензина с установки
Состояние задвижки на линии бензина с установки Поз. ZSLA 1415
Линия сырья в форсунки лифт-реактора
Расход сырья после Н-11а в распределитель СВ-11-4
Давление верхнего продукта
Состояние ключа (газовая компрессорная Е-115)
Дистанционное управление
Уровень в ресивере F-1
Ключ HSА 1340 (подача сырья в лифт-реактор)
Ключ HSА 1337 (подача шлама в лифт-реактор)
Ключ HSА 1957 (давление в К-53)
Новая операторная (пульт оператора)
Ключ HSА 1415 (бензин с установки)
Ключ HSА 1421 (в К-51А от Н-23 Н-24А Н-25)
Ключ HSА 1448 (факельная задвижка)
Ключ HSА 1976 (рефлюкс с установки)
Загазованность у Н-40 (блок очистки)
Загазованность у Н-51 (блок очистки)
Загазованность у Н-48 (блок очистки)
Загазованность у Е-136
Загазованность у Н-34 (холодная насосная)
Загазованность у Н-39 (холодная насосная)
Сигнализация Блокировка
Загазованность у Н-36А (холодная насосная)
Загазованность у Н-36 (холодная насосная)
Загазованность у Н-71 (холодная насосная)
Загазованность у Н-23 (холодная насосная)
Загазованность у Н-1 (холодная насосная)
Загазованность у Н-17А (горячая насосная)
Загазованность у Н-16А (горячая насосная)
Загазованность у Н-44А (горячая насосная)
Загазованность у Н-22 (горячая насосная)
Загазованность у Н-12А (горячая насосная)
Загазованность у К-21
Загазованность у Е-115
Загазованность Н2S у Н-48
Низкое давление воздуха после Н-9123
Низкое давление охлаждающей воды
Высокое давление масла на осевой сдвиг ротора
Поз. РRSA 9а1-1 РSA 9а2-1
Рассогласование между РRSA 9а1-1 РSA 9а1-2
Рассогласование между РRSA 9а2-1 РSA 9а2-2
Состояние задвижки на линии воздуха после Н-91
Состояние задвижки на линии воздуха после Н-92
Высокое давление воздуха на выходе нагнетателя
Поз. РA 3561 РSA 3562
Высокое давление масла к подшипникам нагнетателя
Поз. РRSA 91-1 РRSA 92-1
Состояние воздушных нагнетателей Н-912
Состояние ГЭД воздушного нагнетателя Н-93
Высокая температура масла после маслоохладителей МО-1 МО-2
Поз. ХА 1091 ХА 1092
Состояние воздушного нагнетателя Н-93
Высокое давление охлаждающей воды
Низкое давление масла к подшипникам нагнетателя
Блокировка Сигнализация
Высокая температура опорных и опорно-упорных подшипников компрессора
Поз. ТRSA 301130123021 3022302330243025 3026
Высокая температура подшипников ГД Н-93
Дроссельная заслонка
Высокая температура вкладыша опорно-упорных подшипников ЦНД
Высокая температура установочных и рабочих колодок опорных подшипников ЦНД
Высокая температура вкладыша опорно-упорных подшипников ЦВД
Высокая температура установочных и рабочих колодок опорных подшипников ЦВД
Высокая температура опорных подшипников входного вала редуктора ЦНД со стороны двигателя и компрессора
Высокая температура опорного вкладыша входного вала редуктора ЦНД со стороны двигателя и компрессора
Высокая температура опорного вкладыша выходного и входного вала редуктора ЦВД со стороны ЦНД
Высокая температура опорного вкладыша выходного и входного вала редуктора ЦВД со стороны ЦВД
Высокая температура опорных подшипников ГЭД
Низкое давление газа на всасе ЦНД
Поз. РRA 2414 (3322)
Поз. РRA 2417 (4322)
Высокое давление газа на всасе ЦНД
Высокое давление газа в нагнетании ЦНД
Поз. РRA 1464 (3323)
Поз. РRA 2099 (4323)
Высокое давление газа в нагнетании ЦВД
Поз. РRA 2416 (3325)
Поз. РRA 2419 (4325)
Низкое давление воздуха продувки ГЭД
Низкое давление масла смазки опорных подшипников агрегата
Низкий перепад давлений масло-газ
Высокий уровень жидкости в газосепараторе Е-115
Поз. LSA 2037А (3190)
Поз. LSA 2037В (4190)
Поз. LRSA 1446А (3192)
Поз. LRSA 1446В (4192)
Высокий уровень жидкости в газосепараторе Е-1 Е-1А
Поз. LSA 1490 (3191)
Поз. LSA 1095 (4191)
Поз. LRSA 1491А (3193)
Поз. LRSA 1492А (4193)
Осевой сдвиг ротора ЦНД
Осевой сдвиг ротора ЦВД
Вертикальное вибросмещение ротора ЦНД в районе опорного и опорно-упорного подшипника
Горизонтальное вибросмещение ротора ЦНД в районе опорного и опорно-упорного подшипника
Вертикальное вибросмещение ротора ЦВД в районе опорного и опорно-упорного подшипника
Горизонтальное вибросмещение ротора ЦВД в районе опорного и опорно-упорного подшипника
Вертикальная скорость вибрации корпуса подшипника вх. и вых. вала редуктора ЦНД
Горизонтальная скорость вибрации корпуса подшипника вх. и вых. вала редуктора ЦНД
Вертикальная скорость вибрации корпуса подшипника вх. и вых. вала редуктора ЦВД
Горизонтальная скорость вибрации корпуса подшипника вх. и вых. вала редуктора ЦВД
Вертикальная скорость вибрации подшипника ГЭД со стороны ЦНД и со стороны возбуждения
Горизонтальная скорость вибрации подшипника ГЭД со стороны ЦНД и со стороны возбуждения
Кнопка «Аварийный останов ГЭД Н-633 Н-634»
Высокая сила тока ГЭД Н-633 Н-634
Короткое замыкание ГЭД Н-633 Н-634
Аварийный останов ГЭД Н-633 Н-634
Неисправность СТМ-10
Загазованность у Н-633
Поз. QSA 5025а 5025б
Загазованность у Н-634
Поз. QSA 5025в 5025г
Высокая температура картера насоса Н-6767А
Высокая температура картера насоса Н-3737А
Высокое давление после Е-115 поз. PRSA 1448
Низкое давление после Е-115 поз. PRCA 1447
Высокая температура в Е-115
Высокий расход бензина от насосов Н-3737А на К-51А
Низкий расход бензина от насосов Н-3737А на К-51А
Низкий уровень газоконднсата в гзосепараторе Е-1
Высокий уровень газоконденсата в газосепараторе Е-1
Низкий уровень раздела фаз в гзосепараторе Е-1
Высокий уровень раздела фаз в гзосепараторе Е-1
Низкий уровень газоконденсата в гзосепараторе Е-1А
Высокий уровень газоконденсата в гзосепараторе Е-1А
Низкий уровень раздела фаз в гзосепараторе Е-1А
Высокий уровень раздела фаз в гзосепараторе Е-1А
Низкий уровень раздела фаз в гзосепараторе Е-122
Высокий уровень раздела фаз в гзосепараторе Е-122
Высокий уровень газоконденсата в гзосепараторе Е-122 Поз. LRCA 1552А
Низкий уровень газоконденсата в гзосепараторе Е-122 Поз. LRCA 1552А
Высокий уровень газоконденсата в гзосепараторе Е-122 Поз. LRA 1552В
Низкий уровень газоконденсата в гзосепараторе Е-122 Поз. LRA 1552В
Рассогласование между LRCА 1094А и LRA 1094В
Рассогласование между LRCА 1494А и LRA 1494В
Рассогласование между LRCА 1550А и LRA 1550В
Рассогласование между LRCА 1552А и LRA 1552В
Газовая компрессорная
Загазованность в газовой компрессорной
Аварийный вентилятор АВ-1
Аварийный вентилятор АВ-2
Аварийный вентилятор АВ-3
Аварийный вентилятор АВ-4
Аварийный вентилятор АВ-5
Аварийный вентилятор АВ-6
Аварийный вентилятор АВ-7
Отказ ремиконта в щите №4 СТМ поз. РНЕ
Высокий уровень в Р-1 (верхний)
Низкий уровень в Р-1 (верхний)
Низкий уровень в Р-1 (нижний)
Высокий уровень в Р-1 (нижний)
Высокое давление в Р-1
Высокая температура паров из Р-1 в U-41 Р-4
Низкая температура паров из Р-1 в U-41 Р-4
Высокая температура паров из Р-1 в U-42 Р-4
Линия дымовых газов из Р-2
Высокое давление дымовых газов из Р-2
Высокая температура дымовых газов из Р-2
Высокий уровень в Р-2
Низкий уровень в Р-2
Низкое давление воздуха аэрации Е-12
Высокое давление воздуха аэрации Е-12
Температура дым. газов из Т-3 в выносную систему пылеочистки регенерации газов
Высокий уровень в Т-3
Низкий уровень в Т-3
Предельно низкий уровень в Т-3
Низкий уровень в Е-45
Высокий уровень в Е-45
Низкий уровень в Е-45А
Высокий уровень в Е-45А
Высокий уровень в Е-31А
Низкий уровень в Е-31А
Высокое давление в Е-31А
Высокая температура перевала Т-20 (левая север)
Высокая температура перевала Т-20 (левая середина)
Высокая температура перевала Т-20 (левая юг)
Высокая температура перевала Т-20 (правая север)
Высокая температура перевала Т-20 (правая середина)
Высокая температура перевала Т-20 (правая юг)
Линия топливного газа в Т-20
Низкое давление топливного газа на установку
Высокое давление в К–53
Индикатор сброс газа на факел низкого давления
Индикатор сброс газа на факел высокого давления
Линия мазута на устанвку
Низкое давление мазута на установку
Понижение давления воздуха КИП на установку поз. PA 127Б
Низкий вес в резервуаре Р-51 поз. WRA 2024А
Низкий вес в резервуаре Р-51 поз. WRA 2024В
Высокий уровень в Р-51
Низкий вес в резервуаре Р-52 поз. WRA 2026А
Низкий вес в резервуаре Р-52 поз. WRA 2026В
Высокий уровень в Р-52
Низкий вес в резервуаре Р-53 поз. WRA 2028А
Низкий вес в резервуаре Р-53 поз. WRA 2028В
Высокий уровень в Р-53
Низкий вес в резервуаре Р-54 поз. WRA 2030А
Низкий вес в резервуаре Р-54 поз. WRA 2030В
Высокий уровень в Р-54
Низкий уровень раздела фаз в Е-107
Высокий уровень раздела фаз в Е-107
Высокий уровень в Е-107
Аварийный уровень в Е-108
Низкий расход бензина после Н-2324А25 на 28 тарелку К-21 FRCA 1417
Высокий расход бензина после Н-2324А25 на 28 тарелку К-21 FRCA 1417
Низкий расход бензина после Н-2324А25 в К-51А
Низкий расход шлама из Т-1 в К-21
Низкий расход ТКГ в К-21
Низкий расход бензина от Н-333435 в К-135
Высокий расход бензина на 26 тарелку К-21 от Н-7171А
Низкий расход бензина на 26 тарелку К-21 от Н-7171А
Высокое давление верха К-21
Низкое давление К-135
Высокое давление К-135
Высокое давление К-90
Низкий уровень в К-23
Низкий уровень в К-22
Низкий уровень в Т-1
Высокий уровень в Т-1
Высокий уровень в Е-72А
Низкий уровень в Т-63
Высокий уровень в Т-63
Низкий уровень в Т-131
Высокий уровень в Т-131
Высокий раздел фаз в К-51А
Низкий расход воды после Н-1919А
Низкий расход питающей воды после Н-99А
Высокая температура масла в картере подшипников насоса Н-44 поз. TRA 1082
Высокая температура масла в картере подшипников насоса Н-16А поз. TRA 1083
Высокая температура масла в картере подшипников насоса Н-52 поз. TRA 1104
Высокая температура масла в картере подшипников насоса Н-52 поз. TRA 1105
Высокая температура ЛКГ с установки в цех №13
Линия паров бензина из Т-63 в К-51А
Высокая температура паров бензина из Т-63 в К-51А
Линия ТКГ с установки
Высокая температура некондиционного ТКГ с установки
Высокая температура на выходе из Т-91
Высокая температура масла в картере подшипников насоса Н-1 поз. TRA 2072
Высокая температура масла в картере подшипников насоса Н-1а поз. TRA 2071
Высокая температура масла в картере подшипников насоса Н-1б поз. TRA 2076
Высокая температура масла в картере подшипников насоса Н-17а поз. TRA 1084
Высокая температура масла в картере подшипников насоса Н-17 поз. TRA 2074
Высокая температура масла в картере подшипников насоса Н-24 поз. TRA 1089
Высокая температура масла в картере подшипников насоса Н-25 поз. TRA 1088
Высокая температура масла в картере подшипников насоса Н-34 поз. TRA 2058
Высокая температура масла в картере подшипников насоса Н-44а поз. TRA 2077
Высокая температура масла в картере подшипников насоса Н-21 поз. TRA 1085
Высокая температура масла в картере подшипников насоса Н-12а поз. TRA 1087
Высокая температура масла в картере подшипников насоса Н-20 поз. TRA 1101
Высокая температура масла в картере подшипников насоса Н-20а поз. TRA 1102
Высокая температура масла в картере подшипников насоса Н-22 поз. TRA 1103
Высокая температура масла в картере подшипников насоса Н-12 поз. TRA 2083
Высокая температура масла в картере подшипников насоса Н-38А поз. TRA 2055
Высокая температура масла в картере подшипников насоса Н-38 поз. TRA 2056
Высокая температура масла в картере подшипников насоса Н-35 поз. TRA 2057
Высокая температура масла в картере подшипников насоса Н-39А поз. TRA 2059
Высокая температура масла в картере подшипников насоса Н-39 поз. TRA 2060
Высокая температура масла в картере подшипников насоса Н-36В поз. TRA 2061
Высокая температура масла в картере подшипников насоса Н-36Б поз. TRA 2062
Высокая температура масла в картере подшипников насоса Н-36А поз. TRA 2063
Высокая температура масла в картере подшипников насоса Н-36 поз. TRA 2064
Высокая температура масла в картере подшипников насоса Н-23 поз. TRA 2069
Высокая температура масла в картере подшипников насоса Н-71 поз. TRA 2084
Высокая температура масла в картере подшипников насоса Н-71А поз. TRA 2085
АВР вентсистемы П1П1а поз. NA 6049
Угроза замораживания калорифера вентсистемы П1П1а поз. NA 6050
Состояние вентсистемы П1П1а поз. NA 6051
АВР вентсистемы П2П2а поз. NA 6052
Угроза замораживания калорифера вентсистемы П2П2а поз. NA 6053
Состояние вентсистемы П2П2а поз. NA 6054
АВР вентсистемы П3П3а поз. NA 6055
Угроза замораживания калорифера вентсистемы П3П3а поз. NA 6056
АВР вентсистемы П4П4а поз. NA 6057
Угроза замораживания калорифера вентсистемы П4П4а поз. NA 6058
Состояние приточных вентиляторов П-3032 NA 6019 6020 поз. NA 6074
Состояние приточных вентиляторов П-3131А NA 6021 6022 поз. NA 6075
Состояние приточных вентиляторов П-3738 NA 60236024 поз. NA 6076
Состояние приточных вентиляторов П-3939А NA 60256026 поз. NA 6077
Состояние приточных вентиляторов П-39Б39В NA 60276028 поз. NA 6078
Состояние приточных вентиляторов П-2122 NA 60296030 поз. NA 6079
Состояние приточных вентиляторов П-2728 NA 60316032 поз. NA 6080
Состояние приточных вентиляторов П-2929А NA 60336034 поз. NA 6081
Состояние приточных вентиляторов П-20 П-20А NA 60346035 поз. NA 6082
Состояние приточных вентиляторов П-4950 NA 60376038 поз. NA 6083
Состояние приточных вентиляторов П-54 54А NA 60396040 поз. NA 6084
Состояние приточных вентиляторов П-12 NA 60406041 поз. NA 6085
Состояние приточных вентиляторов П-34 NA 60436044 поз. NA 6086
Состояние приточных вентиляторов П-4040А NA 60456046 поз. NA 6087
Состояние приточных вентиляторов П-56 NA 60476048 поз. NA 6088
Состояние аварийного вентилятора АВ-8 поз. NA 6059
Состояние аварийного вентилятора АВ-9 поз. NA 6060
Состояние аварийного вентилятора АВ-10 поз. NA 6061
Состояние сырьевых насосов Н-1Н-1А Н-1Б XA 156815691570 поз. NA 6092
Состояние насоса Н-9 Н-9А XA14091410 поз. NA 6093
Состояние насоса Н-19 Н-19А XA 11131112 поз. NA 6094
Загрузка свежего катализатора поз. XA 2330
Питание загрузчика свежего катализатора поз. XS 2326
Состояние нагнетателя Н-91 поз. XA 1091
Состояние нагнетателя Н-92 поз. XA 1092
Состояние нагнетателя Н-93 поз. XA 1093
Состояние фильтра F-1
Уровень гидрожидкости поз. LAL 2358
Перепад на гидрофильтре поз. PDAH 2357
Одновременное понижение давления двух насосов №1 №2 PAL 2353 PAL 2354 поз. UC 2353A
Давление основного аккумулятора поз. PAL 2355
Давление запасного аккумулятора поз. PAL 2356
Температура гидрожидкости поз. TAH 2359
Сигнал управления поз. XA 2350
Сигнал обратной связи поз. XA 2351
Сигнал слежения поз. XA 2352
Перепад на гидрофильтре поз. PDAH 2367
Одновременное понижение давления двух насосов №1 №2 PAL 2363 PAL 2364 поз. UC 2363A
Давление основного аккумулятора поз. PAL 2365
Давление запасного аккумулятора поз. PAL 2366
Высока температура гидрожидкости поз. TAH 2369
Сигнал управления поз. XA 2360
Сигнал обратной связи поз. XA 2361
Сигнал слежения поз. XA 2362
UPS в старой операторной
Состояние UPS поз. NBA UPS1
Аварийное питание UPS от батареи поз. NBA UPS2
Внутренний байпас в UPS поз. NBA UPS3
Напряжение батареи UPS поз. NBA UPS4
Основное питание с UPS поз. NBA UPS5
Резервное питание поз. NBA РЗП 1
UPS в новой операторной
Общая неисправность UPS поз. ХA 2425
Транспортная линия Р-2
Рассогласование между поз. FRCA 1052 и FRSA 1053
Рассогласование между поз. FRCA1341В и FRSA 1341А
Рассогласование между поз. FRCA 1016 и FRСA 1043
Рассогласование между поз. ТRCA 1038А и ТRA 1054А
Рассогласование между поз. ТRCA 1038В и ТRA 1054В
Рассогласование между поз. LRC 1372А и LR 1372В
Рассогласование между поз. LRC 1400А и LR 1400В
Рассогласование между LRCA 1419A и LRSA 1419В поз. LDA 1419
Рассогласование между LRCA 1420A и LRSА 1420В поз. LDA 1420
Рассогласование между LR 1713A и LR 1713В поз. LDA 1713
Рассогласование между LRСA 1954А и LR 1954В поз. LDA 1954
Рассогласование между LRCA 1606A и LR 1606В поз. LDA 1606
Рассогласование между LRCA 1638A и LRSA 1638В поз. LDA 1638
Рассогласование между LRCA 1698A и LR 1698В поз. LDA 1698
Рассогласование между LRCA 1788A и LRSA 1788В поз. LDA 1788
Рассогласование между поз. LRCA 1964В и LR 1964В
Рассогласование между поз. LRCA 1832А и LR 1832В
Рассогласование между поз. LRCA 1593А и LRSA 1593В
Рассогласование между поз. LRCA 1610А и LRSA 1610В
Рассогласование между поз. LRCA 1974А и LRSA 1974В
Рассогласование между поз. LRC 1792А и LRA 1792В
Рассогласование между поз. LR 4001А и LR 40011
Рассогласование между поз. LRCA 1761А и LR 1761В
Рассогласование между поз. LRCA 1930А и LR 1930В
Рассогласование между WRA 2024A и WRA 2024В
Рассогласование между WRA 2026A и WRA 2026В
Рассогласование между WRA 2028A и WRA 2028В
Рассогласование между WRA 2030A и WRA 2030В
Насосная пенотушения
Напряжение в системе пенотушения
Пожар в горячей насосной
Сигнализация включение системы пенотушения
Пожар в холодной насосной
Состояние насоса Н-81
Состояние насоса Н-82
Уровень в емкостях пенообразователя
поз.LA 1984 LA 1984А
Низкий уровень на 5-й тар. К-21
Высокий уровень на 5-й тар. К-21
Низкий нижний уровень
Высокий нижний уровень
Низкий уровень абсорбера К-53
Высокий уровень абсорбера К-53
Низкий уровень деаэратора Е-3
Высокий уровень деаэратора Е-3
Низкий уровень сепаратора газа Е-31а уровень раздела фаз «бензин-вода»
Низкий уровень сепаратора Е-72а
Низкий уровень емкости Е-91а
Высокий уровень емкости Е-91а
Низкий уровень аккумулятора орошения Е-136
Высокий уровень аккумулятора орошения Е-136
Расход сырья после Н-11а1б в распределитель СВ-11-4
Низкий уровень аккумулятора орошения Е-136 уровень раздела фаз «рефлюкс-вода»
Поз. LRA 4004; LRA 40041
Высокий уровень аккумулятора орошения Е-136 уровень раздела фаз «рефлюкс-вода»
Рассогласование между LRA 4004 и LRA 40041
Предельно низкий уровень в Е-72а
Предельно низкий уровень газоконденсата в Е-1
Предельно низкий уровень газоконденсата в Е-1а
Предельно низкий уровень бензина в Е-31а
Предельно низкий уровень раздела фаз в Е-31а
Предельно низкий уровень в кубе К-21
Запрет на пуск насоса
Предельно низкий уровень на 5-ой тарелке К-21
Предельно низкий уровень в К-22
Предельно низкий уровень рефлюкса в Е-136
Состояние насоса Н-67 67а
Состояние насоса Н-2324а25
Состояние насоса Н-31а 31к
Состояние насоса Н-38 38а
Высокая температура затворной жидкости насоса Н-38 Н-38а
Высокое давление затворной жидкости насоса Н-38 Н-38а
Предельно низкий уровень затворной жидкости насоса Н-38 Н-38а

23.2009 Таблица 13 Возможность электролизации.DOC

6.2 Возможность электризации с образованием опасных потенциалов способы защиты
Наименование и № по схеме стадии технологической операции оборудования и транспортных средств на которых ведется обработка или перемещение веществ-диэлектриков способных подвергаться электризации с образованием опасных потенциалов.
Перечень веществ-диэлектриков способных в данном оборудовании или транспортном устройстве подвергаться электризации с образованием опасных потенциалов.
Основные технические мероприятия по защите от статического электричества и вторичных проявлений молний
Удельное объемное электрическое сопротивление
Блок НФЧ с резервуарным парком:
Резервуары №51515354 насосы Н-11а1б12 12а2020а1616а4444а21227171а теплообменники Т-241225261227129 Т-141 сепаратор Е-31а колонны К-212223 воздушные холодильники ХВ-281-613310539292910530 водяной холодильник Т-2810. Печь Т-20
Защитное заземление оборудования и трубопроводов
Насосы Н-2324а253334353636а36б36в 3838а31ак 3939а колонн К-51а53135 сепаратор Е-136 теплообменник 132 водяные холодильники Т-98991005862 рибойлеры Т-63131 воздушные холодильники ХВ-621-46412.
Насосы Н-5151а5252а4040а484950 теплообменник Т-9212 воздушный холодильник ХВ-101 водяные холодильники Т-881293 рибойлер Т-91 сепаратор Е-72аЕ-107Е-91а Е-72 Е-721 фильтр F-8 колонны К-8990.
Блок газовых компрессоров:
Компрессора Н-6334 насосы Н-3737а6767а31бв сепараторы Е-115122 11а емкости Е-120121 воздушные холодильники ХВ-1111211212.
Печь Т-2019 подогреватель топочного мазута Т-137
Реактор Р-1 регенератор Р-2 воздушные нагнетатели Н-9123 воздушные компрессора ВК-123 емкость Е-12 выносная система пылеочистки газов регенерации Д-3 Е-101 Н-101
Система воздухоснабжения:
Ресивер воздуха КИП Е-15
Операторные РУ и ТП:
Общеобменная приточная вентсистема П-11а22а33а44а54040а567
Защитное заземление агрегатов электродвигателей и воздуховодов
Общеобменная приточная вентсистема
Общеобменная приточная (П) вытяжная (В) аварийная (АВ) вентсистема В-2324 2526АВ-23П-2020а212227282929а
Общеобменная приточная (П) вытяжная (В) аварийная (АВ) вентсистема В-3334 3536
П-30323131а37383939а39б39в
Газовая компрессорная:
Общеобменная приточная (П) вытяжная (В) аварийная (АВ) вентсистема В-123 АВ-1234567П-11а22а33а44а
Общеобменная приточная (П) вытяжная (В) аварийная (АВ) вентсистема В-4853 АВ-1
Воздушная компрессорная:

6.2009 Блокировки и сигнализации_25-02-10 шрифт 9.doc

2 Перечень блокировок и сигнализаций
Наиме-нование оборудо-вания номер позиции на схеме
Наименование параметра номер позиции средства измерения на схеме
Крити-ческое значение пара-метра
Предаварийная сигнализация уровень параметра
Блокировка уровень параметра
Операции по отключению включению переключению и другому воздействию
Одновременное срабатывание двух датчиков: перепад давления на LV 1043 (K-5)
Одновременное влияние 4-х факторов
Формирование сигнала UC 1044
Световая и звуковая сигнализация на дисплейной станции в новой и в старой операторной.
Задержка 180 сек. Закрываются задвижки
TV 1038 (К-20) LV 1043 (К-5) задвижка на линии сырья в лифт-реактор (XV 1340) задвижка на линии шлама в лифт-реактор (FV 1337) на линии легкого газойля на захолаживание (FV 2132 FV 2135). Открываются клапаны на линиях подачи аварийного пара в J-образное колено (FV1239) и в сырьевые форсунки лифт-реактора (FV 1344). Останавливаются сырьевые насосы Н-1 Н-1А H-1Б.
Одновременное срабатывание двух датчиков: перепад давления на ТV 1038 (K-20)
Формирование сигнала UC 1039
TV 1038 (К-20) LV 1043 (К-5) задвижка на линии сырья в лифт-реактор (XV 1340) задвижка на линии шлама в лифт-реактор (FV 1337) на линии легкого газойля на захолаживание (FV 2132 FV 2135). Открываются клапаны на линиях подачи аварийного пара в J-образ-ное колено (FV1239) и в сырьевые форсунки лифт-реактора (FV 1344). Останавливаются сырьевые насосы Н-1 Н-1А H-1Б.
Одновременный останов воздушных нагнетателей H-91 2
Одновременное влияние 4-х параметров
Формирование сигнала UC 1384
Задержка 2 сек. Закрываются задвижки LV-1043(К-5) TV-1038 ( К-20). Задвижка на линии сырья в лифт-реактор (XV 1340) задвижка на линии шлама в лифт-реактор
(FV 1337) задвижка на линии легкого газойля на захолаживание (FV 2132 FV 2135).
Открываются клапаны подачи пара в
J-образное колено (FV1239) и в сырьевые форсунки лифт-реактора (FV 1344). Останавливаются сырьевые насосы Н-1 Н-1А Н-1Б.
Транс-портная линия Р-2
Расход воздуха в транспортную линию Р-2
Одновременное влияние 2-х параметров
Световая и звуковая сигнализация на дисплей-ной станции в новой и в старой операторной.
Закрываются клапаны на линиях подачи воздуха на выжиг кокса в верхнее (FV1059) среднее (FV1063) и нижнее (FV1060) кольца Р-2.
Котел-утилизатор дымовых газов Т-3
Давление в барабане котла Т-3
Световая и звуковая сигнализация на дисплейной станции в новой и в старой операторной.
Открытие задвижки HV-1077 на подаче дымовых газов из Р-2 в выносную систему пылеулавливания.
Уровень в барабане котла Т-3
Закрытие клапана FV-1380 на подаче воды в Т-3.
Положение задвижки HSA 7005
Положение клапана HV-7002
Линия дымовых газов из Р-2 в выносную систему
Состояние задвижки на линии дымовых газов из Р-2
Световая и звуковая сигнализация на дисплейной станции в новой и старой операторной.
Запрет на закрытие задвижки HV 1369.
Линия дымовых газов из Р-2 в Т-3
Состояние задвижки на линии дымовых газов из Р-2 в Т-3
Световая и звуковая сигнализация на дисплейной станции в новой и старой операторной.
Запрет на закрытие задвижки HV 1077.
Состояние клапана на линии воды после Н-1919А
Линия сырья из Т-20 к форсунке Р-4
Состояние задвижки на сырье из Т-20 к форсунке Р-4
Линия питающей воды котла в Т-6 после Н-99А
Состояние клапана на линии питающей воды котла в Т-6 после Н-99А
Линия аварийного пара в транспортную линию Р-2
Состояние клапана на линии аварийного пара в транспортную линию Р-2
Линия аварийного пара в J-образное колено
Состояние клапана на линии аварийного пара в J-образное колено ZSHA 1239
Линия перегретого пара к форсункам
Состояние клапана на линии перегретого пара к форсункам сырья
Состояние клапана на линии воздуха в Р-2
Состояние клапана на линии ЛКГ в
Линия шлама из F-1 в
Состояние клапана на линии шлама из F-1 в СВ-2 Р-4
Линия рефлюкса с установки
Состояние клапана по рефлюксу с установки
Состояние клапана по загрузке К-51А
Состояние задвижки на линии из
Линия бензина с установки
Состояние задвижки на линии бензина с установки
Линия сырья в форсунки лифт-реактора
Расход сырья после Н-1Н-1АН-1Б в распределитель СВ-11-4
Отключение насосов Н-52 Н-52А.
Оператор-ная газовой компрессорной
Состояние ключа (газовая компрессорная Е-115) HSA 1448-1
Дистанци-онное управление
Световая сигнализация на дисплейной станции в новой и в старой операторной.
Дистанционная кнопка закрытия клапана на линии вакуумного газойля с ВТ-6 на 1А-1М HS 7001
Закрытие клапана HS 7001
Линия вакуумного газойля с ВТ-6 на 1А-1М
Положение клапана на линии вакуумного газойля с ВТ-6 на 1А-1М HS 7001
Следующие клапаны должны быть оборудованы механическими ограничителями минимума величины расхода:
FV 1059 – подача воздуха на выжиг в верхнее кольцевое устройство регенератора.
FV 1063 – подача воздуха на выжиг в среднее кольцевое устройство регенератора.
На время проверки или неисправности приборов КИП по следующим позициям: Уровень в емкости Е-1(LRCSA 1491В)Е-1А (LRCSA 1492В)уровень раздела фаз Е-31А(LRSA 1419В) уровень бензина в Е-31А(LRSA 1420В) уровень в К-21(верхний) LRSA 1610В уровень в К-21(нижний) LRSA 1593В уровень в К-22 (LRSA 1638В) уровень в Е-136 (LRSA 1974В) разрешить отключение блокировок по позициям LRCSA 1491В LRCSA 1492В LRSA 1419В LRSA 1420В LRSA 1610В LRSA 1593В LRSA 1638В LRSA 1974В сменным инженером дежурной службы цеха №15 по распоряжению начальника установки а в его отсутствие – старшего оператора. Распоряжение с указанием времени отключения и включения блокировки должно быть записано в сменном журнале и иметь подпись лица производившего отключение и включение блокировки.
Ключи на панели байпасных переключателей
Ключ HSA 1340 (подача сырья в лифт-реактор)
Закрывается задвижка XV-1340 на линии сырья в лифт-реактор.
Ключ HSA 1337 (подача шлама в лифт-реактор)
Закрывается клапан FV-1337 на линии шлама в лифт-реактор.
Закрывается клапан РV-1957 на линии сухого газа из К-53.
(бензин c установки)
Закрывается задвижка XV-1415 на линии бензина с установки.
Закрывается задвижка XV-1416 на линии из Е-31А в К-89.
(в К-51А от Н-23 Н-24А Н-25)
Закрывается клапан FV-1421 на линии в
К-51А от Н-23Н-24А Н-25.
(факельная задвижка)
Открывается задвижка PV-1448 на линии сброса на факел низкого давления.
(рефлюкс с установки)
Закрывается клапан FV-1976 на линии рефлюкс с установки.
Дистанционная кнопка «пожар» на станции оператора
Отключаются приточные вентиляторы П-30 32 37 38 в горячей насосной.
Отключаются приточные вентиляторы П-21 22 27 28 в холодной насосной.
Отключаются приточные вентиляторы П-49 50 в блоке очистки.
Загазованность у Н-40
Световая сигнализация над входами в насосную очистки звуковая - в насосной. Световая и звуковая сигнализация на дисплейной станции в новой и в старой операторной сигнал в ВГСО.
Включение аварийного вентилятора АВ-1.
Загазованность у Н-51
Загазованность у Н-48
Загазованность у Н-38 QA 5004
Звуковая сигнализация у Н-38. Световая и звуковая на дисплейной станции в новой и в старой операторной сигнал в ВГСО.
Загазованность у Н-34
(холодная насосная) QSA 5005
Световая сигнализация над входами в холодную насосную звуковая - в насосной. Световая и звуковая на дисплейной станции в новой и в старой операторной сигнал в ВГСО
Включение аварийного вентилятора АВ-23.
Загазованность у Н-39
(холодная насосная) QSA 5006
Световая сигнализация над входами в холодную насосную звуковая - в насосной. Световая и звуковая на дисплейной станции в новой и в старой операторной сигнал в ВГСО
Загазованность у Н-36А
(холодная насосная) QSA 5007
Загазованность у Н-36B (холодная насосная) QSA 5008
Загазованность у Н-71
(холодная насосная)
Загазованность у Н-23
Загазованность у Н-1
Загазованность у Н-17А
Световая сигнализация над входами в горячую насосную звуковая - в насосной. Световая и звуковая сигнализация на дисплейной станции в новой и в старой операторной сигнал в ВГСО.
Загазованность у H-16А
(горячая насосная) QA 5013
Загазованность у Н-44а
Загазованность у Н-22
Загазованность у Н-12А (горячая насосная)
Загазованность у Е-115
Звуковая сигнализация у реакторного блока. Световая и звуковая сигнализация на дисплейной станции в новой и в старой операторной сигнал в ВГСО.
Загазованность Н2S у Н-48
Состояние СТМ-10 №1
Состояние СТМ-10 №2
Воздушные нагнетатели Н-9123
Давление воздуха после Н-9123
Одновременный останов
Световая сигнализация на дисплейной станции в новой операторной.
Давление охлаждающей воды Н-91
Световая и звуковая сигнализация в операторной воздушной компрессорной.
Давление масла на осевой сдвиг ротора
Аварийный останов ГЭД Н-91
Рассогласование между PRSA 9а1-1 и PR 9а1-2
Давление воздуха на выходе нагнетателя Н-91
Давления масла к подшипникам ГЭД нагнетателя
Запрет пуска ГЭД Н-91
Включение резервного маслонасоса.
Давления масла к подшипникам ГЭД нагнетателя Н-91
Температура переднего
Температура заднего
Температура обмотки A статора
Температура обмотки B статора
Температура обмотки C статора
Состояние воздушного нагнетателя Н-91
Световая и звуковая сигнализация в операторной воздушной компрессорной
Аварийный останов воздушного нагнетателя Н-91
Световая и звуковая сигнализация на дисплейной станции в новой операторной.
Разрешение на пуск ГЭД воздушного нагнетателя Н-91
Световая сигнализация в операторной воздушной компрессорной
Состояние пускового маслонасоса
Состояние резервного маслонасоса
Рассогласование датчиков
PRSA 91-1 и PRA 91-2
Токовая отсечка ГЭД Н-91
Состояние блока питания
Состояние задвижки 91-з
Световая и звуковая сигнализация в операторной воздушной компрессорной.
Давление охлаждающей воды Н-92
Аварийный останов ГЭД Н-92
Рассогласование между
PRSA 9а2-1 и PR 9а2-2
Давление воздуха на выходе нагнетателя Н-92
Запрет пуска ГЭД Н-92
Давления масла к подшипникам ГЭД нагнетателя Н-92
Температура переднего
Состояние воздушного нагнетателя Н-92
Аварийный останов воздушного нагнетателя Н-92
Разрешение на пуск ГЭД воздушного нагнетателя Н-92
PRSA 92-1 и PRA 92-2
Токовая отсечка ГЭД Н-92
Состояние задвижки 92-з
Температура масла после маслоохладителей МО-1 МО-2
Состояние основного маслонасоса НМ-1
Световая сигнализация на местном щите и в операторной воздушной компрессорной.
Состояние резервного маслонасоса НМ-2
Состояние воздушного нагнетателя Н-93
Аварийный останов воздушного нагнетателя Н-93
Разрешение на запуск ГД воздушного нагнетателя Н-93
Световая сигнализация на местном щите управления и на дисплейной станции в операторной воздушной компрессорной.
Давление охлаждающей воды
Световая и звуковая сигнализация на дисплейной станции в операторной воздушной компрессорной
Давление масла к подшипникам нагнетателя
Световая и звуковая сигнализация на дисплейной станции в операторной воздушной компрессорной
С задержкой 30 секунд формируется NBA 502-1 «Состояние защиты по маслу смазки Н-93» и разрешение на пуск ГЭД.
Ключ выбора главного маслонасоса
Включение резервного маслонасоса НМ-2.
Включение резервного маслонасоса НМ-1.
Аварийный останов ГЭД.
Осевой сдвиг ротора GRSA 3701
Осевой сдвиг ротора
Одновременное срабатывание датчиков осевого сдвига ротора
Одновременное влияние 3-х параметров
Аварийный останов ГЭД.
Уровень масла в баке от верхней крышки
Наличие воды в статоре ГЭД
Температура ОВ подшипников компрессора
Температура опорной части ОУВ подшипников компрессора
Температура рабочих колодок ОУВ подшипников компрессора
Температура установочных колодок ОУВ подшипников компрессора
Одновременное срабатывание датчиков температуры опорных опорно-упорных подшипников компрессора
Температура подшипника ГЭД свободного конца вала
Температура подшипника ГЭД со стороны компрессора
Температура зоны горячего воздуха ГЭД
Состояние ГЭД воздушного нагнетателя Н-93
Световая и звуковая сигнализация на местном щите и в операторной воздушной компрессорной.
Аварийный останов и запрет пуска ГЭД.
Короткое замыкание ГЭД
Кнопка «Аварийный СТОП» в операторной
Останов и запрет пуска ГЭД.
Положение дроссельной
Отказ датчика TRSA 3005
Световая и звуковая сигнализация на дисплейной станции в операторной воздушной компрессорной.
Отказ датчика TRSA 3011
Отказ датчика TRSA 3012
Отказ датчика TRSA 3021
Отказ датчика TRSA 3022
Отказ датчика TRSA 3023
Отказ датчика TRSA 3024
Отказ датчика TRSA 3025
Отказ датчика TRSA 3026
Отказ датчика TRSA 3031
Отказ датчика TRSA 3032
Отказ датчика TRA 3141
Отказ датчика TRA 3142
Отказ датчика PRSA 3500
Отказ датчика PRSA 3502
Отказ датчика ERA 9001
Отказ датчика ERA 9002
Отказ датчиков GRSA 3701 и GRSA 3702
Одновременное влияние двух параметров
Рассогласование между
TRSA 3011 и TRSA 3012
TRSA 3021 и TRSA 3022
TRSA 3023 и TRSA 3024
TRSA 3025 и TRSA 3026
GRSA 3701 и GRSA 3702
Работа секции №1 №2 АВР NBA 9021 NBA 9022
Контроль напряжения в схеме управления НМ-1
Контроль напряжения в схеме управления НМ-2
Контроль напряжения в схеме управления дроссельной заслонкой
Неисправность блоков питания =24В
Напряжение после UPS1
Напряжение после UPS2
Питание UPS1 от батареи
Состояние батареи UPS1
Нагрузка UPS1 на байпасе
Питание UPS2 от батареи
Состояние батареи UPS2
Нагрузка UPS2 на байпасе
Неисправность в схеме управления НМ-1
Неисправность в схеме управления НМ-2
Неисправность в схеме управления ГЭД
Воздушные компрессора ВК-1 2 3
Давление охлаждающей воды
Отключение ГЭД компрессора.
Световая и звуковая сигнализация на местном щите в воздушной компрессорной.
Понижение давления охлаждающей воды
Давление смазочного масла
Понижение давления масла в компрессоре
Температура воздуха I ступени
Световая и звуковая сигнализация в операторной воздушной компрессорной и на местном щите в воздушной компрессорной.
Повышение температуры II ступени компрессора
Температура воздуха II ступени
Температура масла в картере
Газовые нагнетатели Н-6334
Температура вкладыша опорно-упорных и опорных подшипников ЦНД
Световая и звуковая сигнализация в операторной ГК.
Аварийный останов ГЭД. Задержка 2 с.
Температура установочных и рабочих колодок опорно-упорных подшипников ЦНД
Температура вкладыша опорно-упорных и опорных подшипников ЦВД
Температура рабочих и установочных колодок опорно-упорных подшипников ЦВД TRSA 3033 TRSA 3035
Температура опорных подшипников входного вала редуктора ЦНД со стороны двигателя и компрессора
TRSA 3051 TRSA 3053
Температура опорного вкладыша выходного вала редуктора ЦНД со стороны двигателя и компрессора
TRSA 3055 TRSA 3057
Температура опорного вкладыша выходного и входного вала редуктора ЦВД со стороны ЦНД
Температура опорного вкладыша выходного и входного вала редуктора ЦВД со стороны ЦВД
TRSA 3063 TRSA 3067
Температура масла в маслобаке
Световая и звуковая сигнализация в операторной ГК.
Включение ТЭН маслобака HS ТЭН3-1.
Отключение ТЭН маслобака HS ТЭН3-1.
Температура опорных подшипников ГЭД
Температура охлаждающей воды на входе в ВОД ГЭД
Давление газа в нагнетании ЦНД
Давление газа наддува на уплотнении всаса ЦНД PRA 3328
Давление воздуха продувки ГЭД
Запрет пуска ГЭД. Продувка не менее 300 секунд.
Одновременное срабатывание двух датчиков
Аварийный останов ГЭД с задержкой 2 сек.
Давление масла смазки опорных подшипников агрегата
Запрет пуска ГЭД. (Предварительная смазка 180 секунд).
Аварийный останов ГЭД. Задержка 2 сек.
(При отказе датчика PRSA 3501).
Давление масла после маслонасосов
Включение пускового маслонасоса НМП3-1.
Отключение пускового маслонасоса НМП3-1.
Перепад давлений масло-газ
Запрет пуска ГЭД. (Защита по перепаду маслогаз 180 секунд).
Уровень масла в маслобаке
Осевой сдвиг ротора ЦНД
GRSA 3811 GRSA 3812
Одновременное срабатывание двух датчиков осевого сдвига ротора ЦНД
GRSA 3811 и GRSA 3812
Осевой сдвиг ротора ЦВД
Одновременное срабатывание двух датчиков осевого сдвига ротора ЦВД
Вертикальное вибросмещение ротора ЦНД в районе опорного и опорно-упорного подшипника
Световая и звуковая сигнализация в операторной ГК..
Горизонтальное вибросмещение ротора ЦНД в районе опорного и опорно-упорного подшипника
Вертикальное вибросмещение ротора ЦВД в районе опорного и опорно-упорного подшипника
Горизонтальное вибросмещение ротора ЦВД в районе опорного и опорно-упорного подшипника
Вертикальная скорость вибрации корпуса подшип. вх. и вых. вала редуктора ЦНД
Горизонтальная скорость вибрации корпуса подшип. вх. и вых. вала редуктора ЦНД XRA 3752 XRA 3754
Вертикальная скорость вибрации корпуса подшип.вх. и вых. вала редуктора ЦВД
Горизонтальная скорость вибрации корпуса подшипника вх. и вых. вала редуктора ЦВД
«Аварийный останов ГЭД Н-633»
Состояние МВ ГЭД Н-633
Перегрузка ГЭД Н-633
Аварийный останов ГЭД. Задержка 05 с.
Короткое замыкание ГЭД Н-633
Аварийный останов ГЭД Н-633
Кнопка «Пуск» Н-633
Состояние вентилятора ПД-1
Состояние вентилятора ПД-1а
Состояние насоса НМП
Состояние вентилятора отсоса
Положение дроссельной заслонки
Задвижка пуск. контура
Состояние задвижки пускового контура
Задвижка на всасе ЦНД
Состояние задвижки на всасе ЦНД
Задвижка нагнетания ЦНД.
Состояние задвижки нагнетания ЦНД.
Состояние задвижки ЦНД.
Задвижка на всасе ЦВД.
Состояние задвижки на всасе ЦВД.
Задвижка нагнетания ЦВД.
Состояние задвижки нагнетания ЦВД.
Состояние ключа выбора управления
Аварийный останов компрессора
Включение маслонасос НМП3-1.
Открытие ППК ЦНД 1463 и ППК ЦВД 1515.
Открытие предпусковой задвижки HV 3100.
Закрытие задвижки нагнетания HV 1525.
Закрытие задвижки на всасе ЦНД 1456 с задержкой 30 секунд.
Световая и звуковая сигнализация в операторной ГК и на местном щите управления.
TRSA 3001 TRSA 3011÷3072
PRSA 3157 3329 3501 3502 3507
Наличие напряжения в цепях управления задвижками
ЕA 3709-3 ЕA 3710-3
Напряжение перед и после UPS
Входной и выходной контактор вентилятора №1
Номинальная скорость вентилятора №1 достигнута
Ошибка тиристорного пускателя №1
Входной и выходной контактор вентилят.№2
NBA 3ХВ21 NBA 3ХВ22
Ошибка тиристорного пускателя №2
Входной и выходной контактор вентилятора №3
NBA 3ХВ31 NBA 3ХВ32
Байпасный контактор вентилятора №3
Входной и выходной контактор вентилятора № 4
NBA 3ХВ41 NBA 3ХВ42
Байпасный контактор вентилятора №4
Ключ выбора режима работы (местный)
Температура рабочих и установочных колодок опорно-упорных подшипников ЦВД TRSA 4033 TRSA 4035
Включение ТЭН маслобака HS ТЭН4-1.
Отключение ТЭН маслобака HS ТЭН4-1.
Давление газа наддува на уплотнении всаса ЦНД
Запрет пуска ГЭД. Продувка не менее 180 секунд.
(При отказе датчика PRSA 4501).
Включение пускового маслонасоса НМП4-1.
Отключение пускового маслонасоса НМП4-1.
GRSA 4811 и GRSA 4812
Горизонтальная скорость вибрации корпуса подшип. вх. и вых. вала редуктора ЦНД XRA 4752 XRA 4754
«Аварийный останов ГЭД Н-634»
Состояние МВ ГЭД Н-634
Перегрузка ГЭД Н-634
Короткое замыкание ГЭД Н-634
Аварийный останов ГЭД Н-634
Состояние вентилятора ПД-2
Состояние вентилятора ПД-2а
Аварийный останов компрессора Н-634
Открытие ППК ЦНД 2093 и ППК ЦВД 2117.
Открытие предпусковой задвижки HV 4100.
Закрытие задвижки нагнетания HV 2126.
Закрытие задвижки на всасе ЦНД 2089 с задержкой 30 секунд.
TRSA TRSA 4001 4011÷4072
PRSA 4157 4329 4501 4502 4507
Уровень жидкости в СУ
газосепратора Е-115
Аварийный останов ГЭД Н-633. Задержка 2 с.
Запрет пуска ГЭД Н-633.
Аварийный останов ГЭД Н-634. Задержка 2 с.
Запрет пуска ГЭД Н-634.
газосепараторе Е-115
газосепаратора Е-1А
газосепараторе Е-1А
Положение дроссельной заслонки
Неисправность СТМ-10 NBA 5025
Загазованность у Н- 633
Световая и звуковая сигнализация в операторной ГК. Сигнал в ВГСО.
Включение аварийных вентиляторов АВ1÷7.
Загазованность у Н-634
Общие параметры из газовой компрессорной (центральная операторная).
Температура подшипников насоса
Световая и звуковая сигнализация на дисплейной станции в старой и в новой операторной.
Давление газа после Е-115 PRCA 1447
Давление после Е-115
Открытие PV 1448 на линии сброса газа на факел.
Линия сброса газа на факел
Состояние задвижки PV 1448
Расход бензина от насосов
Уровень газоконденсата в газосепараторе Е-1
Световая и звуковая сигнализация на дисплейной станции в старой и в новой операторной. Останов насосов Н-67 67а.
Световая и звуковая сигнализация на дисплейной станции в старой и в новой операторной.
Ключ выбора работы Е-1 с Н-67
Останов насоса Н-67.
Ключ выбора работы Е-1 с Н-67а
Останов насоса Н-67а.
Останов насоса Н-67 и Н-67а.
Уровень раздела фаз в газосепараторе Е-1
Уровень газоконденсата в газосепараторе Е-1А
Ключ выбора работы Е-1A с Н-67
Уровень газоконденсата в газосепараторе Е-1A
Ключ выбора работы Е-1A с Н-67а
Уровень раздела фаз в газосепараторе Е-1А
Уровень жидкости в емкостях Е-120
Уровень жидкости в емкости Е-120
LRCA 1494A и LRA 1494B
Уровень раздела фаз в газосепараторе Е-122
Уровень газокондесата в газосепараторе Е-122
LRCA 1094A и LRA 1094B LDA1094
Задержка 10 сек. Световая и звуковая сигнализация на дисплейной станции в старой и в новой операторной.
LRCA 1550A и LRA 1550B
LRCA 1552A и LRA 1552B
Загазованность в газовой компрессорной
Состояние вентиляторов
Состояние вентилятора В-1Г
Состояние вентилятора В-2Г
Состояние вентилятора В-3Г
Состояние аварийного вентилятора АВ-1Г
Состояние аварийного вентилятора АВ-2Г
Состояние аварийного вентилятора АВ-3Г
Состояние аварийного вентилятора АВ-4Г
Состояние аварийного вентилятора АВ-5Г
Состояние аварийного вентилятора АВ-6Г
Состояние аварийного вентилятора АВ-7Г
Отказ Р-130 № 00001 в щите №4 СТМ
Перечень сигнализаций.
Расход бензина после Н-2324А 25 на 28 тар.К-21 FRCA 1417
Расход бензина после Н-23 24А25 в К-51А
Расход шлама из Т-1 в К-21
Н-333435 в К-135 FRCA 1724
Расход бензина на 26 тар. К-21 от Н-7171А
Расход питающей воды котла в Т-6 после Н-99А
Индикатор сброса газа на факел высокого давления
Индикатор сброса газа на факел низкого давления
Линия дымовых газов из Р-2
Давление дымовых газов из Р-2
Давление воздуха аэрации Е-12
Давление в Е-31 A PRA 1434
Линия мазута с установки
Давление мазута на установку
Низкое давление воздуха КИП на установку
Уровень в Р-1(верхний)
Уровень в Р-2 LRA 1035А В
Уровень раздела фаз в Е-31А
Ключ блокировки HS1419B-BK
Останов насосов Н-31а 31к.
Ключ блокировки HS1420B-BK
Останов насосов Н-23 Н-24а Н-25.
Уровень в Е-31 A LRСA 1420А
Уровень в К-21 (верхний)
Ключ блокировки HS1610B-BK
Запрет на пуск насосов Н-16 16а (при выключенных насосах)
Уровень в К-21 (нижний)
Ключ блокировки HS1593B-BK
Запрет на пуск насосов Н-44 44а (при выключенных насосах)
Уровень в Е-45 LRA 1993А
Уровень в Е-45А LRA 1993В
Высокий уровень в Р-51
Высокий уровень в Р-52
Высокий уровень в Р-53
Высокий уровень в Р-54
Уровень раздела фаз в Е-107
Аварийный уровень в Е-108
Ключ блокировки HS1638B-BK
Запрет на пуск насосов Н-21 22 (при выключенных насосах)
Уровень раздела фаз в Е-136
Останов насосов Н-38 38а.
Раздел фаз в К-51а LRCA 1832A
Вес в резервуаре Р-51
Вес в резервуаре Р-52
Вес в резервуаре Р-53
Вес в резервуаре Р-54 WRA 2030А WRA 2030В
Температура паров из Р-1 в U-41
Температура паров из Р-1 в U-42
Температура дымовых газов
Температура перевала Т-20 (левая север)
Температура перевала Т-20 (левая середина)
Температура перевала Т-20 (левая юг)
Температура перевала Т-20 (правая север)
Температура перевала Т- 20 (правая середина)
Температура перевала Т- 20 (правая юг)
Температура масла в картере подшипников насоса Н-44
Температура масла в картере подшипников насоса Н-16А
Линия ЛГК на гидроочистку
Температура ЛГК с установки на гидроочистку TRA 1671
Температура ЛГК с установки в цех №13
Линия паров бензина из Т-63 в К-51А
Температура паров бензина из Т-63 в К-51А
Линия ТКГ с установки
Температура некондиционного ТКГ с установки
Линия выхода с Е-91а
Температура на выходе из Е-91а TRA 2032
Температура масла в картере подшипников насоса Н-1
Температура масла в картере подшипников насоса Н-1А
Температура масла в картере подшипников насоса Н-16
Температура масла в картере подшипников насоса Н-17А
Температура масла в картере подшипников насоса Н-17
Температура масла в картере подшипников насоса Н-24А
Температура масла в картере подшипников насоса Н-25
Температура масла в картере подшипников насоса Н-34
Температура масла в картере подшипников насоса Н-44А
Температура масла в картере подшипников насоса Н-21
Температура масла в картере подшипников насоса Н-12А
Температура масла в картере подшипников насоса Н-20
Температура масла в картере подшипников насоса Н-20А
Температура масла в картере подшипников насоса Н-22
Температура масла в картере подшипников насоса Н-38А
Температура масла в картере подшипников насоса Н-38
Температура масла в картере подшипников насоса Н-35
Температура масла в картере подшипников насоса Н-39А
Температура масла в картере подшипников насоса Н-39
Температура масла в картере подшипников насоса Н-36В
Температура масла в картере подшипников насоса Н-36Б
Температура масла в картере подшипников насоса Н-36А
Температура масла в картере подшипников насоса Н-36
Температура масла в картере подшипников насоса Н-23
Температура масла в картере подшипников насоса Н-12
Температура масла в картере подшипников насоса Н-71
Температура масла в картере подшипников насоса Н-71А
АВР вентиляторов П1П1А
резервный вентилятор
Угроза замораживания калорифера вентсистемы П1П1А
Состояние вентиляторов П1П1А
АВР вентиляторов П2П2А
Угроза замораживания калорифера вентсистемы П2П2А
Состояние вентиляторов П2П2А
АВР вентиляторов П3П3А
Угроза замораживания калорифера вентсистемы П3П3А
АВР вентиляторов П4П4А
Угроза замораживания калорифера
Состояние приточных вентиляторов П-3032 NA 6019 6020
Состояние приточных вентиляторов П-3131А NA 6021 6022
Состояние приточных вентиляторов П-3738 NA 60236024
Состояние приточных вентиляторов П-3939А NA 60256026
Состояние приточных вентиляторов П-39Б П-39В NA 60276028
Состояние приточных вентиляторов П-2122 NA 60296030
Состояние приточных вентиляторов П-2728 NA 60316032
Состояние приточных вентиляторов П-2929А NA 60336034
Состояние приточных вентиляторов П-20П-20А NA 60356036
Состояние приточных вентиляторов П-49 П-50 NA 60376038
Состояние приточных вентиляторов П-54 54А NA 60396040
Состояние приточных вентиляторов П-12 NA 60416042
Состояние приточных вентиляторов П-34 NA 60436044
Состояние приточных вентиляторов П-4040А NA 60456046
Состояние приточных вентиляторов П-56 NB 60476048
Состояние аварийного вентилятора АВ-8
Состояние аварийного вентилятора АВ-9
Состояние аварийного вентилятора АВ-10
Состояние сырьевых насосов
Состояние насоса XA14091410 NA 6093
Состояние фильтра шлама F-1
Электрообогрев шкафов КИП.
Неиспр. системы электрообогрева шкаф 1гр.2
Отказ эл. пит. ш1.2 гр.1
Отказ эл. пит. ш1.2 гр.2
Электрообогрев шкафов КИП
Неисправность ш2гр1
Неисправность ш2гр2
Расход азота для продувки линии сброса с К-21 на ФНД
Расход азота для продувки линии сброса с Е-31а на ФНД
Уровень керосина на приеме насосов Н-1212а
Уровень дизтоплива на приеме насосов Н-1717а
Останов запрет пуска Н-1717а.
Уровень керосина на приеме насосов Н-2020а
Уровень полунасыщенного абсорбента на приеме насосов Н-3636а
Уровень полунасыщенного абсорбента на приеме насосов Н-36б36в
Уровень бензина на приеме насосов Н-39 39а
Уровень насыщенного МЭА на приеме насоса Н-48
Уровень насыщенногорегенерированного МЭА на приеме Н-50
Уровень регенерированного МЭА на приеме Н-49
Уровень бензина на приеме насосов Н-5151а
Уровень бензина на приеме насосов Н-7171а
Дистанционная кнопка останова насоса Н-12
Останов насоса Н-12.
Дистанционная кнопка останова насоса Н-12а
Останов насоса Н-12а.
Одновременное отключение Н-1212а
Дистанционная кнопка останова насоса Н-17
Останов насоса Н-17.
Дистанционная кнопка останова насоса Н-17а
Останов насоса Н-17а.
Одновременное отключение Н-1717а
Дистанционная кнопка останова насоса Н-20
Останов насоса Н-20.
Дистанционная кнопка останова насоса Н-20а
Останов насоса Н-20а.
Одновременное отключение Н-2020а
Дистанционная кнопка останова насоса Н-36
Останов насоса Н-36.
Дистанционная кнопка останова насоса Н-36а
Останов насоса Н-36а.
Одновременное отключение Н-3636а
Дистанционная кнопка останова насоса Н-36б
Останов насоса Н-36б.
Дистанционная кнопка останова насоса Н-36в
Останов насоса Н-36в.
Одновременное отключение Н-36б36в
Дистанционная кнопка останова насоса Н-39
Останов насоса Н-39.
Дистанционная кнопка останова насоса Н-39а
Останов насоса Н-39а.
Одновременное отключение Н-3939а
Дистанционная кнопка останова насоса Н-48
Останов насоса Н-48.
Дистанционная кнопка останова насоса Н-50
Останов насоса Н-50.
Дистанционная кнопка останова насоса Н-49
Останов насоса Н-49.
Одновременное отключение Н-48 и Н-50
Виртуальный ключ «Работа Н-50 в паре с Н-48»
Одновременное отключение Н-49 и Н-50
Виртуальный ключ «Работа Н-50 в паре с Н-49»
Дистанционная кнопка останова насоса Н-51
Останов насоса Н-51.
Дистанционная кнопка останова насоса Н-51а
Останов насоса Н-51а.
Одновременное отключение Н-5151а
Дистанционная кнопка останова насоса Н-71
Останов насоса Н-71.
Дистанционная кнопка останова насоса Н-71а
Останов насоса Н-71а.
Одновременное отключение Н-7171а
Дистанционная кнопка останова насоса Н-67
Дистанционная кнопка останова насоса Н-67а
Останов насоса Н-67а.
Одновременное отключение насосов Н-67 67а
Дистанционная кнопка останова насоса Н-31к
Останов насоса Н-31к.
Дистанционная кнопка останова насоса Н-31а
Останов насоса Н-31а.
Одновременное отключение насосов Н-31а 31к
Дистанционная кнопка останова насоса Н-38
Останов насоса Н-38.
Дистанционная кнопка останова насоса Н-38а
Останов насоса Н-38а.
Одновременное отключение насосов Н-38 38а
Дистанционная кнопка останова насоса Н-23
Останов насоса Н-23.
Дистанционная кнопка останова насоса Н-24а
Останов насоса Н-24а.
Дистанционная кнопка останова насоса Н-25
Останов насоса Н-25.
Одновременное отключение насосов Н-23 24а 25
Дистанционная кнопка останова насоса Н-44
Останов насоса Н-44.
Дистанционная кнопка останова насоса Н-44а
Останов насоса Н-44а.
Одновременное отключение насосов Н-44 44а
Дистанционная кнопка останова насоса Н-16
Останов насоса Н-16.
Дистанционная кнопка останова насоса Н-16а
Останов насоса Н-16а.
Одновременное отключение насосов Н-16 16а
Дистанционная кнопка останова насоса Н-21
Останов насоса Н-21.
Дистанционная кнопка останова насоса Н-22
Останов насоса Н-22.
Одновременное отключение насосов Н-21 22
Температура затворной жидкости насоса Н-38
Температура затворной жидкости насоса Н-38а
Давление затворной жидкости насоса Н-38
Давление затворной жидкости насоса Н-38а
Уровень затворной жидкости насоса Н-38
Уровень затворной жидкости насоса Н-38а
Останов насоса Н-38а
Состояние системы питания вентиляторов U11
Состояние системы питания вентиляторов U21
Состояние системы питания вентиляторов U31
Уровень гидрожидкости
Перепад на гидрофильтре
Одновременное понижение давления двух насосов №1 №2 PAL 2353 PAL 2354
Давление основного аккумулятора
Давление резервного аккумулятора PAL 2356
Температура гидрожидкости
Сигнал обратной связи
Одновременное понижение давления двух насосов №1 №2 PAL 2363 PAL 2364
Давление резервного аккумулятора
Сигнал обратной связи XA 2361
Источники бесперебойного питания UPS1 UPS2 в газовой компрессорной.
Состояние питания UPS1
Состояние батареи UPS1 NBA 9112
Состояние нагрузки UPS1
Состояние питания UPS2
Состояние батареи UPS2 NBA 9122
Состояние нагрузки UPS2
Источники бесперебойного питания UPS1 UPS2 в новой операторной.
Угроза отключения UPS1
Внутренний байпас UPS1
Угроза отключения UPS2
Внутренний байпас UPS2
Транспорт-ная линия Р-2
Рассогласование между FRCA1052 и FRSA1053
Рассогласование между LRCA1016 и LRCA1043
TRCA 1038A и TRA 1054А
TRCA 1038В и TRA 1054В
Рассогласование показаний позиций LRSA 1379A и LRСA 1372А
Рассогласование показаний позиций LRSA 1379A и LRSA 1379B
Рассогласование показаний позиций PRSA 2602A и PRSA 2602B
LRCA 1400A и LR 1400В
LRCA 1419A и LRSA 1419В LDA 1419
LRCA 1420A и LRSА 1420В
LRCA 1713A и LR 1713В LDA 1713
LRСA 1954А и LR 1954В
LRCA 1606A и LR 1606В LDA 1606
LRCA 1638A и LRSA 1638В LDA 1638
LRCA 1698A и LR 1698В LDA 1698
LRCA 1788A и LRSA 1788В LDA 1788
LRCA 1964A и LR 1964В LDA 1964
LRCA 1832A и LR 1832В LDA 1832
LRCA 1610A и LRSA 1610В LDA 1610
LRCA 1593A и LRSA 1593В LDA 1593
LRC 2016A и LR 2016В LDA 2016
LRCA 1974A и LRSA 1974В LDA 1974
LRC 1792A и LR 1792В LDA 1792
LRCA 1761A и LR 1761В
LRCA 1930A и LRA 1930В LDA 1930
LRA 4004 и LRA 40041
WRA 2024A и WRA 2024В WDA 2024
WRA 2026A и WRA 2026В WDA 2026
WRA 2028A и WRA 2028В WDA 2028
WRA 2030A и WRA 2030В WDA 2030
Система пенотушения.
Насосная пенотушения
Напряжение в системе пенотушения
Световая сигнализация в старой операторной.
Пожар в горячей насосной сработка датчика
Световая и звуковая сигнализация в старой операторной.
Включение системы пенотушения.
Пожар в холодной насосной сработка датчика
Состояние насоса Н-81
Состояние насоса Н-82
Уровень в емкостях пенообразователя
Фильтрую-щие сосуды №1 2
Перепад давления на фильтрующем сосуде в режиме фильтрации
Закрываются клапана XV-2235÷XV-2252.
Открывается клапан XV-2234.
Система смазки насоса Н-А В
Уровень масла в маслобаке насоса Н-А(В)
Останавливается маслонасос системы смазки насоса Н-А(В).
Температура масла смазки подшипников насоса Н-А(В)
Включается вентилятор охлаждения в системе смазки насоса Н-А(В)
Отключается вентилятор охлаждения в системе смазки насоса Н-А(В)
Останавливается насос Н-А(В)
Система смазки насоса Н-АВ
Состояние маслонасоса
Останавливается насос Н-1А(В)
Фильтрую-щие сосуды №12
Давление топливного газа
Световая и звуковая сигнализация в новой операторной
Давление воздуха КИП
Система смазки насоса Н-А
Давление в системе смазки
Система смазки насоса Н-В
Давление смазки подшипников
Фильтрую-щий сосуд №1
Отклонение перепада давления измеренного от расчетного
Фильтрую-щий сосуд №2
Уровень масла в системе смазки
Рассогласование между уровнемерами
Температура тяжелого газойля
Температура подшипников
Температура масла системы смазки
Состояние охлаждающего вентилятора А
Состояние охлаждающего вентилятора В
Состояние насоса смазки А
Состояние насоса смазки В
Состояние насоса Н-А
Состояние насоса Н-В
Фильтрующий сосуд №2
Установка загрузки свежего катализатора D-1.
Электропитание установки загрузки свежего катализатора D1
Установка загрузки свежего катализатора D1
Запрет пуска цикла загрузки.
Закрытие клапанов XVV 2300 XVV 2301
XVV 2302 XVV 2304 XVV 2305.
Открытие клапана выгрузки XVV 2302
открытие клапана непрерывной продувки XVV 2304.
Примечание №2. На дисплейных станциях оператора сигнализируются также:
неисправность измерительных каналов для всех позиций КИП отказы модулей системы управления «INFI-90».
При нестабильном перепаде давления на шиберной задвижке ТV 1038 во избежание аварийного останова установки на время регулирования технологическим персоналом аэрационных точек разрешить отключение блокировки поз. UC 1039 (перепад давления на ТV 1038) сменным инженером дежурной службы цеха №15 по распоряжению начальника установки а в его отсутствие – старшего оператора. Распоряжение с указанием времени отключения и включения блокировки должно быть записано в сменном журнале и иметь подпись лица производившего отключение и включение блокировки.
На время перехода с одного газового компрессора на другой разрешить отключение блокировки поз. PRSA 1448 (давление на приеме Н-63) сменным инженером дежурной службы цеха №15 по распоряжению начальника установки а в его отсутствие – старшего оператора. Распоряжение с указанием времени отключения и включения блокировки должно быть записано в сменном журнале и иметь подпись лица производившего отключение и включение блокировки.

29.2009 Таблица 19 Техн. характеристика выносной системы БК.doc

ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ВЫНОСНОЙ ЦИКЛОННОЙ СИСТЕМЫ ПЫЛЕУЛАВЛИВАНИЯ
Наименование показателей
Расход дымовых газов
Температура на входе в циклоны
Объемный расход дымовых газов на входе в циклоны
Отношение длины циклона к диаметру корпуса
Отношение площади поперечного сечения корпуса к площади входного патрубка
Внутренний диаметр корпуса циклона
Эффективность пылеулавливания
Сопротивление циклона

27.2009 Таблица 17 Периодичность дренирования оборудования.doc

Периодичность дренирования технологического оборудования.
Наименование аппарата
Заглубленная ёмкость Е-120
Газовый конденсат + вода + МЭА
По мере наполнения уровня
Сепаратор жирного газа Е-31А
постоянно (при очистке стоков на тит.29 ОПУ)
постоянно при очистке стоков на тит.29 ОПУ)
В сернисто-щелочную канализацию
Сепаратор жирного газа Е-122
Аккумулятор орошения Е-136

19.2009 Возможные аварийные ситуации.doc

ВОЗМОЖНЫЕ АВАРИИНЫЕ СИТУАЦИИ И ПРАВИЛА
ОСТАНОВКИ ПРОИЗВОДСТВЕННОГО ПРОЦЕССА
На установке могут возникнуть следующие аварийные ситуации:
Остановка нагнетателей Н-9123.
Полное отключение электроэнергии на установке.
Прекращение подачи оборотной воды на установку.
Прекращение подачи химочищенной воды на установку.
Прекращение подачи воздуха КИП.
Нарушение герметичности соединений трубопроводов и аппаратов блока ГФЧ.
Нарушение герметичности соединений трубопроводов и аппаратов блока НФЧ.
Нарушение герметичности транспортных линий катализатора.
Повышение давления в реакторе.
Отсутствие перепада на TV 1038 (К-20).
Отсутствие перепада на LV 1043 (К-5).
Остановка установки ГФУ и сернокислотного алкилирования.
Прекращение подачи сырья на установку.
Прекращение подачи гидроочищенного 1ЦО К-21 с установки ЛИ-150.
Остановка нагнетателей Н-9123
Остановка нагнетателей Н-9123 может произойти по причине снижения напряжения электроэнергии срабатывания блокировок по давлению нагнетания или осевому смещению ротора турбовоздуходувки. Остановка турбовоздуходувки приводит к завалу катализатора в транспортной линии Р-2.
Перевести сырье из лифт-реактора в К-21 сырье направить на циркуляцию по схеме:
Снизить загрузку по сырью до 70 тчас и регулировать расход в зависимости от откачки куба К-21.
Открыть аварийный пар в лифт-реактор.
Перекрыть подачу в лифт-реактор шлама и легкого газойля и на закалку.
Откачку с фильтра шлама перевести в К-22.
Закрыть задвижки LV 1043 (К-5) TV 1038 (К-20) (дублировать).
Для исключения попадания воздуха в реактор Р-1 через LV 1043 (К-5) необходимо контролировать давление в реакторе Р-1 при уменьшении давления ниже 045 кгссм2 поддавить систему сухим газом по схеме:
Давление в Р-1 поддерживать на уровне 06-065 кгссм2.
Собрать схемы пробивки транспортной линии Р-2. Включить в работу ВК-123.
Закрыть клапан по расходу воздуха в транспортную линию Р-2. Включить нагнетатели на свечу отрегулировав на рабочее давление. Отрегулировать на проход воздух в кольца регенератора.
Открыть клапан по расходу воздуха в транспортную линию Р-2. Плавно перевести воздух в транспортную линию Р-2 от нагнетателей.
Пробить транспортную линию Р-2 пробивку начинать с верхнего этажа. При пробивке контролировать температуру линии воздуха на пробивку транспортной линии для исключения движения катализатора обратным ходом. После пробивки верхних отметок воздух в данные точки оставлять на проход для исключения повторного завала.
Контролировать уровень катализатора в Р-1 при его понижении приоткрыть TV 1038 (К-20) и перепустить порцию регенерированного катализатора в Р-1.
При невозможности быстро пробить транспортную линию Р-2 необходимо зашуровать Т-19 для перегрева насыщенного пара на реакторный блок.
При понижении температуры в Р-2 ниже 6000С зашуровать мазутные форсунки на Р-2 для поддержания температуры в регенераторе на уровне 650-6700С.
Прекратить откачку из стриппингов подавая циркуляционные орошения продолжать циркуляцию шлама по К-21.
Блок ГФЧ перевести на циркуляцию по схеме:
Следить за уровнями Т-6З и Т-131 не допуская понижения уровней. В случае невозможности циркуляции из-за падения уровней в Т-63 Т-131 узел остановить предварительно закрыв подачу теплоносителя. Продукт из Е-136 откачивать на орошение К-135.
Регулировать нагрузку центробежного компрессора Н-6334 в зависимости от давления в приёмном коллекторе. Перед остановкой компрессора открыть сброс с приемного коллектора на факел низкого давления.
По блоку очистки продолжать циркуляцию МЭА.
При появлении проходимости по транспортной линии Р-2:
б) подать сырье в лифт-реактор;
в) прекратить подачу мазута в регенератор;
г) отрегулировать температурный и газодинамический режим реактора и регенератора;
д) потушить Т-19 переиграть схему подачи перегретого пара на реакторный блок;
е) вывести на режим блоки НФЧ и ГФЧ.
Полное отключение электроэнергии на установке
При этом остановится все электрооборудование и электроагрегаты погаснет электроосвещение отключатся приборы КИП и А.
В этом случае необходимо принять следующие меры:
Перекрыть регулирующие задвижки LV 1043 (К-5) TV 1038 (К-20) перекрыть задвижки на линии подачи воздуха в транспортную линию регенератора и в кольца регенератора.
Подать аварийный пар в транспортную линию Р-2 и лифт-реактор.
Перекрыть вход сырья в лифт-реактор и открыть задвижку на циркуляционной линии в К-21.
Прекратить подачу шлама и легкого газойля в лифт-реактор и на закалку.
Потушить форсунки печи Т-20 (при работе печи) и продуть змеевик печи паром в колонну К-21. Задвижки на приеме Н-1 закрыть.
Перекрыть задвижки на центробежных насосах.
В зимнее время освободить линии химочищенной воды.
Открыть сброс газа из приемного коллектора центробежных компрессоров на факел низкого давления.
В случае долгого отсутствия электроэнергии отключить колонну К-21 от реактора направить сброс паров из реактора в атмосферу.
Сбросить давление с аппаратов блока ГФЧ на факел.
После подачи напряжения приступить к выводу установки на нормальный технологический режим.
Прекращение подачи оборотной воды на установку (2 системы)
При отсутствии оборотной воды 2 системы прекратится ее поступление на охлаждение всего насосного и компрессорного оборудования установки. В этом случае необходимо установку остановить в следующей последовательности:
Снять сырье с реактора. Наладить циркуляцию сырья по схеме:
Потушить печь Т-20 (при работе печи) оставив по 1 форсунке с каждой стороны.
Прекратить подачу теплоносителя в рибойлера Т-63 Т-131.
Остановить газовый компрессор Н-6334 газ из приемного коллектора сбросить на факел низкого давления.
Прекратить циркуляцию катализатора по системе: закрыть задвижки LV 1043 (К-5) TV 1038 (К-20) и на линиях подачи воздуха в кольца Р-2 и транспортную линию Р-2 после чего остановить нагнетатели Н-9123. Зашуровать мазутную форсунку в Р-2.
Продолжать циркуляцию сырья насосом Н-1. По мере нагревания движущихся частей через каждые 15-20 минут переходить на резервный насос.
Продолжать подачу острого и циркуляционных орошений К-21 до снижения температуры низа колонны до 180-2000С.
Периодически по мере нагревания движущихся частей переходить на резервные насосы. После чего остановить все центробежные насосы. После прекращения подачи теплоносителя в Т-63 Т-131 остановить насосы блока ГФЧ.
В зимнее время при длительном отсутствии воды (более 1 часа) освободить от хим. очищенной воды приемные и нагнетательные трубопроводы насосов Н-8Н-1919а.
Периодически включать насосы блока очистки с целью прокачки трубопроводов МЭА. Продолжать циркуляцию жидкого топлива по топливному кольцу.
Прекращение подачи химочищенной воды на установку
При уменьшении запасов хим. очищенной воды в Е-4545а и не возобновления поступления из заводской магистрали приступить к нормальной остановке котла – утилизатора Т-3.
Прекращение подачи воздуха КИП
При прекращении подачи воздуха КИП из общезаводской магистрали на установку необходимо:
Установку аварийно остановить (если печь шуровалась - потушить форсунки на Т-20 прекратить подачу сырья в лифт-реактор);
Следить за давлением в аппаратах по техническим манометрам при необходимости давление в аппаратах снижать за счет принудительного сброса газовой фазы на факел;
Катализатор из системы не выгружать поддерживать "кипящий слой" в Р-1 и Р-2 перевести на байпас подачу пара в транспортную линию и лифт-реактор во избежание завала при необходимости зашуровать Т-19. Зашуровать мазутную форсунку в Р-2.
С появлением воздуха КИП приступить к выводу установки на нормальный технологический режим.
Нарушение герметичности соединений трубопроводов и
аппаратов блоков ГФЧ
При нарушении герметичности аппаратов блока ГФЧ при невозможности быстрого отключения поврежденного участка и предотвращения загазованности блока выполнить следующие мероприятия;
Потушить печь Т-20 (если печь шуровалась) дать пар в камеру сгорания печи и на паротушение ретурбентов. Создать паровую завесу между блоком ГФЧ и печью Т-20.
Снять лифт-реактор с потока сырья. Реакторный блок и блок НФЧ перевести на циркуляцию. Потушить Т-19 (если печь шуровалась).
Сбросить давление из системы ГФЧ на факел высокого давления. Остановить газовый компрессор Н-6334.
Освободить от бензина аппараты блока ГФЧ. Устранить повреждение.
Нарушение герметичности соединений трубопроводов и аппаратов блока НФЧ
Наличие высоких температур и близкое расположение печи Т-20 (если печь шуровалась)от аппаратов блока НФЧ создает угрозу пожара при нарушении герметичности трубопроводов и аппаратов.
В этом случае необходимо выполнить следующее:
Создать паровую завесу между Т-20 и блоком НФЧ.
Отключить поврежденный участок или аппарат. При невозможности отключения поврежденного аппарата установку остановить в следующей последовательности.
а) потушить форсунки Т-20 дать пар в камеру сгорания печи;
б) снять сырье с реактора закрыть задвижки LV 1043 (К-5) TV 1038 (К-20);
в) остановить блок НФЧ отключить задвижками поврежденный аппарат откачать продукт сбросить давление из Е-31а на факел низкого давления. Остановить центробежный компрессор Н-6334.
г) вывести на циркуляцию блок очистки ГФЧ и реакторный блок потушить Т-19 (если печь шуровалась).
Нарушение герметичности транспортных линий катализатора
Нарушение герметичности транспортных линий может привести к загоранию продукта и пожару.
Снять сырье с лифт-реактора закрыть задвижки LV 1043 (К-5) TV 1038 (К-20);
Снизить температуру сырья на выходе из Т-20 до 250 ОС (при работе печи). Перевести на циркуляцию блоки НФЧ ГФЧ и очистки.
Далее приступить к нормальной остановке установки.
Повышение давления в реакторе
Повышение избыточного давления в реакторе выше 068 кгсм2 является аварийной ситуацией.
Причинами повышения давления в реакторе могут быть:
Повышение температуры в реакционной зоне и углубление крекинга из-за увеличения циркуляции катализатора. В этом случае необходимо уменьшить циркуляцию катализатора до восстановления нормального температурного режима в Р-1.
Остановка центробежного компрессора Н-6334. В этом случае до пуска компрессора избыток жирного газа сбрасывать на факел низкого давления. При невозможности включения компрессора снизить производительность установки.
Перегрузка по жидкости колонн К-21 или К-89. Для восстановления режима. К-21 необходимо снизить производительность установки.
Отсутствие перепада давления на TV 1038 (К-20)
Причиной исчезновения перепада может быть:
Зависание катализатора в стояке Р-3;
Завал линии лифт-реактора;
Резкое повышение давления в Р-1.
Причина исчезновения перепада устанавливается по давлению над и под задвижкой TV 1038 (К-20).
При исчезновении перепада немедленно снять сырье с лифт-реактора перевести мимо лифт-реактора в К-21. Закрыть шлам в лифт-реактор и ЛКГ в ЦГР.
Перекрыть LV 1043 (К-5) TV 1038 (К-20) устранить причины вызвавшие исчезновение перепада. Блок НФЧ очистки и ГФЧ перевести на циркуляцию после восстановления перепада наладить циркуляцию катализатора и вывести установку на режим.
Отсутствие перепада давления на LV 1043 (К-5)
Причиной исчезновения перепада давления на LV 1043 (К-5) может быть:
Завал транспортной линии Р-2;
Резкое понижение давления в Р-1;
Резкое снижение уровня кипящего слоя в Р-1;
Прекращение подачи пара в стриппинг-секцию Р-1.
При исчезновении перепада немедленно снять сырье с реактора перевести сырье помимо лифт-реактора в К-21. Закрыть шлам в лифт-реактор и ЛКГ в ЦГР. Перекрыть LV 1043 (К-5) TV 1038 (К-20) устранить причину вызвавшую исчезновение перепада на LV 1043 (К-5). Блок НФЧ ГФЧ очистки перевести на горячую циркуляцию после восстановления перепада установку вывести на режим.
Остановка установок алкилации и ГФУ
При остановке установок алкилации и ГФУ возможно резкое повышение давления в Е-136 и стабилизаторе К-135.
В этом случае необходимо:
Снизить до минимальной температуру низа стабилизатора К-135.
Увеличить расход острого орошения К-135.
Избыток головки стабилизации временно сбрасывать на факел высокого давления.
В случае длительной остановки установок алкилации и ГФУ перевести бензин мимо блока ГФЧ а газофракционирующий блок нормально остановить.
Прекращение подачи сырья на установку
Прекращение подачи сырья на установку может произойти в результате выхода из строя сырьевых насосов отключения электроэнергии 380 В аварии на установках АВТ ВТ-6 снижения уровней в сырьевых резервуарах Р-515253.
При этом необходимо:
Закрыть выкидные задвижки на сырьевых насосах.
Потушить форсунки печи Т-20 (если печь шуровалась).
Зашуровать мазутную форсунку Р-2.
Перевести работу компрессора Н-6334 на пусковую схему.
Блок очистки перевести на холодную циркуляцию.
Блоки НФЧ и ГФЧ остановить в соответствии с настоящим регламентом.
Задвижку сероводорода с установки закрыть открыть задвижку на факел высокого давления.
Задвижки на линиях рефлюкса с установки топливного газа на установку бензина с установки дизельного топлива с установки тяжелого газойля с установки закрыть.
В случае длительного отсутствия сырья установку нормально остановить.
Прекращение подачи гидроочищенного 1ЦО К-21 с установки ЛИ-150
Закрыть пар в Т-141.
Закрыть задвижки по выводу 1ЦО на ЛИ-150 и возврату у ХВ-133.
Перевести 1ЦО через ХВ-133 на 26 тарелку К-21.
Аварийное освобождение аппаратуры.
При аварийном положении на установке когда возникает угроза целостности аппарата или ряда технологически связанных аппаратов производится принудительное снижение давления в них путем сброса газовой фазы на факел.
Снижение давления аппаратов ГФЧ осуществляется следующим образом:
От каждого аппарата блока ГФЧ предусмотрена линия аварийного сброса газа на факел высокого давления.
Газ из системы низкого давления сбрасывается на ФНД по схеме:
Продукт из аппаратов ГФЧ и НФЧ откачивается насосом Н-1Б в цех №13.
Сброс газа с К-90 направляется на ФВД.

1.титульник.doc

Открытое акционерное общество
«Славнефть-Ярославнефтеоргсинтез»
открытого акционерного
общества «Славнефть-
Ярославнефтеоргсинтез»
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ РЕГЛАМЕНТ УСТАНОВКИ КАТАЛИТИЧЕСКОГО КРЕКИНГА 1А-1М
Начальник технического отдела
Зам. главного инженера по ОП и ТБ
Индекс регламента ТР-2-014-333-2010

5.2009 Аналитический контроль технологического процесса.doc

5. КОНТРОЛЬ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА
1 Аналитический контроль технологического процесса
Наименование стадии процесса анализируемый продукт
Место отбора пробы (место установки средства измерения номер позиции на схеме)
Контролируемые показатели
Нормативные документы на методы измерений
(испытаний контроля анализов)
-90% перегоняется при температуре 0С не более
-выход до 3500С % не более
Плотность при 200С кгм3 не более
Коксуемость % масс. не более
Массовая доля общей серы %
На выходе с установки
-температура начала перегонки 0С не выше
-температура конца перегонки 0С не выше
-выход % об. не ниже
Испытание на медной пластинке
Плотность при 200С гсм3
Октановое число по моторному методу не ниже
Углеводородный состав % масс
раз в 10 дней в 800
Из резервуарного парка цеха №13
Содержание механических примесей
-выход % об. не ниже
Давление насыщенных паров кПа
Плотность при 150С кгм3
раза в сутки в 800 и 1700
Легкий каталитический газойль
1 Фракционный состав:
-до 360 0С перегоняется % об. не ниже
3 Температура вспышки 0С
1 Плотность при 20 0С кгм3 не более
2 Фракционный состав:
1 Температура вспышки определяемая
в закрытом тигле 0С не ниже
Тяжелый каталитический газойль
Температура вспышки в закрытом тигле 0С не ниже
Плотность при 200С гсм3 не менее
Вязкость кинематическая при 500С сСт не более
факультативно определять обязательно
Компонентный состав % масс.
- сумма углеводородов С4 и выше не более
- содержание сероводорода % об. не более
Головка стабилизации
Массовая доля компонентов %.
1 сумма углеводородов С2 не более
2 сумма углеводородов С3 не более
3 сумма бутиленов не менее
4сумма углеводородов С4
в том числе содержание изобутилена не менее
5сумма углеводородов С5 и выше не более:
В летнее время (с 1 апреля до 1 октября)
В зимнее время (с 1 октября до 1 апреля)
Массовая доля сероводорода % не более.
Сероводородсодержащий газ
Компонентный состав % об.
- содержание углеводородов не более
- содержание сероводорода не менее
Катализатор после регенерации
Содержание кокса % масс.
Моноэтанол-амин до регенерации
Концентрация МЭА % масс.
Содержание сульфидов гл
Моноэтанол-амин после регенерации
раз в 30 дней в 800
Содержание сероводорода % об.
Дымовые газы после регенерации катализатора
Содержание О2 СО2 СО % об.
Содержание механических примесей % масс. не более
Жесткость мкг-эквл не более
- по фенолфталеину мг-эквл не менее
Кислород мкгл не более
Прозрачность по «шрифту»см не менее
Нефтепродукты мгл не более
С непрерывной продувки
- по фенолфталеину мг-эквл
Непрерывная продувка %
Щелочность относительная % не более
С пробоотбор-ника в воздушной компрессорной
- с дегазацией мгл не более
Жесткость общая мкг-эквл
Жесткость выраженная как CaCO3 ppm (мгдм3) не более
Солесодержание мгл не более
Воздушная среда холодной насосной
Из помещения холодной насосной
Содержание паров бензиновых углеводородов мгм3 не более
Содержание сероводорода мгм3 не более
раза в 7 дней в 800
Воздушная среда горячей насосной
Из помещения горячей насосной
Содержание СО мгм3 не более
Воздушная среда насосной очистки газов
Из помещения насосной очистки газов
Воздушная среда газовой компрессорной
Из помещения газовой компрессорной
Из маслобака газового компрессора
Содержание мех. примесей %
Вязкость кинематическая
Температура вспышки 0С не менее
Кислотное число мг КОНг масла не более
Регенерированное масло из
Воздушные компрессора транспортной линии воздух в Р-2Масло турбинное Тп-22С
Из маслобака турбовоздуходувки
Содержание мех. примесей % не более
Кислотное число мг КОНг масла
Аэрация напорного стояка Р-3Масло индустриальное И-50А
Из картера воздушного компрессора
Кислотное число мг КОНг масла не более
По требованию (в зависимости от пробега не более 1500час.)
Аналитический контроль проводимый лабораториями экоаналитического центра ЦЗЛ
Вода оборотная 2 системы с установки на водоблок №3 цеха № 16
Колодец оборотной воды с установки
Содержание нефтепродуктов
Воды сточные с установки на очистные сооружения завода
Колодец сточных вод с установки
Содержание нефтепродуктов
Содержание ионов аммония
Содержание сероводорода сульфидов гидросульфидов мгдм3 не более
Выбросы в атмосферу из дымовой трубы печи
Печь Т-19 дымовая труба
Количество образования выбросов загрязняющих веществ гсек (концентрация загрязняющих веществ мгм3) не более
Печь Т-20 дымовая труба
Выбросы в атмосферу до системы улавливания
Перед выносными циклонами
Выбросы в атмосферу после системы улавливания
На свечах (после выносных циклонов)
Примечание: При изменениях технологического режима при проведении опытных пробегов при выводе установки на режим при выпуске несоответствующих компонентов при пуске и аварийном останове компрессора при замене компрессорного масла частота контроля может быть изменена по согласованию руководства КП с ЦЗЛ.

21.2009 Таблица 11.doc

7.4 МЕРЫ БЕЗОПАСНОСТИ КОТОРЫЕ СЛЕДУЕТ СОБЛЮДАТЬ ПРИ ЭКСПЛУАТАЦИИ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ
4.1 Перечень оборудования продуваемого инертным газом перед заполнением ЛВЖ ГЖ и ГГ
Наименование и номер технологического блока (аппарата трубопровода)
Давление инертного газа на линии перед аппаратом МПа
Минимально необходимое время продувки сек.
Максимально допустимая концентрация кислорода в отходящих газах % об.
мтр.пр.Т-1 тр.пр.Т-63131; Т-68 9 2412 25261227122810; Е-31а; F-1а1б 1в;
Н-11а1б12 12а1616а17 17а2020а2122 2324а254444а71а71 НF-1а НF-1б; трубопроводы обвязки оборудования и насосов.
После заполнения всей системы – 1 час
Т-5862; мтр.пр.Т-63 9899100131; ХВ-6264;
Н-3334353636а36б 36в3939а; трубопроводы обвязки оборудования и насосов.
ХВ-101; Н-484950; трубопроводы обвязки оборудования и насосов.
Блок компрессии газа:
Е-1151201211221а1; Н-6334; ХВ-111112; Н-3737а6767а31бв; трубопроводы обвязки оборудования и насосов.
Факельная емкость высокого давления:
После заполнения - 1 час

11.2009 Печь Т-18.doc

Топка под давлением Т-18
Топка под давлением Т-18 предназначена для разогрева системы реакторного блока перед пуском. Топка под давлением Т-18 представляет собой цилиндрический аппарат: диаметр 3400мм длина 11930мм давление рабочее - 12 ати давление пробное - 25 ати. Материал корпуса – Ст3 облицовки и горловины - Х5М.
Топка под давлением Т-18 состоит из 2-х камер: камеры горения (температура не выше 1100°С) и камеры смешения (температура не выше 700°С).
Топка оборудована 2-мя форсунками работающими на жидком топливе. Изнутри аппарат футеруется кирпичом снаружи изолируется для предохранения от ожогов.
Розжиг и шуровка топки
Обслуживание топки под давлением осуществляется оператором реакторного блока.
Розжиг форсунок топки должен осуществлятся бригадой в количестве исполнителей не менее 2-х человек в следующей последовательности:
Продуть камеру сгорания воздухом в течение 30 минут в атмосферу через открытый шибер на свечу стояка реакторного блока.
Проверить состояние форсунок.
Наладить циркуляцию топлива к форсункам давление топлива регулируется клапаном (поз.96) в пределах 25-30 ати. Зажечь форсунки запальником или факелом.
Для распыла топлива в форсунках использовать только технический воздух с давлением не менее 3-4 ати.
Скорость подъёма температуры в топке не должна превышать 15-30°С в час.
Переводить горячий воздух в систему реакторного блока разрешается только после установившегося горения форсунок при температуре 150-250°С.
Эксплуатация топки под давлением
Обслуживающий персонал обязан при эксплуатации:
Внимательно следить за герметичностью всех
соединений и в случае обнаружения пропуска немедленно принять меры к его устранению.
Систематически проверять состояние уплотнений на
взрывных клапанах проверять поступление к ним воздуха 8
Следить за нормальным горением форсунок через
гляделки форсунок и торцевую гляделку не допуская
засорения их для чего не допускать прекращения подачи
воздуха на обдув смотровых стекол.
Не допускать подъёма температуры в камере горения
выше 1100° С а в камере смешения выше 700°С.
В случае закоксовывания работающей форсунки
перейти на резервную.
Остановка топки под давлением Т-18
Нормальная остановка:
1. После разогрева системы реакторного блока и зашуровки форсунки в регенераторе Р-2 топка Т-18 нормально выключается из работы: постепенно понижается температура на выходе из Т-18 со скоростью 15-20°С в час а при достижении температуры 100 – 150 0С форсунки гасятся совсем.
Аварийная остановка.
1. В случае пропуска взрывного клапана пропуска во фланцевых соединениях и т.д. топка Т-18 останавливается аварийно: закрывается жидкое топливо на форсунки и воздух переводится на свечу.
Техника безопасности
Розжиг форсунок топки производится в защитных очках и только запальником или факелом.
Перед включением в работу топки необходимо убедиться в отсутствии в ней посторонних предметов и людей закрыть лазовые люки.
Площадки лестницы должны быть в исправном состоянии и своевременно очищаться от мусора снега и льда.
Освещение топки должно быть в исправном состоянии.
Пожарный инвентарь - ящик с песком для тушения факелов - должен находиться всегда на площадке у форсунок Т-18 в исправном состоянии.

33.2009 Перечень электродвиг. Табл. 23.doc

электродвигателей установки 1А-1М для которых предусмотрена защита минимального напряжения для их самоподхвата и продолжения нормальной работы после кратковременного исчезновения ( не более 2-х секунд ) напряжения питающих сетей.
Наименование насосов
Марка электродвигателей
Подача орошения в асорбер-десорбер К-51а. Н-39 39а.
Насос подачи бензина из Т-63 в К-135.
Подача ХОВ в деаэратор Е-3.
Подача орошения в К-21 подача нестабильного бензина в К-51а.
Насосы подачи циркуляционных орошений К-51а.
Подача орошения в К-135 откачка рефлюкса.
Насос подачи 2-ого циркуляционного орошения в К-21.
Насос откачки дизельного топлива с установки.
Насос откачки тяжелого газойля с установки.
Резерв к Н-20 20а 21.
Насос подачи 4-го циркуляционного орошения К-21.
Насосы подачи 3-го циркуляционного орошения. Н-1717а
Насосы откачки шлама из К-21.
Насос подачи 1-го циркуляционного орошения Н-71
Насос подачи насыщенного раствора МЭА в К-90.
Насос подачи регенерированного раствора МЭА в К-89.
Насосы пенотушения.
Насос откачки газового конденсата из Е-120121.
Насосы подкачки МЭА в систему.
Насосы откачки бензина с Е-107.
Насосы орошения К-90.
Насосы подачи конденсата из Е-122 в К-51а.
Насосы подачи питательной воды в Т-3.
Воздушный нагнетатель Н-93

4.2009 Нормы тех режима.DOC

НОРМЫ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО РЕЖИМА
Наименование стадий процесса аппараты показатели режима
Номер позиции прибора на схеме
Допускаемые пределы технологических параметров
Требуемый класс точности измерительных приборов
Расход сырья от насосов Н-11а1б
Давление в реакторе Р-1
Расход перегретого пара на распыл сырья
Расход пара на флюидизацию J-образного колена
Расход пара на аэрацию J-образного колена
Температура на выходе из лифт-реактора
Расход пара в паровые кольца предварительного отпаривания
Расход пара в основное кольцо отпарной секции Р-1
Уровень катализатора в Р-1
Температура паров на выходе из циклонов грубого разделения
Расход шлама в лифт-реактор
Перепад давления на клапане К-20
Перепад давления на клапане К-5
Температура кипящего слоя в Р-2
Расход воздуха в транспортную линию Р-2
Расход воздуха во внешнее кольцо Р-2
Расход воздуха в среднее кольцо Р-2
Расход воздуха во внутреннее
Уровень кипящего слоя в Р-2
Расход воздуха в кольцо Р-3
Уровень катализатора в Р-3
Пароперегреватель Т-19
Температура пара на выходе
Давление пара на выходе
Температура дымовых газов над перевалами
Топка под давлением Т-18
Давление воздуха на входе
Температура дымовых газов на выходе
Расход сырья на каждый поток
Температура сырья на выходе из печи
Температура уходящих дымовых газов
TRA 10081022 100510061007 1023
фракционирующий блок
Ректификационная колонна К-21
Температура легкого газойля на выходе с установки
Температура тяжелого газойля на выходе с установки: в цех №13
На ЯЗТУ ( в зимнее время)
Температура на входе
Концентрация раствора МЭА
Количество циркулирующего раствора МЭА
Температура низа К-89
Газофракционирующий блок
Абсорбер-десорбер К-51а
Абсорбер 2-ой ступени К-53
Стабилизатор бензина К-135
Температура бензина на выходе с установки
Давление нагнетания 1 ступени
Давление нагнетания 2 ступени
Температура воздуха 1 ступени (ВК-23)
Температура воздуха 2 ступени (ВК-23)
Температура воздуха 1 ступени (ВК-1)
Температура воздуха 2 ступени (ВК-1)
Турбовоздуходувки Н-9123
Турбовоздуходувки Н-912
Температура охлаждающей воды
TR 11131109 (ГЭД) TR 11141110
TR 21092113 (ГЭД) TR 21102114
Центробежные компрессоры Н-6334
Насосное оборудование
Температура подшипников насосов
TRА 1088 1089 1104 1105 2055-2064 2069 2084 2085 1480-1483
TRА 10821083 1084 1085 1087 1101 1102 1103 2072 2071 2074 2076 2077 2083
Уровни в колоннах и емкостях
- уровень на 5-й тарелке
Стабилизационная колонна К-135
Парогенератор котла-утилизатора Т-3
Газосепаратор жирного газа Е-1
уровень раздела фаз «бензин-вода»
уровень жидкости в СУ
Газосепаратор жирного газа Е-1а
Сепаратор жирного газа Е-122
Сборник конденсата Е-8
Сепаратор газа Е-31а
Емкость ХОВ Е-45 45а
Факельная емкость Е-108
- уровень жидкости в СУ
Сборник газоконденсата Е-120
Аккумулятор орошения Е-136
- уровень раздела фаз «рефлюкс-вода»

6.2009 Положения пуска и останова №1.doc

6 ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ПУСКА И ОСТАНОВКИ ПРОИЗВОДСТВЕННОГО ПОДРАЗДЕЛЕНИЯ ПРИ НОРМАЛЬНЫХ УСЛОВИЯХ. ОСОБЕННОСТИ ОСТАНОВКИ И ПУСКА В ЗИМНЕЕ ВРЕМЯ.
Пуск установки после текущего или капитального ремонта должен производиться согласно приказа по заводу и наличия акта пожарно-технической комиссии о принятии установки из ремонта. При пуске установки в зимнее время пуск аппаратов работающих под давлением и установленных на открытом воздухе или в не отапливаемых помещениях производится согласно "Регламенту проведения в зимнее время пуска остановки и испытаний на герметичность аппаратуры химических нефтехимических и нефтеперерабатывающих заводов а также газовых промыслов и газобензиновых заводов" (приложение 17 ОСТ 26291-94).
Перед пуском установки необходимо выполнить следующие мероприятия:
Убрать с территории установки строительный мусор металлолом строительные и монтажные агрегаты. Обеспечить нормальные проезды на установке. Закрыть все лотки и колодцы крышки колодцев засыпать слоем песка.
Обеспечить установку средствами пожаротушения пожарной сигнализацией телефонной и радио связью.
Вывесить на видных местах плакаты по технике безопасности пожарной и газовой безопасности.
Укомплектовать обслуживающий персонал согласно штатному расписанию.
Обеспечить обслуживающий персонал установки средствами индивидуальной защиты медицинской аптечкой.
Обеспечить обслуживающий персонал и установку инструкциями графиком лабораторного контроля технологическим регламентом режимными листами планом локализации аварийных ситуаций слесарным инструментом прокладочным и набивочным материалом для сальников и арматуры смазочными материалами.
Проверить наличие и правильность оформления паспортов на аппараты трубопроводы разрешения ростехнадзора на эксплуатацию котлонадзорной аппаратуры.
Принять на установку электроэнергию обкатать двигатели насосов вентиляторов воздухонагнетателей. Проверить освещенность помещений и аппаратного двора установки.
Проверить наличие актов и результаты испытаний заземления оборудования от статического электричества вторичных проявлений молний и грозозащиты актов испытания заземления электрооборудования.
Произвести ревизию и тарировку предохранительных клапанов согласно утвержденной главным инженером завода ведомости установить их на аппараты. Тарировка клапанов производится с составлением акта.
Произвести ревизию теплообменной аппаратуры воздушных компрессоров ВК-123 турбовоздуходувок Н-9123 центробежных компрессоров Н-6334 и насосного оборудования.
Проверить состояние внутренних устройств аппаратов реакторного блока Р-1 Р-2 Р-3 Т-18 БК выносной системы пылеочистки газов регенерации транспортной линии регенератора состояние лифт-реактора сырьевых и шламовой форсунок. Опробовать работу задвижек LV 1043 (К-5) и TV 1038 (К-20).
Установить временные сетки-фильтры на приемных трубопроводах насосов.
Принять на установку технический воздух 4 кгссм2 из заводской сети. Продуть воздуховоды до полного удаления грязи и окалины со сбросом воздуха в атмосферу. Испытать на герметичность воздуховоды на давление 4 кгссм2 выявить дефекты и устранить их.
Проверить проходимость технологических трубопроводов и коммуникаций установки продувкой азотом. Продувку производить со сбросом азота в атмосферу через дренажи и воздушники аппаратов через последовательно разбалчиваемые фланцевые соединения на трубопроводах перед аппаратами и после аппаратов до полного удаления грязи и окалины.
Трубопроводы продувать по байпасам регулирующих клапанов в зимнее время особое внимание обратить на проходимость и целостность подземных трубопроводов линий освобождения аппаратов и циркуляции трубопроводов проложенных на эстакадах.
Азот на продувку системы блоков ГФЧ; очистки и НФЧ брать по проектной схеме блоков.
По окончании проверки на проходимость и продувки произвести испытание на герметичность аппаратов и трубопроводов на рабочее давление с обмыливанием фланцевых соединений сварных швов и сальников арматуры. Продувка и испытание на герметичность аппаратов реакторного блока проводится после готовности турбовоздуходувок Н-9123. Испытания на герметичность производить в соответствии с настоящим регламентом. Перед испытанием на герметичность оборудования имеющего предохранительные устройства со сбросом в факельную систему в целях предотвращения сброса на факел с СППК необходимо соединить факельную емкость Е-108 с атмосферой путем вскрытия люка расположенного на емкости. Испытание Е-108 на герметичность проводить по завершению испытаний на герметичность оборудования имеющего предохранительные устройства со сбросом в факельную систему.
Прием и продувка техническим азотом аппаратов блока НФЧ ГФЧ очистки газов и блока газовых компрессоров перед приемом сырья.
Азот на установке применяется для продувки и испытания на герметичность трубопроводов и аппаратов блока НФЧ ГФЧ очистки газов и блока газовых компрессоров перед заполнением нефтепродуктами.
Азот на установку принимается только после окончания ремонтных работ на блоках НФЧ ГФЧ очистки газов в помещении газовой компрессорной и закрытия аппаратов на этих блоках.
Перед приемом азота подготовить схемы для продувки аппаратов блока НФЧ ГФЧ очистки газов и блока газовых компрессоров согласно их схемам испытаний на герметичность (№№ 4-22). При заполнении азотом вытеснение воздуха производить последовательно по указанной схеме через воздушники и дренажи аппаратов. Продувки проводить до содержания кислорода в системе не более 05% об.
Набрать давление азота в системе блока ГФЧ до рабочего. Проверить герметичность трубопроводов аппаратов с обмыливанием всех фланцевых сварных резьбовых соединений и сальников арматуры.
Подъем давления производить со скоростью не более 5 кгссм2 в час производя при этом тщательный осмотр аппаратуры.
По разрешению главного инженера завода и согласовании со службой факельного хозяйства проверить азотом проходимость факельных линий низкого и высокого давления. По окончании проверки герметизации аппаратов сбросить давление из системы до 05-10 кгссм2 и систему держать под избыточным давлением азота до момента приёма обкаточного продукта. Линию подвода азота на установку отглушить.
Испытание технологического оборудования установки на герметичность
азотом реакторного блока - паром и воздухом.
Испытание технологического оборудования установки на герметичность азотом производится с целью выявления и устранения пропусков и неплотностей фланцевых соединений трубопроводов и аппаратов работающих с пожаровзрывоопасными и токсичными газами и жидкостями подвергшихся вскрытию в период ремонта установки.
Испытание на герметичность технологического оборудования установки азотом осуществляется под руководством начальника установки в присутствии представителей организаций выполнявших ремонтные работы.
Перед началом испытания на герметичность обслуживающий персонал установки тщательно проверяет состояние аппаратов оборудования трубопроводов арматуры. Выявленные неполадки устраняются.
Устанавливаются манометры на аппаратах. Проверяется наличие и исправность приборов КИП и А включаются выводы показаний давления в аппаратах на вторичные приборы в операторную.
По письменному распоряжению начальника установки на линиях подвода азота монтируются съемные катушки.
Обслуживающий персонал собирает схемы приема инертного газа на блоки НФЧ ГФЧ очистки компрессорного отделения установки.
С разрешения диспетчера завода старший оператор дает указание обслуживающему персоналу о снятии заглушек на линиях подачи азота на установку.
Азот отбирается на контрольный анализ в ЦЗЛ. При достижении содержания кислорода в азоте не более 04 %об. (в соответствии с требованиями ГОСТ 9293-74 ) он принимается в систему.
Перед испытанием на герметичность отдельных блоков установки производится их продувка азотом с выходом в атмосферу через воздушники концевых по настроенным схемам аппаратов.
При достижении кислорода в системе 05 %об. продувку прекращают воздушники в атмосферу перекрывают и производится набор давления в системе для опрессовки. По письменному распоряжению начальника установки обслуживающий персонал приступает к проведению испытания на герметичность.
Контроль качества герметичности осуществляется путем тщательного осмотра всех аппаратов трубопроводов регулирующих и предохранительных клапанов фланцевых соединений арматуры сварных швов и других предполагаемых мест утечек.
В процессе проведения испытания на герметичность старший оператор обязан периодически информировать диспетчера завода о состоянии дел на установке и проведении конкретных операций.
Для устранения пропусков или утечек необходимо участок трубопровода или аппарата отключить давление сбросить и устранить неисправность.
Результаты испытаний считаются удовлетворительными если в процессе испытания не наблюдается:
течи пропуска инертного газа через сварные швы;
после испытания не наблюдается остаточных деформаций;
не обнаружено признаков разрыва.
Падение давления при испытании на герметичность за время испытания на герметичность определяется по формуле:
– падение давления за 1 час % от испытательного давления;
- сумма манометрического и барометрического давления в начале испытания кгссм2;
- тоже в конце испытания кгссм2;
- абсолютная температура в аппарате (участке трубопровода) в начале испытания ОС;
- тоже в конце испытания ОС;
-время испытания час.
Длительность испытания должна быть не менее 24 часов для вновь смонтированных сосудов (аппаратов) и трубопроводов не менее 4-х часов при периодическом испытании (например после остановки для замены отдельных узлов разборки чистки и т.п. а также прошедших ремонт).
Результаты испытания на герметичность признают удовлетворительными если падение давления в сосудах и в аппаратах окажется не более 01% в час для токсичных и не более 02% в час для взрывопожароопасных сред.
Результаты испытания на герметичность признают удовлетворительными если падение давления в трубопроводах окажется не более 01% в час для токсичных и не более 02% в час для взрывопожароопасных сред. Указанные нормы относятся к трубопроводам внутренним диаметром до 250 мм включительно. При испытании трубопроводов больших диаметров нормы падения давления в них определяют умножая приведенные величины на поправочный коэффициент рассчитанный по формуле:
- поправочный коэффициент;
- внутренний диаметр испытываемого трубопровода мм.
Техника безопасности при проведении испытания на герметичность.
Все ремонтные работы не относящиеся к испытаниям прекращаются.
На границе установки устанавливаются предупредительные плакаты.
Категорически запрещается нахождение людей на установке не имеющих отношения к испытаниям.
К испытаниям на герметичность допускаются лица прошедшие обучение и проверку знаний. Начальник установки перед началом испытания проводит инструктаж обслуживающего персонала о порядке и безопасном проведении испытания.
Испытания на герметичность разрешается проводить при положительных результатах наружного осмотра трубопроводов и аппаратов.
При осмотре запрещается производить обстукивание молотком чеканку подтяжку фланцевых соединений.
Все выявленные при осмотре дефекты должны быть устранены.
Перед началом испытания проверить работоспособность первичных приборов КИП на аппаратах. Первичные и вторичные приборы КИП должны быть комплектны и пройти контрольную проверку и настройку снабжены этикетками с указанием параметра регулирования принципа работы регулирующего клапана.
Убедиться что вся приточная и вытяжная вентиляция находится в исправном состоянии включить её в работу проверить в рабочем состоянии.
Для устранения неплотностей необходимо участок трубопровода или аппарат отключить сбросить давление до нуля и устранить неисправность.

14.2009 Правила безопасного ведения тех. процесса.doc

7. Безопасная эксплуатация производства.
Общие требования безопасности к технологическому
К работе допускаются лица не моложе 18 лет прошедшие обучение инструктаж и проверку на допуск к самостоятельной работе.
Обслуживающий персонал должен знать: технологическую схему установки схему трубопроводов и узлов знать правила их обслуживания;
-места нахождения пожарных извещателей номера и место расположения телефонов средств пожаротушения. Уметь ими пользоваться;
-правила охраны труда промышленной и пожарной безопасности на нефтеперерабатывающем заводе;
-«План локализации и ликвидации аварийных ситуаций технологической установки 1А-1М»;
-правила безопасного обслуживания оборудования;
-технологический регламент.
Требования правил охраны труда промышленной и пожарной безопасности обязательны для выполнения всем обслуживающим персоналом установки.
Ношение спецодежды спец. Обуви и средств СИЗ установленного образца во время несения вахты обязательно для всего обслуживающего персонала.
Каждый работник установки во время вахты должен выполнять обязанности предусмотренные должностной инструкцией а также:
-содержать в чистоте территорию и помещения установки. Не допускать разлива нефтепродуктов. Разлитый нефтепродукт должен быть немедленно убран;
-следить за герметичностью аппаратов и трубопроводов. В случае возникновения пропусков принимать срочные меры по их устранению и отключению неисправного оборудования;
-не допускать пропуска нефтепродуктов во фланцевые соединения через сальники и торцевые уплотнения оборудования и арматуры а при обнаружении принимать срочные меры по их устранению;
-не допускать скопления нефтепродуктов в технологических лотках и в системе промливневой канализации;
-не допускать эксплуатации оборудования и коммуникаций с термоизоляцией пропитанной нефтепродуктом;
-не допускать применения взрывоопасного и неисправного электрооборудования электросветильников и переносных электроламп не отвечающих требованиям ПУЭ;
-следить за исправным состоянием пожарного инвентаря средств первичного пожаротушения установки пенотушения. Подступы к ним должны быть свободными;
-содержать в чистоте пожарные гидранты регулярно очищать их крышки от грязи льда и снега;
-обтирочный материал хранить в металлических ящиках с крышками и в пределах норм;
-содержать в рабочем состоянии системы приточно-вытяжной вентиляции. Аварийная вентиляция должна быть постоянно готова к работе;
-содержать в исправном состоянии стационарные и аварийные лестницы и переходы ограждения на обслуживающих площадках;
-содержать в исправном состоянии устройства против растекания нефтепродуктов (бордюры пандусы);
-не допускать загромождения дорог проездов подъездов подступов к зданиям и сооружениям.
Каждый работник установки должен уметь оказывать первую помощь пострадавшему немедленно сообщить в медпункт завода и старшему по вахте о случившемся. Номер телефона экстренного вызова:
-00 22-02 – диспетчер завода
В случае вызова пожарной охраны по телефону 01 вызывающий должен сообщить: объект и место загорания с указанием своей фамилии и должности потребовать от принявшего вызов назвать свою должность и Ф.И.О. В сменном журнале необходимо сделать запись о вызове пожарной охраны с указанием времени вызова Ф.И.О. лица сделавшего вызов должность и Ф.И.О. работника пожарной охраны принявшего вызов.
Кроме того пожарную охрану можно вызвать по пожарному извещателю. На неисправных извещателях должны быть вывешены таблички с надписью "Не работает". О неисправных пожарных извещателях должно быть сообщено диспетчеру пожарной охраны и руководству цеха связи и сигнализации.
Запрещается оставлять без наблюдения приборы автоматического контроля.
Во время работы установки должна быть обеспечена нормальная работа датчиков давления манометров указывающих величину давления в соответствующих аппаратах и трубопроводах.
Дренирование конденсата из аппаратов и трубопроводов необходимо производить в фильтрующем противогазе стоя с наветренной стороны во избежание ожога и в присутствии наблюдающего.
Все аппараты и трубопроводы с температурой внешней стенки выше 45ОС должны быть заизолированы в местах доступных для соприкосновения обслуживающего персонала.
Все технологические аппараты и трубопроводы должны быть надежно заземлены согласно правил.
Работники обслуживающие печь должны пользоваться защитными очками со светофильтрами и носить каску.
Все лотки и колодцы должны быть закрыты.
Все аппараты работающие под давлением выше 07 ати должны эксплуатироваться в соответствии с "инструкцией по обслуживанию аппаратов работающих под давлением".
При проведении ремонтных работ на установке необходимо пользоваться переносными лампами напряжением 12 вольт в защитной сетке.
Перед ремонтом компрессоров газодувок и насосов необходимо вызвать электромонтера разобрать эл.схему повесить табличку "Не включать – работают люди!".
Установка 1А-1М по специфике процесса относится к газоопасным взрывоопасным и пожароопасным установкам. Основным сырьем установки является тяжелый вакуумный газойль. В период переработки его на данной установке получаются следующие продукты: сухой газ сжиженный газ бензин диз.топливо тяж.газойль сероводород катализаторная пыль которые относятся к категории вредных газоопасных взрывоопасных пожароопасных веществ. Кроме того на установке применяются вредные и опасные реагенты и энергоресурсы: моноэтаноламин пар азот электроэнергия. Наличие открытых источников огня и высоких температур также увеличивает опасность взрыва и пожара на установке. Это требует от персонала особого внимания и соблюдения правил охраны труда и противопожарной профилактики.
Наиболее пожароопасными участками являются реакторный блок ГФЧ НФЧ где процесс сопряжен с высокой температурой; вязкие продукты имеют низкую температуру самовоспламенения. Наиболее взрывоопасным блоком является блок ГФЧ и блок газовых компрессоров.
При загрузке и выгрузке катализатора должны быть предусмотрены следующие мероприятия по охране труда: герметизация погрузочно-разгрузочных устройств; наличие местных отсосов а при необходимости и общей вентиляции; обеспечение обслуживающего персонала респираторами.
В производственных помещениях следует предусмотреть вакуумный способ уборки помещений от пыли.
Катализатор в воздушной среде и сточных водах в присутствии других веществ токсичных соединений не образует.
Требования безопасности при ведении технологического
процесса выполнение регламентных операций.
Нормальная эксплуатация установки осуществляется на режиме предусмотренном технологическими нормами настоящего регламента (раздел 4).
Основными факторами характеризующими нормальную работу реакторного блока являются: отлаженный температурный и газодинамический режим системы реактор – регенератор равномерная подача однородного по составу сырья постоянство уровней и давлений в аппаратах.
Обслуживание пароперегревателя Т-19 котла-утилизатора Т-3 производить согласно инструкций по их эксплуатации.
Ровный температурный режим в лифт-реакторе при стабильном уровне в аппарате и постоянной весовой скорости способствует постоянной коксовой нагрузке регенератора и дает возможность стабильно вести режим выжига кокса без колебаний температуры.
Повышение температуры в лифт-реакторе приводит к увеличению выхода кокса и повышению коксовой нагрузки регенератора что скажется на повышении температуры катализатора в регенераторе а следовательно и на входе его в лифт-реактор – это приведет к еще большему углублению процесса крекирования поэтому:
Температуру в реакционной зоне лифт-реактора выдерживать строго в пределах норм технологического режима и регулировать степенью открытия шиберной задвижки К-20 т.е. кратностью циркуляции катализатора.
Температуру в регенераторе выдерживать в пределах норм технологического режима регулировать температуру в Р-2 можно изменением количества циркулирующего катализатора расходом воздуха в кольца Р-2 расходом пара в стриппинг Р-1 и подачей шлама в лифт-реактор.
Следить за постоянством и равномерностью подачи шлама в лифт-реактор из колонны К-21. Периодичность подачи будет вызывать неравномерность образования кокса на катализаторе.
Контролировать содержание СО и свободного О2 в дымовых газах из регенератора по лабораторным анализам. Нормальное содержание в дымовых газах: "СО"- отсутствие "О2" – 1-5 %.
Контролировать коксосодержание на катализаторе после Р-1 и Р-2 по лабораторным анализам.
Газодинамический режим.
Для ведения нормального технологического режима необходимо поддерживать устойчивую циркуляцию катализатора в системе Р-1 и Р-2 и показатели режима в пределах норм технологического регламента.
По перепадомеру на задвижках К-5 и К-20 стояков отработанного и регенерированного катализатора допускается любой положительный перепад;
Эти параметры регулируются за счет подачи в стояк Р-3 на аэрацию определенного количества воздуха степенью открытия шиберных задвижек К-5 К-20 уровнями в Р-1 Р-2 подачей пара в стриппинг секцию Р-1 давления в аппаратах Р-1 Р-2 а также зависят от многих других технологических факторов.
В отпарную часть реактора Р-1 необходимо подавать перегретый пар который помимо основной роли отпарки легких углеводородов выполняет аэрационную функцию поддерживая катализатор в "кипящем" состоянии с равномерной плотностью по всему сечению отпарной части.
Необходимо учесть что подача в отпарную часть реактора недостаточного количества перегретого пара ухудшает отпарку катализатора от легких углеводородов что приведет к тепловой перегрузке регенератора и к повышению температуры в нем. Аналогичное явление будет и при низкой температуре перегретого пара хотя последний и будет подаваться в избыточном количестве. При избыточном количестве перегретого пара вводимого в отпарную часть реактора будет перегружаться по парам верх колонны К-21 и конденсаторы- холодильники ХВ-28.
Нагревательно-фракционируюцая часть
По этому блоку особое внимание следует уделять колонне К-21. Режим работы К-21 регулировать по анализам отводимых из нее продуктов.
Выдерживать температуру К-21 в пределах норм технологического режима в зависимости от качества получаемых продуктов;
следить за уровнем продукта внизу колонны К-21 и за постоянной откачкой шлама с низа К-21 в лифт-реактор.
не допускать содержание катализаторной пыли в шламе более 20% (по лабораторным анализам).
Температуру вспышки дизельного топлива и тяжелого газойля регулировать подачей перегретого пара в стриппинги К-23 К-22.
Съем избыточного тепла в колонне К-21 регулировать количеством и температурой циркуляционных орошений. Повышение температуры по колонне приведет к нарушению качества продуктов а именно к их утяжелению.
Блок абсорбции и стабилизации.
Поддерживать давление в приемном коллекторе не менее 001 ати. За счет нагрузки или разгрузки центробежного компрессора Н-63 или клапана регулятора давления с выкида на прием (поз.702).
Подачу абсорбента (стабильного бензина) на 39 тарелку абсорбера К-51а поддерживать регулятором расхода связанным с клапаном на выкиде насоса Н-39 (Н-39а).
Понижение количества абсорбента приведет к повышенному содержанию в сухом газе фракций С3 С4 и выше.
Температура низа абсорбера К-51а регулируется подачей теплоносителя в рибойлер Т-63.
Понижение температуры внизу К-51а приведет к перегрузке стабилизатора К-135 и отрицательно скажется на качестве стабильного бензина.
Давление в стабилизаторе К-135 поддерживается регулятором давления установленным на выходе паров из К-135 в конденсатор холодильник ХВ-62.
Понижение давления в К-135 приведет к нарушению качества "головки" и неоправданным потерям бензина с головкой.
Уровень в рибойлерах Т-131 поддерживается регулятором уровня клапан которого установлен на линии выхода стабильного бензина из Т-131 в ХВ-64. Не допускать понижения уровня в рибойлерах.
Держать постоянным давление в К-53. Резкое колебание давления приводит к выбросу абсорбента вместе с сухим газом.
Следить за уровнями в колоннах К-89 90 не допускать переполнения их.
Выдерживать температуру и давление согласно норм технологического режима.
Основные причины которые могут повлечь за собой
Прекращение поступления сырья на установку при этом возможно:
а) резкий подъем температуры на выходе из печи Т-20 увеличение температуры на выходе из лифт-реактора и резкое снижение давления в Р-1;
б) создание вакуума в системе низкого давления в связи с тем что компрессоры продолжают работать а газ в лифт-реакторе не вырабатывается;
в) резкое снижение уровней по всей системе ГФЧ НФЧ.
Попадание обводненного сырья на установку что вызовет резкое увеличение давление и резкое колебание температур по реакторному блоку НФЧ ГФЧ так как все они связаны между собой системой замкнутого теплового контура.
Прекращение подачи воды на установку. При этом возможно:
а) при отсутствии воды 2 системы прекратится подача ее в картера подшипников на торцы и сальники насосов и компрессоров прекратится охлаждение ротора воздуходувки Н-9. При отсутствии воды 2 системы установку необходимо аварийно остановить.
Прекращение снабжения установки электроэнергией при этом остановятся двигатели воздуходувок компрессоров насосов вентиляторов.
прекращение подачи воздуха КИП на установку. При этом прекратиться автоматическое регулирование процесса и работа установки становится невозможной.
Остановка вентиляции в результате чего может создаться взрывоопасная концентрация газов особенно в РУ.
Пропуск газов через фланцевые соединения сальники торцевые уплотнения что увеличит загазованность и может привести к взрыву.
Механическое повреждение схем защитного заземления что приводит к накоплению статического электричества которое при наличии загазованности может привести к взрыву.
Прогар змеевика печи Т-20 что приведет к загоранию нефтепродукта в печи.
Попадание жидкости на прием центробежных газовых компрессоров Н-63 при этом в результате гидравлического удара может произойти разрушение компрессора.
Исчезновение перепада давления на К-20 что может привести к попаданию сырья в Р-2 повышение температуры в Р-2.
Исчезновение перепада на К-5 может привести к попаданию воздуха в Р-1 взрыву паров нефтепродуктов в Р-1.
В случае отсутствия перепада давления на К-5 К-20 установка аварийно останавливается.
Завал транспортной линии Р-2 что приводит к аварийной остановке установки вследствие невозможности циркуляции катализатора.
Основные нарушения технологического режима
приводящие к авариям и несчастным случаям.
Некачественная продувка и опрессовка азотом трубопроводов и аппаратов технологической схемы перед приемом нефтепродуктов в систему.
Резкий подъем температуры или охлаждение сырья на выходе из печи или другой системы при этом возможна деформация трубопроводов и фланцевых соединений и соответственно нарушение герметичности системы.
Заполнение приемного коллектора Н-6334 жидкостью что приведет к выводу из строя компрессора и загоранию компрессоров.
Резкое понижение уровня "кипящего слоя" из Р-1 что приведет к завалу транспортной линии Р-2 или же отсутствию перепада давления на К-5 и как следствие при этом попадание воздуха в Р-1.
Резкое понижение уровня "кипящего слоя" из Р-2 что приведет к переполнению Р-1 резкому увеличению температуры и давления в Р-1 и исчезновению перепада давления на К-20.
Переполнение уровня К-89 приведет к увеличению давления в Е-31а К-21 Р-1 что может привести снова к исчезновению перепада на К-20.
Безопасные методы обращения с пирофорными
отложениями и продуктами.
При контакте нефтепродуктов содержащих сернистые соединения и сероводород с металлическими деталями аппаратов и трубопроводов возможно образование пирофорных отложений состоящих в основном из сернистого железа.
Пирофорными соединениями называются вещества способные самовоспламеняться в присутствии воздуха (кислорода) при температурах окружающей среды.
При самовозгорании пирофорных соединений внутри трубопроводов и аппаратов возможно их повреждение вследствие создания высокой температуры при наличии взрывоопасных концентраций углеводородов возможен взрыв и пожар.
В увлажненном состоянии пирофорные соединения не возгораются поэтому при ремонтных работах после удаления из трубопроводов и аппаратов нефтепродуктов в них необходимо подать водяной пар или воду для смачивания стенок аппаратов и отложений.
При чистке аппаратуры от отложений не допускается их высыхание отложения во влажном состоянии удаляются в безопасное место.
Способы обезвреживания продуктов производства при розливах и авариях.
При розливах светлые нефтепродукты смываются водой при необходимости подводиться паровая завеса.
При розливах темных нефтепродуктов (мазута) места розлива засыпаются песком затем удаляются в безопасное место.
Безопасный метод удаления продуктов производства из технологических систем и отдельных видов оборудования.
Жидкие нефтепродукты после охлаждения в соответствующих по ходу продукта аппаратах по линии откачки сбрасываются в резервуары сырьевого парка некондиции или готовой продукции.
Избыточное давление из аппаратов (газ) сбрасывается в факельную линию.
Основные опасности применяемого оборудования и трубопроводов меры по предупреждению аварийной разгерметизации технологических систем.
Процесс проводится при температуре до 550 ОС и давлении до 13 кгсм2. Применяются и образуются вещества: легкий и тяжелый газойли углеводородные газы бензин. Наибольшую опасность представляет превышение параметров процесса сверх допустимых значений при которых возможны разгерметизация аппаратуры трубопроводов змеевиков печей с последующими взрывами и загораниями.
Коррозионный механический износ повреждения технологического оборудования трубопроводов также может привести к разгерметизации оборудования.
Для предотвращения выхода параметров процесса за допустимые значения установка оснащена системой противоаварийной защиты которая включает световую звуковую сигнализацию и блокировки по нарушению режима.
По предотвращению превышения давления в системах аппаратура оборудована предохранительными клапанами.
За коррозионным и механическим износом оборудования ведется контроль со стороны службы главного механика объединения.
Требования безопасности при складировании и хранении сырья полуфабрикатов и готовой продукции.
На установке хранится раствор моноэтаноламина в емкости Е-72 721. Раствор МЭА завозится автоцистерной и закачивается в емкость насосом. При закачке МЭА в емкость следует избегать попадания его в глаза и на кожу.
При попадании МЭА на кожу или в глаза следует обильно промыть водой пораженные участки и обратиться в медпункт. Все работы проводить в соответствии с инструкцией №-618 по наливу транспортировании и сливу моноэтаноламина на объектах завода.
Основные мероприятия по предотвращению нарушений технологического процесса аварий и загораний.
Мероприятия по предотвращению аварий и возможных загораний включают в себя следующее:
Строгое выполнение последовательности операций порядок повышения температуры и давления согласно разделу настоящего регламента "Основные положения пуска остановки объекта при нормальных условиях".
Строгое ведение технологического режима без нарушений и отклонений от параметров и норм технологического режима установки.
Надежная и бесперебойная работа контрольно-измерительных приборов и автоматики схем сигнализации и противоаварийной защиты.
Постоянный и качественный аналитический контроль процесса.
Строгое выполнение инструкций и правил по эксплуатации сосудов работающих под давлением.
Строгое выполнение требований инструкций по эксплуатации компрессоров насосов вентиляционных систем соблюдение правил пожарной безопасности на закрепленном участке.
Бесперебойное снабжение установки качественным сырьем электроэнергией паром сжатым воздухом водой и реагентами.
Непрерывная работа приточно-вытяжной вентиляции гарантированного подпора и готовность аварийной вентиляции. Непрерывная подача воздуха от вентсистем в помещения операторные РУ и внутрь оболочек высоковольтных электродвигателей.
На аппаратах с непрерывным технологическим процессом не имеющих сигнализации и блокировки по уровню выдерживать уровень в среднем положении.
Систематический контроль за механическим состоянием трубопроводов змеевиков печей аппаратов запорной арматуры фланцевых соединений и своевременное устранение выявленных недостатков.
Систематический контроль за качеством воздушной среды в помещениях установки.
Бесперебойная и надежная работа газоанализаторов по определению содержания сероводорода паров углеводородов СОСО2 в воздушной среде помещений газовых компрессоров и насосных.
Систематический контроль за механическим состоянием схем защитного заземления трубопроводов корпусов электродвигателей аппаратов.
Установка укомплектовывается средствами пожаротушения согласно табеля 100 утвержденного главным инженером.
Для ликвидации возникших очагов загорания на установке применяются:
Водяной пар пенные огнетушители (химическая пена) стационарная пенная установка песок для тушения всех видов загорания кроме загоревшегося электрооборудования.
Углекислотные огнетушители асбестовое одеяло или кошма для тушения загоревшегося электрооборудования. Приведение в действие огнетушителей должно производиться в соответствии с инструкцией завода-изготовителя.
Использование средств пожаротушения не по назначению категорически запрещается.
Место расположения и хранения средств пожаротушения:
Система паротушения – на реакторном блоке на блоке колонн стабилизации бензина в помещениях технологических насосных на блоках теплообменников на печи Т-20 на блоке НФЧ газовой компрессорной.
Асбестовое одеяло – в помещении компрессорной и насосных.
Огнетушители углекислотные – в летнее время равномерно по аппаратному двору и в помещениях технологических насосных. В зимнее время в воздушной компрессорной (Т-18) помещении реакторного блока и технологических насосных.
Огнетушители углекислотные – в помещении воздушной компрессорной.
Песок – в специальных пожарных ящиках размещенных равномерно по территории установки.
Стационарная автоматическая установка пенотушения предназначена для тушения пожара в холодной горячей насосной и на аппаратном дворе в районе воздушных холодильников ХВ-133 ХВ-39 ХВ-30.
Она включает в себя насосную с двумя центробежными насосами двумя емкостями пенообразователя смесителями ГПС-600 для смешения пенообразователя с водой задвижек с электроприводами разводки "сухотрубов" для подачи смеси воды с пенообразователем в район пожара стволы ГВП-600 с рукавами.
Схемой управления включения установки пенотушения в работу предусматривается:
а) автоматическое включение от специальных датчиков пожарной сигнализации ДПС-038 установленных в горячей и холодной насосных;
б) Дистанционное управление из операторной;
в) Местное включение кнопками из насосной пенотушения.
На установке также имеется стационарная система водотушения с использованием лафетных стволов и колец орошения предназначенная для тушения пожаров и охлаждения водой защищаемой аппаратуры и трубопроводов. Она включает в себя 7 лафетных стволов на специальных вышках и кольца орошения колонн К-21 К-135 К-51А.
Система лафетных стволов включает в себя водовод дренажные устройства запорную арматуру и сами лафетные стволы ПЛС-П20 производительностью 20 лсек. Система колец орошения включает в себя водовод насос Н-1 дренажные устройства запорную арматуру и кольца с перфорацией установленные по высоте колонн. Лафетные стволы включаются в работу открытием задвижек - установленных в колодцах на дороге 3-3 и 8-8. Подача воды на кольца орошения колонн производится включением в работу насоса Н-1. Система лафетных стволов и колец орошения содержатся в режиме "сухотруба".
Отключение схем пенотушения и водотушения разрешается только по распоряжению главного инженера после согласования с пожарной охраной.
При создании аварийного положения когда возможно нарушение механической целостности отдельного аппарата или ряда аппаратов избыточное давление стравливается в факельную линию. Жидкие продукты откачиваются по линиям откачек в емкости некондиции.
Курение на территории установки разрешается только в специально отведенном месте. Место курения оснащается ящиком с песком обозначается знаком и надписью "Место для курения".
Въезд автотранспорта оборудованного в соответствии с требованиями пожарной безопасности на установку разрешается только в дневное время согласно инструкции № 728 «План въезда автотранспорта на технологическую установку 1А-1М».
Защита от статического электричества и молниезащита.
По мерам грозозащиты и защиты от статического электричества установка 1А1М относится к сооружениям 2 категории.
На установке имеется общий контур заземления для защиты от вторичных проявлений молний статического электричества защиты
Технологические колонны высотой более 15 м со стенками толщиной более 5 мм защищены от прямых ударов молнии присоединением их корпусов к наружному заземляющему контуру.
Для защиты от вторичных воздействий молний и проявлений статического электричества вся металлическая аппаратура резервуары и нефтепродуктопроводы расположенные как внутри помещений так и вне их заземлены. Все вентиляционные трубы заземлены путем присоединения к контуру заземления двумя тоководами.
Продуктопроводы расположенные на эстакадах на расстоянии друг от друга до 10 см соединены между собой премычками через каждые 20 м. из стальной полосы 25х4 мм.
Не реже 1-го раза в квартал руководство установки делает визуальный осмотр заземления установки с записью в журнале наблюдений за заземлением.
раз в год электролаборатория завода производит обследование технического состояния заземления с измерением сопротивления заземления на установке имеется паспорт защитного заземления.

35.2009 Таблица 25 ППК.doc

Краткая характеристика предохранительных клапанов
Место установки клапана (индекс защищаемого аппарата)
Расчетное давление защищаемого аппарата
Оперативное (технологическое) давление в аппарате
Давление настройки предохранительного клапана
Направление сброса предохранительного клапана с указанием противодавления
Воздушный компрессор ВК-1 (1-я ступень)
Воздушный компрессор ВК-2 (1-я ступень)
Воздушный компрессор ВК-3 (1-я ступень)
Воздушный компрессор ВК-1 (2-я ступень)
Воздушный компрессор ВК-2 (2-я ступень)
Воздушный компрессор ВК-3 (2-я ступень)
Воздушный ресивер Е-12
Воздушный ресивер Е-15
Ректификационная колонна К-21
Абсорбер 2-ой ступени К-53
Фракционирующий абсорбер К-51а
Аккумулятор орошения Е-136
Огнетушитель ОВП-100
Бункер катализатора Е-91
Бункер катализатора Е-92
Пароперегреватель Т-19
Сепаратор жир. газа Е-31а
Линия аварийного пара в транспортную линию Р-2
Бункер катализатора Е-9б
Линия перегретого пара Т-3
Устройство подгрузки катализатора D-1
Парогенератор шлама Т-1

Экспликация оборудования.doc

Экспликация оборудования
Наименование оборудования
Е-1Е-1аЕ-91 Е-92 Е-9б Е-72 Е-721Е-91аЕ-101Е-107Е-108Е-116 Е-117Е-118Е-119Е-119аЕ-120Е-122Е-136
Расширитель конденсата
Емкости пенообразователя
Установка загрузки свежего катализатора
Доохладитель выпара
Т-1Т-6Т-8Т-9Т-10Т-12Т-2412Т-25Т-2612Т-2712Т-28Т-31Т-5812Т-62Т-8812Т-9212Т-93Т-98Т-99Т-100Т-132Т-137Т-141
Воздушный холодильник
ХВ-281-6ХВ-29ХВ-29105ХВ-301-3ХВ-33ХВ-394ХВ-6212ХВ-6412ХВ-101ХВ-105ХВ-11112ХВ-11212ХВ-133
Компрессор воздушный
Н-11а1бН-3939аН-333435Н-81919аН-2324а25Н-3636а36б36вН-3838аН-1212аН-2020аН-2122Н-1616аН-1717аН-4444аН-7171а Н-484950Н-31а31кН-8182
Н-31б31вН-4040аН-5151аН-5252аН-6767аН-3737аН-101Н-99аHF-1А1В
Вентилятор приточный общеобменный
П-11а22а33аП-1-12П-43П-43аП-2020аП-2929аП-3939а39б39вП-11а(ГК)П-22а(маслохозяйство)П-33а(венткамеры)П-44аП-49515454а5052П-4040аП-567П-12(ВК)34(РУ ВК)П-40бП-3131аП-3737
Вентилятор подпора венткамеры
П-4(новая операторная)
Побудительный вентилятор эжекторной установки
П-5(новая операторная)
Вентилятор вытяжной общеобменный
В-1ВЕ-12В-23242526В-33343536В-1В-2В-3В-4853
Вентилятор аварийный вытяжной
АВ-23АВ-1АВ-23(ГК)АВ-4567(ГК)АВ-1(НО)
Вентилятор приточный
Ветилятор технологический местный

17.2009 Взрывопожарная, пожарная опасность табл.8.doc

1.3. Взрывопожарная и пожарная опасность санитарная характеристика зданий
помещений и наружных установок.
Наименование производственных зданий помещений наружных установок
Категория взрывопожарной и пожарной опасности помещений зданий и наружных установок(НПБ 105-03)
Классификация взрывоопасных зон внутри и вне помещений для выбора и установки электрооборудования по ПУЭ
Группа производственных процессов по санитарной характеристике
Средства пожаротушения
Класс взрывоопасной зоны
По Федеральному закону №123-ФЗ
Категория и группа взрывоопасных смесей
Наименование веществ определяющих категорию и группу взрывоопасных смесей
Установка каталитического
Газовая компрессорная
Пожарные краны кошма
Венткамеры приточные
П-11а22а33а44а ПД-11а22а
Е-11512012111а122 ХВ111112
Наружная аппаратура К-90 К-89 Т-91 Е-91А Е-107Е-721Е-72а Т-8812Т-9212 Т-93 ХВ-101
Песок шланги с паром
Газофракционирующая часть
Пенотушение ОУ-5(8) кошма ОВП-100 паротушение
Венткамеры приточные
П-2020а212227282929а
К-51а53135 Е-136 Т-9899100625812 132
Пенотушение ОУ-5(8) кошма песок
Нагревательно-фракционирующая часть
Керосин диз. топливо
Пенотушение ОУ-5(8) кошма
К-212223Е-31а Т-24122526122712281031
ХВ-281-629105133333929105
Пенотушение паротушение песок
Пенотушение паротушение
Пенотушение кошма песок ОУ-5(8)
Воздушная компрессорная
Насосная пенотушения