• RU
  • icon На проверке: 16
Меню

Расчёт и проектирование оснований и фундаментов

  • Добавлен: 24.01.2023
  • Размер: 2 MB
  • Закачек: 0
Узнать, как скачать этот материал

Описание

Расчёт и проектирование оснований и фундаментов

Состав проекта

icon
icon КП ОиФ Пояснительная записка 270800.docx
icon
icon КурсФундаменты 1-0.dwg
icon КурсФундаменты 1-0.pdf
icon КурсФундаменты 1-0.cdw

Дополнительная информация

Контент чертежей

icon КП ОиФ Пояснительная записка 270800.docx

Таблица 1 - Оценка инженерно-геологических условий строительства
мощность слоя м. толщина
Физические характеристики
Механические характеристики
Граница пластичности
Плотность сухого грунта
Коэффициент пористости
Коэффициент водонасыщения
Показатель пластичности
Показаьель текучести
Удельно сцепление (II гр)
Удельно сцепление (I гр)
Угол внутреннего трения (II гр)
Угол внутреннего трения (I гр)
Расчетное сопротивление грунта
Формулы для расчёта физических характеристик:
Механические характеристики взяты из СНиП 2.02.01-83* прил. 1 и 3.
Коэффициенты надежности по грунту (X=Xgg):
в расчетах оснований по деформациям gg = 1;
в расчетах оснований по несущей способности:
для удельного сцепления gg(с) = 15;
для угла внутреннего трения
то же пылевато-глинистых gg(j) = 115.
слой – Суглинок твердый мощностью 41 м – пригоден в качестве естественного основания;
слой – Суглинок твердый мощностью 64 м – пригоден в качестве естественного основания;
Министерство образования и науки РФ
Федеральное агентство по образованию
Тамбовский государственный технический университет
Пояснительная записка к курсовому проекту
по дисциплине «Основания и фундаменты» на тему:
“Расчёт и проектирование оснований и фундаментов”
Принял: преподаватель
Оценка инженерно-геологических условий для строительства.4
Сбор нагрузок на фундамент.5
1 Сбор нагрузок на площади А16
2 Сбор нагрузок на площади А29
3 Сбор нагрузок на площади А311
Проектирование фундаментов мелкого заложения.15
1 Определение глубины заложения фундамента.15
2 Определение размеров подошвы фундамента (по оси В).15
3 Проверка давления под подошвой.17
4 Проверка прочности слабого подстилающего слоя.17
6 Определение влияния соседнего фундамента19
7 Расчет на прерывистость.19
8 Расчет крена фундамента19
9 Расчет по первой группе предельных состояний20
Расчет и проектирование свайных фундаментов21
1 Определение глубины заложения подошвы ростверка21
3 Определение числа и шага свай в ростверке22
4 Конструирование ростверка23
6 Расчет по второй группе предельных состояний24
Проверка давления под подошвой условного фундамента24
8 Подбор оборудования для погружения свай26
Проектирование котлована26
Технико-экономическое сравнение вариантов27
Расчет фундамента мелкого заложения по материалу27
СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМЫХ ИСТОЧНИКОВ29
Курсовой проект разработан в соответствии с заданием и представляет собой расчёт и конструирование фундамента. Проект состоит из пояснительной записки и графической части. Графическая часть разработана на 1-м листе формата А1. Проект включает подбор для заданного здания ленточный фундамент мелкого заложения и свайный фундамент выбор наиболее экономичного варианта фундамента и подбор для него арматуры. Целью курсового проекта является закрепление и углубление теоретических знаний полученных при изучении дисциплины «Основания и фундаменты».
Количество этажей - 4
Временная нагрузка q1q2=54 кНм2
Высота подвального помещения – 22 м
Уровень грунтовых вод – по разрезу
Район строительства – г. Курск
Пролёт здания – L=12 м.
Стены наружные и внутренние – кирпичные толщиной 051 м. Плиты перекрытия длиной 10 метров – НВК 100-12э-(265)-8 массой 380 кгм2. Плиты перекрытия лежат по жб балкам сплошного сечения с параллельными гранями полок защемление концов в кирпичных стенах не предусмотрено. Жб балки опираются на продольные стены шаг раскладки балок - 10 метров. Ширина балок - 028 м высота - 089 м длина – 1196 и 2396 м вес – 575 кНм. Глубина опирания плит перекрытий на стены – 02 м.
Рисунок 1 - Схема здания
Снеговая нагрузка s=18 кПа (г. Курск)
II район (г. Курск) =03 кПа [1 табл.11.1]
Оценка инженерно-геологических условий для строительства.
Рисунок 2 - Геологический разрез
Геологический разрез показывает: рельеф участка спокойный с абсолютными отметками скважин 14485 м и 1446 м.
Сбор нагрузок на фундамент.
Рисунок 3 - Грузовые площадки
1 Сбор нагрузок на площади А1
Нагрузки действующие на 1м длины фундамента под наружную стену с грузовой площади A1=12м2 приводим в табличной форме.
Таблица 2 – Постоянные нагрузки на фундамент с грузовой площади А1
)от покрытия: 18 кПа
)от чердачного перекрытия:
а) ходовые доски ( кНм)
б) плиты мин.ват ИЗОФЛОР на основе каменных пород ( кНм) толщиной 12 см
г) железобетонная панель высотой 265 мм
д) ригель (вес ригеля 575 кНм шаг 10 м) 57510=0575(кПа)
Итого от чердачного перекрытия
) от междуэтажных перекрытий
а) пол плиточный t=15мм =20кНм3 200015=0.3(кПа)
б) цементный раствор t=20мм
в) звукоизоляция шлакобетон t=60мм
( кНм) 15006=09(кПа)
Итого от 4 перекрытий
а) от стен (от отметки 000 до 96)
б) от утеплителя(γ=13 кНм3)
в) Облицовка в пол кирпича
Всего постоянная нагрузка
Понижающий коэффициент сочетаний для временной нагрузки от перекрытий на фундамент φ3 [1 п 8.2.5.] находим по формуле:
где n – число перекрытий от которых учитываются нагрузки;
– коэффициент который находим по формуле:
где А – грузовая площадь с которой передается нагрузка А=12 м2;
Таблица 3 - Временные нагрузки на фундамент с грузовой площади А1
)от перегородок на 4 этажах (длительная)
)снеговая длительная с пониженным значением [1 п 10.11]
кратковременная с полным значением
)от временной нагрузки на чердачном перекрытии
)от временной нагрузки на междуэтажных перекрытиях [1 табл. 8.3 пункт 2] с коэф-том длительная с пониженным значением [1 пункт 8.2.3 – понижающий коэффициент 035]:
Кратковременная с полным значением
)от временной по заданию512 1=60(кНм)
Определение ветровой нагрузки
Равномерно распределенное значение нормативной ветровой нагрузки на 1 метр стены:
где w0 - нормативное значение ветрового давления;
k - коэффициент учитывающий изменение ветрового давления по высоте;
с – аэродинамический коэффициент для наветренной стороны с=08.
Для II зоны (г. Курск) =03 кПа [1 табл.11.1]
Равномерно распределенное значение расчетной ветровой нагрузки на 1 метр стены:
WI = Н = 03724= 0888 кН
WII = Н = 026424= 0634 кН
Определение активного давления
Грунт обратной засыпки: суглинок твердый.
γ=173кНм3; СII=25кПа; СI=167кПа; φII=230; φI = 200;
φII' = 09·φII = 09·23 = 207º;
φI' = 09·φI = 09·20 = 18º;
сII' = 05·сII = 05·25 = 125 кПа;
сI' = 05·сI = 05·167 = 835 кПа;
γII' = 095·γ = 095·173 = 164кНм3;
hпр = q γII' = 10164 = 061 м;
tg (45- φII'2) = tg (45-2072) = 069;
tg (45- φI'2) = tg (45-182) = 073;
МIIEa = EaI·z0 = 122·097 = 1183 кН·м
МIEa = EaI·z0 = 187·097 = 1814 кН·м
Горизонтальная нагрузка:
Момент от ветровой нагрузки
Момент от перекрытия
где =8199+2644+76034=1076кН
=717+244+22184=8325кН
Момент от веса грунта на уступе фундамента:
2 Сбор нагрузок на площади А2
Нагрузки действующие на 1м длины фундамента под внутреннюю стену с грузовой площади A2=18м2.
Таблица 4 – Постоянные нагрузки на фундамент с грузовой площади А2
) от покрытия: 18 кПа
д) ригель (вес ригеля 575 кНм шаг 10 м) 57510=0.575(кПа)
)от междуэтажных перекрытий
)от стен (от отметки 000 до 96)
Таблица 5 - Временные нагрузки на фундамент с грузовой площади А2
) от временной нагрузки на междуэтажных перекрытиях [1 табл. 8.3 пункт 2] с коэф-том длительная с пониженным значением [1 пункт 8.2.3 – понижающий коэффициент 035]:
52184061=30.74 (кНм)
)от временной по заданию512 1+461=84(кНм)
Изгибающий момент в связи с неравномерной загрузкой от перекрытия фундамента:
3 Сбор нагрузок на площади А3
Нагрузки действующие на 1м длины фундамента под наружную стену с грузовой площади A3=6м2
Таблица 6 – Постоянные нагрузки на фундамент с грузовой площади А3
Таблица 7 - Временные нагрузки на фундамент с грузовой площади А3
)от временной по заданию461=60(кНм)
с – аэродинамический коэффициент для подветренной стороны с=05.
WI = Н = 02324= 055 кН
WII = Н = 016524= 04 кН
МIIEa = EaII·z0 = 12.2·097 = 11.83 кН·м
МIEa = EaI·z0 = 18.7·097 = 18.14 кН·м
5·(12+2.5)=2.04 кН·м
(122.99+13.24+40324)·0155=2114
(107.55+124+11764)·0155=17.59
Проектирование фундаментов мелкого заложения.
1 Определение глубины заложения фундамента.
Глубина заложение определяется исходя из недопущения промерзания пучинистого грунта:
где - расчетная глубина заложения фундамента
- нормативная глубина сезонного промерзания
- коэффициент учитывающий влияние теплового режима здания.
где =023 – для суглинка
=51– сумма отрицательных температур за зимний период.
Из конструктивных соображений (наличие подвала) принимаем глубину заложения фундамента =25 м.
Рисунок 4- к определению глубины заложения фундамента
2 Определение размеров подошвы фундамента (по оси В).
где - площадь подошвы фундамента (так как фундамент ленточный по заданию в качестве продольного размера берется погонный метр)
- ширина подошвы ленточного фундамента
- расчетная нагрузка по II группе предельных состояний
- прочность грунта на котором лежит подошва фундамента[2 приложение В табл. В.3]
- удельный вес фундамента и грунта на его уступах
- глубина заложения фундамента.
Определим расчетное сопротивление грунта под подошвой фундамента:
где с1 и с2 - коэффициенты условий работы принимаемые по [2 табл. 5.4];
k - коэффициент принимаемый равным: k1=1 если прочностные характеристики грунта ( и с) определены непосредственными испытаниями и k1=11 если они приняты по таблицам СП [2 прил. Б];
М Мq Mc - коэффициенты принимаемые по [2 табл. 5.5];
kz - коэффициент принимаемый равным: при b 10 м - kz=1;
b - ширина подошвы фундамента м;
II - осредненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды) кНм3 (тсм3);
II’ - то же залегающих выше подошвы кНм3 (тсм3);
сII - расчетное значение удельного сцепления грунта залегающего непосредственно под подошвой фундамента кПа (тсм2);
d1 - приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала определяемая по формуле
где =05м- толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала;
=02м - толщина конструкции пола подвала;
=22кН - расчетное значение удельного веса конструкции пола подвала;
db – глубина подвала расстояние от уровня планировки до пола подвала db =18 м
М=069 Мq=365 Mc=624 с1 =125 с2=10
Проверим выполнение условия:
условие не выполняется.
условие выполняется.
Принимаем стандартный фундамент ФЛ24.12. Уточним расчетное сопротивление грунта под подошвой фундамента.
3 Проверка давления под подошвой.
=304.962 кПа 12351.1=421.32 кПа.
Условия выполнены давление под подошвой фундамента не превышает прочность грунта размеры фундамента подобраны верно.
4 Проверка прочности слабого подстилающего слоя.
Т.к. нижний слой прочней чем несущий прочность его не проверяем(240.29243)
Расчет осадки фундамента выполняем методом послойного суммирования [2 п. 5.6.6].
Разбиваем каждый слой грунта на равные части - так чтобы в каждом слое укладывалось целое число таких отрезков причем должно выполняться условие: (м). Составляем таблицу.
Таблица 8 - Расчет осадки
Рисунок 5 - Распределение напряжений под подошвой фундамента
Граница сжимаемой зоны на расстоянии 54 м от подошвы фундамента
=472см Su=12 см [2 прил. Д таблица Д.1]
Условие выполняется осадка фундамента не превышает допустимого значения.
6 Определение влияния соседнего фундамента
Проверка выполнения условия:
где Lf – фактическое расстояние между фундаментами см.;
Lg – расстояние полученное по графикам.
По графикамм фактическое расстояние м.
Условие не выполняется влияние соседнего фундамента учитывать не следует.
7 Расчет на прерывистость.
Т.к. разница больше применение прерывистого фундамента возможно
Определяем значение коэффициента kd
Суммарная площадь плиты в прерывистом фундамете:
Площадь типовой плиты:
32288=358 принимаем =40 плит
Расстояние между плитами:
Среднее давление по подошве плиты:
8 Расчет крена фундамента
Крен фундамента i при действии внецентренной нагрузки определяется по формуле
где E и v - соответственно модуль деформации и коэффициент Пуассона грунта основания; в случае неоднородного основания значения Е и v принимаются средними в пределах сжимаемой толщи в соответствии:
Коэффициент Пуассона v принимается для суглинков – 035.
ke - коэффициент принимаемый по [6 прил2 табл5]
>10м=> Ке=1.56 (1 табл.5)
kf - коэффициент принимаемый по [6 прил2 табл3]
Крен не превышает допустимой величины.
9 Расчет по первой группе предельных состояний
Проверяем выполнение условия:
=0027=0342 – условие соблюдено. Значит необходим расчет на глубинный сдвиг.
Расчет на глубинный сдвиг
Расчет оснований по несущей способности производится исходя из условия
где Fv - расчетная нагрузка на основание;
Nu - сила предельного сопротивления основания;
gс - коэффициент условий работы принимаемый:
для пылевато-глинистых грунтов в стабилизированном состоянии gс = 09
gn - коэффициент надежности по назначению сооружения принимаемый равным 12; 115 и 110 соответственно для зданий и сооружений I II и III классов. (gn=115)
где и - приведенные ширина и длина фундамента причем символом b обозначена сторона фундамента в направлении которой предполагается потеря устойчивости основания;
b’=b-2eе=24-20022=236 м
Ny=288 Nq=640 Nc=1484 - безразмерные коэффициенты несущей способности (=155º)
и - расчетные значения удельного веса грунтов кНм3 (тсм3) находящихся в пределах возможной призмы выпирания соответственно ниже и выше подошвы фундамента;
СI=16 7 кПа - расчетное значение удельного сцепления грунта;
d=25 м - глубина заложения фундамента;
xg xq xc - коэффициенты формы фундамента xg = 1 xq = 1 xc = 1 так как фундамент ленточный
Nu=2361(2881173+64116425+14841167)= 132172 кН
Условие выполнено следовательно сдвиг не произойдёт.
Расчет и проектирование свайных фундаментов
1 Определение глубины заложения подошвы ростверка
Принимаем высоту ростверка 045 м
Назначаем глубину заложения подошвы ростверка (до низа бетонной подготовки) сохраняя уровень планировки и верха обреза фундамента по аналогии со спроектированным фундаментом мелкого заложения d=255 м.
Рисунок 6 - к определению глубины заложения раостверка
2 Определение несущей способности свай
При небольших расчетных эксцентриситетах сопряжение сваи с ростверком - шарнирное.
Назначаем заделку в ростверк =01м. Глубина заложения ростверка 255м. Принимаем висячие сваи сечением 300х300 мм. Выбираем стандартную железобетонную сваю СНпр40-30 (ГОСТ 19804.2-79) длина сваи 40м длина острия- 025м. Оставляем на сруб сваи 0.3м. Острие сваи будет располагаться на глубине 63 м от поверхности планировки (255-01-01-03+40+025). Так как сваи висячие их несущая способность по материалу больше чем по грунту. Определяем несущую способность сваи по грунту:
R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи [3 табл.1]
A – площадь сечения сваи
- вертикальные участки по длине сваи (должны быть не более 2 м а также число таких участков в i-ом слое грунта должно быть целым) - расчетное сопротивление i-го грунта по боковой поверхности.
Определяем вертикальные участки и соответствующие им сопротивления грунтов (берутся по центру тяжести каждого участка который определяется от уровня планировки).
Таблица 9 - Расчетные сопротивления на
боковой поверхности свай
принимаем по [3 табл.2]
3 Определение числа и шага свай в ростверке
Расчетная нагрузка на сваю:
Шаг свай: где – количество рядов = 14 Принимаем = 2 Находим =211м
Условие 3d=09a6d=18 – не выполняется.
При однорядном расположении свай:
Принимаем однорядное расположение свай с шагом 10 м.
4 Конструирование ростверка
Рисунок 7 - к определению несущей способности свай
Расстояние от края ростверка до наружной грани сваи:
Ширина ростверка: ==05 м.
5 Проверка нагрузок действующих на сваи
Уточняем нагрузку действующую на сваю
где - расчетная нагрузка на фундамент
- вес фундаментных блоков - вес ростверка -вес грунта на уступах ростверка
n – количество свай на 1 м фундамента
Необходимо уменьшить шаг свай принимаем a=09 м
-кол-во свай на 1 м ростверка;
= 84432 кН =91694 кН.
Условие выполняется.
Рисунок 8 - Фрагмент плана ростверка
6 Расчет по второй группе предельных состояний
Проверка давления под подошвой условного фундамента
Определяем размеры уширения (согласно [3] уширение не должно превышать а2 и не более 2d где d – поперечный размер сваи):
Размеры условного фундамента:
М=069 Мq=365 Mc=624
Разбиваем каждый слой грунта на равные части - . Составляем таблицу.
Таблица 10 - К расчету осадки
Граница сжимаемой зоны (при ) - 44 м
=555 Su=12 см [2 прил. Д таблица Д.1]
Рисунок 9 - Распределение напряжений
8 Подбор оборудования для погружения свай
Подбор копрового оборудования производим таким образом чтобы длина сваи не превышала полезной высоты мачты а грузоподъёмность копра должна быть больше или равна сумме масс сваи наголовника и полной массы молота.
Определяем минимальную энергию удара по формуле:
Выбираем трубчатый дизель-молот с воздушным охлаждением С-974[5 табл. 2.1] с массой ударной части молота m1=5000кг общей массой m=10100кг и энергией удара –76 кДж.
Проверяем выполнение условия:
где km=6 – для трубчатых дизель-молотов
Gh=101т - вес всего молота
Gc – вес наголовника и подбабка
=5т - вес ударной части молота
Расчетная энергия удара вычисляется как:
- высота падения ударной части молота (для трубчатых =28м)
- данное условие выполнено
Расчетный отказ вычисляем по формуле:
где =02 =1500 A=009- площадь сечения сваи =1 M=1 – внешняя нагрузка на фундамент
Проектирование котлована
Для фундаментов мелкого заложения.
Вычисляем размеры по низу котлована:
Вычисляем размеры по верху котлована:
Величина недобора грунта при разработке грунта экскаватором обратная лопата равна 5см [5 табл.3.2](суглинок I)
Для свайных фундаментов.
Технико-экономическое сравнение вариантов
Таблица 11 - Технико-экономическое сравнение на котлован
Фундамент мелкого заложения
Разработка грунта экскаватором на гусеничном ходу:
б) с погрузкой в транспорт
Разработка грунта бульдозером с перемещением до 10м
Водоотлив из котлована
Устройство сборного фундамента
Арматура (01% от Vф7850)
Погружение свай дизель-молотом
Сваи квадратного сечения
Устройство опалубки
Наиболее экономичным является фундамент мелкого заложения.
Расчет фундамента мелкого заложения по материалу
Если выполняется условие: то фундамент считается внецентренно нагруженным Проверим его выполнение: (м) следовательно фундамент загружен центрально
=299.820.9=269.84 кН
=046 м h =h0+3см=46+3см=49см
Принимаем плиту 50см защитный слой 30мм.
Для армирования фундаментной плиты выбираем арматуру класса А400 с
При шаге стержней 180 мм :
==134.8 мм2. Принимаем арматуру d14 мм c площадью поперечного сечения А=153.9 мм2 по ГОСТ 5781-82*.
Находим минимальный процент армирования:
Расчет по наклонному сечению не производится так как выполняется условие:
=0610501047=296.1 (кН)
СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМЫХ ИСТОЧНИКОВ
СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия».
СП 22.13330.2011 «Основания зданий и сооружений».
СНиП 2.02.03-85 «Свайные фундаменты».
СНиП 23-01-99 «Строительная климатология».
Антонов В.М. Расчёт и проектирование оснований и фундаментов. Учеб. пособие. Тамбов. Изд. ТГТУ 2000. 63 с.
В.А. Веселов ”Проектирование оснований и фундаментов”- М: Стройиздат – 1990.
Ленточный на естественном основании
Тип грунта в основании фундамента
Пылевато-глинистые крупнообломочные с пылевато-глинистым заполнителем IL0.25
Расчет основания по деформациям
Расчет по прочности грунтового основания
Расчет устойчивости против сдвига
Способ определения характеристик грунта
По таблицам СНиП 2.02.01-83*
Конструктивная схема здания
Фундамент под крайнюю стену
Расстояние от головы фундамента до низа плит перекрытия (ha) 0 м
Исходные данные для расчета kver=0.85:
Объемный вес грунта (G) 173 кНм3
Угол внутреннего трения (Fi) 23 ° (20° - kver=0.95)
Удельное сцепление грунта (C) 25 кПа (16.7кПа - kver=0.95)
Уровень грунтовых вод (Hv) 0 м
Высота фундамента (H) 29 м
Ширина подошвы (b) 24 м
Высота грунта до подошвы в подвале (hs) 05 м
Давление от 1 м2 пола подвала (Pp) 44 кПа
Глубина подвала (dp) 18 м
Ширина подвала (Bp) 24 м
Нагрузка на отмостку (qv) (только для расчета горизонтального давления) 0кПа
Усредненный коэффициент надежности по нагрузке 123
Наименование Величина Ед. измерения Примечания
По расчету по деформациям коэффициент использования K= 089
По расчету прочности грунта основания коэффициент использования K= 102 при совокупном коэффициенте надежности Kn= 128
По расчету устойчивости на сдвиг коэффициент использования K= 003 при совокупном коэффициенте надежности Kn= 128
Расчетное сопротивление грунта основания 33291 кПа
Максимальное напряжение в расчетном слое грунта в основном сочетании 35372 кПа
Минимальное напряжение в расчетном слое грунта в основном сочетании 2251 кПа
Результирующая вертикальная сила 85434 кН
Сопротивление основания 83716 кН
Сдвигающая сила 849 кН
Удерживающая горизонтальная сила 25275 кН
Сдвигающая сила по круглоцилиндрической поверхности 4924 кН
Удерживающая сила по круглоцилиндрической поверхности 33676 кН
Расчетные моменты на уровне подошвы фундамента: Mx= 0 кН*м My= 7596 кН*м
- Результаты конструирования:
Геометрические характеристики конструкции:
Наименование Обозначение Величина Ед.измерения
Заданная щирина подошвы (B) 24 м
Ширина сечения подколонника (b0) 06 м
Высота ступеней фундамента (hn) 05 м
Защитный слой подколонника (zv) 3 см
Защитный слой арматуры подошвы (zn) 3 см
Длина ступени верхней вдоль Х (b1) 09 м
Количество ступеней вдоль Х (nx) 1 шт.
Класс бетона (Rb) B25
По расчету на поперечную силу в сечении проходящем по грани подколонника несущей способности подошвы ДОСТАТОЧНО.
Подошва ленточного фундамента
Рабочая арматура вдоль X 6D 14 A 400
По прочности по нормальному сечению армирование ДОСТАТОЧНО.
Стена ленточного фундамента боковые грани
Вертикальная рабочая арматура 5D 8 A 400
Расчетные нагрузки: Основные сочетания
Подобрать оптимальный
Фундамент под среднюю стену
Ширина подвала (Bp) 12 м
Максимальная ширина подошвы по расчету прочности грунта основания b= 275 м
Расчетное сопротивление грунта основания 33593 кПа
Максимальное напряжение в расчетном слое грунта в основном сочетании 31548 кПа
Минимальное напряжение в расчетном слое грунта в основном сочетании 30486 кПа
Результирующая вертикальная сила 104915 кН
Сопротивление основания 104978 кН
Сдвигающая сила 0 кН
Удерживающая горизонтальная сила 30961 кН
Расчетные моменты на уровне подошвы фундамента: Mx= 0 кН*м My= 823 кН*м
Заданная щирина подошвы (B) 275 м
Длина ступени верхней вдоль Х (b1) 1075 м
Рабочая арматура вдоль X 5D 18 A 400
Вертикальная рабочая арматура 5D 6 A 400
Максимальная ширина подошвы по расчету прочности грунта основания b= 168 м
Расчетное сопротивление грунта основания 3267 кПа
Максимальное напряжение в расчетном слое грунта в основном сочетании 36925 кПа
Минимальное напряжение в расчетном слое грунта в основном сочетании 12488 кПа
Результирующая вертикальная сила 51053 кН
Сопротивление основания 51238 кН
Удерживающая горизонтальная сила 152 кН
Сдвигающая сила по круглоцилиндрической поверхности 4464 кН
Удерживающая сила по круглоцилиндрической поверхности 22778 кН
Расчетные моменты на уровне подошвы фундамента: Mx= 0 кН*м My= 7072 кН*м
Заданная щирина подошвы (B) 168 м
Длина ступени верхней вдоль Х (b1) 054 м
Рабочая арматура вдоль X 5D 10 A 400
Ленточный на свайном основании
Способ определения несущей способности сваи
Расчётом (коэф. надежности по грунту Gk=1.4)
Расчет на вертикальную нагрузку и выдергивание
Исходные данные для расчета:
Несущая способность сваи (без учета Gk) (Fd) 1098 кН
Несущая способность сваи на выдергивание (без Gk) (Fdu) 14715 кН
Диаметр (сторона) сваи 03 м
Высота фундамента (H) 295 м
Количество рядов (n) 1 шт.
Шаг свай в ряду (a) 09 м
Коэффициент использования несущей способности ростверка K= 09
Максимальная нагрузка на сваю 70807 кН
Минимальная нагрузка на сваю 70807 кН
Принятый коэффициент надежности по грунту Gk= 14
Расчетные моменты на уровне подошвы фундамента: Mx= 0 кН*м My= 0 кН*м
Заданная щирина подошвы (B) 06 м
Класс бетона (Rb) B15
Подошва ленточного ростверка прямоугольного сечения
Рабочая арматура вдоль X 5D 6 A 400
Рабочая арматура вдоль Y Верхняя 3D 6 A 400
Рабочая арматура вдоль Y Нижняя 3D 6 A 400
Поперечная арматура в сечении 4D 3 A 400 шаг 200 мм
Максимальное расстояние между осями крайних рядов свай (b max) 09 м
Ориентировочный шаг сваи в ряду (a) 09 м
Требуемые характеристики ростверка: a= 09 м b= 09 м Количество рядов (n) 2 шт.
Максимальная нагрузка на сваю 50982 кН
Минимальная нагрузка на сваю 50982 кН
Заданная щирина подошвы (B) 14 м
Высота ступеней фундамента (hn) 06 м
Защитный слой подколонника (zv) 35 см
Длина ступени верхней вдоль Х (b1) 04 м
Ростверк ступенчатого вида
Подошва ленточного ростверка
Рабочая арматура вдоль X 5D 12 A 400
Вертикальная рабочая арматура 7D 6 A 400
Поперечная арматура в сечении 2D 3 A 400 шаг 200 мм
Требуемые характеристики ростверка: a= 09 м Количество рядов (n) 1 шт.
Максимальная нагрузка на сваю 42633 кН
Минимальная нагрузка на сваю 42633 кН

icon КурсФундаменты 1-0.dwg

КурсФундаменты 1-0.dwg
Совмещенный план фундаментов
Проектирование фундаментов
на естественном основании
КП "Основания и фундаменты
Проект разработан в соответствии со СП 22.13330.2011 и СП 24.13330.2011.
0 соответствует отметке 145
Основанием фундамента мелкого заложения служит суглинок твердый.
Боковые поверхности фундамента
соприкасающиеся с грунтом
битумом за два раза.
Несущая способность висячей сваи F=1085.53 кН.
Расчетный отказ сваи S
Забивку свай производит трубчатый дизель-молот С-974
энергия удара 76 кДж.
Под сборный фундамент устраивается песчаная подготовка 10см.
При сравнении двух вариантов фундамента здания
ниболее экономичным является
фундамент мелкого заложения стоимостью 64047
фундамента составляет 75352.83 руб.
Абсолютная отметка низа свай - 138
отметка верха свай по обрезу - 142
Раскладка блоков по оси В
Спецификация фундаментов
Спецификация арматуры
Геологический разрез

icon КурсФундаменты 1-0.cdw

КурсФундаменты 1-0.cdw
Совмещенный план фундаментов
Проектирование фундаментов
на естественном основании
КП "Основания и фундаменты
Проект разработан в соответствии со СП 22.13330.2011 и СП 24.13330.2011.
0 соответствует отметке 145
Основанием фундамента мелкого заложения служит суглинок твердый.
Боковые поверхности фундамента
соприкасающиеся с грунтом
битумом за два раза.
Несущая способность висячей сваи F=1085.53 кН.
Расчетный отказ сваи S
Забивку свай производит трубчатый дизель-молот С-974
энергия удара 76 кДж.
Под сборный фундамент устраивается песчаная подготовка 10см.
При сравнении двух вариантов фундамента здания
ниболее экономичным является
фундамент мелкого заложения стоимостью 64047
фундамента составляет 75352.83 руб.
Абсолютная отметка низа свай - 138
отметка верха свай по обрезу - 142
Раскладка блоков по оси В
Спецификация фундаментов
Спецификация арматуры
Геологический разрез
up Наверх