Контрольная работа по дисциплене: Механика грунтов, Основания и фундаменты на тему: Расчёт и проектирование оснований и фундаментов

Пояснительная записка к курсовой работе ТГТУ. 270800.015 ТЭ-ПЗ.docx

I. Выбор слоя грунта для возведения фундамента.
II. Расчёт и проектирование фундаментов мелкого заложения.
Сбор нагрузок на фундамент.
Определение усилий действующих на столбчатый фундамент.
Определение глубины заложения фундамента.
Определение размеров подошвы отдельно стоящего фундамента.
Проверка прочности слабого подстилающего слоя.
Расчёт осадки фундамента.
Проверка влияния соседнего фундамента.
III. Расчёт и проектирование свайного фундамента.
Определение глубины заложения ростверка свайного фундамента.
Определение несущей способности сваи.
Определение требуемого количества свай.
Проверка нагрузок действующих на сваи:
Проверка давления по подошве условного фундамента.
Расчёт осадки свайного фундамента.
Подбор оборудования для погружения свай.
Проектирование котлована
IV. Сбор нагрузок на остальные колонны здания.
V. Технико-экономическое сравнение
VI. Расчёт фундамента мелкого заложения по материалу
Расчёт на продавливание.
Расчёт на раскалывание.
Расчёт прочности подколонника.
Расчёт на местное смятие.
Курсовой проект разработан в соответствии с заданием и представляет собой расчёт и конструирование фундамента. Проект состоит из пояснительной записки и графической части. Графическая часть разработана на 1-м листе А1.Проект включает подбор для заданного промышленного здания столбчатый фундамент мелкого заложения и свайный фундамент выбор наиболее экономичного варианта фундамента и подбор для него арматурного каркаса.Целью курсового проекта является закрепление и углубление теоретических знания полученных при изучении дисциплины «Основания и фундаменты».
Количество этажей -1
Грузоподъёмность крана Q=50 т.
Высота подвального помещения - м
Район строительства – г. Воронеж
Пролёт здания – L=18м.
Сечение жб колонн крайнего ряда подкрановой части -1300×400 мм надкрановой - 500×400 мм высота подкрановой части 84 м надкрановой -51 м
Сечение жб колонн среднего ряда подкрановой части -1800×400 мм надкрановой - 700×400 мм высота подкрановой части 84м надкрановой -51м
Навесные керамзитобетонные панели - длинна 12м толщина 200мм.
Несущая часть покрытия –ферма с параллельными поясами: пролёт 18 м шаг стоек 6м высота– 24м. Вес фермы 15 т.
Ребристые плиты перекрытий6×3 м – вес 15 кНм2.
Подкрановая балка - высота 10м.
I. Расчёт и проектирование фундаментов мелкого заложения.
Нагрузки по сечению 3-3.
Рис.1 Грузовая площадь
Грузовая площадь 54 м2
Коэффициентдля типов местности
СП «Нагрузки и воздействия» 20.13330.2011 (пункт 11)
Определение эквивалентной ветровой нагрузки
За эквивалентную принимаем равномерно распределённую нагрузку распределённую от обреза фундамента до низа конструкций покрытия (фермы).
Действующая ветровая нагрузка.
Всю нагрузку действующую на уровне фермы и выше заменяю сосредоточенной силой действующей в уровне нижнего пояса фермы.
Fнав= Wнав Н = 135*13= 176 kH
Fзав = Wзав Н = 101*13= 132 kH
Снеговая нагрузка s=s0
По заданию город строительства – Воронеж он находится в III зоне и s0=18кПа.
СП «Нагрузки и воздействия» 20.13330.2011 (пункт 10)
Нагрузка от 2-х кранов в одном пролёте:
Коэффициент сочетания =085
Коэффициент надёжности по нагрузке γf =12
СП «Нагрузки и воздействия» 20.13330.2011 (пункт 9)
Максимальное давление колеса крана кН
Минимальное давление колеса:
Вес крана с тележкой кН
Рис. 9. Нагружение линии влияния реакции колонны крановой нагрузкой.
0(1+079+0067)085*12=720 кН
3(1+079+0067)085*12=194 кН
Горизонтальная нагрузка при торможении крана:
6(1+079+0067)085*12 =27 кН
(металлические конструкции учебник кудишин-беленя)
Нормативные и расчетные вертикальные нагрузки действующие на фундамент под колонной крайнего ряда (сечение 1-1)
а) от покрытия - защитный слой гравия на мастике 0454
б) трёхслойный рубероидный ковёр 01254
в) асфальтобетонная стяжка t=20мм (γ=20 кНм3) 0454
г) утеплитель пенобетон t=12см (γ=4 кНм3) 04854
д) пароизоляция – 2 слоя пергамина на мастике 0154
е) ребристые панели (6×3×045) 1554
ж) собственный вес фермы 1802
з) собственный вес керамзитобетонных стеновых (γ=10 кНм3) цокольных и фундаментной балки 02610(16-6)+05260425
и) вес заполнений оконных проемов 0566
к) собственный вес колонны ((040544)+(13-44)(0413)+180415-(05040507))25
л) вес кранового пути 156+2676
Всего постоянной нагрузки
Рис.6 Схема передачи нагрузки на фундамент через колонну.
По СНиП 2.01.07-85* Коэффициент основного сочетания принимается: для длительных нагрузок -095 для кратковременных - 09 для остальных - 10.
Определение усилий действующих на обрезе фундамента
От снега (кратковременная)
От снега (длительная)
Стеновые панелифундаментные балки и оконные заполнения
Вертикальное давление
Суммарное значение вертикальной нагрузки
Gпокр+ Gснег+ Gп+ Gкол+ Gб+ Dкmax
Gпокр+ Gснег+ Gп+ Gкол+ Gб+ Dкmin
Момент от стеновых панелей и фундаментной балки(е=075 м)
Момент от FW (е=65+18 м)
Момент от шатра (е=13 +18 м)
Момент от нагрузки при торможении крана (е=98м)
Момент от вертикальной крановой нагрузки и подкранового пути(е=06м)
Ветровая (с наветренной стороны) кран у колонны
Ветровая (с заветренной стороны) кран у колонны
Ветровая (с наветренной стороны) кран не у колонны
Ветровая (с заветренной стороны) кран не у колонны
Наиболее нагружено 1-е сочетание и 3-е
Грузовая площадь – 108 м2
Нормативные и расчетные вертикальные нагрузки действующие на фундамент под колонной среднего ряда (сечение 2-2)
а) от покрытия - защитный слой гравия на мастике 04108
б) трёхслойный рубероидный ковёр 012108
в) асфальтобетонная стяжка t=20мм (γ=20 кНм3) 04108
г) утеплитель пенобетон t=12см (γ=4 кНм3) 048108
д) пароизоляция – 2 слоя пергамина на мастике 01108
е) ребристые панели (12×3×045) 15108
ж) собственный вес фермы 180
к) собственный вес колонны ((060544)+(13-44)(0518)+240515-(030407))25
л) вес кранового пути (156+2676)2
Момент от вертикальной крановой нагрузки и подкранового пути(е=1м)
Два крана у колонны (с одного пролёта)
Два крана у колонны (с двух пролётов)
Грунт основания – суглинок тугопластичный. Температура воздуха в помещении - 18°С. Нормативная глубина промерзания для суглинка dfn=13 м (г. Воронеж). Коэффициент учитывающий влияние теплового режима (пол устраивается на грунте).
Расчетная глубина промерзания:
м – грунт может испытывать морозное пучение и глубина заложения подошвы должна быть не менее 065 м.
Высота типового монолитного фундамента –18 м. Тогда
Рис.7 Схема фундамента.
Физические характеристики
Механические характеристики
Песок пылеватыйсредн. плотности
Глина тугопластичная
Суглинок текучепластичный
Вывод: в качестве основания под фундамент подходят:
)Песок пылеватый средней плотности
) Глина тугопластичная
Определение размеров подошвы отдельно стоящего
Грунт основания – Песок имеет характеристики:
Нагрузки на фундамент по 2-ой гр. пред. сост.: Fv=1224 кН Fh=82 кН M=131 кНм
Так как фундамент внецентренно загружен:
где кНм - удельный вес фундамента с грунтом d = 19 м – глубина заложения от уровня планировки =14 – соотношение размеров подошвы.
Расчетное сопротивление грунта:
Где γс1=12; γс2=1 (1 табл.3); k=11 т.к. с и φ были определены по прил.3 (1);
Mg=115; Mq=559; Mc=795(1 табл.4); kz=1 т.к. b10м; d=19м; сII =4кПа - расчетное значение удельного сцепления грунта залегающего непосредственно под подошвой фундамента;
Необходимо уточнить размеры подошвы:
Принимаем типовой монолитный фундамент 1-я ступень 30×21×03м
-я ступень 24×21×03м
Среднее давление:кПа
Проверка краевого давления:
Условие выполняется размеры фундамента подобраны верно.
Поскольку ниже песка на который опирается подошва фундамента залегают менее прочные слои необходима проверка подстилающего слоя
Определим напряжения от собственного веса грунта и дополнительные напряжения на кровле проверяемого слоя.
zg=3430+1119+04986=591 кПа
Дополнительное давление от фундамента на основание:
По табл.1 прил.1 [2] для =2zb=21521=143 и =lb=3021=143 α=060
zg + zp=591+1392=198 кПа;
Площадь условного фундамента: Aусл=(NII)zp=(1224)1392=88 м2
Расчетное сопротивление подстилающего слоя:
zg + zp =198R=256 кПа
Условие выполняется. Принятые размеры подошвы могут быть оставлены без изменений.
Граница сжимаемой зоны (при ) – 39 м
По прил.4 [1] предельная относительная разность осадок (DsL)u=0002
Рис.10 Распределение напряжений.
Проверка выполнения условия:
Фактическое расстояние Lf=6м (шаг колонн)
По графикам Lg=54м.
Условие выполняется следовательно осадка соседнего фундамента не влияет на осадку рассматриваемого.
Коэффициент Пуассона для грунтов в пределах сжимаемой зоны
Модуль деформации МПа
; => Ке=068 (прил. 2 табл.5 1)
По второму сочетанию
не нормируется для каркасных зданий (СП «Основания и фундаменты»)
следовательно сдвиг глубинный
Необходимо соблюдение условия:
Fu - сила предельного сопротивления основания;
gс - коэффициент условий работы принимаемый для песков пылеватых а также пылевато-глинистых грунтов в стабилизированном состоянии gс = 09
gn -коэффициент надежности по назначению сооружения принимаемый равным 12; 115 и 110 соответственно для зданий и сооружений I II и III классов. (gn=115)
где и - приведенные ширина и длина фундамента причем символом b обозначена сторона фундамента в направлении которой предполагается потеря устойчивости основания;
l’=l -2eb=3-20121=276м
Ny=587 Nq=1066 Nc=2072 - безразмерные коэффициенты несущей способности (φI=272º; =027 º)
и - расчетные значения удельного веса грунтов кНм3 (тсм3) находящихся в пределах возможной призмы выпирания соответственно ниже и выше подошвы фундамента;
СI=267 кПа - расчетное значение удельного сцепления грунта;
d=19- глубина заложения фундамента;
xg xq xc - коэффициенты формы фундамента определяемые по формулам:
xc = 1 + 03131=123(17)
l и b - соответственно длина и ширина подошвы фундамента принимаемые в случае внецентренного приложения равнодействующей нагрузки равными приведенным значениям
Т.к. h = lb 1 принимаю h = 1.
Nu=27621(58708127619+10662141909519+2072123267)=6256 кН
Условие выполнено следовательно сдвиг не произойдёт.
l’=l -2eb=3-20350=230 м
Ny=587 Nq=1066 Nc=2072 - безразмерные коэффициенты несущей способности (φI=272º; =236 º)
xc = 1 + 031 1=127(17)
Nu=27621(58707723019+10662371909519+2072127267)=5374 кН
II. Расчёт и проектирование свайного фундамента.
Глубина заложения ростверка определяется аналогично фундаменту мелкого заложения.
Для свайного фундамента применяю квадратные висячие сваи длиной 5 м и сечением 300×300мм. Способ погружения – ударный. Выбираем стандартную железобетонную сваю С5 – 30 (ГОСТ 19804.1-79*) длина острия – 025 м. Острие сваи будет располагаться на глубине 655 м от поверхности планировки. Должна производиться срубка голов свай высота срубки 040м.
Высота ростверка 600мм
Рис.11 Свайный фундамент.
Т.к. сваи висячие то проверки по материалу не требуется.
Определение несущей способности по грунту
R=2400 кПа [табл. 1 4]
Предварительно Gp=005NI=0051499=7496 кН
Т.к. действующий изгибающий момент сравнительно большой то ростверк проектирую прямоугольным. Сваи располагаем вертикально.
Расстояние между сваями
Рис.12 Ростверк свайного фундамента.
Размеры ростверка 24×24×06м подколонника 12×21×12м (стакан 125×145×055)
Вес ростверка с подколонником
[24*24*06+12*12*21-05*(05+055)*05*(14+145)*12]*25=140 кН
Вес грунта [24×24×(19-06) – 12×21×15] × 19×095=805 кН
По третьему сочетанию
Т.к. с2d=06 ca2=092=045 то принимаю с=04м
Gгр=139(6552929-0303465-242406-122112)=632 кН
Mg=029; Mq=217; Mc=469 (1 табл.4); kz=1 т.к. b10м; d=1055м; сII =25 кПа.
Граница сжимаемой зоны (при ) – 610 м
Рис.14 Распределение напряжений под подошвой условного фундамента.
Подбор оборудования для погружения свай.
Для погружения свай применяется навесное копровое оборудование на кране.
Минимальная энергия удара Э=175aFv=175aFd 14=1752535614=79 кДж
Принимаю трубчатый дизель-молот с водяным охлаждением С-994:
Э = 9 кДж тмолота = 15т
Gh=15т – полный вес молота
Gc=6937+0056939+01=105 кН – вес наголовника и подбабка.
Эр=09G’hhm=09628=151 кН где
G’h=6 кН – вес ударной части молота
hm – высота падения ударной части молота
Кm=6 – к-т (при погружении трубчатым дизельмолотом жб сваи)
А=009м2 – площадь поперечного сечения сваи
М=1 – т.к. забивка молотом ударного действия
=02 - т.к. забивка молотом ударного действия
СНиП 2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений»
В.А. Веселов «Проектирование оснований и фундаментов.»
СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия»
СНиП 2.02.03-85 «Свайные фундаменты»
Cтолбчатый на естественном основании
Тип грунта в основании фундамента:
Пески пылеватые насыщенные водой
Расчет основания по деформациям
Способ определения характеристик грунта:
По таблицам 1-3 СНиП 2.02.01-83*
Конструктивная схема здания:
Жёсткая при 1.5(LH)4
Исходные данные для расчета:
Удельный вес грунта 19 кНм3
Удельное сцепление грунта 4 кПа
Угол внутреннего трения 30 °
Расстояние до грунтовых вод (Hv) -11 м
Размеры подошвы фундамента: b= 3 м a= 21 м
Высота фундамента (H) 18 м
Глубина заложения фундамента от уровня планировки (без подвала) (d) 19 м
Усреднённый коэффициент надёжности по нагрузке 115
Расчетные нагрузки на фундамент:
Наименование Величина Ед. измерения Примечания
По расчету по деформациям коэффициент использования К = 083
Расчетное сопротивление грунта основания 29633 кПа
Максимальное напряжение под подошвой в основном сочетании 29349 кПа
Минимальное напряжение под подошвой в основном сочетании 19821 кПа
- Результаты конструирования:
Геометрические характеристики конструкции:
Наименование Обозначение Величина Размерность
Ширина верхней части фундамента b0 2.1 м
Длина верхней части фундамента L0 1.2 м
Высота ступени фундамента hn 03 м
Защитный слой верхней части фундамента zv 35 cм
Защитный слой арматуры подошвы zn 70 см
Длина верхней ступени вдоль оси Х b1 045 м
Длина верхней ступени вдоль оси Y a1 045 м
Количество ступеней вдоль оси Х nx 1 шт
Количество ступеней вдоль оси Y ny 1 шт
Ширина сечения колонны b 04 м
Длина сечения колонны a 13 м
Глубина заделки колонны h 0.95 м
Подошва столбчатого фундамента
Рабочая арматура вдоль оси Х 11D 12 A 400
Рабочая арматура вдоль оси Y 15D 12 A 400
Подколонник столбчатого фундамента грани параллельно оси X
Вертикальная рабочая арматура 11D 12 A 400
Подколонник столбчатого фундамента грани параллельно оси Y
Вертикальная рабочая арматура 6D 12 A 400
Стакан в направлении оси Х армируется 5 сетками по 4D8 A 400
Стакан в направлении оси Y армируется конструктивно 5 сетками по 4D8 A 400
Сеток в нижней части стакана по расчету на местное смятие не требуется
На основе непосредственных испытаний
Расстояние до грунтовых вод (Hv) -49 м
По расчету по деформациям коэффициент использования К = 076
Расчетное сопротивление грунта основания 32597 кПа
Максимальное напряжение под подошвой в основном сочетании 29888 кПа
Минимальное напряжение под подошвой в основном сочетании 4781 кПа
Длина рядовой ступени вдоль оси Y an 045 м
Стоимость возведения конструкции по видам работ:
Наименование работ объем ед.измерения стоимость руб.
Разработка грунта экскаватором 4827 м3 106682
Доработка грунта вручную 536 м3 103035
Вывоз грунта (12 объема) до 20 км 2682 м3 634514
Устройство щебеночной подготовки б=100 мм 074 м3 782
Щебень на подготовку 074 м3 70998
Устройство жб фундаментов объемом более 5 м3 539 м3 299193
Бетон B15 на фундамент (подпорную стену) 539 м3 952603
Арматура класса A400 708 кг 9659
Арматура класса A400 5189 кг 79138
Опалубка на фундамент (подпорную стену) объемом 539 м3 6927
Обратная засыпка грунта бульдозером (12 объема) 2682 м3 885
Итого прямые затраты 2341762 руб.
Наименование расходов и затрат Сумма руб.
Накладные расходы 20% 468352
Плановые накопления 8% 224809
Временные здания и сооружения 3.1% 94083
Среднегодовое зимнее удорожание 2.1% 65709
Непредвиденные расходы 4.0% 127789
Налог на добавленную стоимость 20% 664501
Всего по смете : 3987004 руб.
Подбор унифицированной подошвы по серии 1.412-1
Удельное сцепление грунта 400 кПа
Максимальные размеры подошвы по расчету по деформациям a=36 м b=3 м
Расчетное сопротивление грунта основания 31075 кПа
Максимальное напряжение под подошвой в основном сочетании 28703 кПа
Минимальное напряжение под подошвой в основном сочетании 28703 кПа
Ширина верхней части фундамента b0 1.2 м
Длина верхней части фундамента L0 2.7 м
Длина рядовой ступени вдоль оси Х bn 045 м
Количество ступеней вдоль оси Х nx 2 шт
Ширина сечения колонны b 05 м
Длина сечения колонны a 18 м
Рабочая арматура вдоль оси Х 18D 12 A 400
Вертикальная рабочая арматура 14D 12 A 400
Стакан в направлении оси Х армируется конструктивно 5 сетками по 4D8 A400
Стакан в направлении оси Y армируется конструктивно 5 сетками по 4D8 A400
Максимальные размеры подошвы по расчету по деформациям a=33 м b=27 м
Расчетное сопротивление грунта основания 30725 кПа
Максимальное напряжение под подошвой в основном сочетании 29215 кПа
Минимальное напряжение под подошвой в основном сочетании 29215 кПа
Длина рядовой ступени вдоль оси Х bn 03 м
Длина верхней ступени вдоль оси Y a1 03 м
Рабочая арматура вдоль оси Х 16D 12 A 400
Рабочая арматура вдоль оси Y 14D 12 A 400
Разработка грунта экскаватором 5796 м3 128092
Доработка грунта вручную 644 м3 123712
Вывоз грунта (12 объема) до 20 км 322 м3 761852
Устройство щебеночной подготовки б=100 мм 101 м3 10784
Щебень на подготовку 101 м3 97912
Устройство жб фундаментов объемом более 5 м3 849 м3 471379
Бетон B15 на фундамент (подпорную стену) 849 м3 1500826
Арматура класса A400 1579 кг 21551
Арматура класса A400 11578 кг 176568
Опалубка на фундамент (подпорную стену) объемом 849 м3 109136
Обратная засыпка грунта бульдозером (12 объема) 322 м3 10626
Итого прямые затраты 3412439 руб.
Накладные расходы 20% 682488
Плановые накопления 8% 327594
Временные здания и сооружения 3.1% 137098
Среднегодовое зимнее удорожание 2.1% 95752
Непредвиденные расходы 4.0% 186215
Налог на добавленную стоимость 20% 968317
Всего по смете : 5809903 руб.
Столбчатый на свайном основании
Способ определения несущей способности сваи:
Расчет на вертикальную нагрузку и выдёргивание
Несущая способность сваи (Fd) 356 кН
Несущая способность свая на выдёргивание (Fdu) 0 кН
Диаметр (сторона) сваи 03 м
Высота свайного ростверка (H) 18 м
Расстановка свай в ростверке:
Свая - 1 X=0 м. Y=0 м.
Свая - 2 X=18 м. Y=18 м.
Свая - 3 X=0 м. Y=18 м.
Свая - 4 X=18 м. Y=0 м.
Свая - 5 X=09 м. Y=09 м.
Свая - 6 X=0 м. Y=09 м.
Свая - 7 X=18 м. Y=09 м.
Коэффициент использования несущей способности ростверка К = 091
Максимальная нагрузка на сваю 42566 кН
Минимальная нагрузка на сваю 32978 кН
Принятый коэффициент запаса по грунту Gk = 14
Высота ступени фундамента hn 06 м
Длина верхней ступени вдоль оси Х b1 01 м
Длина верхней ступени вдоль оси Y a1 055 м
Ширина сечения колонны b 0.4 м
Длина сечения колонны a 1.3 м
Ростверк ступенчатого типа
Подошва столбчатого ростверка
Рабочая арматура вдоль оси Х 12D 12 A 400
Рабочая арматура вдоль оси Y 12D 12 A 400
Стакан в направлении оси Х армируется 5 сетками по 4D8 A400
Несущая способность сваи на выдёргивание (Fdu) 0 кН
Коэффициент использования несущей способности ростверка К = 079
Максимальная нагрузка на сваю 37271 кН
Минимальная нагрузка на сваю 12008 кН
Разработка грунта экскаватором 5184 м3 114566
Доработка грунта вручную 576 м3 11065
Вывоз грунта (12 объема) до 20 км 288 м3 681408
Устройство щебеночной подготовки б=100 мм 062 м3 6641
Щебень на подготовку 062 м3 60291
Устройство жб фундаментов объемом более 5 м3 578 м3 321189
Бетон B15 на фундамент (подпорную стену) 578 м3 1022635
Арматура класса A400 651 кг 888
Арматура класса A400 4771 кг 72753
Опалубка на фундамент (подпорную стену) объемом 578 м3 74363
Обратная засыпка грунта бульдозером (12 объема) 288 м3 9504
Погружение дизель-молотом жб свай L12 м 324 м3 653735
Стоимость сборного жб свай 324 м3 3646296
Вырубка бетона свай сечением менее 0.4х0.4 м 4 6978
Итого прямые затраты 685269 руб.
Накладные расходы 20% 1370538
Плановые накопления 8% 657858
Временные здания и сооружения 3.1% 275314
Среднегодовое зимнее удорожание 2.1% 192284
Непредвиденные расходы 4.0% 373947
Налог на добавленную стоимость 20% 1944526
Всего по смете : 11667158 руб.
Подобрать оптимальный
Максимальные габариты по длине ростверка (b max) 18 м
Максимальные габариты по ширине ростверка (a max) 18 м
Требуемые характеристики ростверка: a=18м. b=09 м. Количество свай n=6 шт.
Максимальная нагрузка на сваю 44917 кН
Минимальная нагрузка на сваю 44917 кН
Ширина верхней части фундамента b0 2.7 м
Длина верхней ступени вдоль оси Y a1 01 м
Ширина сечения колонны b 0.5 м
Длина сечения колонны a 1.8 м
Рабочая арматура вдоль оси Х 7D 12 A 400
Стакан в направлении оси Х армируется конструктивно 5 сетками по 4D8 400
Стакан в направлении оси Y армируется конструктивно 5 сетками по 4D8 A400
Требуемые характеристики ростверка: a=18 м. b=09 м. Количество свай n=6 шт.
Максимальная нагрузка на сваю 3895 кН
Минимальная нагрузка на сваю 3335 кН
Разработка грунта экскаватором 4212 м3 93085
Доработка грунта вручную 468 м3 89903
Вывоз грунта (12 объема) до 20 км 234 м3 553644
Устройство щебеночной подготовки б=100 мм 04 м3 425
Щебень на подготовку 04 м3 38586
Устройство жб фундаментов объемом до 5 м3 485 м3 364989
Бетон B15 на фундамент (подпорную стену) 485 м3 857899
Арматура класса A400 205 кг 2792
Арматура класса A400 15 кг 22873
Опалубка на фундамент (подпорную стену) объемом 485 м3 62384
Обратная засыпка грунта бульдозером (12 объема) 234 м3 7722
Погружение дизель-молотом жб свай L12 м 486 м3 980602
Стоимость сборного жб свай 486 м3 5469444
Вырубка бетона свай сечением менее 0.4х0.4 м 6 10467
Итого прямые затраты 8652844 руб.
Накладные расходы 20% 1730569
Плановые накопления 8% 830673
Временные здания и сооружения 3.1% 347637
Среднегодовое зимнее удорожание 2.1% 242796
Непредвиденные расходы 4.0% 472181
Налог на добавленную стоимость 20% 245534
Всего по смете : 14732039 руб.

Задачи механика грунтов.docx

Задача 1: Найти производные физические характеристики грунтов основания -
- определить состояние грунта
Физические характеристики
Механические характеристики
Песок пылеватыйсредн. плотности
Глина тугопластичная
Суглинок текучепластичный
Пылеватый неоднородный средней плотности
средневодонасыщенный
Вывод: в качестве основания под фундамент подходят:
)Песок пылеватый средн. плотности
) Глина тугопластичная
)Суглинок текучепластичный
Задача 2: По данным физико-механическим характеристикам основания определить напряжения от собственного веса грунта и внешней нагрузке 350кН глубина заложения фундамента 24 м уровень грунтовых вод –
ширина подошвы фундамента 24 м.
Вертикальные напряжения от собственного веса грунта на уровне подошвы:
zg0=(19·24)0.95=4332 кПа
Разбиваем каждый слой фундамента на элементарные толщиной м. Расчет сводим в таблицу.
zg0=1075605=5328 кПа>497 кПа
Задача 3: По найденным прочностным и заданным физико-механическим характеристикам грунтов определить значение начальной и предельной критической нагрузки на грунт.
глубина заложения фундамента 2.4 м уровень грунтовых вод – ширина подошвы фундамента 24м.
Nγ=2; Nq=613; Nс=1099;
Блоки ФБС 24.6.6 подушка ФЛ 24.12-1
Задача 5: Проверить устойчивость откоса методом круглоцилиндрических поверхностей при его высоте 38м
P1 =3*19+04*986+10*025=634
P2 =3*19+015*986=585
Там где в зону расчетной полосы попадают 2 и более за P берется сумма удельных весов грунтов перемноженная на соответствующую площадь.
Pcos(α)*tg(φ) +·сI·L
PsinαR - Сдвигающее усилие
Pcos(α)*tg(φ)R +R·сI·L – Сдерживающее усилие
Задача 5: Провести проверку на сдвиг по подошве фундамента
Внешняя нагрузка 350кН глубина заложения фундамента 24м уровень грунтовых вод - нет ширина подошвы фундамента 2.4м.
Глубина подвала-2.0м горизонтальная нагрузка- 110 кНм
сдвига по подошве фундамента не происходит
Задача 6: Провести проверку опрокидывания фундамента.
Внешняя нагрузка 350 кН глубина заложения фундамента 24 м ширина подошвы фундамента 24м.
Глубина подвала-20м горизонтальная нагрузка-110кНм
опрокидывание фундамента не происходит

Электронный чертеж общего вида 1 ТГТУ. 270800.015 Д2-ВО.dwg

Забивку свай производят трубчатым дизельмолотом С-
Расчетный отказ S =0.03m
Нес способность сваи F =
Боковая поверхность сопр. с грунтом обмазываетя гор. битумом
пр ГОСТ 2.51.00-96 С=19кПа R=150кПа 19° =19кНм
Основанием фундаментов мелкого заложения служит суглинок бурый пластичный
Отметке +0.000 соотв. абс. отметка -0.9
Проект разработан в соответствии со СНиП 2.02.01-83
Спецификация арматуры
Спецификация фундаментов
План и разрез здания
ТГТУ 290300-65-452-2003
КП Основания и фундаменты
Совмещенный план фундаментов
Суглинок темно-бурый
Суглинок светло-желтый
План свайного фундамента M 1:50
мещенный план фундаментов
0 соответствует отметке 110
Несущая способность сваи F=356 кН;
Проект разработан в соответствии со СП 22.13330.2011 и СП 24.13330.2011;
Забивку свай производит трубчатым дизель молотом
Боковые поверхности фундамента
соприкосающегося с грунтом
Основанием фундамента глубокого заложения служит песок пылеватый
энергия удара 9 кДж.
Расчетный отказ сваи Sо=1
обмазывается битумом в 2 слоя;
Совмещенный план фундаментов М1:200
средней степени водонасыщения
Стоимость устройства фундаментов мелкого заложения - 49553
Стоимость устройства свайных фундаментов - 263922 руб
(расчет стоимости фундамнентов - см. пояснительную записку)
Отметка нижнего конца сваи после забивки под
ростверком РМ1 и РМ2 +103
Отметка верхнего конца сваи после забивки под
ростверком РМ1 и РМ2 +109
Отметка верхнего конца сваи после срубки под
ростверком РМ1 иРМ2 +108
Под монолитный фундамент выполнить бетонную
подготовку из бетона класса В3.5
Объем бетона фундамента мелкого заложения:134
Объем бетона свайного фундамента:112
ТГТУ 270800-292-2015
КП "Основания и фундаменты
Расчет и проектирование оснований и фундаментов
Песок пылеватый ср. плотности CII=4кПа СI=2
кПа E=18МПа R=150кПа φII=30° φI=27
Глина тугопластичная CII=57кПа СI=38кПа E=18МПа R=300кПа φII=18° φI=15
Суглинок мягкопластичный CII=25кПа СI=16
кПа E=17МПа R=280кПа φII=19° φI=16
Геологический разрез М1:100