Расчет ленточных фундаментов жилого дома

Пояснилка по фундаментам -ВОЛОШИН.doc

В основе проектирования оснований и фундаментов заложены принципы:
Проектирование оснований и сооружений по предельным состояниям;
Учёт совместной работы системы: основание – фундаменты – несущие конструкции сооружения;
Комплексный учёт факторов при выборе типа фундамента и оценки работы грунтов в основании в результате совместного рассмотрения инженерно-геологических условий площадки строительства особенностей сооружения и чувствительности его несущих конструкций к развитию неравномерных осадок.
От правильно выбранного основания и конструкции фундамента а также от качественного их устройства во многом зависит нормальная эксплуатация зданий и сооружений. Проектирование оснований и фундаментов заключается в выборе основания типа конструкции и основных размеров фундамента и в совместном расчёте основания и фундамента как одной из частей сооружения.
Деформации и устойчивость грунтов основания зависят от особенностей приложения нагрузки от размеров и конструкции фундамента и всего сооружения. Основные размеры конструкция фундамента назначаются в зависимости от геологического строения строительной площадки сжимаемости слагающих её грунтов а также от давлений которые грунты могут воспринять. Реальные природные условия как правило оказываются достаточно сложные и разнообразные нежели чем теоретические рассуждения. Это обстоятельство накладывает определённые ограничения при выборе расчётной схемы и выборе расчёта. Возводимые сооружения могут находиться на участках подверженным оползневым и эрозионным процессам сейсмическим воздействиям подтоплениям просадочности особенно на территории Молдовы всё это должно быть учтено при проектировании.
1Геологические и гидрогеологические условия.
Строительство зданий и сооружений требует тщательных инженерно-геологических исследований грунтов служащих основанием для фундаментов. Строительная площадка представляет собой поверхность водораздельного склона. Проводя инженерно-геологические изыскания во всех 3-х скважинах по результатам бурения были вскрыты следующие напластования:
Супесь жёлтая (мощность слоя 18 21м);
Суглинок бурый просадочный (мощность слоя 28 32м);
Песок серый мелкий (мощность слоя 44 53м);
Суглинок серо-зелёный (мощность слоя 47 56м).
Литологический состав каждого из вскрытых слоёв постоянен инородные включения в толще грунта не наблюдаются. Все слои выдержаны выклиниваний или залеганий в виде отдельных линз состоящих из грунтов резко отличающихся от окружающих их грунтов по результатам проведённого бурения выявлено не было.
Развитие современных физико-геологических процессов (оврагообразо-вание оползневых и карстовых явлений суффозии обвалы сносы и др.) на строительной площадке не наблюдается.
Геологический разрез см. на рис.1.
2Оценка физико-механических свойств грунтов.
Для каждого слоя грунта необходимо установить прежде всего характеристики физического состояния.
Рассмотрим пример расчёта физических характеристик на примере второго слоя грунта – суглинка бурого просадочного:
Удельный вес грунта природного сложения: ;
Удельный вес частиц грунта: ;
Природная влажность грунта: ;
Удельный вес сухого грунта: ;
Коэффициент пористости грунта: ;
Удельный вес водонасыщенного грунта:
Удельный вес грунта с учётом взвешивающего действия воды:
Степень влажности грунта: ;
Влажность на границе текучести: ;
Влажность на границе раскатывания ;
Число пластичности: ;
Показатель текучести: ;
Аналогично рассчитываются физические характеристики других слоёв грунта и записываются в табл.1.
К механическим характеристикам грунтов относятся: угол внутреннего трения (j ) удельное сцепление (С ) модуль деформации (Е ) коэффициент Пуассона (n ) и др.
Нормативные значения параметров сопротивления грунтов сдвигу (jn Cn ) указываются в задании. Значение модуля деформации можно определить расчётом по данным компрессионных или штамповых испытаний приведенных в задании либо приближённо по табл. 2.6[1] в зависимости от типа вида и разновидности грунта.
Рассмотрим пример расчёта механических характеристик на примере второго слоя грунта – суглинка бурого просадочного:
Угол внутреннего трения: ;
Удельное сцепление: ;
Модуль деформации по данным компрессионных испытаний:
kE – корректирующий коэффициент пористости принимаемый по табл. 2.7 [1].
Для суглинка просадочного kE = 35;
– коэффициент определяемый по табл. 2.7 [1].
Для суглинка бурого просадочного = 062;
е0 – начальный коэффициент пористости грунта. е0 = 0648 (согласно заданию);
е1 е2 – значение коэффициентов пористости грунта при давлениях р1 = 100кПа и р2 = 200кПа соответственно. е1 = 0615 е2 = 0585.
физико-механических характеристик грунтов строительной площадки №5 в г. Кишинёве
Наименование грунта по
Удельный вес грунта
Удельный вес частиц
Природная влажность грунта w
Удельный вес сухого грунта gd kNm3
Коэффициент пористости е
Степень влажности грунта Sr
Уд. вес водо-насыщенного грунта
Уд. вес грунта с учётом взвешивающего дейст-вия воды
Влажность на границе текучести
Влажность на границе раскатывания wр
Число пластичностей
Показатель текучести
Угол внутреннего трения j°n
Суглинок серо-зелёная
3Общее геологическое заключение.
Объект строительства расположен в город Кишинёва. Климатические условия площадки умеренно-континентальные с продолжительным жарким летом и короткой относительно тёплой зимой с неустойчивым маломощным снежным покровом. Нормативная глубина промерзания грунта . Расчётная сейсмичность строительной площадки 7 баллов но бальность площадки увеличиваем на 1 балл вследствие наличия просадочных суглинков.
Как видно из геологического разреза строительной площадки слои расположены согласованно рельеф площадки спокойный уклон абсолютные отметки 498–489. Грунты имеют слоистое напластование с выдержанным залеганием пластов.
Размеры фундамента следует назначать с учётом просадочности второго слоя. Фундаменты проектируются в пределах второго слоя (суглинок бурый просадочный).
Глава II. Конструктивная часть
1Конструктивная оценка сооружения.
Инженерные сооружения в зависимости от конструктивных схем и чувствительности к деформациям условно подразделяются на жёсткие конечной жёсткости и гибкие.
Проектируемое здание относится к сооружениям с конечной жёсткостью.
Такие здания деформируясь вместе с основанием оказывают влияние на величину осадок и частично их выравнивают.
В конструкциях происходит перераспределение напряжений и изменение усилий действующих на основание.
Эти сооружения чувствительны к неравномерным осадкам и при их расчёте необходимо учитывать все возможные виды деформаций.
Деформации основания определяются без учета совместной работы основания и сооружения и принимаются предельные значения деформаций в соответствии со СНиП 2.02.01-83 из табл.2.9 [1].
Для зданий и сооружений в конструкциях которых не возникают значительные усилия от неравномерных осадок:
Относительная разность осадок
Предельный прогиб здания
Проектируемое здание является жилой дом с магазином колонны жб сечением 40х40 см стены кирпичные t=39смдополнительные сведения принимаем по справочнику.
Длина здания в осях:
Жилой дом L = 18м ширина В = 18м высота здания 27м.
Магазин L = 12м ширина В = 12м высота здания 7м.
2Нагрузки на фундамент.
Нагрузки на фундаменты сооружения указаны в задании. Т.к. расчёты оснований и фундаментов выполняются по двум группам предельных состояний (по деформациям и несущей способности) то кроме нормативных должны быть определены расчётные нагрузки. Расчётные нагрузки определяются по зависимости: где – коэффициент надёжности по нагрузке – нормативная нагрузка.
– при расчёте по деформациям;
– при расчёте по несущей способности.
Нагрузки на фундаменты представлены в табл.2
Нагрузки на фундаменты:
Нагрузки по осям соответственно
Нормативные нагрузки на фундамент
По несущей способности
3Плановая и вертикальная привязка сооружения.
Привязка проектируемого сооружения производится с учётом его функционального назначения конструктивных особенностей инженерно-геологических условий площадки и её рельефа.
По возможности здание следует размещать там где прочные и малосжимаемые слои грунта имеют наибольшую мощность и согласное напластование. Здание рекомендуется размещать вдоль горизонталей для снижения объёмов земляных работ.
Вертикальная планировка территории проектируется так чтобы обеспечить быстрый и беспрепятственный отвод поверхностных вод от здания и благоприятные условия для устройства подъездных дорог к зданию. Уклоны спланированной поверхности назначаются близкими к уклонам естественного рельефа (для данного курсового проекта принят один уровень спланированной поверхности по всей площади здания по причине малого различия в отметках).
Глава III. Проектирование фундаментов
1Выбор типа фундаментов и назначение глубины заложения его подошвы.
Вид фундамента выбирается с учётом конструктивных особенностей сооружения величины и характера нагрузок инженерно-геологических условий.
Одновременно учесть все факторы затруднительно при выборе вида фундамента поэтому сначала вид фундамента назначается в зависимости от конструктивных особенностей сооружения:
Ленточные фундаменты – под стены;
Одиночные фундаменты – под колонны.
Глубина заложения подошвы фундамента для зданий без подвала исчисляется от уровня планировки а для зданий с подвалом или техническим подпольем – от уровня пола подвала или подполья. Глубина заложения подошвы фундамента является одним из важных факторов поэтому правильный её выбор обеспечивает нормальные условия эксплуатации экономическую эффективность и долговечность всего сооружения. Уширенная часть фундамента (подошва) должна располагаться целиком в грунте при этом верхний обрез отдельного фундамента под сборную колонну должен быть заглублён в грунт не менее чем на 150мм а стеновая часть ленточного под стену может доводится до низа надподвального перекрытия или поверхности засыпки в зданиях без подвала.
Подошва фундамента должна быть заглублена в несущий слой не менее чем на 100 150мм и рекомендуется закладывать её выше уровня подземных вод.
Для нашей строительной площадки выбор глубины заложения фундамента в зависимости от климатического фактора практически не зависит т.к. глубина промерзания (нормативная) .
2Определение предварительных размеров подошвы фундаментов.
Размеры подошвы фундамента определяются расчётом по двум группам предельных состояний. Сначала по II группе (по деформациям) а затем по мере необходимости проверяется по I группе (по несущей способности).
Предварительные размеры подошвы фундамента определяются графоаналитическим способом.
Определение предварительных размеров подошвы фундамента под колонны осей 5-7 (No = 600 кН)
Среднее давление по подошве определяется по формуле: P =NA + γmt d где
γmt –среднее значение удельного веса материала грунта
d – глубина заложения фундамента
А – площадь подошвы фундамента; А = b2
Для обеспечения возможности расчёта деформаций основания существующими методами теории линейно-деформируемой среды среднее давление по подошве фундамента Р не должно превышать расчётного сопротивления грунта основания R.
Расчётное сопротивление грунта основания R для сооружений без подвала определяется по формуле:
а для сооружений с подвалом:
Для практических расчётов данную формулу целесообразно свести к виду:
– коэффициенты условий работы принимаемые по табл. 3.3[1].
– коэффициенты зависящие от угла внутреннего трения грунта под подошвой фундамента принимаемые по табл. 3.4[1]; .
– коэффициент принимаемый при и при ; (b –ширина подошвы фундамента). Принимаем .
– расчётное значение удельного веса грунта залегающего ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод – с учётом взвешивающего действия воды) кНм3 ;
– осреднённое значение удельного веса грунтов залегающих выше подошвы фундамента
– глубина заложения фундамента от уровня планировки м;
– приведенная глубина заложения фундамента от пола подвала м определяемая по формуле:
– толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала ;
– толщина конструкции пола подвала ;
– расчётное значение удельного веса конструкции пола подвала кНм3 ;
– расчётная глубина подвала ;
– расчётное значение удельного сцепления грунта залегающего непосредственно под подошвой фундамента кПа;
– коэффициент равный 1 если характеристики грунта и определены непосредственными испытаниями и если они приняты приближённо по справочным таблицам. Принимаем
Принимаем размеры подошвы фундамента A = b×b = 18м×18м.
Определение предварительных размеров подошвы фундамента ленточного фундамента для осей 23 БВ (n0 = 340 кНм)
– расчётная глубина подвала ;
Принимаем размеры подошвы фундамента
Принимаем сборную ленточную плиту фундамента ФЛ 20.12 (ФЛ 20.12).
Определение предварительных размеров подошвы фундамента ленточного фундамента для осей 14 АГ (n0 = 280 кНм)
Принимаем ширину подошвы фундамента b = 16м. Принимаем сборную ленточную плиту фундамента ФЛ 16.24
3Расчёт фундаментов мелкого заложения по II группе предельных состояний.
В соответствии с требованиями норм [4] “целью расчёта оснований по деформациям является ограничение абсолютных и относительных перемещений фундаментов и надфундаментных конструкций такими пределами при которых гарантируется нормальная эксплуатация сооружения и не снижается его долговечность”. Расчёт по деформациям оснований (II группа предельных состояний) выполняется во всех случаях когда деформации возможны.
Расчёт оснований по деформациям производится исходя из условия S Su где
S – совместная деформация основания и сооружения определяемая расчётом;
Su – предельное значение совместной деформации основания и сооружения.
Производим расчёт осадки самого нагруженного фундамента (фундамент под колонну по осям 5-7) методом послойного суммирования.
Строим геологическую колонку вычерчиваем схематически сечение фундамента выписываем расчётные данные: толщины слоёв грунта значения удельного веса и модуля деформации ширина и глубина заложения подошвы фундамента .
Вычисляем напряжение от собственного веса грунта :
Определяем дополнительное давление на основание на уровне подошвы фундамента по формуле:
P – среднее давление под подошвой фундамента P = 228кПа (см. рис. 6)
– напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы.
Рассчитываем дополнительные напряжения ниже уровня подошвы по вертикали проходящей через центр подошвы фундамента по формуле:
– коэффициент принимаемый по табл. 3.12 [1] в зависимости от формы загруженной площади относительной координаты точки () и соотношения сторон прямоугольной площадки ().
Расстояние между точками в которых вычисляются напряжения принимаем .
Определяем предварительно положение нижней границы сжимаемой толщи Нс 5·b = 5·2= 10м.
Расчёт напряжений проведём в табличной форме:
Осадка рассчитывается по формулам: ; в пределах Нс = 531.
Предельная осадка что значительно превосходит расчётное значение .
Как известно просадочные грунты при замачивании дают вертикальную деформацию от собственного веса и внешних нагрузок. При этом резко нарушается первоначальная структура грунта.
Под подошвой фундамента могут быть нарушения связанные с замачиванием под отдельной частью здания или полное замачивание.
Вычисляем напряжение от собственного веса грунта в водонасыщенном состоянии :
Рассчитываем дополнительные напряжения где
– коэффициент принимаемый по табл. 3.12 [1]
Мощность слоя между подошвой фундамента до низа просадочного слоя равен:
0+2.8-0.15=2.65м. Затем делим это число на 2 или 3 и получаем
Суммируя и получаем :
Определяем просадку каждого элементарного участка по формуле:
– начальное просадочное давление (см. рис. 2)
– среднее давление под подошвой фундамента
– условное давление равное 100кПа.
– определяем по рис. 2
Просадка грунта составит:
Т.к. суммарные деформации превышают предельно допустимые необходимо предусмотреть комплекс мероприятий по устранению просадочных свойств грунтов. В данном случае наиболее целесообразным можно считать уплотнение тяжёлыми трамбовками.
Это обстоятельство предполагает необходимость проведения окончательных расчётов с новыми значениями прочностных и деформативных характеристик при определении размеров подошвы.
Глава IV. Проектирование и расчёт
1Выбор глубины заложения и назначение размеров свай.
Габаритные размеры свай (длина размеры сечения ствола и уширения) предварительно назначаются в зависимости от глубины расположения кровли несущего слоя грунта и его характеристик принятой глубины заложения подошвы ростверка типа сопряжения сваи с раствором нагрузок на сваи.
Нижние концы сваи должны быть заглублены в несущий слой не менее:
м – в крупноблочные гравелистые крупные и средней крупности песчаные пылевато-глинистые грунты с показателем текучести .
м – в прочие нескальные грунты
Глубина заложения подошвы ростверка принимается в зависимости от конструктивных особенностей здания (наличие подвала или технического подполья) и высоты ростверка учитывается также вероятность морозного пучения грунта.
Предварительная длина анкеровки арматуры сваи при жестком сопряжении свай с ростверком принимается не менее 30 – 35см.
Глубина заложения ростверка под колонну:
Нижний конец сваи заглубляем в третий слой – суглинок серо-зелёный.
2Определение несущей способности свай.
Несущий слой – суглинок серо-зелёный– сжимаемый грунт следовательно свая висячая.
Несущая способность сваи расчитывается по формуле:
Fd - несущая способность сваи кН
с- коэфициент условий работы сваи в грунте; = 1;
γCR γсf – коэфициенты условий работры грунта под нижним концом и на боковой поверхности сваи γCR =1; γсf = 1
Рис.10. Расчет несущей способности забивной сваи.
– Суглинок просадочный бурый
– Песок серый мелкий
R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи;
R =3450 кПа (по таблице 3.3 [5])
А – площадь опирания на грунт нижнего конца сваи ; А = 009см2
u – наружный периметр поперечного сечения сваи
определяется по табл. 3.4 [5]
Несущая способность свай прорезающих просадочные слои должна рассчитываться с учетом возможного повышения влажности и консистенции грунтов во время эксплуатации. В этом случае показатель текучести должен быть определен по формуле :
р L- влажность на границе раскалывания и на границе текучести в долях единицы;
sat – влжность соответствующая полному водонасыщению в долях единицы расчитываемая по формуле:
е – коэффициент пористости просадочного грунта природного сложения;
γs – удельный вес твердых частиц кНм3
γ - удельный вес воды ( γ = 10 кНм3)
sat= 0648 · 10 267 = 025
IL.sat = (09 · 027 – 014 (024 – 014) = 085
Для просадочного слоя (при IL.sat = 0855)
f1(z1= 325м) = 7 кПаh1=2.0м
f2(z2= 4525м) = 75кПаh2=0.55м
Для непросадочного слоя (при IL.sat = 187)
f3(z3= 58м) = 41кПаh3=2.0м
f4(z4= 78м) =438кПаh4=2.0м
f5(z5= 935м) =4535кПаh5=1.1м
f6(z6= 107м) =424кПаh6=1.0м
Fd = 1·(3490*009+12*2803) = 650кН
3Определение количества свай.
Определение количества свай для фундаментов под колонны
Колличество свай для фундамента под колонну (куст свай ориентировочно определяется по формуле:
– коэффициент учитывающий внецентренность приложения вертикальной силы от колонн; = 1 –при эксцентриситете вертикальной силы Nс близком к нулю когда поперечная сила и изгибающий момент в сечении колонны у верха ростверка незначительны или отсутствуют;
Nrg – собственный вес ростверка и грунта на его обрезах кН
Nc – расчетная вертикальная сила от колонны на уровне верхнего обреза ростверка кН.
Fd – несущая способность сваи по грунту
γк – коэффициент надежности принимаемый γк = 14
Np – собственный вес сваи подсчитанный с учетом коэффициента надежности по нагрузке γf =11
Nр = 9*22*11 = 2178кН
Принимаем 2 сваи в кусте
Примем во внимание что минимальное расстояние между сваями bmin = 3dсваи = 3·03 = 09
Определение числа рядов и шага свай в ряду для фундамента под стену (n = 340м)
Определение числа рядов и шага свай в ряду для фундамента под стену с расчетной нагрузкой на 1 м длины n = 340м. Сваю принимаем такую же как и для фундамента под колонну.
Число рядов свай определяется по формуле:
nо- расчетная нагрузка кНм от стены на 1 м длины ростверка ;
Fd – несущая способность сваи кН
Np – расчетное значение собственного веса сваи кН
Принимаем 1 ряд свай.
Шаг свай в ряду определяется по формуле:
nrg - собственный вес ростверка на 1 м его длины вместе с грунтом под ним.
Принимаем rp = 10м > rmin = 3·dсваи = 3·03 = 09м
4Расчёт осадки свайного фундамента.
Расчёт осадки производят для наиболее нагруженного фундамента (стаканного типа по осям 5-7)
Осредненное в пределах длины сваи значение угла внутреннего трения находим по формуле:
ho – рабочая длина висячих свай
Размеры подошвы условного фундамента:
lu bu – расстояние между наружными стенами гранями крайних вертикальных свай
Расчет осадок методами основанными на принципе линейной деформируемости грунтов основания возможен при соблюдении условия: рR где
R - расчетное сопротивление грунта основания условного фундамента.
γс1 и γс2 –коэффициенты условий работы принимаемые по табл. 3.3[1];
Мγ Мq Mc – коэффициенты зависящие от величины угла внутреннего трения (γII) грунта под подошвой фундамента принимаемые по табл. 3.4 [1];
кz – коэффициент принимаемый кz =1 при b 10м
γII - расчетное значение удельного веса грунтов залегающих выше подошвы фундамента; = 14 кНм3
- осредненное значение удельного веса грунтов залегающих выше подошвы фундамента ; = 19 кНм3
d - глубина заложения фундамента от уровня планировки d = d cf = 109 м
cII – расчетное значение удельного сцепления грунта залегающего непосредственно под подошвой фундамента сII = 24 кПа
k - коэффициент равный 1 .
Осредненное значение удельного веса грунта под подошвой фундамента:
Осредненное значение удельного веса грунта над подошвой фундамента:
Условие выполняется следовательно расчет можно не проводить
5Конструирование и расчёт ростверка.
Конструирование и расчёт ростверка свайных фундаментов под колонны (N = 141103 кН)
Размер подколонника равен luc = buc = 900мм (см. табл. 7.2 [5])
Глубина стакана hg = 080м
Расстояние от дна стакана до подошвы ростверка
t b = 135 – 065 = 07м > 04м
Расстояние от граней колонны до внутренних граней свай:
с1 = 05(r1 – lc – bp) = 05(09 – 04 – 03) = 01м
Рабочая высота пирамиды продавливания:
h0 = 135 – 08 – 01+005-015 = 035м
с12 = 005 h0 = 04м и с12 > 04·h0 = 04·035 = 014м
Принимаем с12 = 015м
Ростверк выполнен из бетона класса В 15 (Rbt = 750 кПа)
Площадь боковой поверхности колонны в стакане :
Ас = 2(04 + 04)·(05 – 005) = 072м2
к = (1 – 04·750·072141103) = 09136 . принимаем 092
Предельная сила сопротивления бетона ростверка продавливанию:
При центрально нагруженном ростверке продавливающая сила:
F = Nc · n1 np = 141103·44 = 141103кН
F = 141103кН Fu = 14749кН т.е. условие выполняется
В сечении по грани колонны изгибающий момент составит:
М1 = 1411034 ·2 · 05 · (095 – 04) = 19415кН·м
Рабочая высота сечения составит
ho1 = 135 – 025 = 11м
Площадь сечения арматуры ( класс А-II) Rs= 280·103 кПа
As = М1 (09·h01·Rs) = 19415 (09·11·280·103) = 000072м2 = 72см2
Площадь сечения одного стержня:
n s – количество стержней
ns = (14 – 2·005) 013 +1 = 11шт
Принимаем 10 А – II Аsreal = 0785см2
Общая площадь стержней: А = 0785·10 = 785см2
Переармирование: (785 – 72) · 100% 72 = 5% что допустимо.
Методические указания № 41 «Фундаменты мелкого заложения на естественных основаниях».
СНиП 2.02.03-85 «Свайные фундаменты».
Справочник проектировщика «Основания фундаменты и подземные сооружения».
Пособие по проектированию оснований зданий и сооружений к СНиП 2.02.01 – 83
Методические указания по проектированию № 51 «Свайные фундаменты».

ГЕОЛОГИЯ.dwg

Асфальтобетон - 90 мм
Защитный слой - 40 мм
Гидроизоляция - 5 мм
Выравнивающий слой - hср=40 мм
ø12 A-III ГОСТ 5781-82 L=5000
ø28 A-III ГОСТ 5781-82 L=5000
Спецификация арматурных сеток
Спецификация арматурной сетки С-1
Напрягаемая арматура класса
П ГОСТ 8240-97 L=7000
6х25 ГОСТ 8732-78 L=1940
Б Ст3сп ГОСТ 8731-74
х60 ГОСТ 103-76 L=1700
Ст3сп5 ГОСТ 27772-88
х400 ГОСТ 82-70 L=720
0х20 ГОСТ 10704-91 L=500
Анкер Hilti HST M24х23060
Болт М8х30 ГОСТ 7798-70
Гайка М8 ГОСТ 5915-70
Шайба 8 ГОСТ 11371-78
Спецификация монолитной плиты
Каркас пространственный К2
[Спецификации изделий (арматурные
состоящих только из деталей]
[Групповая спецификация]
Монолитная стена СТ1
ВНИМАНИЕ! Все надписи
заключенные в знак [ ] - пояснительные и на чертеже не наносятся
[Обозначение отметки в плане]
[Обозначение отметки]
[Горизонтальная площадка]
Ведомость расхода стали на монолитную плиту
[При повороте секущей плоскости
Щебеночная под- готовка h=10 см
Бетон тяжелый класс прочности В40 по ГОСТ 26633-91*
морозостойкость F300 по ГОСТ 10060.0-95
водонепроницаемость W12 по ГОСТ 12730.5-84
с испытанием образцов в солях хлористого натрия.
Арматура класса А-III по ГОСТ 5781-82 из стали марок 25Г2С и 35ГС по ГОСТ 380-94. Арматура класса А-I по ГОСТ 5781-82 из стали марки Ст3сп ГОСТ 380-94. Вязальная проволока по ГОСТ 3282-74.
Все элементы металлоконструкций выполнить с оцинковкой 120 мкм по СНиП 2.03.11-85. 2. Произвести окраску металлоконструкций по технологии "Steelpaint". 3. Сварные швы должны быть защищены путем газотермического напыления цинка по СНиП 2.03.11-85.
Опорные части при установке утапливаются в цементную подливку h=1 см. 2. При установке опорных частей выполнить требования ВСН 86-83.
Бетонирование открылка и шкафной стенки производить одновременно. 2. Видимую поверхность открылка окрасить краской ПХВ
соприкасающиеся с грунтом покрыть горячим битумом за 2 раза.
Сваи 35х35 см длиной 9 м мароки С9-35Т5 применять по типовому проекту серии 3.500.1-1.93 из бетона B25 F300 W8. 2. Сваи бить до расчетного отказа под расчетную нагрузку 35
т с погружением конца сваи не менее
чем на 8 м от уровня подошвы насадки. При получении расчетного отказа ранее указанных отметок
согласовать отметки с проектировщиком. 3. После забивки свай произвести срубку голов новых и существующих свай до проектной отметки с сохранением арматурных выпусков.
Бетон тяжелый класс прочности В30 по ГОСТ 26633-91*
морозостойкость F200 по ГОСТ 10060.0-95
водонепроницаемость W8 по ГОСТ 12730.5-84
удобоукладываемость П4 по ГОСТ 10181-2000.
цифры должны быть расположены так]
Защитный слой бетона 40 мм. 2. При изготовлении поз. 1 из отдельных стержней
производить стыковку этих стержней в соответствии с п.3.163* СНиП 2.05.03-84*. Стыки располагать в соответствии с п.3.164* СНиП 2.05.03-84*. 3. Щебеночную подготовку устроить с проливкой ее цементным раствором R28=50 кгсм2. Расход раствора 20 лм3.
* - масса стержня указана с учетом перехлеста отдельных стержней длиной 11700 каждый. При использовании отдельных стержней другой длины
масса стержня должна быть пересчитана.
ø14 A-III ГОСТ 5781-82 L=25000
Данный чертеж выпускается взамен версии 0 чертежа инв.N 1-А-1 в связи со страшной ошибкой. Версию 0 данного чертежа из рабочей документации изъять
[Типы линий по ГОСТ 2.303-68*]
CENTER Фактор 0.15-0.25
-2. Сплошная толстая основная. Линии видимого контура 3. Размерные и выносные линии
линии ограничения на видах
линии разграничения вида и разреза
-6. Линии невидимого контура
линии перехода невидимые
Осевые и центровые линии
Линии для изображения элементов
расположенных перед секущей плоскостью
Линии сгиба на развертках
[При совпадении осей]
В соответствии с МГСН 5.02-99 "Проектирование городских мостовых сооружений" п.9.5 для покрытия ездового полотна применять горячий плотный мелкозернистый двухслойный асфальтобетон типа А или Б марки I по ГОСТ 9128-97.
Защитный слой выполнить из бетона B30 F300 W12 по ГОСТ 26633-91 (с ипытаниями в солях)
армирование плиты произвести тремя рядами сетки 4Ср 5ВрI-100 по ГОСТ 23279-85.
Защитный слой бетона 40 мм
УБЕДИТЕЛЬНАЯ ПРОСЬБА - ПОЖАЛУЙСТА
НЕ ВНОСИТЕ НЕСОГЛАСОВАННЫЕ ИЗМЕНЕНИЯ И КОРРЕКТИРОВКИ!
Арматура класса А-III по ГОСТ 5781-82 из стали марок 25Г2С и 35ГС по ГОСТ 380-94.
Арматура класса А-I по ГОСТ 5781-82 из стали марки Ст3сп ГОСТ 380-94.
Арматура класса А-III по ГОСТ 5781-82 из стали марок 25Г2С и 35ГС по ГОСТ 380-94. Вязальная проволока по ГОСТ 3282-74.
Арматура класса А-I по ГОСТ 5781-82 из стали марки Ст3сп ГОСТ 380-94. Вязальная проволока по ГОСТ 3282-74.
Арматура класса А-III по ГОСТ 5781-82 из стали марок 25Г2С и 35ГС по ГОСТ 380-94. Арматура класса А-I по ГОСТ 5781-82 из стали марки Ст3сп ГОСТ 380-94.
Ведомость малых архитектурных форм и переносных изделий
Ведомость элементов озеленения
Наименование породы или
[Обозначение помещений]
Заготовки для масштабов
Суглинок желто-бурый
Суглинок серо-зеленый
Геологический разрез по скважинам 1-3
рис.1. Геологический разрез по скважинам 1-3
МАРКИРОВОЧНАЯ СХЕМА ФУНДАМЕНТОВ МЕЛКОГО ЗАЛОЖЕНИЯ М 1:200
МАРКИРОВОЧНАЯ СХЕМА СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ М 1:200
СПЕЦИФИКАЦИЯ КОНСТРУКЦИЙ
Фундамент столбчатый
ТАБЛИЦА НОРМАТИВНЫХ НАГРУЗОК
Нагрузки по осям соответственно
СТРОИТЕЛЬНАЯ ПЛОЩАДКА
ПЛАНОВАЯ ПОСАДКА ЗДАНИЯ
Наименование отложений
Суглинок бурый просадоч.
Вертикальная гидроизоляция
Cтеновые фундаментные блоки
Примечание: 1. За отметку 0.000 принят уровень пола первого этажа 2. Основанием для ФМЗ служит суглинок бурый (слой просадочный) с φ=24и с=6 кПа 3. Основанием для свайных фундаментов служит суглинок серо-зеленый. с φ=18и с=24 кПа 4. Использованы сваи сплошного сечения 30х30 длинной 9м и 7м 5. Под ленточные и ступенчатые ф-ты выполнена песчанная подготовка 100мм 6. Под ростверки выполнена бетонная подготовка 100мм
Жилой дом с магазином
Маркировочный план фундаментов мелкого заложения
свайных фундаментов. Разрез. Сечения. Спецификация. примечание.
КАДАСТРА И ГЕОТЕХНИКИ
Общие данные(начало)
Рис.2. К определению типа грунта по просадочности

Пояснилка по фундаментам ТИТУЛЬНИК.doc

Технический Университет Молдовы
Кафедра «Кадастра Геодезии и Геотехники»
Пояснительная записка
по дисциплине «Геотехника и фундаменты»