Расчет и конструирование железобетонных конструкций многоэтажного здания

вариант 50.dwg

железобетонных конструкций
Расчет и конструирование
многоэтажного здания
Монолитное ребристое перекрытие
Спецификация к схеме расположения
Схема расположения монолитного ребристого перекрытия МРП-1
Монолитная плита МП-1
Балка монолитная БМ-1
Второстепенная балка
Балка монолитная БМ-2
Балка монолитная БМ-3
Балка монолитная БМ-4
Балка монолитная БМ-5
Спецификация на монолитную конструкцию
Спецификация на монолитную плиту МП-1
Схема армирования монолитной плиты МП-1. Нижние сетки.
Схема армирования монолитной плиты МП-1. Верхние сетки.
L=160; ГОСТ 5781-82*
L=6000; ГОСТ 6727-80
Спецификация на изделия
L=1100; ГОСТ 5781-82*
Спецификация на монолитную балку БМ-3
Монолитная балка БМ-3
Каркасы пространственные
Каркас пространственный КП-1
L=5900; ГОСТ 5781-82*
L=450; ГОСТ 5781-82*
L=180; ГОСТ 5781-82*
Каркас пространственный КП-2
L=5800; ГОСТ 5781-82*
L=4300; ГОСТ 5781-82*
L=3550; ГОСТ 5781-82*
L=840; ГОСТ 5781-82*
Спецификация на монолитную балку БМ-1
Монолитная балка БМ-1
L=1440; ГОСТ 5781-82*
L=540; ГОСТ 5781-82*
L=5850; ГОСТ 5781-82*
L=5810; ГОСТ 5781-82*
L=5320; ГОСТ 5781-82*
Ведомость расхода стали
второстепенной балки БМ-3
Схема расположения элементов
ребристого перекрытия МРП-1
Схема армирования монолитной плиты МП-1.
Схема армирования второстепенной балки БМ-3
Схема армирования главной балки БМ-1
монолитной плиты МП-1

ПЗ.doc

РАСЧЕТНО-ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
Компоновочное решение
Расчет и конструирование плиты
Нагрузки и статический расчет
Расчет и конструирование второстепенной балки
Продольное армирование
Поперечное армирование
Расчет и конструирование главной балки
Расчет обрыва продольной арматуры
Проверка прочности ребра главной балки на отрыв
Статический расчет и проверки прочности столба
Узел опирания главной балки на столб
Простенок несущей стены
Список использованных источников
Здание многоэтажное отапливаемое.
Место строительства – г. Ачинск.
Среда неагрессивная.
Толщина наружных кирпичных стен – 770 мм.
Междуэтажные перекрытия – монолитное ребристое перекрытие.
Состав пола помещений:
Цементно-песчаный раствор – 40 мм;
Бетонная плитка – 20 мм;
Изоляция – 1 сл. рубероида.
Минераловатные жесткие плиты – 2 сл. по 50 мм;
Цементно-песчаная прослойка – 35 мм;
Трехслойный рубероидный ковер на битумной мастике – 20 мм;
Гравийное защитное покрытие – 50 мм.
Размеры здания в плане:
Количество этажей – 5;
Высота этажа – 39 м.
Временная эксплуатационная нагрузка на перекрытие 111 кНм2.
Расстояние между продольными координатными осями Lr= 6000 мм.
Расстояние между поперечными координационными осями Ln=6100 мм.
Расстояние между осями второстепенных балок Lb=60003=2000 мм.
Ширина ребер второстепенных балок bb=200 мм высота hb=400 мм.
Ширина ребер главных балок br=300 мм высота hr=600 мм.
Сечение армокаменного столба: ширина bsk=770 мм высота hsk=770 мм.
Длина опирания плиты на стены сpl=100 мм.
Длина опирания ребер второстепенных балок сb=200 мм главных балок сr=300 мм.
Привязка внутренней грани поперечных стен к координационным осям an=150 мм продольных стен am=100 мм.
Высота наружных стен H = 20150 мм.
Для всех железобетонных конструкций назначаем тяжелый бетон В15 естественного твердения (Rb = 85 МПа Rbt = 075 МПа Еb = 23·103 МПа). Коэффициент условий работы бетона для всех расчетов γb2=09.
1 Нагрузки и статический расчет
Расчетное значение постоянных нагрузок .
Расчет нагрузок на 1 м2 плиты
Нормативная нагрузка кНм2
Коэффициент надежности по нагрузке γf
Коэффициент надежности по нагрузке γ
Расчетная нагрузка кНм2
- Цем.-песч. раствор
- Из-я - 1сл. рубероида
Нагрузка на расчетной схеме плиты:
L2=Sb-bb=2000-200=1800 мм.
Расчетные сечения плиты
Определение площади сечения арматуры
Наименование расчета
в крайних пролетах на опорах В
в средних пролетах на опорах С
Изгибающий момент М кНм
Сопротивление бетона Rb МПа
Сопротивление арматуры Rs Мпа
По требуемой из расчета площади назначаем параметры сварных сеток площади арматуры плиты:
в первых пролетах и на первых промежуточных опорах рабочая арматура 8 шаг 200 мм As = 251 см2 на 1 м плиты распределительная арматура 4 максимальный шаг до 350 мм;
в средних пролетах и на средних промежуточных опорах рабочая арматура 6 шаг 150 мм Аs = 184 см2 на 1 м плиты распределительная арматура 3 шаг до 350 мм.
Параметры стальных сеток площади арматуры плиты
Площадь арматуры см2
Угловые ячейки первых
Рядовые ячейки первых
Торцовые ячейки средних
Рядовые ячейки средних
Над первыми промежуточными опорами в торцевых ячейках
Над первыми промежуточными опорами в рядовых ячейками
Над средними промежуточными опорами в торцевых ячейках
Над средними промежуточными опорами в рядовых ячейках
По Приложению 6 [5] защитный слой бетона ≥10 мм.
1 Нагрузки и статистический расчет
Постоянная нагрузка:
Расчет усилий M и Q сведён в табл. 4.
Расчетная схема второстепенной балки
Расчет изгибающих моментов М кНм и поперечных сил Q кН.
Отношение 3 коэффициент = 0035.
2 Продольное армирование
Высота сечения: h=hb=04 м.
Рабочая высота: h0=h-a=04-005=035 м.
Ширина полки учитываемая в расчете: bf= Sb =20 м т.к.
L23+bb=583+03=213>20 и hplhb=00804=02>01.
Прочность нормальных сечений при высоте сжатой зоны равной толщине полки (плиты):
- граница сжатой зоны находится в пределах полки и ширина сжатой зоны b = b f = 20 м в расчетах на положительные моменты. Условие выполняется.
Проверяем условие ограничения относительной высоты сжатой зоны на величину x=035 по моменту на первой промежуточной опоре Мb поскольку изгибающие моменты вычислены с учетом перераспределения: .
-условие не выполняется увеличиваем высоту сечения балки h = 05 м.
Расчеты площади арматуры сведены в таблицу 5.
Расчет продольной арматуры
По сортаменту стержневой арматуры назначаем:
нижняя арматура каркасов в крайних пролётах 222 А-III As=76 см2>669см2;
нижняя арматура каркасов в средних пролётах 218 А-III As=509 см2>45 см2;
арматура сеток над первыми промежуточными опорами 414 А-III. As=616 см2>614 см2;
арматура сеток над средними промежуточными опорами 414 А-III. As=616 см2>503 см2;
верхняя арматура каркасов в средних с крайних пролётах 214 А-III. As=308 см2>263 см2.
3 Поперечное армирование
Шаг поперечных стержней s=150 мм поскольку h=500>450 и s=150=5003=166 мм.
Максимальный диаметр продольных стержней каркасов 22 мм. По условию свариваемости с продольными стержнями минимальный диаметр поперечной арматуры 6 мм [5]. Назначаем диаметр 6 мм класса А-III в два ряда Asw=057 см2. Расчетное сопротивление растяжению Rsw=285 МПа.
Максимальная поперечная сила Qmax= Qb = 1186 кН (табл. 4).
Проверка прочности по наклонной трещине:
Расчетное наклонное сечение
86 кН > - поперечная арматура требуется по расчету.
с = с0 2h0 с = 05 2045 =09 м.
Поперечная сила воспринимаемая бетоном:
Поперечная сила воспринимается поперечной арматурой:
- условие выполняется следовательно прочность обеспечена.
Проверка прочности по наклонной сжатой полосе:
86 22469 – условие выполняется прочность обеспечена.
По прил. 6 [5] защитный слой бетона для продольной арматуры не менее 20 мм для поперечной – не менее 15 мм.
Каркас КП-1 (для крайних пролетов балки)
Каркас КП—2 (для средних пролетов балки)
Распределительная арматура подпорных сеток 6АIII для унификации поперечных пролетов
Стыковые стержни на промежуточных опорах 14 А-III длина стыковых стержней 30dmax+ br = 3022+300 = 960 мм.
Постоянная нагрузка от веса монолитной плиты:
Рpl = g× Ln×Sb = 355·61·20 = 4331 кН.
Постоянная нагрузка от веса ребра второстепенной балки:
Рb = γn· γf · g(Ln-br)(hb-hpl) bb = 095·11·25(61 - 03)(05 - 008)02 = 1273 кН.
Постоянная нагрузка от веса ребра главной балки:
Рr = γn· γf · g · Sb(hr-hpl)·br = 095·11·25·20(06 - 008)×03 = 815 кН.
Сила F = Рpl+ Рb+ Рr = 4331 + 1273 +815 = 6419 кН.
V = γn ×γf ×vn × Ln × Sb = 095·12·111·61·20 = 15438 кН.
Расчетная схема главной балки
М11 = М31 = 0244FL+0289VL = 36167 кНм
М12 = М32 = 0156 FL+0245 VL = 28702 кНм
М21 = М22 = 0067 FL - 0133 VL = 14899 кНм
Мс = Мb = - 0267 FL – 0133 VL = -22603 кНм
Qa = 0733F+0867V = 1889 кН
Q1b = -1267F – 1133V = -25579 кН
Q2с = 1267F+1133V = 25579 кН
Qd = -0733F – 0867V = -18089 кН
М11 = М31 = 0244FL-0044VL = 5322 кНм
М12 = М32 = 0156 FL-0089 VL = -2236 кНм
М21 = М22 = 0067 FL - 02 VL = -15945 кНм
Qa = 0733F-0133V = 2652 кН
Q1b = -1267F – 0133V = -10186 кН
Q2b = F+V = 21857 кН
Q1с = -F – V = -21857 кН
Q2с = 1267F+0133V = 10186 кН
Qd = -0733F + 0133V = -2652 кН
М11 = 0244FL+023VL = 30702 кНм
М12 = 0156 FL+0126 VL = 17679 кНм
М21 = 0067 FL + 0096 VL = 11473 кНм
М22 = 0067 FL + 017 VL = 18327 кНм
М31 = 0156 FL - 0059 VL = 543 кНм
М32 = 0244FL-003VL = 6619 кНм
Мb = - 0267 FL – 0311 VL = -39091 кНм
Мс = - 0267 FL – 0089 VL = -18527 кНм
Qa = 0733F+0689V = 15342 кН
Q1b = -1267F – 1311V = -28372 кН
Q2b = F + 1222V = 25284 кН
Q1с = -F -0778V = -18429 кН
Q2с = 1267F-0089V = 6759 кН
Qd = -0733F – 0089V = -6079 кН
Эпюры усилий в главной балке:
в крайнем пролете М1 = 36167 кНм;
в среднем пролете М2 = 18327 кНм;
над промежуточной опорой Мb = -39091 кНм;
Высота сечения h = hr = 06 м.
Рабочая высота hо = h-a = 06 - 006 = 054 м.
Ширина полки учитываемая в расчете b’f = Lr3+ br = 603+03 = 23 м с учетом того что hpl hr = 00806 = 0133 > 01.
Прочность нормальных сечений при высоте сжатой зоны равной толщине полки:
Мf=γb2×Rb×bf×hpl×(hо – 05hpl)(1000)
Мf = 09·85·23·008(054-05·008)(1000) = 7038 кН·м.
Мf = 7038 > М = 39091 – граница сжатой зоны бетона находится в пределах полки и ширина сжатой зоны b=bf=23 м в расчетах на положительные моменты.
Расчетные сечения главной балки
Расчет продольного армирования главной балки
нижняя арматура каркасов в крайних пролетах 428 As=2463 см2 > 1905 см2;
нижняя арматура каркасов в среднем пролете 225 As=982 см2 > 947 см2;
верхняя арматура каркасов в среднем пролете 225 As=982 см2 > 947 см2;
верхняя арматура каркасов на промежуточных опорах 428 As=2463 см2 > 2064 см2.
Шаг поперечных стержней:
s = 200 мм поскольку h = 600 > 450 и s = 200 ≤ h3 = 200 мм.
Максимальный диаметр продольных стержней каркасов 28 мм. По условию свариваемости с продольными стержнями минимальный диаметр поперечной арматуры 6 мм.
Назначаем 14 класса А-I. При расположении поперечной арматуры в двух плоских каркасах Asw = 308 см2. Расчетное сопротивление растяжению Rsw=175 МПа.
Максимальная поперечная сила Qmax = Q1b = 28372 кН в третьей схеме загружения слева от опоры расчетной схеме.
Расчетное наклонное сечение
Проекция наклонной трещины: с = Sb - bb = 20 – 02 = 18 м.
Qmax = 28372 кН > 06×gb2·Rbt ·b· hо = 06·0.9×075·03·054(1000) = 6561 кН – поперечная арматура требуется по расчету.
Условие: => выполняется следовательно увеличения диаметра поперечной арматуры не требуется.
(с = 18 м т.к. 18 33×h0 = 33054 =1782 м).
(с = 18 м т.к. 18 > 2×h0 = 2054 =108 м).
Проверка прочности по наклонной трещине при проекции с=18 м:
Поскольку с = 18 м > 2×h0 = 108 м проверим прочность при проекции с = с0:
Проверка прочности по наклонной трещине при проекции с=066 м:
372 кН 30617 – условие выполняется прочность обеспечена.
По прил. 6 [5] защитный слой бетона для продольной арматуры пролетных каркасов не менее 20 мм для продольной арматуры опорных каркасов не менее 22 мм для поперечной – не менее 15 мм.
4 Расчет обрыва арматуры
Назначим верхнюю продольную арматуру пролетных каркасов 316 класса А-III. Тогда Asл = Asпр = 603 см2.
Прочность нормальных сечений с арматурой 316:
По величине М = 10829 графически установлены точки теоретического обрыва верхней арматуры опорных каркасов.
т.к. 20d = 20·0022=044 wл =064 м.
т.к. 20d = 20·0022=044 wл =058 м.
По прил. 6 [5] длина анкеровки lan = 40d = 40·0022 = 088 м.
Поскольку wл+104=064+104=168м > lan = 08 м длина опорных каркасов слева от оси b не менее 168 м.
Поскольку wпр + 126 = 058 + 126 = 184 м > lan = 088 м длина опорных каркасов справа от оси b не менее 184 м.
Полная длина опорных каркасов не менее 168 + 184 = 352 м.
Каркас КР-1 (для крайних пролетов главной балки)
Каркас КР-2 (для среднего пролета ригеля)
Каркас КР-3 (для промежуточной опоры)
Соединительный стержень
5 Проверка прочности ребра главной балки на отрыв
Опорная реакция второстепенной балки: Qmax = 1186 кН.
Арматура над первыми промежуточными опорами: 228 (As= 2463 см2).
Высота сжатой зоны:
hs = h0 – hb + х2 = 054-04+ 01472 = 021 м.
а = 2·hs+bb = 2·021+02 = 062 м.
Назначаем арматуру сетки 12 класса А-I с шагом 200 см тогда на длине а=062 м размещается 4 стержня Аsw=452 см2.
- прочность обеспечена.
1 Статический расчет и проверки прочности столба
Армокаменные столбы опираются на столбчатые фундаменты и имеют закрепление в горизонтальной плоскости в уровнях междуэтажных перекрытий. Расчеты и конструирование с учетом усилий полученных из статического расчета стойки на которую передаются вертикальные нагрузки от перекрытий с грузовой площади Lг×Lb.
Сосредоточенные силы представляют вертикальные нагрузки от каждого перекрытия; распределенная нагрузка соответствует собственному весу столба. Сосредоточенные силы являются результатом сложения полных (максимальных) величин нагрузок разного рода распределенных по площади длине и объему.
Постоянные нагрузки от междуэтажного перекрытия в виде сосредоточенных сил:
от веса плиты и материалов пола
от веса ребер второстепенных балок
от веса ребра главной балки
Итого нагрузка от междуэтажного перекрытия:
Временная нагрузка от междуэтажного перекрытия:
Расчетная схема столба
Расчет постоянной нагрузки g** от верхнего перекрытия
От материалов кровли
- Цем.-пес. прослойка
ИТОГО постоянная g**:
Постоянные нагрузки от верхнего перекрытия в виде сосредоточенных сил:
от веса плиты и материалов кровли:
Итого постоянная нагрузка от верхнего перекрытия:
Временная нагрузка от веса снегового покрова:
Распределенная нагрузка от собственного веса столба
где 004 м – суммарная толщина отделочных слоев.
Продольная сжимающая сила в расчетном сечении на отм. 1200:
где 161 – 13 = 148 – длина столба на расчетной схеме.
Поскольку на расчетной схеме столб загружен продольными силами центрально усилия в любом поперечном сечении определяются по условиям равновесия. Согласно СНиП II-22-81* по требованиям первой группы предельных состояний для столба выполняются проверка прочности как центрально сжатого элемента и проверка прочности в узле опирания главных балок. Устойчивость столба обеспечивается заведомо при назначении размеров сечения.
До выполнения проверок назначаем с учетом конструктивных требований размеры сечения материалы каменной кладки и сетчатое армирование.
Размеры сечения должны быть согласованы с размерами каменной кладки отвечать требованиям по предельной гибкости. Поскольку каменная кладка столбов относится к 1-ой группе то согласно нормам отношение высоты этажа к любому размеру сечения столба должно быть не менее 25. Кроме того ширина столба bsk назначается не менее bг+250мм то есть кладка столбов охватывает ребро главной балки.
В качестве косвенной арматуры назначаются сварные сетки из проволоки класса Вр-I 3 или 4мм. Сетки размещаются между стержнями в сетках назначаются в пределах 30-120мм. Сетки размещаются в горизонтальных швах кладки столбов не реже чем через 5 рядов кладки.
Назначаем марку кирпича М200; марку раствора М200; размеры армокаменного столба bsk×hsk=770×770 мм.
Назначаем сварную сетку косвенного армирования столба из проволоки Вр-I 3 шаг стержней 50 мм в обоих направлениях.
Выполним проверку прочности армокаменного столба предварительно назначив и просчитав дополнительные величины:
площадь поперечного сечения столба А= bsk×hsk=077×077=059 м2.
площадь сечения одной проволоки сеток Аs = 0071 см2.
расстояние между стержнями в сетке с = 30 мм = 003 м.
расстояние между соседними сетками (шаг сеток) по высоте столба – через 2 ряда кладки s = 0075 м.
объемный коэффициент армирования кладки столба выраженный в процентах:
расчетное сопротивление кладки R = 32 МПа.
определение расчетного сопротивления центральному сжатию армированной кладки:
где Rs=365 МПа – расчетное сопротивление растяжению проволоки сеток;
γcs = 06 – коэффициент условия работы арматуры.
Условие выполняется:
Упругая характеристика кладки: где – предел прочности армированной кладки (Rsn=410 МПа – нормативное сопротивление растяжению арматуры сеток учитываемое с коэффициентом условий работы арматуры γcs=06);
условная гибкость столба λ=
по прил. 10 [5] коэффициент продольного изгиба по линейной интерполяции φ=096 при αsk=67368 и λ=506;
Проверка прочности армокаменного столба:
8644 кН 1×096×604×059×103=342106 кН – условие выполняется.
2 Узел опирания главной балки на столб
В узле опирания главной балки на армокаменный столб происходит передача вертикальных нагрузок от перекрытий и вышерасположенных элементов столба через ребро главной балки. Необходимой конструкцией в передаче нагрузок является распределительная железобетонная плита.
Назначим размеры и армирование распределительной плиты: плита размером 770×770×250; бетон тяжелый класса В15 армирование тремя сварными сетками из арматурной проволоки класса ВР-I4 шаг стержней с=50мм.
Объемный коэффициент армирования плиты
где s=2002=100 мм – усредненный шаг сеток в плите.
Расчетное продольное усилие N принимаем из статического расчета столба для сечения находящегося под ребром главной балки первого этажа (за вычетом веса столба между отметками 1200 и 2750.
N = 314839-1234(275-120) = 312680 кН.
Момент инерции вертикального сечения распределительной плиты:
Модуль деформации кладки столба: Е=1000R=1000×32=3200 МПа.
bsk >157Но 05×077=039 > 157×039=075 – условие выполняется тогда
Местные сжимающие напряжения в кладке будут равны:
Проверка прочности кладки:
Максимальные местные сжимающие напряжения:
- условие выполняется;
Местные краевые сжимающие напряжения:
- условие выполняется.
Прочность кладки обеспечена.
При проектировании зданий с каменными несущими стенами толщина стен определяется как правило теплотехническими расчетами. Проверки несущей способности стен зданий с жесткой конструктивной схемой выполняют на участках их ослабления проемами и в местах передачи опорных реакций конструктивных перекрытий.
Расчетной схемой является стойка с горизонтальными опорами в уровнях междуэтажных перекрытий на которую передаются все вертикальные нагрузки с грузовой площади 05Lг×Lв.
Расчетная схема простенка
Назначим размеры оконных проемов: высота hок=2000 мм ширина bок=2100 мм. При размещении двух оконных проемов по длине Ln = 61 м ширина простенка составляет bпр=(61-21×20)2=095 м. Верх оконных проемов размещаем на 200 мм ниже ребер главных балок.
Так как грузовая площадь перекрытия в расчете в 2 раза меньше грузовой площади столба нагрузки передаваемые ребрами главных балок равны:
Froof= 232452=11623 кН;
Vsn=73022 = 3651 кН;
F = 192062 = 4603 кН;
V = 463142 = 23157 кН.
Расчет простенка верхнего этажа:
Так как 05(h-lsup)=05(077-04)=019 05h-007=05×007-007=032 м эксцентриситет е=032 м.
Нагрузка от веса стены выше отм. +18.250:
где =002 м – суммарная толщина отделочных слоев.
Усилия на расчетной схеме:
По эпюре моментов М=(3739)×М1=(3739)·4887=4636 кНм.
где (1990—1905)=085 – длина участка стены от расчетного сечения до отм. 1990.
Назначим каменную кладку из кирпича М150 на растворе марки М100. По прил. 9 [м.у.] расчетное сопротивление кладки сжатию R=22 МПа. Упругая характеристика кладки α=1000.
Размеры расчетного сечения: высота h=077 м; ширина bпр=095 м.
Эксцентриситет силы N относительно центра тяжести расчетного сечения: е0=МN=463622752=02 м.
Площадь сжатой зоны сечения: Ас=bпрh(1-2е0h)=09×077(1-2×02077) =033 м2.
Высота сжатой зоны сечения: hc=h-2e0=077-2×02 = 037 м.
Коэффициент mg=1 т.к. h>300 мм.
Условная гибкость λ=Hh=39077=506 коэффициент продольного изгиба φ=098.
Условная гибкость λс=Hhс=46037=1054 коэффициент продольного изгиба φс=091.
Средний коэффициент продольного изгиба: .
Коэффициент w=1+е0h=1+02077=126145.
Условие прочности простенка верхнего этажа:
126 кН 1×0945×22×033×126×103=86445 кН – условие выполняется.
Прочность простенка обеспечена.
Расчет простенка 1-ого этажа:
Нагрузка от веса простенков:
где =002 м- суммарная толщина отделочных слоев.
По эпюре моментов М=(3739)×М1=(3739)×8883=9946 кНм.
N – продольная сила равная сумме всех вертикальных нагрузок передаваемых на простенок выше отм. 3750. В соответствии с расчетной схемой: =
где (16+185×4)-суммарная длина участков стены с нагрузкой от веса перемычек (4×20)- суммарная длина участков стены с нагрузкой от веса простенков q2.
Эксцентриситет силы N относительно центра тяжести расчетного сечения:
ео=МN=9946197822=005 м ео > h30=07730=003м.
Площадь сжатой зоны сечения:
Высота сжатой зоны сечения: hc=h-2eo=077-2×005=067 м.
Условная гибкость λс=Hhс=39067=582 коэффициент продольного изгиба φ=096.
Средний коэффициент продольного изгиба:
Коэффициент w=1+е0h=1+005077=106 145.
Коэффициент условий работы кладки при твердении раствора более 1 тогда γс=11.
Условие прочности простенка 1-го этажа:
7822 кН 1×097×11×22×0603×106×103=190041 кН – условие не выполняется.
Меняем марку кирпича и раствора: принимаем кирпич М200 и раствор М150.
По прил. 9 [м.у.] расчетное сопротивление кладки сжатию R=30 МПа. Упругая характеристика кладки α=1000.
7822 кН 1×097×11×30×0603×106×103=204602 кН – условие выполняется.
Прочность простенка первого этажа обеспечена.
Узел содержит железобетонную распределительную плиту и предназначен для передачи на каменную кладку стены опорной реакции главной балки N=F+V. Силы F и V определены при расчете простенка.
Для расчета обеспечения прочности узла назначим размеры распределительной плиты:
Высота – hp=220 мм.
Размеры в плане: а = 770 мм (а> bгб+2hp=300+2×220=740 мм);
b = 510 мм (b > lsup+70=400+70=470 мм).
Опорная реакция главной балки N=F+V=9603+23157=3276 кН.
Площадь смятия кладки под плитой:
Расчетная площадь смятия
Проверка прочности кладки на смятие под распределительной плитой:
Сопротивление кладки смятию: Rc=R=145×30=30 МПа.
76≤0625×30×0266×103=49875 кН – условие выполняется.
Прочность кладки на смятие под распределительной плитой обеспечена.
Проверка на максимальные местные сжимающие напряжения:
Расстояние от ординаты с местными напряжениями 0 до грани стены: а0=1125×а1=1125×007=0079 м.
Максимальные напряжения
7 18×30=54 МПа – проверка на максимальные сжимающие напряжения выполняется.
СНиП 2.03.01-84*. Бетонные и железобетонные конструкции. – м.: ЦИТП Госстроя СССР 1985. 79с.
СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. – М.: ЦИТП Госстроя СССР 1987. 36с.
СНиП II-22-81. Каменные и армокаменные конструкции. – М.: Стройиздат 1983. 40 с.
Байков В.Н. Сигалов Э.Е. Железобетоннве конструкции Общий курс: Учеб. для вузов. 5-е изд. перераб. и доп. – М.: Стройиздат 1991. 767 с.
Железобетонные и каменные конструкции многоэтажных промышленных зданий: Методические указания к курсовому проекту 1 для студентов специальности 290300 – «Промышленное и гражданское строительство» заочной формы обученияКрасГАСА. – Красноярск 1999. – 62 с.