Расчет фундаментов мелкого заложения

ОиФ Ахат.dwg

СамГАСА ФПГС каф. ИГОиФ гр. П48
план участка в горизонталях
геологический разрез
Проектирование фундаментов мелкого заложения
План фундаментов М 1:100
С П Е Ц И Ф И К А Ц И Я
План участка в горизонталях М 1:500
Геологический разрез I-I
Условные обозначения
Монолитный участок-бетон В15
вертикальная - обмазочная горячим битумом за два раза.
горизонтальная - два слоя рубероида
Гидроизоляция фундаментов
Отмостка асфальтобетонная.
Монолитные конструкции фундамента выполнять из бетона класса В15
арматурой класса АIII.
Подготовку под фундамент выполнять из бетона В7.5
Смотреть совместно с листом 2.
- суглинок мягкопластичный
Уплотненный щебень-150
кНм ; =28 ; с=1кПа; Е=18МПа.
Щебень втрамбованный в грунт
Бетонная подготовка В7.5-100
Гидроизоляция-2 слоя гидроизола
Смотреть совместно с листом 1.
Фундаменты монолитные
Бетонная подготовка - 100
Конструкция пола - 20
Стяжка на цементно-песчаном растворе - 30
Монолитный пояс-бетон В15

ОиФ Ахат.doc

Министерство Образования и Науки Российской Федерации.
Самарский Государственный
Архитектурно–Строительный Университет
Кафедра ИНЖЕНЕРНОЙ ГЕОЛОГИИ ОСНОВАНИЙ И ФУНДАМЕНТОВ
Расчетно–пояснительная записка
к курсовому проекту №1
«Расчет фундаментов мелкого заложения»
Исходные данные для проектирования.
Оценка инженерно-геологических условий площадки строительства.
1 Определение физико-механических свойств грунтов.
2 Составление сводной ведомости по слоям.
Сбор нагрузок на обрез фундамента в характерных сечениях.
Расчет глубины заложения подошвы фундаментов.
Расчет ленточного фундамента под наружные несущие стены бескаркасной части здания (сечение 1-1).
1 Определение размеров подошвы.
2 Расчет осадок методом послойного суммирования.
Расчет ленточного фундамента под внутренние несущие стены бескаркасной части здания (сечение 2-2).
1 Определение размеров подошвы.
Расчет центрально нагруженного столбчатого фундамента под внутреннюю колонну здания (сечение 3-3).
2 Определение осадки отдельно стоящего фундамента.
Расчет ленточного фундамента под наружные самонесущие стены бескаркасной части здания (сечение 4-4).
Расчет ленточного фундамента под наружные несущие стены подвальной части здания (сечение 5-5).
Расчет и проектирование ленточного свайного фундамента под наружную несущую стену бескаркасной части здания (сечение 1-1).
1. Расчет несущей способности сваи.
2. Проверка давления под свайным массивом.
Расчет и проектирование свайного фундамента под центрально нагруженную колонну (сечение 3-3).
Список использованной литературы
Проектируемое здание представляет собой административно бытовое здание прямоугольное в плане размерами в осях 36000х42000 этажность в 10 этажей высотой 30 м с подвалом. Конструктивная схема здания неполнокаркасная кровля плоская совмещенная. Согласно заданию на проектирование требуется разработать два варианта фундаментных конструкций: сборно-монолитный и свайный.
Оценка инженерно-геологических условий площадки строительства.
Определение физико-механических свойств грунтов.
Для правильной оценки пригодности грунтов как оснований сооружений необходимо определить их физико-механические свойства и полное наименование. Составим сводную ведомость физико-механических свойств грунтов (табл. 9) в которую вначале вписываем по каждому слою известные характеристики. При этом по наличию в задании характеристик WL и WP грунт относят к глинистым если же они отсутствуют – к песчаным.
К характеристикам грунтов определяемым лабораторным путем или получаемым при полевых испытаниях относятся:
Гранулометрический состав в зависимости от диаметра частиц %
Влажность на границе текучести WL %
Влажность на границе текучести WP %
Плотность твердых частиц грунта rs кНм3
Плотность грунта природной влажности r кНм3
Природная влажность грунта W кНм3
По этим данным вычисляются остальные физические характеристики грунтов. К вычисляемым характеристикам относятся:
Удельный вес при заполнении ведомости принимается равным
gi=ri g кНм3 где g=9.81 мс2.
Плотность сухого грунта
Коэффициент пористости
Коэффициент пористости при w=wL
Показатель текучести
Показатель структурной неустойчивости
Удельный вес насыщенного водой грунта (определяется только для глинистых грунтов)
Удельный вес взвешенного водой грунта (определяется только для песчаных грунтов)
Сравнивая вычисленные выше показатели с классификационными дадим полное наименование слоёв грунта. Классификационные показатели принимаемые по ГОСТ 25100-95 «Грунты. Классификация» сведены в таблицы 1-8.
Значения параметров: угол внутреннего трения j; удельное сцепление с; модуль общих деформаций E - определяются для пылевато-глинистых грунтов по табл. 2 и 3 приложения 1[1] для песчаных грунтов по табл. 1 приложения 1[1].
Расчетное сопротивление грунта R0 определяется по табл. 3 приложения 3 [1] для пылевато-глинистых грунтов и по табл.2 приложения 3 [1] для песчаных грунтов.
Сводная ведомость нормативных значений характеристик физико-механических свойств грунтов
Наименование грунтовой характеристики
Условные обозначе-ния
Номера слоев грунтов
Плотность грунта (природная)
Плотность твердых частиц грунта
Влажность грунта (природная)
Влажность на границе
Плотность сухого грунта
Коэффициент пористости
Показатель текучести
Удельный вес сухого грунта
Удельный вес твердых частиц грунта
Удельный вес насыщенного
Удельный вес взвешенного
Полное наименование грунта
Глина полутвердая ненабухаю-щая непросадо-чная
Песок мелкий средней плотности маловлаж-ный
Суглинок мягкопла-стичный ненабуха-ющий непроса-дочный
Сила удельного сцепления
Угол внутреннего трения
Расчетное сопротивление грунта основания
Выделим пять характерных расчётных сечений фундаментов:
Через наружную несущую стену в бесподвальной части здания.
Через внутреннюю несущую стену в бесподвальной части здания.
Через внутреннюю несущую колонну в бесподвальной части здания.
Через наружную самонесущую стену в бесподвальной части здания (через торец здания).
Через наружную несущую стену в подвальной части здания.
Расчет проводится на основное сочетание нагрузок в которое входят постоянные длительные и кратковременные нагрузки. Для расчета оснований по деформациям принимается коэффициент перегрузки равный единице а для расчета по несущей способности коэффициент надёжности по нагрузке — больше единицы принимается по таблице 1 СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия».
В задании на курсовой проект приведены постоянные и временные (от снега) нормативные нагрузки на 1 м2 проекции кровли и междуэтажного перекрытия. Коэффициент времени действия нагрузки (коэффициент сочетаний нагрузок) принимается равным 1 для постоянных нагрузок и равным 0.95 для временных согласно п.1.12 СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия».
Нагрузки собирают по обрезу отдельно стоящего столбчатого фундамента или на 1 п.м. ленточного фундамента для чего на схеме сооружения выбирают грузовую площадь приходящуюся на данный фундамент с учетом высоты и числа этажей:
А1-1 — для наружной несущей стены в бесподвальной части здания;
А2-2 — для внутренней несущей стены в бесподвальной части здания;
A3-3 — для внутренней несущей колонны в бесподвальной части здания;
А4-4 — для наружной самонесущей стены в бесподвальной части здания;
А5-5 — для наружной несущей стены в подвальной части здания.
Характерные сечения и грузовые площади обозначены на «Схеме сооружения».
При расчёте нагрузок учитываем дополнительно:
Удельный вес бетонных конструкций принимается равным 20 кНм3 железобетонных — 25 кНм3 материала стен — 15 кНм3.
Сечение колонн принимается равным 400 х 400 мм а ригелей 400 х 300.
Высота колонн от фундамента до кровли hK и стен hCT от обреза фундамента до кровли определяется умножением высоты этажа на число этажей.
Коэффициент надёжности по ответственности здания принимается по уровню ответственности здания (II) равым 0.95 согласно приложению 7 СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия».
Толщина наружных несущих стен принимаем 0.64 м внутренних несущих - 0.38 м наружных самонесущих – 0.64 м.
Сбор нагрузок на обрез фундаментов в характерных сечениях представлен в таблице 10.
Нормативное значение кН.
Собственный вес перекрытия
Собственный вес кровли
Собственный вес стен
Проектирование фундаментов заключается в определении глубины заложения размеров и формы подошвы и в последующей проверке размеров расчётом основания по предельным состояниям.
Глубина заложения фундаментов исчисляется от поверхности планировки (уровень DL) или пола подвала до подошвы фундаментов должна определяться с учетом:
назначения и конструктивных особенностей сооружения (наличия и размеров подвала фундаментов под оборудование и т.д.);
инженерно-геологических и гидрогеологических условий площадки строительства (физико-механических свойств грунтов характера их напластований уровня подземных вод и верховодки степени их агрессивности и др.;
климатических особенностей района строительства и глубины сезонного промерзания грунтов;
глубины заложения фундаментов примыкающих сооружений глубины прокладки коммуникаций и т.п.;
размера и характера нагрузок и воздействия на фундаменты
существующего и проектируемого рельефа застраиваемой территории.
Фундаменты сооружения или его отсеков как правило закладываются на одном уровне.
При выборе глубины заложения фундаментов с учетом инженерно-геологических факторов рекомендуется:
предусматривать заглубление подошвы фундамента в несущий слой грунта на 10 - 15 см
избегать наличия под подошвой фундамента слоя грунта малой толщины если его строительные свойства значительно хуже свойств подстилающего слоя;
подошва фундамента не должна лежать на естественной границе слоев грунта;
фундамент нельзя ставить на зеркало грунтовых вод;
мощность однородного слоя грунта под подошвой фундамента должна составлять не менее 05м
закладывать фундаменты выше уровней подземных вод (уровень WL) для исключения необходимости применения водопонижения при производстве работ.
Глубина заложения подошвы фундаментов под наружные стены и колонны исходя из учета климатического фактора определяется из условия
d > df где df - расчетная глубина промерзания грунтов вычисляемая по формуле
Здесь dfn - нормативная величина промерзания грунтов;
Кh - коэффициент учитывающий влияние теплового режима сооружений и принимаемый для наружных фундаментов отапливаемых зданий по табл.1[1] принимаем равным 0.7.
Глубина заложения фундаментов внутренних стен и колонн отапливаемых зданий принимается не менее 0.5 м.
Также по конструктивным соображениям нужно учитывать:
если в здании или его части есть подвал то глубина заложения определяется исходя из требуемой высоты подвала;
массивные конструкции фундаментов не должны выходить из пола первого этажа.
Если несущий слой оснований имеет небольшое расчетное сопротивление следует увеличить глубину заложения фундаментов с учетом геологических условий.
В случае действия на обрез фундамента горизонтальной силы (распора) глубина заложения подошвы фундаментов определяется требованиями их устойчивости.
Принятая глубина заложения фундаментов по сечениям:
При данной глубине заложения выполняются все вышеперечисленные условия:
а мощность однородного слоя грунта под подошвой фундамента
В подвальных помещениях сооружений (Рис. 1) по конструктивным соображениям (при условии df dподв) глубина заложения фундамента определяется по формуле:
где — толщина плитной части – 03м;
—высота подсыпки грунта со стороны подвала – 02м;
— толщина пола подвала – 02м;
— высота подвала - 3м;
— толщина перекрытия – 03м;
— высота цоколя – 07м.
При данной глубине заложения нет необходимости в водопонижении так как меньше расстояния от поверхности до УГВ = 3.5м.
Определение размеров подошвы.
После выполнения оценки инженерно-геологических условий стройплощадки определения несущего слоя грунта и его физико-механических характеристик (в том числе определения R0) назначения глубины заложения подошвы d а также сбора нагрузок на обрез фундамента вычисляем предварительные размеры подошвы фундамента в плане:
где gср– усредненное значение удельного веса материала фундамента и грунта на его уступах ( gср = 20 кНм3 ).
Апред – предварительная площадь подошвы фундамента принимаемая равной 1п.м.·bпред – для стенового ленточного фундамента.
SFV0II – суммарная вертикальная сила на обрез фундамента от действия постоянных длительных и кратковременных нагрузок.
Несущий слой грунта: глина полутвердая ненабухающая непросадочная (g= 1884 кНм3; с=512 кПа; φ=1870; R0=310 кПа).
Предварительная ширина подошвы фундамента:
После назначения размеров подошвы фундамента при центральном нагружении производим проверку условия:
где P – давление под подошвой фундамента
R – уточненное расчетное сопротивление грунта.
где - вес фундамента:
- ширина сборных фундаментных блоков под стену
- вес грунта на уступах фундамента:
- удельный вес грунта в разрыхленном состоянии
Расчетное сопротивление грунта R служит для назначения окончательных размеров подошвы фундаментов в бесподвальной части здания I и II классов ответственности вычисляется по формуле:
где - коэффициенты условий работы принимаемые по табл. 3 [1] в зависимости от несущего слоя грунта (глина полутвердая с ) и отношения длины сооружения или его отсека к высоте
- коэффициент принимаемый равным 11 если прочностные характеристики грунта (φ и с) приняты по табл. 1—3 рекомендуемого приложения 1 [1];
- коэффициент принимаемый равным 1 при b10 м.
- коэффициенты принимаемые по табл. 4 [1] в зависимости от угла внутреннего трения φ;
b — ширина подошвы фундамента м;
g — осредненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды) кНм3;
g - то же залегающих выше подошвы;
с — расчетное значение удельного сцепления грунта залегающего непосредственно под подошвой фундамента кПа;
d - глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений от уровня планировки м.
- проверка не выполняется значит требуется уточнение площади подошвы фундамента:
- проверка выполняется
Окончательно ширина фундамента в сечении 1-1 принимается
Расчет осадок методом послойного суммирования.
В большинстве случаев расчёт системы «основание-фундамент» по деформациям является основным и достаточным. Цель расчёта предотвращение чрезмерных и неравномерных осадок оснований при достижении которых возможно нарушение нормальной эксплуатации сооружения. При оценке деформативиости оснований исходят из условия совместной работы сооружения и основания что в общем случае характеризуется: абсолютной осадкой отдельных фундаментов S. Определение осадки является частью расчета естественного основания по деформациям (по второму предельному состоянию).
В процессе расчёта по деформациям определяются размеры подошвы фундамента по уточненному сопротивлению грунта R и проверяется условие
где S - совместная деформация основания и сооружения определяемая расчётом;
SU - предельное значение совместной деформации основания и сооружения (предельно допустимые величины осадок средних или максимальных кренов относительной разницы осадок даны в приложении 4 [1]). Для производственного здания с железобетонным каркасом SU = 80(мм).
Определение осадок основания здания выполняем методом послойного суммирования рекомендуемый [1] для расчета фундаментов шириной до 10м.
Последовательность определения осадок по данному методу следующая:
Толщу грунта расположенную ниже подошвы фундамента разбиваем на элементарные слои применительно к напластованию грунтов (Рис. 3). Высоту элементарного слоя назначаем исходя из условия:
Определение напряжений от собственного веса вышерасположенных слоев грунта при их горизонтальном напластовании (бытовое давление под подошвой фундамента и на границах слоёв грунтов).
где n – число вышележащих слоев грунта в пределах глубины zDL от веса которых определяются бытовые давления.
gi – удельный вес грунта i-го слоя грунта
hi – мощность i-го слоя грунта.
Величины вычисляют с учетов взвешивающего действия воды.
Вычисление дополнительных напряжений (уплотняющего давления) в грунте под подошвой фундамента от веса сооружения через промежутки предполагая что грунт однороден и изотропен на значительную глубину а давление по подошве фундамента распределяется равномерно:
где ai – коэффициент зависящий от отношения ( l и b – соответственно большая и меньшая стороны фундамента для ленточного фундамента) и (-расстояние от подошвы по оси фундамента до рассматриваемой точки) принимаемый по табл.1 приложения 2 [1] либо по формуле для ленточного фундамента:
szpFL - дополнительные напряжения в грунте на уровне FL (бытовое давление под подошвой фундамента).
где Р- давление под подошве фундамента от расчетных нагрузок при расчете по 2-й группе предельных состояний;
szpFL – природное вертикальное напряжение на уровне заложения подошвы фундамента кПа;
g - удельный вес грунта в пределах глубины заложения подошвы фундамента кНм3.
Величина szpi с глубиной убывает поэтому при расчете ограничиваются толщей ниже которой деформации грунтов пренебрежительно малы. Нормами рекомендуется для обычных грунтов принимать сжимаемую (активную) толщу грунта как расстояние от подошвы по оси фундамента до глубины на которой выполняется условие:
Найдя среднее дополнительное давление в каждом элементарном слое сжимаемой толщи вычисляют осадку фундамента S в виде суммы осадок поверхностей отдельных слоев:
где - коэффициент принимаемый равным 0.8 независимо от вида грунта;
n - количество элементарных слоев высотой hi в пределах сжимаемой толщи.
- среднее дополнительное давление грунта элементарного слоя кПа;
Е0 – модуль общей деформации грунта i-го слоя кПа.
Расчет осадок ведется в табличной форме. Результаты расчетов представлены в таблице 10.
На глубине zNL=9.8(м) выполняется условие .
Из расчетов по таблице 10 при мощности сжимаемой толщи НА=9.8(м) величина осадки фундамента в сечении 1-1 S=3348 (мм).
Полученное значение расчетной осадки S сравниваем с предельно допустимой величиной Su.
S=3348 (мм) SU = 80 (мм) - проверка выполняется.
Расчет осадок фундамента в сечении 1-1.
Расчет ленточного фундамента под внутренние несущие стены бескаркасной части здания (сечение 2-2).
Расчёт требуемой площади фундамента производится по аналогии с фундаментом в сечении 1-1.
Окончательно ширина фундамента в сечении 2-2 принимается
Фундамент экономически нецелесообразен но по прочности проходит.
Расчет центрально нагруженного столбчатого фундамента под внутреннюю колонну здания (сечение 3-3).
Вычисляем предварительные размеры подошвы фундамента в плане:
Столбчатый фундамент под колонну имеет в плане квадратное сечение поэтому предварительная ширина подошвы фундамента определяется по формуле:
где Vф – объем столбчатого фундамента (размеры фундамента принимаются конструктивно внешний вид фундамента показан на листе 2)
где Vгр – объём грунта на уступах фундамента.
Окончательно площадь подошвы фундамента в сечении 3-3 принимается
Фундамент экономически нецелесообразен но по прочности проходит.
Расчёт осадок фундамента производится по аналогии с фундаментом в сечении 1-1.
Высоту элементарного слоя назначаем исходя из условия (Рис. 4):
Для нахождения коэффициента ai принимаем .
Остальные расчётные величины необходимые для определения осадки фундамента берём из расчета осадок фундамента в сечении 1-1.
Расчет осадок ведется в табличной форме. Результаты расчетов представлены в таблице 11.
На глубине zNL=8.9(м) выполняется условие .
Из расчетов по таблице 11 при мощности сжимаемой толщи НА=8.9(м) величина осадки фундамента в сечении 3-3 S=35.87 (мм).
S=35.87 (мм) SU = 80 (мм) - проверка выполняется.
Расчет осадок фундамента в сечении 3-3.
Расчет ленточного фундамента под наружные самонесущие стены бескаркасной части здания (Сечение 4-4)
Окончательно ширина фундамента в сечении 4-4 по конструктивным соображениям принимается .
Несущий слой грунта: песок мелкий средней плотности маловлажный
(g= 16.68 кНм3; с=1 кПа; φ=280; R0=300 кПа).
После назначения размеров подошвы фундамента при внецентренном нагружении производим проверку условия:
где – величины краевых давлений под подошвой фундамента вычисляемые по формуле:
Расчетную схему фундамента смотри Рис. 5.
- вес грунта на уступах фундамента слева и справа соответственно.
- удельный вес конструкций пола подвала.
Суммарная величина моментов от нагрузок действующих по обрезу фундамента вычисляется по формуле:
где E1 и Е2 – сила активного давления грунта на боковую поверхность фундамента слева и справа соответственно.
Боковое давление грунта на боковую поверхность фундамента слева и справа соответственно вычисляем по формулам:
Плечо силы активного давления грунта на боковую поверхность фундамента слева и справа соответственно относительно подошвы фундамента вычисляем по формуле:
Момент сопротивления ленточного фундамента определяем по формуле:
Расчетное сопротивление грунта R служит для назначения окончательных размеров подошвы фундаментов зданий I и II классов ответственности для фундамента подвальной части здания вычисляется по формуле:
где - коэффициенты условий работы принимаемые по табл. 3 [1] в зависимости от несущего слоя грунта (песок мелкий) и отношения длины сооружения или его отсека к высоте
d1 – приведённая глубина заложения фундаментов от пола подвала м.
db – глубина подвала м.
Для фундамента в сечении 5-5 формула для определения расчетного сопротивления грунта R примет вид:
Окончательно ширина фундамента в сечении 5-5 принимается
Расчет и проектирование ленточного свайного фундамента под наружную несущую стену бескаркасной части здания (сечение 1-1).
Расчет несущей способности сваи.
Для расчёта принимаем забивные сваи С14-40 - сборные железобетонные поперечное сечение 400х400мм длиной 14м.
Несущая способность висячих свай определяется из условия работы сваи в грунте как сваи-трения по формуле:
где gС – коэффициент условия работы сваи в целом по грунту ( для забивных свай gС=1)
gCFgCR – коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи и на боковой поверхности сваи зависит от способа погружения принимается по таблице 3 [2] (для забивных свай gCR=1 gCF=1 ).
R – расчетное сопротивление грунта под пятой сваи зависит от глубины погружения сваи и вида грунта принимается по таблице 1 [2] (при глубине погружения 14м и опирании на суглинок спринимаем R=1000кПа ).
А – площадь поперечного сечения сваи ().
u – наружный периметр поперечного сечения сваи ().
fi – расчетное сопротивление грунта i-го слоя на боковой поверхности сваи кПа принимается по таблице 2 [2] в зависимости от средней глубины расположения слоя грунта и вида грунта.
hi – толщина i-го слоя грунта соприкасающегося с боковой поверхностью сваи м. (При определении расчётных сопротивлений грунтов на боковой поверхности свай fi пласты грунтов следует расчленять на однородные слои применительно к напластованию грунтов толщиной не более 2м.
Расчет Sfihi члена формулы несущей способности удобно производить в табличной форме:
Вычисляем расчетную несущую способность сваи:
где gg – коэффициент надежности сваи по грунту (gg=1.4).
Для определения количества свай в фундаменте необходимо разделить расчетное значение нагрузки на обрезе на расчетную несущую способность одной сваи.
Определяем предварительное количество свай на 1п.м. фундамента:
Определяем предварительный шаг свай при их однорядном расположении:
По нормам погружения свай шаг должен удовлетворять следующим условиям:
; - условие не выполняется.
Принимаем двухрядное расположение свай и определяем их шаг:
- условие выполняется.
Принимаем и на 1п.м.
Определяем фактическую нагрузку приходящуюся на 1 сваю.
и производим проверку
где - суммарная вертикальная сила на обрезе фундамента от действия постоянных длительных и кратковременных нагрузок кН;
- вес ростверка определяем по формуле:
Здесь hр – высота ростверка конструктивно берется не менее размера стороны сваи принимаем 0.4 м;
- сторона сваи 0.4м;
–свес ростверка (расстояние от края сваи до края ростверка)
- число рядов свай в ростверке ( в нашем случае 2).
Минимальное расстояние между осями свай составляет .
проверка не выполняется.
проверка выполняется.
Проверка давления под свайным массивом.
Выполним проверку основания по деформациям как для условного массивного фундамента на естественном основании:
Здесь - среднее фактическое давление под площадью условного фундамента.
— нормативная нагрузка на обрез фундамента кН.
- вес условного свайно-грунтового массива вычисляется по формуле:
где - удельный вес прорезаемых сваей слоев грунта (при наличии подземных вод принимается с учетом взвешивающего действия воды)
- мощность слоев грунта;
- площадь подошвы условного фундамента
Здесь - ширина условного фундамента
Угол внутреннего трения грунта φ определяется по формуле:
где - угол внутреннего трения слоев грунта.
Определим расчетное сопротивление грунтов под подошвой условного фундамента. Несущий слой грунта: суглинок мягкопластичный ненабухающий непросадочный (g=204кНм3; с=304кПа; φ=1990; R0=2458кПа).
где - коэффициенты условий работы принимаемые по табл. 3 [1] в зависимости от несущего слоя грунта (суглинок мягкопластичный с ) и отношения длины сооружения или его отсека к высоте
- коэффициенты принимаемые по табл. 4 [1] в зависимости от угла внутреннего трения φ грунта расположенного под условным фундаментом;
g — осредненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающих ниже подошвы условного фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды) кНм3;
g - среднее значение удельного веса свайно-грунтового массива определяется по формуле
(при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды) кНм3;
- проверка выполняется.
Для расчёта принимаем забивные сваи С14-40 - сборные железобетонные поперечное сечение 400х400мм длиной 14м используемые в сечении 1-1. Расчетная несущая способность одной сваи: (расчет смотри п.10.1).
Определяем необходимое количество свай для фундамента под центрально нагруженную колонну:
Для данного типа фундамента принимаем
где Vф – объем ростверка столбчатого фундамента (размеры ростверка принимаются конструктивно внешний вид фундамента показан на листе 2)
По аналогии с сечением 1-1 выполним проверку основания по деформациям как для условного массивного фундамента на естественном основании проверку производим по меньшей стороне ростверка:
В таком случае ширина условного фундамента среднее значение удельного веса свайно-грунтового массива g= угол внутреннего трения грунта φ= берем из расчета в сечении 1-1.
Площадь подошвы условного фундамента определим по формуле:
где - длина условного фундамента.
Вес условного свайно-грунтового массива вычисляется по формуле:
Среднее фактическое давление под площадью условного фундамента:
По аналогии с сечением 1-1 определим расчетное сопротивление грунтов под подошвой условного фундамента:
Список использованной литературы.
СНиП 2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений».
СНиП 2.02.03-85 «Свайные фундаменты».
СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия».
«Пособие по проектированию фундаментов на естественном основании под колонны зданий и сооружений к СНиП 2.03.01-84 и СНиП 2.02.01-83».
Берлинов М.В. Ягупов Б.А. «Примеры расчетов оснований и фундаментов» Стройиздат Москва 1986год.
Сорочан Е.А. «Справочник проектировщика. Основания фундаменты и подземные сооружения» Стройиздат Москва 1985год.
ГОСТ 13579-78 «Блоки бетонные стен подвалов».
ГОСТ 13580-85 «Плиты железобетонные ленточных фундаментов».
А.П. Казанков «Решение отдельных этапов проектирования оснований и фундаментов зданий и сооружений» Часть№1 «Фундаменты мелкого заложений» Самара 1996год.
В.И. Исаев «Порядок расчета фундаментов» Самара 2005год.