Проектирование однотрубной системы водяного отопления для жилого здания

Курсовая Бодаренко М.doc

Министерство образования и науки РФ
Федеральное агентство по образованию
ГОУ ВПО Череповецкий государственный университет
Кафедра промышленной теплоэнергетики
на тему: «Проектирование однотрубной системы водяного отопления для жилого здания»
Бондаренко Мария Георгиевна
Принял преподаватель: Никонова Елена Леонидовна
Теплотехнический расчет наружных ограждений5
1. Выбор расчетных параметров наружного и внутреннего воздуха5
2. Определение сопротивлений теплопередаче наружных ограждений5
Тепловая мощность системы отопления11
1. Определение расчетных тепловых потерь через наружные ограждения20
2. Определение общих потерь теплоты с учетом инфильтрации и теплопоступлений в помещение22
3. Удельная отопительная характеристика здания22
Конструирование системы отопления23
Гидравлический расчет системы отопления25
Расчет отопительных приборов38
Целью данной курсовой работы: научиться конструировать системы отопления. Задача курсовой: рассчитать спроектировать систему отопления для жилого здания.
При выборе системы отопления вида параметров теплоносителя типов нагревательных приборов необходимо учитывать характер и назначение зданий климатические условия тепловую инерцию ограждающих конструкций (по СНиП 20405-91).
Отопление — искусственный обогрев помещений в холодный период года с целью возмещения в них теплопотерь и поддержания на заданном уровне температуры отвечающей условиям теплового комфорта а также требованиям заказчика.
Системой отопления называется комплекс устройств выполняющих функцию отопления — котлы отопительные сетевые насосы тепловые сети устройства автоматического поддержания температуры в помещениях радиаторы отопления конвекторы и другие.
На состояние человека большое влияние оказывает микроклимат помещения который определяется следующими факторами:
внутренняя температура воздуха;
температура внутренней поверхности ограждающей конструкции;
скорость воздуха и др.
Проектируемые системы отопления должны отвечать:
санитарно- гигиеническим требованиям (обеспечение заданной температуры воздуха в отапливаемых помещениях; поддержание температуры поверхности отопительных приборов исключающей возможность ожогов и пригорания пыли);
архитектурно-строительным требованиям (удобное расположение системы отопления);
технико-экономическим требованиям (расходы на сооружение и эксплуатацию системы должны быть минимальными);
монтажно-эксплуатационным требованиям (система отопления должна соответствовать современному уровню механизации).Системы отопления можно классифицировать:
по месту расположения источника теплоты
По виду используемого теплоносителя
по способу перемещения теплоносителя
системы водяного отопления
с принудительным побуждением;
с естественным побуждением;
системы парового отопления
с самостоятельным возвратом конденсата;
с конденсатным баком и насосом.
Даная курсовая работа нацелена на разработку проекта однотрубной вертикальной системы водяного отопления с n-образными стояками со смещенным замыкающим участком и краном тройной регулировки.
Теплотехнический расчёт наружных ограждений
1. Выбор расчётных параметров наружного и внутреннего воздуха
Наружные метеорологические параметры:
Внутренние метеорологические параметры:
tвн= +18оС - для жилых комнат;
tвн= +20оС - для угловых жилых комнат;
tвн= +16оС - для кухонь коридоров лестничных клеток;
tвн= +25оС - для санузлов.
2. Определение сопротивлений теплопередаче наружных ограждений
Требуемое сопротивление теплопередаче определяется по большей из двух величин: R0тр
R0сг – термическое сопротивление теплопередаче по санитарно-гигиеническим нормам;
R0эн – термическое сопротивление теплопередаче по нормам энергосбережения.
tвн = +18ºC (расчётная);
n – коэффициент учитывающий положение ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху;
n= 1 – для наружных стен;
n=09 – для чердачного перекрытия;
n=06 – для перекрытия над неотапливаемым подвалом;
- нормативный температурный перепад;
= 4°C – для наружных стен;
=3°C – для чердачного перекрытия;
=2 °C – для перекрытия над неотапливаемым подвалом;
αв – коэффициент теплопередачи к внутренней поверхности ограждающей конструкции со стороны внешней окружающей среды;
R0эн=f(ГСОП) (берётся из таблицы СНиПа);
R0сг =(18+29)*1(87*4)=135 - для наружных стен;
R0сг =(18+29)*09(87*3)=162 - для чердачного перекрытия;
R0сг =(18+29)*06(87*2)=162 - для неотапливаемого подвала;
ГСОП=(18+29)·237 = 4953;
R0эн – определяем с помощью интерполирования;
R0эн = (35-28)*9534000+28=297 - для наружных стен;
R0эн = (46-37)*9534000+37=391 - для чердачного перекрытия и для неотапливаемого подвала;
R0эн = (045-04)*9534000+04=041 - для окон и балконных дверей.
Принимаем: R0тр = 297м2КВт – для наружных стен;
R0тр = 391 м2КВт – для чердачного перекрытия;
R0тр = 391 м2КВт – для неотапливаемого подвала;
R0тр = 041 м2КВт – для окон и балконных дверей.
Суммарное термическое сопротивление ограждающей конструкции определяется по формуле:
Цементно-песчаный раствор: 1= 001 м; λ1=058 Втм2К;
Кирпичная кладка на цементно-песчаном растворе: 2=025 м; λ2=064 Втм2К;
Тепловая изоляция на основе штапельного стекловолокна URSA (плиты Урса П-15) (толщина 002 – 007 м): 3; λ3=002Втм2К;
Кирпичная кладка на цементно-песчаном растворе: 4=0125 м; λ4=064 Втм2К;
Цементно-песчаная штукатурка: 5= 0015 м; λ5=058 Втм2К;
αн=23 Втм2К; αв =87 Втм2К;
Расчёт толщины наружной стены:
R0 = 187 + 001λ1 +025λ2 +3λ3 +0125λ4 +0015λ5 +123;
7=187 + 001058+0025064 +30039+0125064 +0015058 +123;
7= 0115 +0017 + 0391 + 30039 + 0195 + 0026 + 0435;
Принимаем толщину изоляционного слоя: 3= 007м
Пересчёт: R0ф=2974 м2КВт.
Определяем коэффициент теплопередачи: k=1 R0ф ;
k=12974= 0336 Втм2К;
Толщина наружной стены: н.с.= 1+ 2 + 3 + 4 + 5 = =001+025+007+0125+0015=047 м.
1.2.Чердачное перекрытие
Воздухоизоляционный слой (пароизоляционная пленка DELTA): 1= 0015 м; λ1=0038 Втм2К;
Выравнивающий слой цементно-песчаной штукатурки (маты Ro λ2=0041 Втм2К;
Теплоизоляционный слой (плита Paroc WAS 25): 3 ; λ3=0034 Втм2К;
Пароизоляционный слой битума: 4=001 м; λ4=027 Втм2К;
Железобетонная плита: 5= 024 м; Rж.б. = 0127 м2КВт ;
Для чердачного перекрытия принимаем αн.=12 Втм2К;
Расчёт толщины чердачного перекрытия:
R0 = 187 + 0015λ1 +002λ2 +3λ3 +001λ4 +0127 +112;
1=187 + 00150038+0020041 +30034 +001027+0127 +112;
Принимаем толщину изоляционного слоя : 3= 009 м.
Пересчёт: R0ф= 1245+0090034=3892м2КВт.
k=13892= 0257 Втм2К;
Толщина чердачного перекрытия: ч.п.= 1+ 2 + 3 + 4 + 5 = =024+001+009+002+0015=0375м.
1.3.Перекрытие над неотапливаемым подвалом
Пол деревянный – сосна и ель поперек волокон: 1= 004 м; λ1=009Втм2К;
Воздушная прослойка (битум): 2= 001 м; Rв.п. = 027 м2КВт ;
Изоляционный слой (плита Paroc GRS 20): 3 ; λ3=0038 Втм2К;
Железобетонная плита: 4= 024 м; Rж.б. = 0127 м2КВт ;
Маты Ro λ1=0041Втм2К
Расчёт толщины перекрытия над неотапливаемым подвалом:
R0 = 187 +004λ1 +001 λ2 +3λ3 +002 λ5 +0127 +16;
1= 187 +004009+001027 +30038 +0020041 +0127 +16;
Принимаем толщину изоляционного слоя: 3= 0096 м.
Пересчёт: R0ф= 1378+00960038=3904 м2КВт.
k=13904= 0256 Втм2К;
Толщина чердачного перекрытия: п.п.= 0406 м.
) Чердачное перекрытие:
)Перекрытие над подвалом:
Тепловая мощность системы отопления
1. Определение расчётных тепловых потерь через наружные ограждения
Основные тепловые потери через наружные ограждении определяются по формуле:
Добавочные теплопотери:
=10% - ориентация на север;
=5% - ориентация на запад и восток;
=0% - ориентация на юг;
= 5 % - угловые помещения на каждую ограждающую конструкцию.
Расчёт основных теплопотерь
Наиме-нование поме-щения
характеристика ограждения
2.Определение общих потерь теплоты с учётом инфильтрации и теплопоступлений в помещение
Потери теплоты на инфильтрацию воздуха определяются по формуле:
Qинф = 024 · ρвн ·L ·(tвн – tно) · k
L – расход удаляемого воздуха не компенсируемый подогретым приточным воздухом;
L=3·Fпл причём Fпл определяем по чистым размерам пола;
ρвн =12 кгм3 – плотность внутреннего воздуха;
k – коэффициент учитывающий влияние встречного теплового потока (k=08).
Qобщ.= Qосн + Qинф – Qбыт ;
Расчёт общих теплопотерь:
3.Удельная отопительная характеристика здания
Для оценки теплотехнических показателей здания а также для ориентировочных расчетов необходимого количества теплоты для отопления здания используется удельная отопительная характеристика здания:
где Vн – объем здания по наружному обмеру м3;
Qор – полные теплопотери здания равные сумме всех потерь теплоты помещениями Вт;
Qор = 207669+173724*(7-2)+216905+694898 = 13626773 (Вт);
а – поправочный коэффициент учитывающий зависимость отопительной характеристики здания от расчетной температуры воздуха:
Таким образом строительные конструкции отвечают теплотехническим показателям.
Конструирование системы отопления
Проектирование систем центрального отопления - разработка определяющая тепловую мощность системы отопления вид теплоносителя конструкцию системы отопления ее теплового пункта диаметры теплопроводов размеры отопительных приборов параметры оборудования стоимость и др. Исходные данные для проектирования систем центрального отопления: источник теплоты; назначение планировка и строит конструкции здания; технологический проект и режим эксплуатации основных помещений; положение здания на участке строительства; климатология местности.
Проектирование систем центрального отопления состоит из расчета тепловой мощности выбора конструирования теплового и гидравлического расчетов системы отопления. В проект включается пояснительная записка со спецификациями материалов и оборудования.
Систему отопления выбирают в соответствии с источником теплоснабжения видом и параметрами теплоносителя видом и типом приборов и оборудования. Устанавливают режим действия и принципы управления работой системы.
Конструирование систем начинают с расстановки стояков и нагревательных приборов на планах этажей. Стояки устанавливаются на расстоянии 150+50 мм от откосов оконных проёмов а нагревательные приборы на расстоянии 500 мм от стояков.
Однотрубная система с нижней разводкой магистралей состоит из П-образных стояков присоединённых нижними концами к магистралям горячей и обратной воды. Подъёмные участки П-образных стояков радиаторных систем прокладывают в помещениях с меньшими теплопотерями что позволяет снизить поверхность радиаторов. Подъёмные участки стояков могут быть транзитными (без нагревательных приборов) в этом случае на них предусматриваются компенсаторы тепловых удлинений. Для отключения стояков и спуска из них воды на подъёмном и опускном участках в местах присоединения стояков к магистралям устанавливаются пробковые краны вентили тройники.
Удаление воздуха из систем водяного отопления предусматривается в верхних точках через проточные воздухосборники или краны установленные в отопительных приборах верхних этажей. Непроточные воздухосборники предусматривают при скорости движения воды в трубе менее 01 мс. Скопление воздуха нарушает циркуляцию теплоносителя вызывает шум и коррозию стальных труб.
Для обеспечения выпуска воздуха и спуска воды уклоны магистральных трубопроводов горячей и обратной воды должны быть не менее 0002. Уклон магистралей обычно направлен в сторону теплового пункта.
Гидравлический расчет системы отопления
Гидравлический расчет системы отопления выполняется с целью определения оптимальных диаметров трубопроводов а также для увязки всех циркуляционных колец с расчетным. Расчетное кольцо проходит через местный тепловой пункт и самый удаленный стояк.
Система водяного отопления представляет собой разветвленную закольцованную сеть труб и приборов заполненных водой. Вода в течение отопительного сезона находится в постоянном кругообороте. По трубам - теплопроводам - нагретая вода распределяется по отопительным приборам охлажденная в приборах вода собирается воедино нагревается в теплообменнике и вновь направляется к приборам. Теплопроводы предназначены для доставки и передачи в каждое помещение обогреваемого здания необходимого количества тепловой энергии. Так как теплопередача происходит при охлаждении определенного количества воды требуется выполнить гидравлический расчет системы.
Гидравлический расчет проводится в соответствии с законами гидравлики. Расчет основан на следующем принципе: при установившемся движении воды действующая в системе разность давления (насосного или естественного) полностью расходуется на преодоление гидравлического сопротивления движению.
Правильный гидравлический расчет предопределяет работоспособность системы отопления. Точный расчет системы связан с решением большого числа нелинейных уравнений. Решение упрощается при выполнении требований СНиП применять трубы по имеющемуся сортаменту. В этих условиях гидравлический расчет заключается в подборе по сортаменту площади поперечного сечения (диаметра) труб достаточной для подачи нужного количества воды в приборы системы. Потери давления при перемещении требуемого количества воды по трубам принятого диаметра определяют гидравлическое сопротивление системы.
Гидравлическое сопротивление системы должно соответствовать действующей разности давления а в расчетных условиях циркуляции воды - расчетному циркуляционному давлению.
Гидравлический расчет выполняют по пространственной схеме системы отопления вычерчиваемой обычно в аксонометрической проекции. На схеме системы выявляют циркуляционные кольца делят их на участки и наносят тепловые нагрузки. В циркуляционное кольцо могут быть включены один (двухтрубная система) или несколько (однотрубная система) отопительных приборов теплогенератор или теплообменник а также побудитель циркуляции теплоносителя в насосной системе отопления.
Участком называют трубу или трубы с одним и тем же расходом теплоносителя. Последовательно соединенные участки образующие замкнутый контур циркуляции воды через теплогенератор (теплообменник) составляют циркуляционное кольцо системы.
Тепловая нагрузка прибора (точнее прибора с прилегающим этаже стояком) принимается равной расчетным теплопотерям помещений Qп (за вычетом теплопоступлений если они имеются).
Последовательность расчета
) Определяем тепловые нагрузки всех стояков в системе отопления как сумму общих потерь теплоты отопительных приборов по пункту 2.2:
) Определяем расходы воды по стоякам:
tг - расчетная температура горячей воды в начале подающей
магистрали системы отопления °С;
tо- расчетная температура горячей воды на обратной магистрали системы отопления °С;
- поправочный коэффициент учитывающий теплопередачу через дополнительную площадь принимаемых к установке отопительных приборов
для нашего случая 1=1.02;
- поправочный коэффициент учитывающий дополнительные потери теплоты вызванные размещением отопительных приборов у наружных стен для нашего случая 2=1.02;
Гидравлический расчет
Определяем тепловые нагрузки стояков
Qcт1 = 1626545+ 1424042*5 + 1644465 = 1039122 Вт
Qcт2 = (9527899+9333974) + (7741039+7947294) * 5 + (101315+9790563) =117225601 Вт
Qcт3 = (8383165+1155046) + (5546475+9911018) * 5 + (9586284+1208444) =118891814 Вт
Qcт4 = (1155046+8383165) + (9911018+5546475)*5 + (1208444+9586284) =118891814 Вт
Qcт5 = (9333974+9527899) + (7947294+7741039)*5 + (9790563+101315) =117225601 Вт
Qcт6 = 1626545+ 1424042*5 + 1644465 = 1039122 Вт
Qcт7 = 1739445+ 1474289*5 + 1687779 = 10798669 Вт
Qcт8 = 6862948+ 5514848*5 + 7362585 = 41799773 Вт
Qcт10 = (5901648+1298022) + (4892788+1130791)*5 + (6302078+1354918) = 119736616 Вт
Qcт11 = (1298022+5901648) + (1130791+4892788)*5 + (1354918+6302078) = 119736616 Вт
Qcт13 = 6862948+ 5514848*5 + 7362585 = 41799773 Вт
Qcт14 = 1739445+ 1474289*5 + 1687779 = 10798669 Вт
Определение расхода воды по стоякам
G cт1 = 103912229075 * 1022 = 371832 кгч
G cт2 = 11722560129075 * 1022 = 419472 кгч
G cт3 = 118891814 29075 * 1022 = 425434 кгч
G cт4 = 118891814 29075 * 1022 = 425434 кгч
G cт5 = 11722560129075 * 1022 = 419472 кгч
G cт6 = 103912229075 * 1022 = 371832 кгч
G cт7 = 10798669 29075 * 1022 = 386412 кгч
G cт8 = 41799773 29075 *1022 = 149574 кгч
G cт9 = 34744929075 * 1022 = 124329 кгч
G cт10 = 119736616 29075 * 1022 = 428457 кгч
G cт11 = 119736616 29075 * 1022 = 428457 кгч
G cт12 = 34744929075 * 1022 = 124329 кгч
G cт13 = 41799773 29075 * 1022 = 149574 кгч
G cт14 = 10798669 29075 * 1022 = 386412 кгч
Действительные потери давления в стояке рассчитывают по формуле:
kед- коэффициент учитывающий единицы измерения давления;
- характеристика сопротивления стояка;
В зависимости от принятого диаметра участка магистрали определяем его характеристику сопротивления:
А- удельное динамическое давление в трубопроводе;
L- длина участка трубопровода;
d- диаметр трубопровода;
- сумма коэффициентов всех сопротивлений на участке;
Потери давления на участке магистрали определяются по формуле:
Располагаемый перепад давлений для второго стояка равен сумме потерь давления в стояке 1 в подающей и обратной магистрали:
По известным значениям располагаемого перепада давления и расхода теплоносителя для второго стояка находим требуемую характеристику сопротивления для данного стояка.
Задаемся диаметром второго стояка и определяем его действительную характеристику сопротивления. Она должна быть близка к требуемой характеристике сопротивления:
По расходу воды и полученному значению действительной характеристики сопротивления второго стояка находим действительные потери давления во втором стояке. Невязка давлений располагаемого и действительного не должна превышать 15%:
Общее гидравлическое сопротивление системы отопления высчитывается по формуле:
Гидравлический расчет выбранной ветви:
d=20мм; Gст1=371832 кгч; Qст1=1039122Вт
Характеристика сопротивления стояка: Sст1=S1+S2+S3+S4 где
S1 – характеристика сопротивления вертикального этажестояка проточно-регулируемой системы со смещёнными замыкающими участками и трёхходовыми кранами:
S1=12*315*10-4=378*10-3 кгсм2 ;
S2 – характеристика сопротивления радиаторного узла верхнего этажа (2шт.):
S2=2*146*10-4=292*10-4 кгсм2 ;
S3 – характеристика сопротивления прямолинейных участков стояка:
S3=2593*059*10-4=152987*10-4 кгсм2 ;
S4 – характеристика сопротивления суммы местных сопротивлений:
-вентиль на подающей и обратной магистрали (2 шт.): z=3*2=6;
-кран пробочный (2 шт.): z =15*2=3;
-отступ от магистрали к стояку (2шт.): z=2*05=1;
-отводы гнутые под углом 900 (1шт.): z=1*1=1;
По формуле (для труб с d=20мм A=0325*10-4 кгсм2) находим
S4=11*0325*10-4=3575*10-4 кгсм2 ;
Полная характеристика сопротивления стояка 1:
Sст1 = (378+292+152987+3575) *10-4 =4582487*10-3 кгсм2 ;
Действительные потери давления в расчётном стояке:
Расчёт участка 1 – 2:
когда – тройник работает на ответвление;
когда – тройник работает на проход.
-отводы гнутые под углом 900 (2шт.): z=2*1=2;
-Тройник на проход подающей магистрали:
для горячего трубопровода
Расчёт характеристики сопротивления на участке 1 – 2:
Расчёт потери давления на участке 1 – 2:
Расчёт участка 1’ – 2’:
Тройник на проход обратной магистрали:
для обратного трубопровода
Расчёт характеристики сопротивления на участке 1’– 2’:
Расчёт потери давления на участке 1’– 2’:
Gст2=419472 кгч; Qст2=117225601 Вт
Характеристика сопротивления стояка: Sст2=S1+S2+S3+S4 где
S1= 12*315*10-4=378*10-3 кгсм2 ;
S3=4667*059*10-4=275353*10-4 кгсм2 ;
-отводы гнутые под углом 900 (2шт.): z=1*2=2;
-тройник на ответвление горячей и обратной магистрали:
S4=163*0325*10-4=52975*10-4 кгсм2 ;
Sст2 = (378+292+275353+52975) *10-4 =4877103*10-3 кгсм2 ;
Располагаемое давление для стояка 2:
Невязка давлений по стоякам:
Расчёт участка 2 – 3:
Тройник на проход подающей магистрали:
- при делении потоков
Расчёт характеристики сопротивления на участке 2 – 3:
Расчёт потери давления на участке 2 – 3:
Расчёт участка 2’ – 3’:
Расчёт характеристики сопротивления на участке 2’– 3’:
Расчёт потери давления на участке 2’– 3’:
Gст3=425434 кгч; Qст3=118891814Вт
Характеристика сопротивления стояка: Sст3=S1+S2+S3+S4
S1=12*315*10-4=378*10-4 кгсм2 ;
S2 – характеристика сопротивления радиаторного узла верхнего этажа (1шт.):
S2=2*146*10-4 =292*10-4 кгсм2 ;
S3= (2+1288+0191+0593)*059*10-4=240248*10-4 кгсм2 ;
-вентиль на подающей и обратной магистрали (2шт.): z=3*2=6;
-кран пробочный(2шт.): z =15*2=3;
-отступ от магистрали к стояку (2шт.): z=05*2=1;
- при делении потоков;
по формуле для труб с d = 20 мм A = 0325*10-4 кгсм2 находим
Полная характеристика сопротивления стояка 3:
Sст3 = (378+292+240248+6045) *10-4 =4916748*10-3 кгсм2 ;
Располагаемое давление для стояка 3:
Расчёт участка 3 – 4:
Тройник на ответвление подающей магистрали:
- вентиль с косым шпинделем;
Расчёт характеристики сопротивления на участке 3-4:
Расчёт потери давления на участке 3 – 4:
Расчёт участка – 3’-4’:
Тройник на ответвление обратной магистрали:
- при слиянии потоков;
Вентиль на обратной магистрали z=1*25=25;
Расчёт характеристики сопротивления на участке 3’-4’ :
Расчёт потери давления на участке 3’-4’ :
Вентиль на подающей магистрали z=1*25=25;
Расчёт характеристики сопротивления на участке 4-5:
Расчёт потери давления на участке 4-5:
Расчёт участка – 4’-5’:
Расчёт характеристики сопротивления на участке 4’-5’:
Расчёт потери давления на участке 4’-5’ :
Отводы гнутые под углом 900 (1): z=1*03=03
Расчёт потери давления на участке 5 – 6:
Расчёт участка 5’-6’:
Δpс.о = Δpдст.9 + Δpпр + Δpобр
Δpс.о=63357+62978+87096+65608+677+70582+5126+16815+14836+22086+18167=1395557кгсм2
Расчёт отопительных приборов
Для того чтобы выполнить расчёт площади поверхности отопительных приборов необходимо знать по меньшей мере температуру теплоносителя поступившего в прибор и теплоотдачу прибора. Это особенно важно при проектировании однотрубных систем водяного отопления в которых расчетная температура теплоносителя в каждом отопительном приборе отличается от температуры в соседних приборах. В данной работе необходимо определить поверхность отопительных приборов двух стояков системы отопления.
Вид отопительных приборов - чугунные секционные радиаторы типа МС-140-108.
Необходимо определить:
Температура воды на выходе из нагревательного прибора:
tвх=95°C – температура на входе в I прибор
Средний температурный напор:
Коэффициент теплопередачи отопительного прибора:
kном – номинальный коэффициент теплопередачи;
kном =1083 Вт(м2·К) (для радиатора чугунного секционного МС-140-108);
n p c – экспериментальные коэффициенты;
y– коэффициент учета направления движения теплоносителя воды в приборе;
b – коэффициент учета расчетного атмосферного давления для отопительных приборов (для чугунных секционных радиаторов при р=750 мм. рт. ст. b=1);
Теплоотдача от открыто-проложенных трубопроводов:
q – удельный тепловой поток;
Теплоотдача прибора в отапливаемое помещение:
b - коэффициент учитывающий долю теплоты отданной трубами в помещение;
Поверхность нагрева отопительного прибора:
Рассчитанное число секций радиатора:
b4 =106– коэффициент учитывающий способ установки отопительного прибора(установлен в стенной нише);
b3=1 (если до 15 секций);
fсек – площадь нагрева одной секции прибора; fсек=0244 м2;
Рассчитанное число секций округляется в большую сторону до целых.
t вых =95-95279*1.0404(419472 *1.163)=92969C
tср=(95+92969)2-18=759845С ;
Кпр=1083*(75984570)025*(419360)004*0987814*097*1=10657
Qтр=84*28+105*1=3402 Вт
Qпр=95279-09*3402=64661Вт
Fпр=64661(759845*10657)=07985м2
nр=0.7985*1.06(0.244*1)=3469
t вых =95-6863*1.0404(149574*1.163)= 90897C
tср=(95+90897)2-18=79949C ;
Кпр=1083*(7994970)025*(149574360)004*0975382*097*1=10.063
Qтр=84*2.8+105*1=3402 Вт
Qпр=6863-09*3402=38012Вт
Fпр=38012(10063*79949)=0504м2
nр=0504*1.06(0.244*1)=219
Расчет остальных приборов стояков приведен в таблице.
В курсовой работе были проведены теплотехнический гидравлический расчеты для 7и этажного дома города Петрозаводска а также расчет количества отопительных приборов.
На начальной стадии выполнения курсовой работы был произведен теплотехнический расчет ограждений включающий расчет толщины теплоизоляционного слоя с учетом санитарно-гигиенических и технико-экономических требований а также определены теплопотери в окружающую среду каждым помещением здания.
В курсовой работе выполнен гидравлический расчет трубопроводов системы отопления по методу характеристик сопротивления с постоянными перепадами температур воды в стояках.
Была принята однотрубная проточно-регулируемая система с нижней разводкой и П-образными стояками со смещенными замыкающими участками. Вид отопительных приборов – чугунные секционные радиаторы (ГОСТ 8690 – 75) типа МС-140-108. По результатам расчетов отопительных приборов было определено что радиаторы состоят из 2 – 6 секций.
Методические указания к выполнению курсового проекта «Примеры гидравлического расчета однотрубных вертикальных систем центрального отопления» №6918.
Отопительные приборы. Методические указания к курсовому и дипломному проектированию. Е.Л. Никонова Н.В. Телин.
СНиП II-3-79 «Строительная теплотехника»
СНиП 2.04.05-91 «Отопление вентиляция и кондиционирование»
СНиП 2.01.01-82 «Строительная климатология и геофизика»
СНиП 2.08.01-85 «Жилые здания»
Тихомиров К.В. Сергеенко Э.С. «Теплотехника теплогазоснабжение и вентиляция: учебник для вузов»-2007г
Теплопотери помещения Q кДжч
Температура внутреннего воздуха tвн C
Температура воды на входе в прибор tвх С
Температура воды на выходе из прибора tвых С
Средний температурный напор tср С
Коэфициент теплопередачи kпр кДж(ч*м2*К)
Теплопередача вертикальных трубопроводов qв Вт
Длина вертикальных трубопроводов Lв м
Теплоотдача горизонтальных трубопроводов qгкДжч
Длина горизонтальных трубопроводов Lг м
Теплоотдача трубопроводов Qтр кДжч
Тепловая нагрузка прибора Qпр кДжч
Поверхность нагрева прибора Fпр м
Расчетное число секций nр
Установленное число секций nр
Q=117225601G= 419472кгч D=20мм
Q=41799773 G= 149574 кгч D=20мм

план вариант 6.dwg

ЧГУ КР.Д.270102.000-ОВ
Схема отопления жилого здания
аксонометрическая схема системы отопления
ЧГУ КР.270102.000-ОВ
АКСОНОМЕТРИЧЕСКАЯ СХЕМА СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ