Проектирование многоэтажного промышленного здания с неполным каркасом

ПЗ.doc

Министерство образования и науки РФ
Государственное образовательное учреждение высшего профессиональное образование «Тюменский государственный архитектурно-строительный университет»
Кафедра строительных конструкций
Пояснительная записка к курсовому проекту по ЖБК №1
«Проектирование многоэтажного промышленного здания с неполным каркасом»
Компоновка конструктивной схемы сборного перекрытия
Расчет предварительно-напряженной железобетонной плиты перекрытия .
1.По первой группе предельных состояний .
1.2.Расчет плиты перекрытия по нормальному сечению
1.3.Расчет плиты перекрытия по наклонному сечению ..
1.4.Расчет поперечного ребра плиты перекрытия
1.5.Расчет полки плиты на местный изгиб
2.По второй группе предельных состояний .
2.1.Расчет трещинообразования .
2.2.Определение кривизны без трещин в растянутой зоне .
2.3.Расчет прогиба плиты
Расчет многопролетного неразрезного ригеля .
1.Построение огибающей эпюры изгибающих моментов .
2.Расчет ригеля на прочность
2.1.Расчет по нормальным сечениям .
2.2.Расчет по наклонным сечениям
3.Расчет длины выпусков арматуры .
4.Построение эпюры материалов ..
5.Расчет стыка ригеля с колонной .
Расчет и конструирование монолитного ребристого перекрытия
1.Расчет второстепенной балки .
1.1.Расчет по нормальным сечениям .
1.2.Проверка прочности по наклонным сечениям
Расчет колонны первого этажа ..
1.Расчет прочности колонны .
1.1.Определение расчетных нагрузок
1.2.Расчет продольной арматуры
2.Расчет консоли колонны .
3.Расчет стыка колонны с колонной .
Расчет центрально-сжатого фундамента ..
Расчет кирпичного простенка
Размеры здания в плане (ширина и длина) (м) 21.6х74.0
Сетка колонн (поперек и вдоль) (м): 54х7.4
Условное расчетное сопротивление грунта на уровне подошвы фундамента R (кгссм2): 3.0
Район строительства: г.Сургут
Нормативная временная нагрузка на перекрытие p (кНм2): полная - 45
Характеристика материалов:
Класс бетона по прочности на осевое сжатие:
а)для преднапряженных элементов: B35
в)для фундаментов: B20
Класс рабочей арматуры:
а)напрягаемая: Ат-IV
б)ненапрягаемая: А-II
Для поперечной арматуры и косвенного армирования использовать проволоку класса Вр-I или стержневую арматуру классов А-I и А-III.
Размеры оконных проемов в кирпичных стенах (ширина х высоту) (м): 15х15
Марка цементно-песчаного раствора: М75
Компоновка конструктивной схемы сборного перекрытия.
Пятиэтажное здание с неполным железобетонным каркасом имеет размеры в плане 21.6х74.0 (ширина x длина) и сетку колонн 5.4х74. Направление ригелей - поперек продольной оси с опиранием на стену 250 мм. Стены - кирпичные толщиной 640мм. Плиты перекрытий - ребристые предварительно напряженные.
Конструктивная схема
Колонны (К-1) сечением 300х300 мм
Плиты перекрытия рядовые (ПП-1 ПП-2) и доборные (ПП-4 ПП-5):
ПП-1 (1100х7400мм) – 40(на каждом этаже);
ПП-2 (1200х7400мм) – 100(на каждом этаже);
ПП-3 (1400х7400мм) – 20(на каждом этаже);
ПП-4 (800х7400мм) – 6(на каждом этаже);
ПП-5 (800х7400мм) – 24(на каждом этаже).
Высота ригеля: hриг=(÷) l1
hриг = · l1 = ·5400=540 (принимаем hриг=550 мм)
Ширина ригеля: bриг = (÷) · hриг
Условие: bриг ≥ 200мм выполняется.
Расчет предварительно-напряженной железобетонной плиты перекрытия.
1. По первой группе предельных состояний.
Для расчета возьмем плиту перекрытия ПП-2 (1200х7400мм)
Собственный вес плиты
Полезная временная нагрузка
Длительно действующая часть временной нагрузки
Кратковременная часть временной нагрузки
Итого длительно действующая часть
Расчетная длина плиты:
Находим максимальное значение поперечной силы Q:
где qр - расчетная нагрузка на плиту перекрытия;
q - полная расчетная нагрузка кгсм2
- номинальная ширина плиты перекрытия м (=12 м);
- расчетная длина плиты перекрытия м (=7295 м).
Находим максимальный момент:
1.2 Расчет плиты перекрытия по нормальному сечению.
b = b1 + b2 = 120+140 = 260 мм
Класс бетона В35: Rb=199 кгссм2 (табл.13 [1])
Класс напрягаемой арматуры Ат-IV: Rs=5200 кгссм2.
Подбираем арматуру Asp.
а30мм; h0=400-30=370(мм);
По табл.3.11 [2] находим значения z=0989; xR=05.
x = 00214 * 37 = 0792(см) hf’ = 5 (см) граница сжатой зоны в полке.
Находим площадь арматуры:
где h - коэффициент принимаемый равным для арматуры класса А-IV
По табл.3.13 [2] принимаем необходимую площадь арматуры: Asp=308 см2; Принимаем два стержня арматуры 14мм.
Пересчитываем а: а = d + d2 =14+7=21 (мм)
h0=400-25 =375 (мм).
1.3 Расчет плиты перекрытия по наклонному сечению
Qsw - поперечное усилие воспринимаемое поперечной арматурой кгс (в расчете не учитываем т.к. проектируем поперечную арматуру конструктивно по п.5.24-5.27 [1]);
Qb - поперечное усилие воспринимаемое бетоном кгс
где c - длина проекции наиболее опасного наклонного сечения на продольную ось элемента (с2h0);
Rbt - расчетное сопротивление бетона осевому растяжению для предельных состояний первой группы кгссм2 (табл. 13 [1]);
jb2 - коэффициент учитывающий влияние вида бетона (для тяжелого бетона jb2=2 п3.31 [1]);
jf - коэффициент учитывающий влияние сжатых полок в тавровых и двутавровых элементах:
jn - коэффициент учитывающий влияние продольных сил:
где N - для предварительно напряженных элементов заменяется усилием предварительного обжатия P02 кгс.
Предварительное напряжение железобетонной ребристой плиты выполняется методом «на упоры» электротермическим способом.
где - расчетное сопротивление арматуры растяжению для предельных состояний II группы МПа (табл.19* [1]);
p - неточность или погрешность в измерениях МПа определяемая при электротермическом способе преднапряжения арматуры:
l - расстояние между упорами: (м)
lпл - длина плиты перекрытия м.
условие выполняется.
Общие потери преднапряжения арматуры los= los1+ los2
где 1 - потери преднапряжения вызванные релаксацией напряжений в арматуре
s1=003×ssp=003×5100=153 кгссм2 (для стержневой арматуры)
- потери преднапряжения вызванные температурным перепадом между натянутой арматурой и упорными устройствами;
- потери преднапряжения вызванные деформацией анкеров у натяжных устройств;
- потери преднапряжения вызванные трением арматуры об огибающие устройства;
- потери преднапряжения вызванные деформацией стальной формы при изготовлении элементов (принимаем 5=0);
- потери преднапряжения вызванные быстро-натекающей ползучестью;
- потери преднапряжения вызванные усадкой бетона (определяется по табл. 5 [1]);
- потери преднапряжения вызванные ползучестью бетона.
где α’ - коэффициент принимаемый равным для бетона подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении - 085
Для преднапряженных конструкций в которых преднапряжение осуществляется электротермическим способом s2s3 и s4 = 0.
Величина 6 МПа определяется по следующей формуле (табл.5 [1]):
5 - коэффициент указывающий на термическую обработку;
Rbp - передаточная прочность бетона кгссм2 (п.2.6* [1]);
bp - сжимающие напряжения в бетоне в стадии предварительного обжатия кгссм2 определяемые по формуле
Ared - площадь приведенного сечения элемента (см2)
Es - модуль упругости арматуры ();
Eb - начальный модуль упругости бетона при сжатии и растяжении ();
Ired - момент инерции приведенного сечения элемента относительно его центра тяжести (см4)
Sred - статический момент площади приведенного сечения элемента (см3)
yred - координата центра тяжести приведенного сечения (см)
esp - расстояние от точки приложения усилия предварительного обжатия P до центра тяжести площади сечения арматуры (см)
где - для бетона подвергнутого тепловой обработке.
Усилие предварительного обжатия P02:
где γsp - коэффициент точности натяжения арматуры определяемый по формуле
где Δγsp при электротермическом способе натяжения:
где np - число стержней напрягаемой арматуры в сечении элемента.
Rbp = 11 МПа = 11225 кгссм2;
(по табл. 5 [2] для бетона класса B35 подвергнутого тепловой обработке);
Rbt = 133 кгссм2 (для класса бетона B35);
условие выполняется следовательно поперечную арматуру ставим только по конструктивным требованиям (п.5.24-5.27 [1]):
для поперечного армирования принимаем арматуру класса A-III 6мм.
Шаг поперечной арматуры на приопорном участке плиты:
принимаем s1=130 мм.
Шаг поперечной арматуры в средней части плиты:
принимаем s2=300 мм.
Также необходимо выполнение следующего условия:
где - коэффициент учитывающий влияние хомутов нормальных к продольной оси элемента:
где - коэффициент определяемый по формуле:
где Asw - площадь сечения хомутов расположенных в одной нормальной к продольной оси элемента плоскости пересекающей наклонное сечение см2 (Asw=0283см2);
шаг S=h2=4002=200 мм= 20 cм
- коэффициент определяемый по формуле
- коэффициент принимаемый равным для тяжелого бетона 001;
Rb - расчетное сопротивление бетона осевому сжатию для I группы предельных состояний МПа.
1.4 Расчет поперечного ребра плиты перекрытия
Схемы для расчета поперечного ребра плиты перекрытия.
Длина поперечного ребра
Расчетная ширина ребра
Ширина свеса полки bсв
Расчетная ширина полки таврового сечения
Расчетная схема поперечного ребра плиты перекрытия.
Максимальный момент возникающий в ребре:
собственный вес ребра: ;
Принимаем d » 10 мм а = d + d2 = 10+102= 15 (см) h0 = 20-15=185см.
По [2] табл.3.11 находим значения z=0995.
x = 001·185 = 0185 (см) hf’ = 5 (см) граница сжатой зоны находится в полке.
По [2] табл.3.13 принимаем один стержень 3Вр-I (As=0071см2).
1.5 Расчет полки плиты на местный изгиб.
Расстояние между поперечными ребрами жесткости l2 принимается ориентировочно исходя из соотношения:
Из табл.XI.2. [3] в зависимости от отношения подбираем отношения моментов возникающих в полке:
Из условия работ внешних и внутренних сил получим:
Выразим все моменты через М1:
Найдём значение этого момента:
Максимальный момент возникающий в плите:
МI = =245М1=245·112кгс·м=274кгс·м
Определяем необходимую арматуру и количество стержней для армирования:
Принимаем d » 3 мм а = d + d2 = 03 + 032 = 045см
h0 = 5 - 045 = 455 (см).
По табл.3.11 [2] определяем:
Условие выполняется следовательно арматуры в сжатой зоне не требуется.
По [1] табл.3.13 подбираем арматуру:
принимаем арматуру класса Вр-I 3 3мм (As = 021см2)
2По второй группе предельных состояний.
2.1 Расчет трещинообразования.
Расчет по образованию трещин производится из условия:
где Мr - момент внешних сил расположенных по одну сторону от рассматриваемого сечения относительного оси параллельной нулевой линии и проходящей через ядровую точку наиболее удаленную от растянутой зоны трещинообразование которой проверяется:
Mcrc - момент воспринимаемый сечением нормальным к продольной оси элемента при образовании трещин
Mcrc = Rbtser · Wpl + Mcr
где Rbtser = 260 кгссм2 (табл.12 [2]);
Wpl - упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне
Wpl = 175· Wred =175·8178=61335см3
Mcr - момент усилия Р02 относительно той же оси что и для определения Mr:
=121326·(2267+535)=3399555кгс·см=33996кгс·м
принимаем j = 1 из условия что 07 j 1
Условие Мr = 53483 ≤ Mcrc =193467 выполняется значит трещины в растянутой зоне не образуются.
2.2 Определение кривизны без трещин в растянутой зоне.
Полная величина кривизны определяется по формуле:
где: кривизна соответственно от кратковременных и от постоянных и длительных временных нагрузок (без учета усилия Р02):
здесь М - момент от соответствующей внешней нагрузки (кратковременной длительной) относительно оси нормальной к плоскости действия изгибающего момента и проходящей через центр тяжести приведенного сечения;
φb1 - коэффициент учитывающий влияние кратковременной ползучести бетона (для тяжелого бетона φb1 = 085);
φb2 - коэффициент учитывающий влияние длительной ползучести бетона на деформации элемента без трещин (φb2 = 2);
Кривизна от кратковременной временной нагрузки:
Кривизна от постоянной и длительной временной нагрузок:
- кривизна обусловленная выгибом элемента от кратковременного действия усилия предварительного обжатия Р02:
- кривизна обусловленная выгибом элемента вследствие усадки и ползучести бетона от усилия предварительного обжатия:
- относительные деформации бетона вызванные его усадкой и ползучестью от усилия предварительного обжатия и определяемые соответственно на уровне центра тяжести растянутой продольной арматуры и крайнего сжатого волокна бетона:
Значение принимается численно равным сумме потерь предварительного напряжения от усадки и ползучести бетона по позициям 6 и 9 для арматуры растянутой зоны а - то же для напрягаемой арматуры.
При этом сумма принимается не менее
Условие не выполняется поэтому принимаем сумму
2.3 Расчет прогиба плиты.
Расчет заключается в определении прогиба плиты и сравнении его с предельным прогибом.
Условие выполняется.
Расчет многопролетного неразрезного ригеля.
По заданию здание имеет 4 пролёта по 54м каждый. На ригель будет действовать как постоянная так и временная нагрузка. Рассмотрим несколько вариантов расположения временной нагрузки.
Сначала произведём сбор нагрузок:
1 Построение огибающей эпюры изгибающих моментов.
Варианты нагружения многопролетного неразрезного ригеля
Рассмотрим их сочетания: 1+2
Расчётная схема балки
Огибающий эпюр изгибающих моментов (кгс·м)
Огибающий эпюр поперечных сил (кгс)
2Расчет ригеля на прочность.
2.1 Расчет по нормальным сечениям.
Расчёт арматуры ригеля и построение эпюры материалов будем производить для первых двух пролётов.
Класс напрягаемой арматуры А-II: Rs=2850 кгссм2.
Предварительно принимаем расстояние от центра арматуры до нижней поверхности ригеля 60мм тогда рабочая высота сечения составляет 490мм.
Максимальный момент на первом пролёте составляет
По [2] табл.3.11 определяем:
По [2] табл.3.13 подбираем арматуру класса А-II 4 18мм (AS = 1018 см2)
а=аз+d+302 =20+18+15=53мм=53см; h0=55-53 =497см.
Пересчитываем значения для 2 18мм А-II:
а=аз+d2=20+182=29(мм)=29см; h0=55-29=521(см).
Максимальный момент на втором пролёте составляет
По [2] табл.3.13 подбираем арматуру класса А-II 4 14мм (As = 616 см2)
а=аз+d+302 =20+14+15=49мм=49 см; h0=55-49 =501см.
Пересчитываем значения для 2 14мм А-II:
а=аз+d2=20+142=27(мм)=27см; h0=55-27=523(см).
Максимальный момент на опоре составляет
По [2] табл.3.13 подбираем арматуру класса А-II 4 22мм (As = 152 см2)
а=аз+d+302 =20+22+15=59мм=59см; h0=55-59 =491см.
Пересчитываем значения для 2 22мм А-II:
а=аз+d2=20+222=31(мм)=31см; h0=55-31=519(см).
По [2] табл.3.13 подбираем арматуру класса А-II 4 18мм (As = 1018 см2)
Пересчитываем значения для 2 18мм А-II:
а=аз+d2=20+182=29(мм)=29см; h0=55-29=521(см).
2.2 Расчет по наклонным сечениям
Необходимо выполнение условия:
где:Qmax = 15730 кгс
условие выполняется поперечную арматуру ставим только по конструктивным требованиям (по п.5.24-5.27 [2]).
на приопорном участке длиной
принимаем S1 = 150мм
в средней части ригеля
принимаем S2 = 400 мм
Диаметр поперечных стержней устанавливают из условия свариваемости с продольной арматурой диаметром d = 18мм и принимаем равным dsw = 6мм. Класс А-II.
Необходимо выполнение условия:
Условие выполняется т.е. прочность по наклонным сечениям обеспечена.
где:Qmax = 14875 кгс
Диаметр поперечных стержней устанавливают из условия свариваемости с продольной арматурой диаметром d = 14мм и принимаем равным dsw = 6мм. Класс А-II.
3Расчет длины выпусков арматуры.
Первая точка разрыва арматура диаметром 18мм. Q = 6668 кгс:
Вторая точка разрыва арматура диаметром 18мм. Q = 7956 кгс
Третья точка разрыва арматура диаметром 22мм. Q = 14056 кгс
Четвёртая точка разрыва арматура диаметром 22мм. Q = 13328 кгс
Пятая точка разрыва арматура диаметром 14мм. Q = 6856 кгс
Шестая точка разрыва арматура диаметром 14мм. Q = 5048 кгс
Седьмая точка разрыва арматура диаметром 18мм. Q = 11096 кгс
4 Построение эпюры материалов
По огибающей эпюре изгибающих моментов и с учётом точек разрыва арматуры и длины выпусков арматуры построим эпюру материалов и законструируем ригель.
Арматура класса А-II 4 18мм.
Арматура класса А-II 4 14мм.
а=аз+d+302 =20+14+15=49мм=49см; h0=55-49 =501см.
Арматура класса А-II 4 22мм.
а=аз+d+302 =20+22+15=57мм=57 см; h0=55-57 =491см.
5 Расчет стыка ригеля с колонной
Для расчёта принимаем опору с наибольшим моментом - опору В.
Опорный момент М вызывает растяжение в верхней части ригеля и сжатия - в нижней. Его можно заменить парой сил
zb - плечо внутренней пары сил.
zb = h – a - a = 55см – 53см – 515 см =
принимаем арматуру класса А-II 4 22мм (As = 152см2)
В качестве закладных деталей берём пластины из стали С245.
где: - коэффициенты принимаемые (по табл.34* СНиП II-23-81*) для ручной сварки
- коэффициенты условий работы шва принимаемые равными 1
(табл.56 СНиП II-23-81*)
- катет шва принимаем 10мм
Принимаем длину шва исходя из расчетов равной 29 см.
Расчет и конструирование монолитного ребристого перекрытия.
Монолитное ребристое перекрытие компонуют с поперечными главными балками и продольными второстепенными балками.
Размеры главной балки:
Размеры второстепенной балки:
Мы рассматриваем плиту балочного типа значит разместим 4 плиты на пролёте
Толщина плиты принимается
Для расчётов вырежем полосу толщиной 1м поэтому будем считать что
На плиту будут действовать постоянная и временная нагрузки:
Для расчета рассмотрим два первых пролёта. Расчётная длина пролёта представляет собой расстояние между второстепенными балками и стеной в свету:
Расчетная схема монолитного перекрытия:
Изгибающие моменты определяем как для многопролетной плиты с учетом перераспределения моментов :
в средних пролетах и на средних опорах:
в первом пролете и на первой промежуточной опоре:
Определяем площадь арматуры принимаем a=15мм h0=50-15=35мм
принимаем арматуру класса Вр-I 7 3мм (As = 050см2). Шаг 150 мм.
принимаем арматуру класса Вр-I 8 3мм (As = 0565см2). Шаг 200 мм.
1 Расчет второстепенной балки
Второстепенная балка опирается на главную и располагается вдоль пролётов. Расчётная длина пролёта :
На балку будет действовать как постоянная так и временная нагрузка.
Произведём сбор нагрузок:
Моменты определяем по формуле:
По прилож.10 [4] определяем значения коэффициентов b в зависимости от отношения и находим моменты.
1.1 Расчет по нормальным сечениям
Ширина второстепенной балки 200мм значит конструируем двумя каркасами.
На середине пролёта.
Предварительно принимаем расстояние от центра арматуры до нижней поверхности ригеля 60мм тогда рабочая высота сечения составляет 340мм.
Максимальный момент на первом пролёте составляет
Граничная величина относительной высоты сжатой зоны определяется по табл.3.12 [2]:
По табл.3.13 [2] подбираем арматуру:
принимаем арматуру класса А-II 4 18 мм (As = 10.18см2)
Пересчитываем а=18+182=27мм=27см; h0=40-27=373см
Находим точки разрыва арматуры. Для этого оставим только один ряд арматуры и пересчитаем момент.
Найдём относительную величину сжатой зоны:
Пересчитываем момент: кгс·м
принимаем арматуру класса А-II 4 16 мм (As = 804 см2)
Пересчитываем а=16+162=24мм=24см; h0=40-24=376см
принимаем арматуру класса А-II 2 16 мм + 2 14 мм (As = 71 см2)
2.2 Проверка прочности по наклонным сечениям
Необходимо выполнение условия: Q Qb п.3.31 [1]
Q Qb -условие выполняется
в качестве поперечной арматуры принимаем d=8 мм А-III
Поперечную арматуру принимаем конструктивно с шагом у опор S=150 мм и в середине пролета S=300 мм.
Определим длины анкеровки обрываемых стержней:
Расчет колонны первого этажа
Колонны здания сплошного прямоугольного сечения: b × h = 300мм × 300мм.
Количество этажей - 5.
Высота этажа - Нэт. = 36м.
Грузовая площадь колонны при сетке колонн 54м × 74м: А = 54м · 74м = 3996м2
Рабочая высота первого этажа:l01=07·Нэт= 07·36= 252м.
1 Расчет прочности колонны
1.1 Определение расчетных нагрузок
Для расчёта рассмотрим колонну среднего ряда. Полная расчётная нагрузка на колонну будет составляться из:
Каждая нагрузка будет включать постоянную и временную (полную и длительную):
- процент армирования
Начальный эксцентриситет равен случайному и равен:
1.2 Расчет продольной арматуры
Вычислим коэффициент h по формуле:
Площадь симметричной арматуры:
По табл.3.13 [2] подбираем арматуру:
принимаем арматуру класса А-II 4 18мм (As = 1018см2)
Колонна армируется пространственными каркасами образованными из плоских сварных каркасов. Диаметр поперечных стержней при диаметре продольной арматуры d = 18 мм равен 6 мм. Принимаем d = 6 мм A–II
Шаг поперечных стержней для сварных каркасов:
Принимаем шаг поперечных стержней: S = 300мм
2 Расчет консоли колонны
Размеры опорной консоли определяют в зависимости от опорного давления ригеля при этом считается что ригель оперт на расположенную у свободного края консоли площадку длиной:
где:Q - максимальная расчётная реакция от ригеля
= 075 - коэффициент учитывающий неравномерное давление ригеля на опорную консоль
Наименьший вылет консоли с учетом зазора с между торцом ригеля и гранью колонны:
с - зазор между колонной и ригелем принимаем с = 5см
Высота консоли в сечении у грани колонны: h = (07 08) · hриг = 08 · 55 = 44 см
Высота консоли у свободного края: hк ≥ 05·h = 05 · 44 = 22 см; принимаем hк = 25см.
Рабочая высота сечения консоли: ho = h - 3см = 44см - 3см = 41см;
Поскольку l1 = 15см 09 · ho = 09 · 41см = 369 см - консоль считается короткой.
Наиболее эффективной поперечной арматурой для коротких консолей являются горизонтальные хомуты с равномерным шагом по высоте консоли: задаемся конструктивно - арматура А-II d = 6мм с шагом:
принимаем шаг арматуры 110мм
Расчет по прочности наклонных сечений коротких консолей колонн на действие поперечной силы Q производят по наклонной сжатой бетонной полосе между грузом и опорой исходя из условия:
где:φw2 - коэффициент учитывающий влияние хомутов по высоте консоли:
b - ширина консоли (принимаем равной ширине колонны);
l - длина площадки передачи нагрузки вдоль вылета консоли
- угол наклона расчетной сжатой полосы к горизонтали
lb = 10 · 094 = 94см
730 178452 3293325 - условие выполняется следовательно принимаем поперечную арматуру А-Ш d = 6мм с шагом Sw = 120мм.
Момент воспринимает арматура установленная по верху консоли.
Момент действующий на консоль:
По табл.3.11 [2] определяем:
По табл.3.13 подбираем арматуру:
принимаем арматуру класса А-II 1 16мм (As = 2011см2)
3 Расчет стыка колонны с колонной
Рассчитываем стык колонн между первым и вторым этажами. Колонны стыкуют сваркой при монтаже колонн вставляют центральную прокладку.
Расчетное усилие в стыке рассчитывается по формуле:
Расчетный стык колонн должен удовлетворять условию:
Alos1 = 15 ×20 = 300 см2
Alos2 = (30 – 2×5)×30 = 600 см2
j - коэффициент косвенного армирования
- площадь ослабленного сечения.
- условие выполняется т.е. прочность стыка обеспечена.
Ослабленное подрезками сечение колонны армируем сетками. Принимаем арматурную проволоку Вр-I 4мм размер ячеек 50x50 мм. Шаг сеток конструктивно:
Расчет центрально-сжатого фундамента
Требуется выполнить расчет и конструирование центрально-сжатого фундамента под колонну сечением 300х300 мм.
Для изготовления фундамента предусматривают бетон класса В20.
Условное расчётное сопротивление грунта на уровне подошвы фундамента R0 = 45кгссм2
Определяем размеры подошвы фундамента:
где: - нормативная нагрузка
- среднее значение веса фундамента и грунта на нем
Н0 = 18 м - расстояние от подошвы фундамента до уровня земли первоначально принимаем равным глубине промерзания грунтов в г.Сургуте
Принимаем размеры подошвы фундамента 200х200 см
Сила действующая на фундамент от грунта определяется:
Определяем Нф из условий:
- величина защитного слоя принимаемая из условия что фундамент устраиваем на щебеночной подготовке t = (100 ÷ 120)мм
Принимаем значит фундамент двухступенчатый. Пересчитываем h0:
Определим изгибающие моменты в сечениях: 1-1 2-2 и необходимую площадь сечения арматуры:
Наибольшей площадью является
Это требуемая площадь арматуры всей нижней подошвы фундамента. Ширина подошвы составляет 2м минимальное расстояние между стержнями арматуры 200мм.
принимаем арматуру класса А-II 10 14мм (As = 1539см2)
Расчет кирпичного простенка
По заданию размеры оконных проёмов в кирпичных стенах 15x15м.
Кирпичный простенок на который опирается ригель равен 34м
Марка кирпича: М100 марка цементно-песчаного раствора: М75
По табл.2 СНиП II-22-81 R = 17Мпа (17кгссм2)
Вертикальными нагрузками действующими на простенок несущей стены являются собственный вес стен всех вышележащих этажей приложенный по оси вышележащего этажа вес покрытий и перекрытий вышележащих этажей вес перекрытия расположенного над рассматриваемым этажом приложенный с фактическим эксцентриситетом относительно оси простенка:
Расстояние от точки приложения опорной реакции до внутренней грани стены при глубине заделки ригеля t = 250мм;
принимаем е3 = 70мм.
Эксцентриситет нагрузки F1 относительно центра тяжести сечения простенка:
Расчетный изгибающий момент в сечении I – I:
Несущую способность простенка при внецентренном сжатии считают обеспеченной если соблюдается условие:
где:N - расчетная продольная сила;
mg - коэффициент учитывающий влияние длительной нагрузки (принимаем mg=1);
- коэффициент продольного изгиба;
R - расчетное сопротивление сжатию кладки;
А - площадь простенка: А = 22
е0 - расчётный эксцентриситет:
- коэффициент учитывающий возможность повышения расчетного сопротивления сжатой зоны кладки за счет влияния менее напряженной части сечения.
Гибкость простенка:
Коэффициент продольного изгиба всего сечения простенка в плоскости действия изгибающего момента по табл.18 СНиПа II-22-81: φ = 096
Высота сжатой части поперечного сечения простенка:
Гибкость сжатой части поперечного сечения простенка:
Коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения по табл.18 СНиПа II-22-81:
Коэффициент продольного изгиба при внецентренном сжатии:
– условие удовлетворяется следовательно прочность кладки простенка достаточна.
СНиП 2.03.01-84* «Бетонные и железобетонные конструкции» Госстрой СССР – М.: ЦИТП Госстроя СССР 1989.
Фролов А.К. и др. «Проектирование железобетонных каменных и армокаменных конструкций» Учебное пособие:-М: Издательство Ассоциации строительных вузов 2004 г. - 176 стр.
Байков В.Н. Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции: Учебник для вузов – 5-ое изд. перераб. и доп. – М.: Стройиздат 1991.
Бондаренко В.М. Суворкин Д.Г. Железобетонные и каменные конструкции: Учеб. для студентов вузов по спец. «Промышленное и гражданское строительство» - М.: Высш. шк. 1987.
СНиП II–22–81* «Каменные и армокаменные конструкции» Госстрой СССР – М.: Стройиздат 1983.
СНиП 2.01.07–85 «Нагрузки и воздействия» Госстрой СССР – М.: Стройиздат 1986.

КП.dwg

Захват для труб(полотенце мягкое) Q=8т
Трубопроводы из труб легированных и высоколегированных сталей с сварными стыками из готовых узлов на условное давление не более 10МПа
диаметр наружный 219-273 мм
Линейно-осевой регулятор ЛОРД-150
Подогреватель газа трубный автоматический
Условные обозначения
Контейнер подогревателя
Тепловыводящие элементы
Свеча" низкого давления
Свеча" высокого давления
График зависимости КПД() и темперетуры дымовых газов(tдг)от тепловой мощности (W) ПГТА-1600
- =f(W) испаритель откл.
- =f(W) испаритель вкл.
Строительство АГРС-10
Подогреватель газа трубный автоматический ПГТА-1600
Кафедра строительных конструкций
Изм. Кол. № док. Дата
Многоэтажное промышленное здание
69355-290302-КП1-04-ЖБК
Cхема монолитного перекрытия
План раскладки сеток плиты
Схема монолитного перекрытия
петля монтажная d = 10мм А-I
отдельные стержни d = 6мм А-III
Продолжение спецификации
второстепенная балка
монолитная плита перекрытия
План раскладки сеток ВБ
Ведомость элементов сборного перекрытия
Колонна первого этажа
Колонна среднего этажа
Колонна последнего этажа
деталь - шпилька d = 10мм А-I
Конструктивная схема сборного перекрытия
План раскладки сеток
69355-270102-КП-2010
Многоэтажное промышленное здание с неполным каркасом
спецификация сборных элементов
Схема расположения элементов каркаса
схема раскладки верхних и нижних сеток
Схема раскладки верхних сеток
Схема раскладки нижних сеток
схема раскладки сеток
Схема раскладки сеток
соед.стержень ø8 А-III
Второстепенная балка
Спецификация сборных элементов
спецификацию элементов см на л.8-9