Проектирование элементов конструкций многоэтажного промышленного здания с неполным каркасом

Графическая часть.dwg

Напрягаемая арматура
Монолитная плита ПМ-1
Сечения по второстепенной балке
План сборного перекрытия М1:100
Колонна подвала К-1п
Армирование второстепенной балки ВБМ М1:50
Огибающая эпюра моментов
эпюра материалов для ВБМ
План монолитного ребристого перекрытия М1:100
Данный чертеж смотреть совместно с Листом 2. 2. Конструкции утепления на разрезе 1-1 условно не показаны. 3. На узле 3 плиты перекрытия условно не показаны. i-4.8
Сварка по ГОСТ 14098-91 и ГОСТ 5264-80* электродами типа Э42А ГОСТ 9467-75*. 5.Места пересечения стержней арматуры соединять в шахматном порядке вязальной проволокой ГОСТ 3282-74. 6. В сечении 2-2 сетка С-8 условно не показана.
Плита монолитная ПМ1
Курсовой проект по дисциплине "Железобетонные и каменные конструкции
Проектирование элементов конструкций многоэтажного промышленного здания с неполным каркасом
Монолитные конструкции
Сборные железобетонные конструкции
Закладная деталь ЗД-2
Закладная деталь ЗД-3
Закладная деталь ЗД-4
Фундамент монолитный Ф-1
Плита перекрытия П-1
Спецификация арматуры на 1 элемент
Ведомость расхода стали на элемент
Данный чертеж смотреть совместно с Листом 1. 2. Конструкции утепления на разрезе 1-1 условно не показаны. 3.Сварка по ГОСТ 14098-91 и ГОСТ 5264-80* электродами типа Э42А ГОСТ 9467-75*. i-4.8
Места пересечения стержней арматуры соединять в шахматном порядке вязальной проволокой ГОСТ 3282-74."

ЖБК_Пояснительная записка.doc

Министерство образования и науки Российской Федерации
Алтайский государственный технический университет
Кафедра «Строительные конструкции»
по дисциплине «Железобетонные и каменные конструкции»
Тема курсового проекта: «Проектирование элементов конструкций многоэтажного промышленного здания с неполным каркасом»
Исходные данные для проектирования
Проектирование монолитной плиты перекрытия
Компоновка перекрытия
Выбор расчетной схемы и построение эпюр М и Q
Расчет требуемого сечения арматуры
Расчет прочности монолитной второстепенной балки
Расчет арматуры второстепенной балки
Расчет прочности наклонных сечений балки
Расчет кирпичного простенка
Сбор нагрузок на простенок первого этажа
Расчет простенка на прочность
Проверка прочности простенка
Расчет стены подвала
Расчет предварительно напряженной ребристой плиты без промежуточных ребер
Компоновка конструктивной схемы сборного перекрытия
Определение размеров колоны
Сбор нагрузок и определение усилий
Определение параметров расчетного сечения
Определение площади сечения рабочей преднапряженной арматуры
Определение геометрических характеристик приведенного сечения
Определение потерь предварительного напряжения
Расчет прочности наклонного сечения
Расчет прочности полки плиты
Проверка прочности плиты в стадии монтажа
Расчет ребристой плиты по второй группе предельных состояний
Расчет по образованию трещин нормальных к продольной оси элемента
Расчет по деформациям
Расчет сборной железобетонной колонны подвального этажа
Геометрические характеристики колонны
Конструирование оголовка колонны
Сбор нагрузок на колонну
Расчет стыка неразрезного ригеля с колонной
Определение продольной силы в стержне
Расчет армирования консоли колонны
Проверка консоли на действие поперечной силы
Расчет фундамента под несущие стены
Расчет фундамента под колонну подвала
Расчет конфигурации стакана
Расчет арматуры в подошве фундамента
Расчет фундамента на продавливание
Список используемой литературы
Исходные данные для проектирования
Размер здания в плане
Количество этажей (надземных)
Высота подвального этажа
кирпичные с наружным утеплением
сплошные бетонные блоки t=500 мм
Размер оконных проемов
Полезная нагрузка на перекрытие
Расчетное сопротивление грунта основания
Проектирование монолитной плиты перекрытия
1 Компоновка перекрытия
Сетка колонн 6х6 м. Главные балки расположены поперек здания с шагом 6 м по осям колонн. Второстепенные балки опираются по концам на главные балки с шагом 2 м.
Размер (сечение) главных балок:
Размер (сечение) второстепенных балок:
Сплошная монолитная железобетонная плита объединяет по верху главные и второстепенные балки в один диск перекрытия.
Из опыта проектирования толщина плиты:
Рисунок 1. Схема расположения элементов каркаса
Рисунок 2. Конструкция пола
Таблица 1. Сбор нагрузок на перекрытие
- паркет t=0.014 м p=600 кгм 3;
- влагостойкая фанера t=0.008 м p=700 кгм 3;
- самовыравнивающийся слой t=0.008 м p=1900 кгм 3;
- цементная стяжка t=0.02 м p=1600 кгм 3
Монолитная железобетонная плита t=0.07 м p=2400 кгм 3
3 Выбор расчетной схемы и построение эпюр М и Q
Поперек второстепенных балок условно вырезаем полоску шириной 1 м и считаем как многопролетную балку с размерами b=100 см и h=7 см. Промежуточными опорами являются второстепенные балки с шагом 2 м.
Рисунок 3. Схема плиты
Расчетная схема плиты – многопролетная неразрезная балка с шарнирным опиранием на опорах загружаемая равномерно распределенной нагрузкой.
Рисунок 4. Расчетная схема плиты и эпюра М
4 Расчет требуемого сечения арматуры
Определим значения максимальных моментов при раздельном армировании.
кгс*м – максимальный пролетный момент в первом и последнем пролетах.
кгс*м – максимальный опорный момент в первом и последнем пролетах.
кгс*м – максимальный пролетный т опорный момент в средних пролетах.
В сетках рабочей арматурой является короткая. Длинную же принимаем конструктивно диаметром 3 мм с максимально допустимым шагом 25 см. Для расчетов принимается:
Бетон В15 Rb = 85 кгссм 2
Арматура В500 Rs =3750 кгссм 2
Шаг расчетных стержней принимаем 5101520 см
Рассчитываем сетчатую пролетную и опорную арматуру. Сечение арматуры назначается в зависимости от изгибающего момента действующего на данном участке плиты.
Арматурная сетка С-1 рассчитывается на действие пролетного момента М1ПР = 251.72 кгс*м = 25172 кгс*см.
Порядок расчета: (по таблице)
Примем стержни =5 В500 с шагом 100
Рисунок 5. Сетка С-1
Арматурная сетка С-2 рассчитывается на действие опорного момента:
кгс*м =19777 кгс*см;
Примем стержни =5 В500 с шагом 10
Рисунок 6. Сетка С-2
Арматурная сетка С-3 рассчитывается на действие пролетного момента:
кгс*м =21631 кгс*см;
Примем стержни =4 В500 с шагом 10
Рисунок 7. Сетка С-3
Арматурная сетка С-4 рассчитывается на действие опорного момента:
Рисунок 8. Сетка С-4
Расчет прочности монолитной второстепенной балки
Рисунок 9. Схема разреза второстепенной балки
Арматура класса А400
Плита q=1068.2 кгсм 2
Сбор нагрузок на балку:
Погонную нагрузку на балку получают умножением расчетной нагрузки приходящейся на 1 м 2 плиты на грузовую ширину равную шагу второстепенных балок В=2 м.
кгсм 2 – собственный вес пола и плиты;
Таблица 2. Значения коэффициентов
Таблица 3. Ординаты изгибающих моментов
1 Расчет арматуры второстепенной балки
По максимальным значениям пролетных моментов находим максимальную площадь нижней рабочей арматуры в балках. Пролетная арматура в балках 2 ряда и 2 каркаса внизу т.е. 4 стержня. Верхняя арматура устанавливается конструктивно для образования каркаса 10А400.
кгс*м – максимальный момент в первом пролете.
кгс*м – момент на первой опоре.
кгс*м – максимальный момент во втором пролете.
кгс*м – момент на второй опоре.
Для первого пролета:
Принимаем 4 стержня 16 А400 см 2. Все сечение арматуры по длине балки не требуется поэтому целесообразно укоротить два верхних стержня. Рассчитываем момент приходящийся на два нижних стержня:
Для второго пролета:
Принимаем 4 стержня 12 А400 см 2. Все сечение арматуры по длине балки не требуется поэтому целесообразно укоротить два верхних стержня. Рассчитываем момент приходящийся на два нижних стержня:
Армирование надопорных сечений второстепенных балок осуществляется двумя сварными сетками со сдвижкой их относительно друг друга чтобы изменение площади сечения арматуры соответствовало изменению ординат эпюры моментов в приопорных участках. Расчетная ширина сеток вдоль главных балок принимается равной шагу второстепенных балок – 2000 мм.
Изгибающий момент на опоре воспринимаемый двумя стержнями 10 А400 длиной см.
Остальную часть изгибающего момента необходимо передать на две одинаковые сетки С-5 укладываемые одна на другую со смещением. Находим момент передаваемый сетке:
Короткая арматура в сетке С-5 располагается с шагом 150 мм используем арматуру 4 В500.
Необходимо рассчитать ширину сетки. Для этого строим эпюру арматуры для зоны отрицательных моментов. откладываем в отрицательной зоне откладываемая линия и точки дают нам ширину сетки.
Конструктивная арматура 3 В500 с шагом 250 мм. Длина сетки равна суммарной длине одного ряда главных балок т.е. ширине здания 18000 мм.
Момент воспринимаемый сеткой:
Определим фактический момент который могут воспринимать стержни и сетка С-5:
Обозначаем сетку согласно ГОСТ:
Изгибающий момент на опоре воспринимаемый двумя стержнями 10 А500 длиной см.
Остальную часть изгибающего момента необходимо передать на две одинаковые сетки С-6 укладываемые одна на другую со смещением. Находим момент передаваемый сетке:
Короткая арматура в сетке располагается с шагом 150 мм используем арматуру 5 В500.
2 Расчет прочности наклонных сечений балки
Расчетом прочности наклонных сечений проверяется достаточность принятых размеров поперечного сечения балки и поперечной арматуры вертикальных плоских каркасов. Диаметром поперечной арматуры задаемся исходя из условий свариваемости стержней продольной и поперечной арматуры.
Расчет наклонных сечений производится на действие поперечной силы и изгибающего момента. Расчет на действие изгибающего момента не производится если обеспечено сцепление бетона и продольной арматуры обеспечена надежная анкеровка удовлетворяются условия запусков за теоретические точки обрыва. Максимальное значение поперечной силы находится в приопорных участках l4 поэтому учащенная постановка хомутов или вертикальной арматуры требуется только в приопорных участках а в середине шаг хомутов в два раза реже. Условия постановки хомутов конструктивные – в приопорных участках шаг хомутов должен быть при мм. Диаметр хомутов назначается из условия свариваемости с горизонтальными стержнями.
Усилие которое может воспринять бетон В15 в наклонном сечении:
Шаг хомутов в приопорных участках принимаем 15 см предполагая что трещина в приопорной зоне образуется под углом 45 ° тогда ее проекция на горизонтальную поверхность будет равна высоте балки т.е. 400 мм а следовательно в зону трещины попадет 6 хомутов.
Определяем максимальные значения поперечных сил на опорах:
- у грани опоры на стене:
- у грани первой промежуточной опоры слева:
- у грани первой промежуточной опоры справа и у граней остальных промежуточных опор:
Общая поперечная сила равна:
Выбираем арматуру 10 А240 с см 2
Расчет кирпичного простенка
кгссм 2 – сопротивление кладки сжатию
см – толщина простенка
см – ширина простенка по фасаду
см – высота этажа (расчетная высота столба)
2 Сбор нагрузок на простенок первого этажа
Определяем нагрузку на простенок первого этажа поскольку он является самым нагруженным.
Относительная отметка низа +0.900 м верха +24.400 м.
Грузовая площадь: м 2
Рисунок 11. Расчет простенка
Общая нагрузка на простенок составит:
Таблица 4. Сбор нагрузок на покрытие
Наименование нагрузки
Рулонное покрытие (3 слоя рубероида)
Цементная стяжка t=3 см p=1700 кгсм 3
Утеплитель (газобетон) t=30 см p=500 кгсм 3
Пароизоляция (1 слой рубероида)
3 Расчет простенка на прочность
Рассмотрим простенок как стержень:
Рисунок 12. Расчетная схема простенка
Момент создаваемый перекрытием:
Заменяем расчетную схему простенка на адекватную расчетную схему:
Рисунок 13. Адекватная расчетная схема простенка
Найдем общий (фактический) эксцентриситет приложения всех внешних нагрузок относительно центра стены:
4 Проверка прочности простенка
Проверим прочность внецентренно сжатой кладки по СНиП II 22.81* ф. 13:
если h>30 см (коэффициент учитывающий размеры стены);
(коэффициент учитывающий влияние внецентренного сжатия. таблица 19 СНиП II 22.81*);
и принимаем по таблице 18 СНиП II 22.81*.
Условие не выполнено.
Увеличиваем марку раствора до М50 марку кирпича до М100.
Расчет стены подвала
Рисунок 14. Расчетная схема стены подвала
) от вышележащих этажей до уровня подоконника первого этажа:
) от перекрытия 1-го этажа:
) От веса стены подвала и стены ниже уровня подоконника 1-го этажа:
Горизонтальные нагрузки образуются от бокового давления грунта при вертикальном сжатии:
- угол внутреннего трения
Заменяем контурную нагрузку на условный насыпной слой грунта р=1600 кгм 3.
Определяем фактический эксцентриситет всех нагрузок относительно центра стены:
Принимаем в соответствии с требованиями СНиП см
Несущая способность сечения стены подвала:
Условие прочности стены подвала:
Жесткость стены обеспечена.
Расчет предварительно напряженной ребристой плиты без промежуточных ребер
1 Компоновка конструктивной схемы сборного перекрытия
Номинальные размеры плиты 1.5 х 6 м.
Рисунок 15. Фактическое и расчетное сечение плиты
h=350 мм b=200 мм hf =50 мм bf =1180 мм aS =30 мм h0 =320 мм.
2 Определение размеров колоны
Рисунок 16. Сечение колонны
Высота и ширина сечения колонны: мм.
3 Сбор нагрузок и определение усилий
Рисунок 17. Расчетная схема плиты
Таблица 5. Сбор нагрузок на 1 м 2 плиты
Ребристая плита 1.2 х 6 м
кНм – нормативная полная;
кНм – расчетная полная;
кНм – нормативная длительная;
кНм – нормативная кратковременная;
- конструктивная длина м;
Усилие от полной расчетной нагрузки:
Усилие от полной нормативной нагрузки:
Усилие от суммарной нормативной длительной нагрузки:
Усилие от нормативной кратковременной нагрузки:
Максимальная поперечная расчетная сила:
Предварительно-напряженная арматура А800 способ натяжения – электротермический на упоры.
МПа – сопротивление арматуры продольному растяжению для I группы;
МПа – сопротивление арматуры растяжению для II группы;
МПа – сопротивление арматуры сжатию для I группы;
МПа – начальный модуль упругости стали арматуры.
Арматура для каркасов и сеток А400 и В500.
МПа МПа МПа МПа МПа.
Для монтажных петель арматура класса А240:
Бетон класса В25 – тяжелый;
МПа – сопротивление бетона осевому сжатию для I группы;
МПа – сопротивление бетона осевому растяжению для I группы;
МПа – сопротивление бетона осевому растяжению для II группы;
МПа – сопротивление бетона осевому сжатию для II группы;
МПа – начальный модуль упругости бетона;
- передаточная прочность бетона.
5 Определение параметров расчетного сечения
Рисунок 18. Расчетное сечение плиты
мм – рабочая высота сечения.
Если мм то в расчет вводится полная ширина плиты:
Граничная высота сжатой зоны бетона определяется по формуле:
- характеристика сжатой зоны бетона ;
- условные напряжения в арматуре растянутой зоны для А800 .
Предварительно принимаем:
- предельной напряжение в арматуре сжатой зоны МПа.
Принимаем отклонение величины предварительного напряжения при электротермическом способе:
Проверяем выполнение условия:
Уточним величину предварительного напряжения с учетом коэффициента точности:
- число стержней напрягаемой арматуры в сечении элемента;
6 Определение площади сечения рабочей преднапряженной арматуры
Определение расчетного случая: где
это первый расчетный случай значит нейтральная ось проходит через полку т.е. сечение рассчитывается как прямоугольное.
для арматуры класса А800;
По сортаменту определяем число стержней и их диаметр:
14 для арматуры класса А800 см 2
7 Определение геометрических характеристик приведенного сечения
Рисунок 19. Приведенное сечение плиты
Площадь приведенного сечения:
Статический момент приведенного сечения:
Положение центра тяжести приведенного сечения:
Момент инерции приведенного сечения:
Момент сопротивления приведенного сечения относительно нижней грани:
Момент сопротивления приведенного сечения относительно верхней грани:
Упруго-пластичные моменты сопротивления:
- для таврового сечения с полкой в сжатой зоне. учитывает влияние неупругих деформаций бетона растянутой зоны.
Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровых точек:
м – для верхней точки;
м – для нижней точки.
8 Определение потерь предварительного напряжения
Принимаем натяжение на упоры способ натяжения – электротермический:
- коэффициент точности натяжения.
От релаксации напряжений стержневой арматуры при электротермическом способе:
От температурного перепада:
От деформации анкеров:
От деформации стальной формы:
От быстронатекающей ползучести:
м – эксцентриситет усилия предварительного обжатия
МН кН – усилие предварительного обжатия.
Уточняется передаточная прочность бетона:
Определяем изгибающий момент в середине пролета от собственного веса плиты:
- нормативный вес 1 м 2 плиты = 2.5 кНм 2
Уточняем величину от действия с учетом изгибающего момента от собственного веса плиты:
Подсчитаем полную сумму потерь:
Величина предварительного напряжения за вычетом суммарных первых потерь:
Определяем усилие обжатия с учетом суммарных первых потерь:
От релаксации напряжений арматуры:
МПа (для бетона В35 и ниже)
От ползучести бетона:
От смятия бетона под витками спиральной или кольцевой арматуры:
От деформации обжатия стыков:
Определяем сумму вторых потерь:
Подсчитаем величину полных потерь:
Величина предварительного напряжения с учетом полных потерь:
Определяем усилие обжатия с учетом полных потерь:
9 Расчет прочности наклонного сечения
мм см 2 шаг стержней в приопорной зоне принимаем 150 мм на стальной части пролета 250 мм.
Количество стержней в сечении элемента n=2.
Усредненный шаг поперечной арматуры:
Коэффициент учитывающий влияние хомутов нормальных к продольной оси элемента:
условие не выполнено
- коэффициент для тяжелого бетона
Проверка бетона на действие поперечной силы по наклонной полосе между наклонными трещинами:
Прочность бетона обеспечена.
Коэффициент учитывающий влияние сжатых полок:
Коэффициент учитывающий влияние продольной силы от предварительного напряжения:
Проверка работы бетона на действие поперечной силы по наклонной полосе:
Условие выполняется поперечную арматуру принимаем конструктивно.
Поперечное армирование соответствует действию Q на приопорном участке (14 пролета) и принимается А400 мм см 2 шаг 150 мм. На остальной части пролета шаг хомутов принимается по п. 5.27 СНиП [1]. В середине пролета шаг не должен превышать 300 мм принимаем s=250 мм.
10 Расчет прочности полки плиты
Нагрузка на полку плиты собирается из постоянной (конструкция пола масса полки плиты) и временной.
Для расчета условно выделяем полосу шириной 1 м. поэтому нагрузка на 1 м 2 перекрытия является в то же время нагрузкой на 1 п.м. полосы.
Рисунок 20. Расчет прочности полки плиты
По методу приведенного равновесия:
При толщине полки 5 см арматура размещается в растянутой зоне в соответствии со знаком изгибающего момента. Рабочая высота пролетного и опорного сечения полки:
Площадь арматуры определяется для сечения шириной 100 см и высотой равной рабочей высоте сечения:
Принимаем 6 стержней 4 мм В500 с см 2 с шагом S=200 мм.
Поперечные стержни принимаются конструктивно min 3 мм В500 с шагом S=200 мм.
11 Проверка прочности плиты в стадии монтажа
Рисунок 21. Расчетная схема плиты
Поднимают плиту при монтаже при помощи монтажных петель установленных в продольных ребрах на расстоянии 0.8 м от торцов.
Расчетная схема – однопролетная двухконсольная балка с равномерно распределенной нагрузкой от собственной массы плиты: кНм 2.
Коэффициент динамичности: по п. 1.13 СНиП [1].
Необходимо проверить прочность плиты в местах расположения петель. Опасным является опорное сечение с изгибающим моментом:
- расстояние от торца плиты до оси строповочной плиты (длина консоли);
Моменты от силы обжатия для предварительно-напряженной плиты определяются относительно центра тяжести растянутой арматуры:
- первые потери предварительного напряжения
- потери предварительного напряжения в арматуре при доведении бетона сжатой зоны до предельного состояния МПа
- площадь сечения напрягаемой арматуры
Расчетный момент в опорном сечении:
Расчетное сечение – тавр с полкой в растянутой зоне. В расчет принимается прямоугольник с шириной равной ширине ребра b (приведенное сечение продольных ребер).
Определяется площадь арматуры:
Подсчитывается площадь сечения арматуры:
Продольные ребра плиты армируются сталью класса А400: МПа МПа.
Верхняя продольная арматура класса А400 каркаса КР-3: 2 12 мм с см 2.
При подъеме плиты вся ее масса может оказаться переданной на три петли. Тогда усилие на одну петлю:
– число загруженных петель.
Рисунок 22. Монтажная петля МП-1
Монтажные петли выполняются из гладких арматурных стержней класса А240 расположенных на расстоянии 80 см от концов панели. Принимаем 1 стержень 8 мм с см 2.
12 Расчет ребристой плиты по второй группе предельных состояний
12.1 Расчет по образованию трещин нормальных к продольной оси элемента
-я категория трещиностойкости с
Проверяется условие: где
- момент внешних сил для изгибаемых элементов;
- момент воспринимаемый нормальным сечением элемента при образовании трещин.
кНм кНм в растянутой зоне трещины не образуются.
12.2 Расчет по деформациям
При расчете плиты по деформациям определяется величина прогиба ограниченная эстетическими требованиями. При этом расчет выполняется только на действие постоянной и длительно действующей нагрузки с коэффициентом надежности по нагрузке .
Прогиб определяется по величине полной кривизны 1r (п. 4.30 [1]):
- кривизна от непродолжительного действия всей нагрузки;
- кривизна от непродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок;
т.к. величина прогиба ограничивается эстетическими требованиями;
- кривизна от продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок;
- кривизна обусловленная выгибом элемента.
Определяется кривизна от продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок (п. 4.27 [1]):
- относительная высота сжатой зоны бетона (п. 4.28 [1]):
- эксцентриситет силы относительно центра тяжести площади сечения арматуры :
- плечо внутренней пары сил:
Рассчитывается коэффициент характеризующий неравномерность деформации растянутой арматуры на участке между трещинами (п. 4.29 [1]):
Определяется кривизна обусловленная выгибом элемента вследствие усадки и ползучести бетона от усилий предварительного обжатия (формула 158 п. 4.25 [1]):
- сумма потерь предварительного напряжения арматуры от усадки и ползучести бетона на уровне центра тяжести растянутой продольной арматуры:
Напряжение обжатия бетона на уровне крайнего сжатого волокна сечения:
Прогиб в середине пролета:
величина м см (табл. 4 [1]);
м см - проверка выполняется.
Расчет сборной железобетонной колонны подвального этажа
) Исходя из конструктивной схемы здания все колонны в здании центрально сжаты.
) Материалы: бетон В25.
) Арматура – ненапрягаемая А400.
2 Геометрические характеристики колонны
Рисунок 23. Размеры колонны подвала
3 Конструирование оголовка колонны
Сетки армирования необходимы для сдерживания поперечного расширения оголовка колонны. Минимальное число сеток 4 5 В500 ячейка 50х50.
4 Сбор нагрузок на колонну
Рисунок 24. Расчетная схема
Условие прочности колонны:
В качестве арматуры принимаем 4 стержня А400 32 см 2
Хомуты принимаем согласно условию: - стержни А400 12.
Расчет стыка неразрезного ригеля с колонной
1 Определение продольной силы в стержне
Рисунок 25. Схема стыка неразрезного ригеля
Требуемая площадь для 2-х стержней – . Принимаем 2 стержня 32 см 2. Расчет длины сварочных швов:
- высота шва принимаем мм;
Рисунок 26. Крепление ригеля к колонне
Так как привариваемые стержни большого диаметра по шву с каждой стороны стержня тогда см. Принимаем см. стержней длина шва удовлетворяет условию.
После сварки зачистить швы и залить бетоном В25 на мелком заполнителе.
Расчет армирования консоли колонны
Рабочая арматура находится в верхней части консоли отступая от края 50 мм (величина защитного слоя).
Для армирования консоли требуется два каркаса.
Принимаем арматуру 16 А400 т.к. требуется два каркаса площадь распределяется на два стержня.
Рисунок 27. Схема расчета армирования консоли
2 Проверка консоли на действие поперечной силы
Рисунок 28. Каркас КР-6
Принимаем 6 А400 фактическая площадь составит 0.57 см 2.
Расчет фундамента под несущие стены
- бетонные блоки класса В15;
- призменное сопротивление сжатия: кгссм 2;
- арматура в подошве: А240 (кгссм 2);
- защитный слой бетона: 5 см;
Рисунок 29. Схема подушки фундамента
Подушки под ленточный фундамент могут выполняться в монолитном или сборном варианте. Толщина подушки назначается 300 мм. Подушка не армируется если консоли меньше или равны толщине подушки.
Нагрузка на фундамент:
От перекрытия 1-го этажа:
От веса стены подвала и стены ниже уровня подоконника первого этажа:
Консоль загружена снизу отпором грунта:
Рабочая арматура в ленточных фундаментах всегда короткого направления. Меньше 10 рабочая арматура не устанавливается.
Рассчитываем рабочую арматуру:
Принимаем шаг рабочей арматуры равным 200 мм. Принимаем арматуру 18 А240 с фактической площадью поперечного сечения см 2.
Конструктивную арматуру принимаем 10 А240 с шагом 250 мм.
Расчет фундамента под колонну подвала
- исходя из конструктивной схемы здания все колонны в здании центрально сжаты;
- материалы: бетон В15
- Арматура: ненапрягаемая А240;
2 Расчет конфигурации стакана
- коэффициент который учитывает предварительный вес фундамента с грунтом на его обрезах.
Принимаем за площадь подошвы квадрат со стороной 3.8 м:
3 Расчет арматуры в подошве фундамента
Рисунок 30. Расчет фундамента под колонну
Подошва фундамента армируется сварной сеткой СФ-1 рабочая арматура расположена в двух направлениях. Расчетная схема нижней ступени – консоль с условной шириной сечения 1 м загруженная равномерно распределенной нагрузкой – отпором грунта.
Расчетный изгибающий момент в консоли 1 2 и 3:
Рисунок 31. Сетка СФ-1
Принимаем сетку с ячейкой 200х200 =18 мм А240 см 2.
4 Расчет фундамента на продавливание
Расчет фундамента на продавливание производится с целью подтверждения достаточности выбранной высоты фундамента.
м 2 – площадь поверхности пирамиды продавливания;
Список используемой литературы
СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия».
СНиП 52-01-2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры. М.: ФГУП ЦПП 2005.
СП 52-101-2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры. М.: ФГУП ЦПП 2005.
СП 52-102-2004. Предварительно напряженные железобетонные конструкции. М.: ФГУП ЦПП 2005.
Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры (к СП 52-101-2003). М.: ФГУП ЦПП 2005.
СНиП II.22-81. Каменные и армокаменные конструкции. Нормы проектирования. – М.: Стройиздат 1983. – 39 с.
Руководство по проектированию каменных и армокаменных конструкций. Нормы проектирования. – М.: Стройиздат 1974. – 187 с.
Байков В.Н. Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции: Общий курс: Учеб. для вузов. – 5-е изд. перераб. и доп. – М.: Стройиздат1991 – 767 с.: ил.
Иванов В.П. Железобетонные и каменные конструкции. Каменные и армокаменные конструкции: Метод. Указания к курсовому проекту №1 для студентов строительных специальностей заочной и вечерней форм обученияАлтГТУ им. И.И. Ползунова. – Барнаул 1987. – 21 с.
Иванов В.П. Железобетонные и каменные конструкции. Элементы монолитного железобетонного ребристого перекрытия: Метод. Указания к курсовому проекту №1 для студентов строительных специальностей заочной и вечерней форм обученияАлтГТУ им. И.И. Ползунова. – Барнаул 1987. – 30 с.
Таланова К.В. Железобетонные и каменные конструкции. Сборные железобетонные колонна и фундамент: Метод. Указания к курсовому проекту №1 для студентов строительных специальностей заочной и вечерней форм обученияАлтГТУ им. И.И. Ползунова. – Барнаул 1988. – 21 с.
Таланова К.В. Железобетонные и каменные конструкции. Расчет и конструирование сборной предварительно напряженной ребристой плиты перекрытия: Метод. Указания к курсовому проекту №1 для студентов строительных специальностей заочной и вечерней форм обученияАлтГТУ им. И.И. Ползунова. – Барнаул 1992. – 36 с.