Проектирование конструкций трехэтажного здания

Чертеж.dwg

раскладки элементов и монтажа покрытия пролетом 18 м
с шагом колонн и ферм 6 м продольным методом.
Конструктивный план перекрытий M1:200
Армирование ригеля M1:30
Армирование колонны M1:20
Армирование Ребристой Плиты M1:25
Армирование внецентренно нагруженного фундамента M1:25
Спецификация арматуры
Выборка стали на один элемент
Проектирование конструкций трехэтажного здания
Железобетонные конструкции
Конструктивный план перекрытия M1:200 Армирование ригеля M1:30 Армирование плиты и фундамента M1:25 Армирование колонны M1:20
НамИПИ 36-КТБИК-05(p)

Пояснительная записка.doc

Общие данные для проектирования
Трехэтажное здание с подвальным этажом имеет размер в плане 222 x 66 м и сетку колонн 74 x 66 м. Высота этажей 48 м. Стеновые панели навесные из легкого бетона в торцах замоноличиваются совместно с торцевыми рамами образуя вертикальные связевые диафрагмы. Стены подвала – из бетонных блоков. Нормативное значение временной нагрузки в том числе кратковременной нагрузки – коэффициент надежности по нагрузке коэффициент надежности по назначению здания . Снеговая нагрузка – по IV району.
Температурные условия нормальные влажность воздуха выше 40%.
Компоновка конструктивной схемы перекрытия
Ригели поперечных рам – трехпролетные на опорах жестко соединены с крайними колоннами. Плиты перекрытий ребристые предварительно напряженные. Плиты принимаю с номинальной шириной равной 15 м; Связевые плиты размещаются по рядам колонн доборные пристенные плиты опираются на ригели и опорные стальные столики предусмотренные на крайних колоннах.
В продольном направлении жесткость здания обеспечивается вертикальными связями устанавливаемыми в одном среднем пролете в каждом ряду колонн. В поперечном направлении жесткость здания обеспечивается по рамно-связевой системе: ветровая нагрузка через перекрытия работающие как горизонтальные жесткие диски передается на торцевые стены выполняющие функции вертикальных связевых диафрагм и поперечные рамы. В малоэтажных каркасных зданиях высотой до 5 этажей жесткость поперечных диафрагм намного превышает жесткость поперечных рам и в этих условиях горизонтальная нагрузка практически полностью передается на диафрагмы. Поперечные же рамы работают только на вертикальную нагрузку.
Расчет ребристой плиты по предельным состояниям первой группы
Расчетный пролет и нагрузки. Для установления расчетного пролета плиты предварительно задаюсь размерами сечения ригеля:
При опирании на ригель поверху расчетный пролет плиты равен:
Нормативные и расчетные нагрузки на 1 м2 перекрытия
Нормативные нагрузки Нм2
Коэффициент надежности по нагрузке Jt
Расчетная нагрузка Нм2
собственный вес ребристой плиты
собственный вес цементного раствора
собственный вес керамических плиток
Расчетная нагрузка на 1 м длины при ширине плиты 15 м с учетом коэффициента надежности по назначению здания ; постоянная
Нормативная нагрузка на 1 м длины: постоянная
в том числе постоянная и длительная
Усилия от расчетных и нормативных нагрузок.
Усилия от расчетной нагрузки:
Усилия от нормативной полной нагрузки:
Усилия от нормативной постоянной и длительной нагрузки:
Установление размеров сечения плиты.
Высота сечения ребристой предварительно напряженной плиты
; рабочая высота сечения ;
ширина продольных ребер понизу 7 см;
ширина верхней полки 146 см.
В расчетах по предельным состояниям первой группы расчетная толщина сжатой полки таврового сечения ;
при этом в расчете вводится ширина ребра .
Характеристики прочности бетона и арматуры.
Ребристую предварительно напряженную плиту армируют стержневой арматурой класса
AT - 5 с механическим натяжением на упоры форм. К трещиностойкости предъявляются требования 3-й категории. Изделие подвергают тепловой обработке при атмосферном давлении.
Бетон тяжелый класса B40 соответствующий напрягаемой арматуре. Согласно прил. 1 – 4 призменная прочность нормативная
коэффициент условий работы бетона ;
нормативное сопротивление при растяжении
начальный модуль упругости .
Передаточная прочность бетона устанавливается так чтобы при обжатии отношение натяжений .
Арматура продольных ребер – класса A-V
нормативное сопротивление
расчетное сопротивление ;
Предварительное напряжение арматуры принимают равным .
Проверяю выполнение условия ;
При механическом способе натяжения на упоры форм ;
условие выполняется.
Вычисляют предельное отклонение предварительного напряжения по формуле:
где n = 2 – число напрягаемых стержней плиты. Коэффициент точности натяжения при благоприятном влиянии предварительного напряжения по формуле:
При проверке по образованию трещин в верхней зоне плиты при обжатии принимаю:
Предварительное напряжение с учетом точности натяжения
Расчет прочности плиты по сечению нормальному к продольной оси.
Сечение тавровое с полкой в сжатой зоне. Вычисляю:
Из таблицы 31 нахожу ;
– нейтральная ось проходит в пределах сжатой полки; .
Вычисляю характеристику сжатой зоны по формуле:
Вычисляю граничную высоту сжатой зоны по формуле:
Коэффициент условий работы учитывающий сопротивление напрягаемой арматуры выше условного предела текучести:
где – для арматуры класса AT – 5; принимаю .
Вычисляю площадь сечения растянутой арматуры:
Принимаю 218 AT – 5 с площадью согласно прил. 6 .
Расчет полки плиты на местный изгиб. Расчетный пролет при ширине ребер вверху 9 см составит
Нагрузка на 1 м2 полки может быть принята (с несущественным превышением) такой же как и для плиты:
Изгибающий момент для полосы шириной 1 м определяю с учетом частичной заделки в ребрах:
Рабочая высота сечения
Арматура 5 Вр– 1 с .
Принимаю 85 Вр– 1 с .
Принимаю сетку с поперечной рабочей арматурой 5 Вр– 1 с шагом .
Расчет прочности ребристой плиты по сечению наклонному к продольной оси.
Влияние продольного усилия обжатия N = P = 176 кН.
Проверяю требуется ли поперечная арматура по расчету. Проверяю условие
- условие выполняется.
При и поскольку принимаю
Другое условие при и значении
не удовлетворяется. Следовательно поперечная арматура требуется по расчету.
На приопорном участке устанавливаю в каждом ребре плиты поперечные стержни
в средней части пролета с шагом
Влияние свесов сжатых полок (при двух ребрах):
Условие выполняется.
. Условие выполняется.
Для расчета прочности вычисляю:
вычисляю значение с по формуле
Значение с для тяжелого бетона не должно превышать
Вычисляю поперечную силу воспринимаемую бетоном сжатой зоны над расчетным наклонным сечением по формуле
Условие выполняется.
Вычисляю поперечную силу в вершине наклонного сечения по формуле:
Определяю длину проекции расчетного наклонного сечения с0 по формуле:
с0 должно быть не более c и не более 2h0и не менее h0. Принимаю .
Вычисляю поперечную силу по формуле
Проверяю условие прочности в наклонном сечении по формуле
Проверяю прочность по сжатой наклонной полосе:
Условие прочности выполняется:
Расчет ребристой плиты по предельным состояниям второй группы
Определение геометрических характеристик приведенного сечения.
Отношение модулей упругости:
Площадь приведенного сечения:
Статический момент площади приведенного сечения относительной нижней грани:
Расстояние от центра тяжести до нижней грани приведенного сечения:
Момент сопротивления приведенного сечения по нижней зоне:
Момент сопротивления приведенного сечения по верхней зоне:
Расстояние от ядровой точки наиболее удаленно от растянутой зоны (верхней) до центра тяжести приведенного сечения:
Отношение напряжения в бетоне от нормативных нагрузок и усилия к расчетному сопротивлению бетона для предельных состояний второй группы предварительно принимаю равным 075.
Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне:
здесь – для таврового сечения с полкой в сжатой зоне.
здесь – для таврового сечения с полкой в растянутой зоне
Определение потерь предварительного напряжения арматуры.
Коэффициент точности натяжения арматуры принимаю .
Потери от релаксации напряжений в арматуре при механическом способе натяжения:
Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами так как при пропаривании форма с упорами нагревается вместе с изделием.
Эксцентриситет этого усилия относительно центра тяжести приведенного сечения .
Напряжение в бетоне при обжатии:
Устанавливаю передаточную прочность бетона из условия :
Вычисляю сжимающее напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от усилия обжатия P1 и с учетом изгибающего момента от веса плиты:
Потери от быстронатекающей ползучести при
С учетом потерь напряжение . Потери от осадки бетона . Потери от ползучести бетона при
Здесь – при тепловой обработке и атмосферном давлении.
Полные потери т.е. больше установленного минимального значения потерь.
Усилие обжатия с учетом полных потерь:
Расчет по образованию трещин нормальных к продольной оси.
Выполняю для выяснения необходимости проверки по раскрытию трещин. При этом для элементов к трещиностойкости которых предъявляются требования 3-й категории принимаю коэффициент надежности по нагрузке ; .
Вычисляю момент образования трещин по способу ядровых моментов по формуле:
здесь ядровый момент при составляет:
Поскольку трещины в растянутой зоне образуются.
Проверяю образуются ли начальные трещины в верхней зоне плиты при ее обжатии при значении коэффициента точности натяжения . Изгибающий момент от веса плиты . Расчетное условие
здесь – сопротивление бетона растяжению соответствующее передаточной прочности бетона . – условие выполняется начальные трещины не образуются.
Расчет по раскрытию трещин нормальных к продольной оси при .
Предельная ширина раскрытия трещин: непродолжительная продолжительная . Изгибающие моменты от нормативных нагрузок: постоянной и длительной суммарной .
Приращение напряжений в растянутой арматуре от действия постоянной и длительной нагрузок по формуле:
– плечо внутренней пары сил; так как усилие обжатия Р приложено в центре тяжести площади нижней напрягаемой арматуры:
– момент сопротивления сечения по растянутой арматуре.
Вычисляю ширину раскрытия трещин от непродолжительного действия всей нагрузки по формуле:
– коэффициент принимаемый для изгибаемых и внецентренно сжатых элементов ; – коэффициент для стержней периодического профиля ; – коэффициент учитывающий длительность действия нагрузки ; – диаметр продольной арматуры .
Вычисляю ширину раскрытия трещин от непродолжительного действия постоянной и длительной нагрузок по формуле:
Вычисляю ширину раскрытия трещин от постоянной и длительной нагрузок по формуле:
здесь – коэффициент учитывающий длительность действия нагрузки
Непродолжительная ширина раскрытия трещин:
Продолжительная ширина раскрытия трещин:
Расчет прогиба плиты.
Прогиб определяют от нормативного значения постоянной и длительных нагрузок; предельный прогиб составляет . Вычисляю параметры необходимые для определения прогиба плиты с учетом трещин в растянутой зоне. Заменяющий момент равен изгибающему моменту от постоянной и длительных нагрузок ; суммарная продольная сила равна усилию предварительного обжатия с учетом всех потерь и при ;
коэффициент – при длительном действии нагрузки.
Коэффициент характеризующий неравномерности деформаций растянутой арматуры на участке между трещинами определяют по формуле:
Вычисляю кривизну оси при изгибе по формуле:
здесь ; – при длительном действии нагрузок; в соответствии с формулой при и допущении что
Вычисляю прогиб по формуле
Определение усилий в ригеле поперечной рамы
Расчетная схема и нагрузки. Поперечная многоэтажная рама имеет регулярную расчетную схему с равными пролетами ригелей и равными длинами стоек (высотами этажей). Сечения ригелей и стоек по этажам также приняты постоянными. Такую многоэтажную раму расчленяю для расчета на вертикальную нагрузку на одноэтажные рамы с нулевыми точками моментов – шарнирами расположенными по концам стоек - в середине длины стоек этажей кроме первого. Нагрузка на ригель от ребристых плит считается равномерно распределенной при числе ребер в пролете более четырех. Ширина грузовой полосы на ригель равна шагу поперечных рам – 66 м.
Вычисляю расчетную нагрузку на 1 м длины ригеля.
Постоянная: от перекрытия с учетом коэффициента надежности по назначению здания ;
от веса ригеля сечением () с учетом коэффициентов надежности и – . Итого .
Временная: с учетом
в том числе длительная
Вычисления изгибающих моментов в расчетных сечениях ригеля. Опорные моменты вычисляю по табл. 2 прил. 11. Сечение ригеля принято равным сечение колонны – длина колонны .
Опорные моменты ригеля при различных схемах загружения
Опорные комнаты кН·м
Расчетные схемы для опорных моментов
Расчетные схемы для пролетных моментов
а – расчетная схема; б – эпюры моментов ригеля; в – выравнивающая эпюра моментов;
г – эпюра моментов после перераспределения усилий
Вычисление опорных моментов ригеля от постоянной нагрузки и различных схем загружения временной нагрузкой приведены в табл. 2.
Пролетные моменты ригеля:
– схемы загружения 1+2;
Максимальный пролетный момент .
– схемы загружения 1+3;
– схемы загружения 1+4;
– схемы загружения 1+2 опорные моменты .
Максимальный пролетный момент
– схемы загружения 1+3 опорные моменты .
– схемы загружения 1+4 опорные моменты .
Эпюры моментов ригеля при различных комбинациях схем загружения строю по данным табл. 2. Постоянная нагрузка по схеме загружения 1 участвует во всех комбинациях 1+2 1+3 1+4.
Перераспределение моментов под влиянием образования пластических шарниров в ригеле. Практический расчет заключается в уменьшении примерно на 30% опорных моментов ригеля М21 и М23 по схемам загружения 1+4; при этом намечается образование пластических шарниров на опоре.
К эпюре моментов схем загружения 1+4 добавляют выравнивающую эпюру моментов так чтобы уравнялись опорные моменты М21 = М23 и были обеспечены удобства армирования опорного узла. Ординаты выравнивающей эпюры моментов:
. Разность ординат в узле выравнивающей эпюры моментов передается на стойки.
Опорные моменты на эпюре выравненых моментов составляют:
Пролетные моменты на эпюре выравненых моментов могут превысить значения пролетных моментов при схемах загружения 1+2 и 1+3.
Опорные моменты ригеля по грани колонны. На средней опоре при схеме загружения 1+4 опорный момент ригеля по грани колонны не всегда оказываются расчетными (максимальным по абсолютному значению). При большой временной нагрузке и относительно малой погонной жесткости колонн он может оказаться расчетным при схемах загружения 1+2 или 1+3 т.е. при больших отрицательных моментах в пролете. Необходимую схему загружения для расчетного опорного момента ригеля по грани колонны часто можно установить сравнительным анализом значений опорных моментов по табл. 2 и ограничить вычисления одной этой схемой. Ниже приведены вычисления по всем схемам.
Опорный момент ригеля по грани средней колонны слева М(21)1 (абсолютные значения):
по схемам загружения 1+4 и выравненной эпюре моментов
по схемам загружения 1+3
по схемам загружения 1+2
Опорный момент ригеля по грани средней колонны справа М(23)1 (абсолютные значения):
Следовательно расчетный опорный момент ригеля по грани средней опоры
Опорный момент ригеля по грани крайней колонны по схеме загружения 1+4 и выравненной эпюре моментов
Поперечные силы ригеля. Для расчета прочности по сечениям наклонным к продольной оси принимают значения поперечных сил ригеля большие из двух расчетов: упругого расчета и с учетом перераспределения моментов. На крайней опоре . На средней опоре слева по схеме загружения 1+4 . На средней опоре справа по схеме загружения 1+4
Расчет прочности ригеля по сечениям нормальным к продольной оси
Характеристики прочности бетона и арматуры. Бетон тяжелый класса В20; расчетное сопротивление при сжатии ; при сжатии ; коэффициент условий работы бетона ; модуль упругости .
Арматура продольная рабочая класса A- расчетное сопротивление ; модуль упругости .
Определение высоты сечения ригеля. Высоту сечения подбираю по опорному моменту при поскольку на опоре момент определен с учетом образования пластического шарнира. Принятое сечения ригеля следует проверить по пролетному моменту (если он больше опорного) так чтобы относительная высота сжатой зоны была и исключалось переармированное неэкономичное сечение. При –
Определяю граничную высоту сжатой зоны:
Подбираю сечение арматуры в расчетных сечениях ригеля.
Сечение в первом пролете –
Проверяю условие = – условие выполняется.
– принимаю 425 A–II с .
Сечение в среднем пролете –
– принимаю 422 A–II с .
Арматуру для восприятия отрицательного момента в пролете устанавливаю по эпюре моментов.
– принимаю 210 A– II с .
Сечение на средней опоре – ;
Арматура расположена в один ряд –
– принимаю 236 A–II с .
Сечение на крайней опоре – ;
– принимаю 232 A–II с
Расчет прочности ригеля по сечениям наклонным к продольной оси
На средней опоре поперечная сила .
Диаметр поперечных стержней устанавливаю из условия сварки их с продольной арматурой диаметром d = 36 мм и принимаю равным dsw = 10 мм согласно прил. 9 с площадью При классе A-II ;
поскольку ввожу коэффициент условий работы и тогда .
Число каркасов – 2 при этом
Шаг поперечных стержней по конструктивным условиям
На всех приопорных участках длиной l4 шаг принят s = 20 см в средней части пролета шаг .
Расчет прочности ригеля по наклонному сечению.
Поскольку вычисляю значение с по формуле
Значение с для тяжелого бетона не должно превышать .
Вычисляю поперечную силу воспринимаемую бетоном сжатой зоны над расчетным наклонным сечением по формуле
и проверяю условие . Условие выполняется.
с0 должно быть не более c и не более 2h0. 2·66 = 132. Условие выполняется.
Проверяю прочность по сжатой наклонной полосе: ;
Условие выполняется:
Конструирование арматуры ригеля
Стык ригеля с колонной выполняют на ванной сварке выпусков верхних надопорных стержней и сварке закладных деталей ригеля и опорной консоли колонны в соответствии с чертежом. Ригель армирую двумя сварными каркасами часть продольных стержней каркасов обрывают в соответствии с изменением огибающей эпюры арматуры. Обрываемые стержни заводят за место теоретического обрыва на длину заделки W.
Эпюру арматуры строят в такой последовательности:
определяют изгибающие моменты М воспринимаемые в расчетных сечениях по фактически принятой арматуре. 2. устанавливают графически на огибающей эпюре моментов по ординатам М места теоретического обрыва стержней. 3. определяют длину анкеровки обрываемых стержней причем поперечную силу Q в месте теоретического обрыва стержня принимаю соответствующей изгибаемому моменту в этом сечении.
Рассматриваю сечение первого пролета. На средней опоре арматура 236 A–II с . ;
В месте теоретического обрыва арматура 210 A– II с .
Поперечная сила в этом сечении . Поперечные стержни 210 A-II в месте теоретического обрыва стержней 236 сохраняю с шагом s = 20 см.
Рассматриваю арматуру в первом пролете. Арматура 425 A–II с .
В месте теоретического обрыва пролетных стержней остается арматура 225 A–II с .
. Поперечная сила в этом сечении . .
Определение усилий в средней колонне
Определение продольных сил от расчетных нагрузок. Грузовая площадка средней колонны при сете 74 x 66 = 488
Постоянная нагрузка от перекрытий одного этажа с учетом коэффициента надежности по назначению здания : от ригеля от стойки (сечением – ). Итого .
Временная нагрузка от перекрытия одного этажа с учетом ; в том числе длительная и кратковременная .
Постоянная нагрузка от покрытия при весе кровли и плит составляет от ригеля – от стойки – . Итого .
Временная нагрузка – снеговая при коэффициентах надежности по нагрузке и по назначению здания в том числе длительная кратковременная .
Продольная сила колонны первого этажа рамы от длительной нагрузки от полной нагрузки
Продольная сила колонны подвала от длительных нагрузок от полной нагрузки .
Определение изгибающих моментов от расчетных нагрузок. Вычисляю опорные моменты ригеля перекрытия подвала – первого этажа рамы. Отношение погонных жесткостей вводимых в расчет .
Максимальный момент колон при загружении 1+2 без перераспределения моментов:
При действии длительных нагрузок:
При действии полной нагрузки:
Разность абсолютных значений в узле рамы:
При действии длительных нагрузок:
Изгибающий момент колонны подвала:
от длительных нагрузок:
от полной нагрузки:
Изгибающий момент колонны первого этажа:
Изгибающие моменты колонны соответствующие максимальным продольным силам. Для этой цели использую загружение пролетов ригеля по схеме 1.
Расчет прочности средней колонны
Характеристики прочности бетона и арматуры. Класс тяжелого бетона В20 класс арматуры A-II – принимаю такими же как и для ригеля.
Колонна подвала. Две комбинации расчетных усилий.
в том числе от длительных нагрузок и соответствующий момент в том числе от длительных нагрузок .
в том числе и соответствующее загружению 1+2 значение в том числе .
Подбор сечений симметричной арматуры .
Рабочая высота сечения ширина .
Эксцентриситет силы .
Случайный эксцентриситет .
Поскольку эксцентриситет силы больше случайного эксцентриситета его и принимая для расчета статически неопределимой системы.
Нахожу значение моментов в сечении относительно оси проходящей через центр тяжести наименее сжатой (растянутой) арматуры.
При длительной нагрузке .
При полной нагрузке .
– радиус ядра сечения.
Выражение для критической продольной силы при прямоугольном сечении с симметричным армированием с учетом
Расчетную длину колонны многоэтажных зданий при жестком соединении ригелей с колоннами в сборных перекрытиях принимают равной высоте этажа .
Для тяжелого бетона . Значение принимаю . Отношение модулей упругостей
Задаюсь коэффициентом армирования и вычисляю критическую силу по формуле:
Вычисляю коэффициент .
Определяю граничную высоту сжатой зоны по формуле:
Определяю площадь арматуры по формуле:
Принимаю 232 A– II с .
Расчет консоли колонны. Опорное давление ригеля ширина ригеля . Бетон тяжелый класса В20; расчетное сопротивление при сжатии ; при сжатии ; коэффициент условий работы бетона ; модуль упругости .
Принимаю длину опорной площадки:
Вылет консоли с учетом зазора 5 см . При этом расстояние от грани колонны до силы Q:
Высоту сечения консоли у грани колонны принимаю равной .
При угле наклона сжатой грани высота консоли у свободного края
. Рабочая высота сечения . Поскольку консоль короткая.
Изгибающий момент у грани колонны
– принимаю 220 A–II с
Консоль армирую горизонтальными хомутами 5 A–I с шагом (при этом и ) и отгибами 220 A–II с
Проверяю прочность сечения консоли по условию
Правая часть условия принимается не более
Следовательно . Прочность обеспечена.
Конструирование арматуры колонны
Колонна армируется пространственными каркасами образованными из плоских сварных каркасов. Диаметр поперечных стержней при диаметре продольной арматуры 32 мм в подвале и первом этаже здания согласно прил. 9 равен 8 мм. Принимаю 8 A–I с шагом по размеру стороны сечения колонны что менее . Стык колонны выполняют на ванной сварке выпусков стержней с обетонированием концы колонн усиливают поперечными сетками. Элементы сборной колонны должны быть проверены на усилия возникающие на монтаже от собственного веса с учетом коэффициента динамичности и по сечению в стыке до его бетонирования.
Сечение колонны 40 х 40 см. Усилие колонны у заделки в фундаменте:
Ввиду относительно малых значений эксцентриситета фундамент колонны рассчитываю как центрально загруженный. Расчетное усилие ; усредненное значение коэффициента надежности по нагрузке нормативное усилие .
Грунты основания – пески пылеватые средней плотности маловлажные. Расчетное сопротивление грунта . Бетон тяжелый класса В20; расчетное сопротивление при сжатии ; при сжатии ; коэффициент условий работы бетона . Арматура класса A- расчетное сопротивление . Вес единицы объема бетона фундамента и грунта на его обрезах .
Высоту фундамента предварительно принимаю равной (кратной 30 см) глубину заложения фундамента .
Площадь подошвы фундамента определяю предварительно без поправок на ее ширину и заложение:
Размер стороны квадратной подошвы . Принимаю размер (кратный 03 м). Давление на грунт от расчетной нагрузки
Рабочая высота фундамента из условия продавливания:
Полную высоту фундамента устанавливают из условий:
заделки колонны в фундаменте –
анкеровки сжатой арматуры колонны 32 A– II в бетоне колонны класса В20 – .
Принимаю окончательно без перерасчета фундамент высотой – трехступенчатый. Толщина дна стакана 20 + 5 = 25 см.
Проверяю отвечает ли рабочая высота нижней ступени фундамента
условию прочности по поперечной силе без поперечного армирования в наклонном сечении начинающемся в сечении III-III. Для единицы ширины этого сечения (b = 100 см):
– прочность обеспечена.
Расчетные изгибающие моменты в сечениях I-I и II-II:
Площадь сечения арматуры:
Принимаю нестандартную сварную сетку с одинаковой в обоих направлениях рабочей арматурой из стержней 1912 A–II с шагом s = 125 мм. ().
Процент армирования расчетных сечений:
Процент армирования сечений больше минимального процента армирования .

Эпюра.dwg

раскладки элементов и монтажа покрытия пролетом 18 м
с шагом колонн и ферм 6 м продольным методом.
Конструктивный план перекрытий M1:200
Армирование ригеля M1:30
Армирование колонны M1:20
Армирование Ребристой Плиты M1:25
Армирование внецентренно нагруженного фундамента M1:25
Спецификация арматуры
Выборка стали на один элемент
Проектирование конструкций трехэтажного здания
Железобетонные конструкции
Конструктивный план перекрытия M1:200 Армирование ригеля M1:30 Армирование плиты и фундамента M1:25 Армирование колонны M1:20
НамИПИ 36-КТБИК-05(p)