Проектирование холодильной установки

Приложения.docx

h-lgp диаграмма для холодильного агента R134a
s-T диаграмма для холодильного агента R134a

Введение.docx

Задача курсового проекта – приобретение навыков проектирования одной из теплотехнологических промышленных установок
В данном курсовом проекте производится расчёт холодильной установки. Результатом расчёта являются выбор установки и основного оборудования выбор вспомогательного оборудования выбор конструкционных материалов решение вопросов охраны окружающей среды.
Холодильные установки – это комплекс машин и аппаратов предназначенных для получения и поддержания в охлаждаемых объектах температур ниже чем температура окружающей среды. Холодильная установка состоит из холодильной машины системы отвода теплоты конденсации и системы отвода теплоты от потребителей холода.
В холодильных установках применяемых в различных отраслях промышленности наибольшее распространение получили парокомпрессионные холодильные машины Абсорбционные холодильные машины целесообразно применять в том случае когда имеются вторичные энергоресурсы в виде дымовых газов продуктов сгорания продуктов технологического производства отработанного пара низких параметров.

СОДЕРЖАНИЕ.docx

Расчёт цикла парокомпрессионной установки .. 5
Расчёт и подбор основного оборудования холодильной машины .7
Расчёт и подбор вспомогательного оборудования 11
Расчёт системы оборотного водоснабжения. .. 13
Подбор насосов для системы оборотного водоснабжения и контура хладоносителя . 15
Расчёт тепловой изоляции . 17
Список литературы . 25

ИТР-400.cdw

Вход жидкого тетрафторэтана
Выход паров тетрафторэтана
Под предохранительный клапан
Техническая характеристика
Поверхность теплообмена
Температура на выходе
Предохранительный клапан
Кран для выпуска воздуха
Жидкостный коллектор
Кран для спуска масла
Фреонный кожухотрубный
испаритель затопленного типа
Схема расположения штуцеров и опор

Принципиальная технологическая схема.cdw

Обозначение трубопровода
Среда внутри трубопровода
пар высокого давления
жидкость высокого давления
жидкость низкого давления
пар низкого давления
охлажденная оборотная вода
отепленная оборотная вода
Сухой насыщенный пар
Переохлажденная жидкость
Влажный насыщенный пар
Маслоотделитель 100 ОММ
Регенеративный теплообменник ТФ-35
Ресивер линейный 16РВ
Принципиальная схема
Холодильной установки

Курсовой ХУ.doc

1.Расчёт цикла парокомпрессионной установки.
Расчётная температура наружного воздуха для города Гродно определяется по среднемесячной температуре самого жаркого месяца [2 стр. 21] с учётом влияния максимальных температур [2 стр. 21] в данной местности:
Расчётная относительная влажность наружного воздуха определяется по H-d диаграмме по расчётной температуре и влагосодержанию воздуха определённому по среднемесячным значениям параметров воздуха для самого жаркого месяца - и [2 стр. 77] .
Температура воды поступающей на конденсатор определяется в зависимости от температуры наружного воздуха: для систем оборотного водоснабжения
где - температура наружного воздуха по мокрому термометру (определяется по H-d диаграмме по расчётной температуре и расчётной относительной влажности наружного воздуха )
Температура воды на выходе из конденсатора:
где - подогрев воды в конденсаторе (oC) для амиачного горизонтального кожухотрубчатого 4÷5. Принимаем .
Разница температур между водой и хладонами примерно два раза больше чем с амиаком для которого эта разница составляет . Температура конденсации паров хладагента:
Температура кипения хладагента:
где - минимальная разность температур в холодильных испарителях. Принимаем [1 стр. 79]
- температура выхода хладоносителя из испарителя (исходные данные).
Температура переохлаждения жидкого хладагента перед регулирующим вентилем должна быть на 3 ÷ 5 oC выше температуры воды поступающей на конденсатор:
Для исключения попадания жидкого хладагента R134a в цилиндры компрессора должен быть обеспечен перегрев паров на всасывании в компрессор на 30 oC. Этот перегрев обеспечивается в испарителе и во всасывающих трубопроводах за счёт внешних теплопритоков:
Строим цикл одноступенчатой парокомпрессионной машины в h-lgp и s-T диаграммах. [См. Приложение 12.]
Рисунок 1. h-lgp диаграмма Рисунок 2. S-T диаграмма
Параметры точек сводим в таблицу 1.
Сухой насыщенный пар
Влажный насыщенный пар
Расчёт и подбор основного оборудование холодильной машины.
Для расчёта и подбора основного оборудования холодильной машины по холодопроизводительности установки и параметрических точек цикла определяем тип и количество компрессоров и тепловую мощность аппаратов (испаритель и конденсатор).
На основании теплового расчёта аппаратов выбираем тип и количество испарителей и конденсаторов.
Удельная массовая холодопроизводительность:
Удельная работа сжатия в компрессоре:
Массовый расход хладагента для обеспечения заданной холодопроизводительности:
где Qo=880 кВт - холодопроизводительность установки.
Действительный объёмный расход паров поступающих в компрессор в единицу времени:
где - удельный объём всасываемого пара (точка 1)
Объём описываемый поршнями в единицу времени:
где - коэффициент подачи компрессора определяемый по графику [1стр. 115 прилож.12]
По объёму описываемого поршнями подбираем компрессор типа П220 2П 220-2-1.
[1 стр. 119 прилож.17]
с объёмом описываемым поршнями:
при частоте вращения 25 1с и потребляемой мощностью 79 кВт.
Количество компрессоров:
где - теоретическая объёмная подача одного компрессора являющаяся паспортной характеристикой.
Для предприятия с непрерывным режимом предусматриваем установку одного резервного компрессора такого же типа.
Действительная объёмная подача компрессоров:
Действительный массовый расход хладагента циркулирующего в установке при 15 установленных компрессорах:
Теоретическая (адиабатная) мощность сжатия паров хладагента в компрессорах:
Индикаторная мощность потребляемая компрессорами:
где - индикаторный КПД определяется по графику
[1 стр.115 прилож.13]
Эффективная мощность (на валу компрессора):
- механический КПД учитывающий потери на трение.
Для бескрейцкопфных компрессоров Принимаем
Электрическая мощность потребляемая из сети:
- КПД электродвигателя.
Действительная тепловая мощность испарителя
(Действительная холодопроизводительность компрессоров )
Расчет испарителя для охлаждения теплоносителя заключается в определении необходимой площади теплопередающей поверхности и обменного расхода теплоноcителей.
При расчете испарителей определяют их площадь теплопередающей поверхности объемный расход рассола .
Площадь теплопередающей поверхности :
где k – коэффициент теплопередачи испарителя принимаю [2 стр.39 табл. 2.13] .
– средний температурный напор между рассолом и кипящим холодильным агентом °С; обычно принимают равным 6 8 °С для фреонов.
где - температура хладоносителя на входе в испаритель.
Для аммиачных горизонтальных кожухотрубчатых испарителей величина изменения температуры хладоносителя . Принимаем .
По температуре замерзания рассола CaCl2 определяем по справочным данным концентрацию раствора а по концентрации и средней температуре хладоносителя - физические свойства водного раствора CaCl2:
Коэффициент объёмного расширения:
Вязкость кинематическая:
Плотность теплового потока:
При движении хладоносителя со скоростью до 15 мс плотность теплового потока во фреонном кожухотрубном испарителе должна составлять 1150 750 Втм2. [2 стр. 39 табл. 2.13]
Площадь поверхности теплообмена испарителя:
По площади подбираем испаритель ИТР-400 – 3шт. [4 стр.333 табл. 5.54] с площадью поверхности теплообмена каждый.
Суммарная действительная площадь:
Проверяем действительную тепловую мощность испарителя:
Действительная тепловая мощность конденсатора:
Средний температурный напор определяется:
где принимаю . [2 стр. 38 табл. 2.12]
Для фреонных горизонтальных кожухотрубчатых конденсаторов:
при скорости движения охлаждающей воды до 15 мс. [2 стр. 38 табл. 2.12].
Поверхность теплообмена конденсатора:
Подбираем конденсатор КТР-200 – 2шт. [4 стр. 331 табл. 5.52] с поверхностью теплообмена каждый.
Проверяем действительную тепловую мощность:
Расчёт и подбор вспомогательного оборудования.
Маслоотделители включают в схему холодильной установки на нагнетательной стороне компрессора. Маслоотделителей выполняется по диаметру нагнетательного трубопровода компрессора.
Следует иметь в виду что барботажные маслоотделители сняты с производства и заменены циклонными маслоотделителями с сетчатой набивкой.
Рекомендуется предусматривать индивидуальные маслоотделители после каждого компрессора с возвратом масла в картер для повторного использования (обычно эти маслоотделители входят в холодильные агрегаты и машины) при обязательной установке общего маслоотделителя перед конденсатором который следует выбрать.
Выбираем по диаметру нагнетательного патрубка компрессора П-220 (диаметр нагнетательного патрубка ) маслоотделитель типа 100ОММ циклонный [1 стр. 453 прилож.21]
- диаметр выбранного сосуда.
В фреоновых компрессорах в отличие от аммиачных скорость движения пара в клапанах ниже благодаря этому снижается опасность гидравлического удара.
Проверяем скорость паров в сосуде которая должна быть в диапазоне [1 стр. 431]
где - массовый расход хладагента через маслоотделитель (компрессор).
Одновременно с подбором маслоотделителей следует подобрать и маслосборники. Маслосборники подбираются в зависимости от наличия аппаратов высокого среднего и низкого давления. В отдельных случаях можно ограничиться установкой маслосборников на стороне низкого и высокого давлений.
Для данной установки выбираю маслосборник марки 500 СМ (1 стр 431).
Суммарная ёмкость линейного ресивера для систем с промежуточным хладоносителем должна быть не меньше ёмкости испарителей по фреону при заполнении ресиверов жидким хладагентом не более чем на 80% от их ёмкости с учётом 50% рабочего заполнения ресивера [1 стр. 88].
В безнасосных хладоновых установках вместимость линейного ресивера определяется по формуле:
где - объём межтрубного пространства испарителя.
[7 табл. 13.2 стр. 105]
- суммарная ёмкость испарителей типа ИТР-400 по межтрубному пространству.
Выбираю линейные ресиверы типа 16РВ-3шт. Д×S = 2000×20 мм.
Ёмкость дренажного ресивера определяется исходя из возможности приёма жидкого хладагента из наиболее крупного аппарата (испарителя) с учётом предельного заполнения не более 40% для вертикальных ресиверов и 60% для горизонтальных [1 стр. 89].
где - для горизонтальных ресиверов.
- объём испарителя ИТР-400 по межтрубному пространству.
По [5 табл. 5.22] подбираем дренажный ресивер типа 25РД в количестве 3-ёх единиц: Д×S = 800×8 мм.
Регенеративный теплообменник.
Действительная тепловая мощность регенеративного теплообменника
где k – коэффициент теплопередачи испарителя принимаю ;
Температурный напор определяется по формуле:
Регенеративные теплообменники устанавливвают на всасывающем трубопроводе между испарителем и компрессором.
По площади подбираю регенеративный кожухозмеевиковый вертикальный теплообменник марки ТФ-35 – 3шт. с площадью поверхности теплообмена . [8 стр. 301 таблица 17 приложения]
Проверяю действительную тепловую мощность регенеративного теплообменника:
Расчёт системы оборотного водоснабжения.
Расчёт системы оборотного водоснабжения предполагает подбор вентиляторных градирен подбор циркуляционных насосов и определение расхода энергии на работу системы.
Исходными данными при расчёте являются:
- тепловая мощность градирни
- температура наружного воздуха и его влажность
Уравнение теплового баланса для градирни:
где - массовый расход охлаждаемой воды кгс
- объёмный расход воздуха через градирню м3с
- плотность воздуха кгм3
- энтальпия воздуха на входе и выходе из градирни кДжкг
- температура выхода воды из градирни (равна температуре входа воды в компрессор ).
- температура входа воды в градирню (равна температуре выхода воды из компрессора ).
Тепловая мощность градирни определяется:
но т.к. при расчете данной холодильной установке используется компрессор П220 с воздушным охлаждением то .
где - действительная тепловая мощность конденсаторов. [п. 2.14]
Из уравнения теплового баланса определяем массовый расход охлаждаемой воды через градирню и через конденсатор:
Градирня выбирается по требуемой площади поперечного сечения:
где - плотность теплового потока (удельная тепловая нагрузка) градирни определяется по [5 стр. 148]
По площади поперечного сечения градирни выбираю [5 табл. 15.1] градирню типа ГПВ-320 – с площадью поперечного сечения в количестве:
Техническая характеристика градирни: [7 табл. 15.1 стр. 149]
Тепловая производительность при : 3722 кВт
Площадь поперечного сечения градирни: 65 м2
Расход охлаждаемой воды: 1776 кгс
Расход воздуха: 1690 м3с
Вместимость резервуара: 15 м3
Мощность электродвигателя вентилятора: 64 кВт
Частота вращения: 12 с-1
в плане: 2212×3540 (мм)
Подбор насосов для систем оборотного водоснабжения и контура хладоносителя.
Подбор насосов осуществляется по объёмному расходу жидкости
циркулирующей в контуре.
где - суммарная тепловая мощность теплообменных аппаратов (испарителей или конденсаторов) кВт
- теплоёмкость жидкости кДж(кг·оС)
- плотность жидкости кгм3
- изменение температур жидкости в испарителе или конденсаторе.
Объёмный расход циркуляционной воды при охлаждении конденсаторов:
где - действительная тепловая мощность конденсаторов;
- теплоёмкость воды;
- изменение температур воды в конденсаторе.
Так как по расчёту у нас установлены 6 градирни устанавливаем 6 насосов рабочих и один резервный той же мощности.
Объёмный расход воды одним насосом:
По [6 табл. 13.3 стр. 220] подбираем тип насоса – 4К-18а – 6(+1 резервный)
Техническая характеристика:
Объёмная производительность: 194 лс(00194 м3с)
Полный напор развиваемый насосом: 18 м. в.ст.(17658 кПа)
Мощность электродвигателя: 55 кВт
Частота вращения: 2900 обмин
Мощность на валу насоса при напоре равном сопротивлению контура будет:
Мощность потребляемая двигателем насоса:
Объёмный расход циркулирующего хладоносителя (рассола) в испарителях:
где - теплоёмкость хладоносителя;
- плотность хладоносителя;
- температура входа хладоносителя в испаритель;
- температура выхода хладоносителя из испарителя;
(см. п. 2.15) – действительная тепловая мощность испарителя.
По [8 табл. 13.3 стр. 220] выбираю насос типа 6К-8а – 2(+1 резервный).
Объёмная производительность: 389 лс (00389 м3с)
Полный напор развиваемый насосом: 285 м. в.ст.(2796 кПа)
Мощность электродвигателя: 22 кВт
Частота вращения: 1450 обмин
Расчёт тепловой изоляции.
Для уменьшения теплопритоков из окружающей среды и повышения эффективности работы холодильной установки оборудование и трубопроводы работающие при температуре ниже температуры окружающей среды покрывают тепловой изоляцией. В рассматриваемой холодильной установке тепловой изоляции подлежат.
) отделители жидкости;
) дренажный ресивер;
) всасывающие трубопроводы арматура и контур хладоносителя.
Расчёт производим для поверхностей расположенных на открытом воздухе при [2 стр. 31 табл. 1] и для поверхностей расположенных в помещении при [1 стр. 435]
Расчёт тепловой изоляции испарителя:
При расположении испарителя на открытом воздухе.
Толщина теплоизоляционного слоя:
где - наружный диаметр кожуха испарителя.
- отношение наружного диаметра изоляционного слоя к наружному диаметру испарителя.
где - теплопроводность теплоизоляционного слоя материала – маты из стеклянного штапельного волокна на синтетическом связующем ГОСТ 10499-78 марки МС-35. [6 прилож. 1 стр. 10]
- коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции. [6 прилож. 9 стр. 24]
где - сопротивление теплопередачи цилиндрических объектов
диаметрами меньше 2-х метров.
где - температура хладагента в испарителе.
- среднегодовая температура окружающей среды для г. Гродно.
- плотность теплового потока. [6 прилож. 5табл. 1 стр. 19]
- коэффициент равный 1 при расположении изолируемых объектов как на открытом воздухе так и в помещении.
При расположении испарителя в помещении:
Сопротивление теплопередачи:
где - температура хладагента в испарителе;
- температура окружающего воздуха в помещении [1 стр. 93]
- плотность теплового потока [6 прилож. 5 табл.2 стр. 20]
где - теплопроводность теплоизоляционного слоя материала – маты из стеклянного штапельного волокна на синтетическом связующем ГОСТ 10499-78 марки МС-35. [6 прилож. 5 стр. 21]
- коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции. [6 прилож. 9 стр. 24]
С целью предотвращения конденсации влаги из окружающего воздуха на покровном слое тепловой изоляции испарителя проверяем толщину изоляционного слоя для поверхности расположенной в помещении.
где - теплопроводность теплоизоляционного слоя материала – маты из стеклянного штапельного волокна на синтетическом связующем ГОСТ 10499-78 марки МС-35.
- коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции.
[6 прилож. 9 стр. 24]
- температура воздуха внутри помещения;
- температура хладагента в испарителе.
- температура поверхности изоляционного объекта.
Температурный перепад при относительной влажности
[1 стр. 94 табл. 4.1]
В результате расчётов принимаем наибольшее значение толщины изоляционного слоя а именно:
Расчёт тепловой изоляции отделителя жидкости.
При расположении отделителя жидкости на открытом воздухе:
где - температура хладагента выходящего из испарителя на ОЖ;
- среднегодовая температура окружающего воздуха [2 стр.31 табл.1]
- плотность теплового потока [6 прилож. 5 табл.2 стр. 20]
Толщина теплоизоляционного слоя ОЖ:
где - наружный диаметр кожуха ОЖ. (63)
где - коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции. [6 прилож. 9 стр. 24]
При расположении ОЖ в помещении:
где - температура хладагента в ОЖ;
- температура в помещении [1 стр. 93]
- плотность теплового потока. [6 прилож. 5 табл.2 стр. 20]
где- теплопроводность теплоизоляционного слоя материала – маты из стеклянного штапельного волокна на синтетическом связующем ГОСТ 10499-78 марки МС-35. [6 прилож. 5 стр. 21]
С целью предотвращения конденсации влаги из окружающего воздуха на покровном слое тепловой изоляции ОЖ проверяем толщину изоляционного слоя для поверхности ОЖ расположенного в помещении по формулам:
где - перепад температур при [1 табл. 4.1стр. 94].
- коэффициент теплоотдачи при расчёте изоляции при предотвращении конденсации влаги из окружающего воздуха. [6 прилож. 9 стр. 24]
В результате расчётов принимаем наибольшее значение толщины изоляции теплоизоляционного слоя отделителя жидкости .
Расчёт тепловой изоляции дренажного ресивера.
При расположении ресивера на открытом воздухе.
где - температура жидкого хладагента в ресивере;
- среднегодовая температура ОС в г. Гродно [2 табл. 1].
- плотность теплового потока на открытом воздухе [6 прилож. 5 табл.1 стр. 19].
где - наружный диаметр ресивера. (71)
где - теплопроводность теплоизоляционного материала – маты из стеклянного штапельного волокна на синтетическом связующем ГОСТ 10499-78 марки МС-35. [6 прилож. 5 стр. 21]
- коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции на открытом воздухе. [6 прилож. 9 стр. 24]
При расположении ресивера в помещении:
- температура внутри помещения [2 табл. 1].
- плотность теплового потока в помещении [6 прилож. 5 табл.2 стр. 19].
где - коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции в помещении. [6 прилож. 9 стр. 24].
С целью предотвращения конденсации влаги из окружающего воздуха на покровном слое тепловой изоляции ресивера проверяем толщину изоляционного слоя для поверхности ресивера расположенного в помещении по формулам:
где -перепад температур при [1 табл. 4.1стр. 94].
В результате расчётов принимаем наибольшее значение толщины изоляции теплоизоляционного слоя ресивера .
Расчёт тепловой изоляции всасывающих трубопроводов арматуры контура хладоносителя.
При расположении на открытом воздухе:
- диаметр условного прохода трубопроводов.
Рассчитываем теплоизоляцию трубопроводов по которым хладоноситель входит в испаритель.
где - норма линейной плотности теплового потока при расположении на открытом воздухе. [6 прилож. 5 табл.1 стр. 19].
- температура входа хладоносителя в испаритель;
Толщина теплоизоляционного слоя :
где - коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции на открытом воздухе [6 прилож. 9 стр. 24].
Рассчитываем теплоизоляцию трубопроводов. По которым хладоноситель выходит из испарителя.
- температура хладоносителя на выходе из испарителя;
- среднегодовая температура ОС [2 табл. 1].
При расположении трубопроводов в помещении:
где - норма линейной плотности теплового потока при расположении в помещении. [6 прилож. 5 табл.2 стр. 22].
где - коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции в помещении [6 прилож. 9 стр. 24].
где - норма линейной плотности теплового потока при расположении в помещении. [6 прилож. 5 табл.2 стр. 20].
- температура воздуха в помещении [2 табл. 1].
С целью предотвращения конденсации влаги из окружающего воздуха на покровном слое тепловой изоляции трубопроводов с температурой ниже температуры окружающего воздуха проверяем толщину изоляционного слоя для поверхностей трубопроводов расположенного в помещении:
Толщина теплоизоляционного слоя трубопровода на входе в испаритель:
где - температура хладоносителя на входе в испаритель;
- коэффициент теплоотдачи для предотвращения конденсации [6 прилож. 9 стр. 24].
Толщина теплоизоляционного слоя трубопровода на выходе из испарителя:
где - температура хладоносителя на выходе из испарителя;
В результате расчётов принимаем наибольшие значения толщины изоляции теплоизоляционного слоя трубопроводов:
- для трубопровода по которому хладоноситель входит в испаритель;
- для трубопровода по которому хладоноситель выходит из испарителя;

Исходные данные.docx

Холодопроизводительность установки с учётом потерь: Qo=850кВт
Температура выхода хладоносителя из испарителя: tх2 = -27oC
Рабочее тело (хладагент) – Тетрафторэтан (R134a).
Тип системы хладоснабжения – централизованная с промежуточным хладоносителем.
Система водоснабжения - оборотная.

П220.cdw

Технические требования
все прокладки и шайбы перед сборкой
Момент силы затяжки крепежных
деталей крышки должен быть 39
При сборке замки уплотнительных и
маслосъемных колец должны быть развернуты
Техническая характеристика
Модификация компрессора для работы на фреоне R134a
одноступенчатый W-образный
Холодопроизводительность
Номинальная частота вращения
Уравнительное отверстие
Фильтр грубой очистки
Шемтерня маслянного насоса
Сферический подшипник
Уплотнительное кольцо
Бескрейцкопфный непрямоточный
W-образный одноступенчатый
сальниковый холодильный компрессор

КТР-200.cdw

Вход паров тетрафторэтана
Выход жидкого тетрафторэтана
Под предохранительный клапан
Техническая характеристика
Поверхность теплообмена
Температура на выходе
Предохранительный клапан
Кран для выпуска воздуха
Кран для спуска воды
Жидкостный коллектор
Кран для спуска масла
Схема расположения штуцеров и опор

Список литературы.docx

Овсянник А.В. Практическое пособие по выполнению курсового проекта по курсу «Промышленные тепломассообменные и холодильные установки» для студентов специальности Т.01.02.00 «Теплоэнергетика». - ГГТУ 2002.
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ по выполнению курсового проекта по профессиональному модулю 01 Ведение процесса по монтажу технической эксплуатации и обслуживанию холодильно-компрессорных машин и установок (по отраслям) © Бохан К.А. 2015 ©Шаповалова М.В.2015 © Мичуринский филиалФГБОУ ВО «Брянский государственный аграрный университет» 2015.
Б.С.Вейнберг «Холодильная техника. Энциклопедический справочник» 1960
В.А. Григорьев В.М. Зорин «Справочник Промышленная теплоэнергетика и теплотехника» 1991.
Строительная климатология и геофизика. СНиП 2.01.01 – 82.
Промышленная теплоэнергетика и теплотехника: Справочник. – Кн. 4 Под общ. ред. В.А. Григорьева В.М. Зорина. – М.: Энергоатомиздат 1991.
Роддатис К.Ф. Полтарецкий А.Н. Справочник по котельным установкам малой производительности. – М.: Энергоатомиздат 1989.
Свердлов Г.З. Явнель Б.К. Курсовое и дипломное проектирование холодильных установок и систем кондиционирования воздуха. – М.: Пищевая промышленность 1978. – 264 с.
Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов. СНиП 2.04.14 – 88.
Явнель Б.К. Курсовое и дипломное проектирование холодильных установок и систем кондиционирования воздуха. – М.: Агропромиздат 1989. – 223 с.
Вильнер Я.М. Ковалёв Я.Т. Некрасов Б.Б. Справочное пособие по гидравлике гидромашинам и гидроприводам. Под ред. Б.Б. Некрасова. Минск «Высшая школа» 1976.