Проектирование фундаментов промышленного здания

Пояснилка.doc

Министерство образования Российской Федерации
Томский государственный архитектурно-строительный университет
Кафедра: «Основания фундаменты и испытания сооружений»
Проектирование фундаментов промышленного здания
Анализ инженерно-геологических условий площадки строительства 5
Определение невыгодных сочетаний нагрузок на фундамент крайней и средней колонны 11
Проектирование фундаментов мелкого заложения 15
1. Определение глубины заложения фундамента под крайнюю и среднюю колонны . 15
2. Определение размеров подошвы фундамента под крайнюю
3.Определение размеров подошвы фундамента под среднюю
4.Определение осадки фундамента крайней колонны 23
5. Определение осадки фундамента крайней колонны .. 26
6. Проверка прочности подстилающего слоя 28
7. Расчет фундамента крайней колонны на продавливание .. 28
8. Подбор арматуры плитной части фундамента .29
Проектирование фундаментов мелкого заложения с использованием персонального компьютера 32
Проектирование свайных фундаментов .. .34
1. Определение глубины заложения подошвы ростверка 34
2. Определение длины сваи .. 34
3. Определение несущей способности сваи .. .35
4. Определение количества свай под крайнюю колонну .. .36
5. Определение осадки фундамента крайней колонны .. 38
6. Определение количества свай под среднюю колонну .. .41
7. Определение осадки фундамента средней колонны .. 42
8. Подбор сваебойного оборудования 49
9. Определение проектного отказа свай 49
Технико-экономическое обоснование принятого решения .. 51
Список литературы ..53
Анализ инженерно-геологических условий площадки строительства
В соответствии с классификационными показателями определяем вид и разновидность дисперсных грунтов слагающих строительную площадку.
Грунт отобран из скважины №1. Так как Wp>0 и Wl>0 следовательно грунт глинистый.
Разновидность глинистого грунта определяется по числу пластичности и показателю текучести .
По числу пластичности : ;
Следовательно грунт суглинок (Табл. 2.2 МУ).
По показателю текучести : д.е.;
Следовательно суглинок – текучепластичный (Табл. 2.4 МУ).
Так как грунт глинистый необходимо установить обладает ли он набухающими или просадочными свойствами. Для этого в начале определяем следующие характеристики:
плотность сухого грунта pd:
коэффициент пористости е:
коэффициент водонасыщения :
Так как коэффициент водонасыщения следовательно
грунт не просадочный.
Так как показатель то грунт ненабухающий.
По табл. 3.4 определяем расчетное сопротивление грунта Ro=158 кПа.
Определим начальный модуль деформации Ео:
Вывод: рассматриваемый грунт - суглинок текучепластичный не просадочный и ненабухающий с расчетным сопротивлением Ro=158 кПа и начальным модулем упругости Ео=863 МПа.
Следовательно грунт глина (Табл. 2.2 МУ).
Следовательно глина – тугопластичная (Табл. 2.4 МУ).
По табл. 3.4 определяем расчетное сопротивление грунта Ro=248.8 кПа.
Вывод: рассматриваемый грунт – глина тугопластичная не просадочная и ненабухающая с расчетным сопротивлением Ro=2488 кПа и начальным модулем упругости Ео=557 МПа.
Следовательно суглинок-текучепластичный (Табл. 2.4 МУ).
По табл. 3.4 определяем расчетное сопротивление грунта Ro=17356 кПа.
Вывод: рассматриваемый грунт – суглинок-текучепластичный не просадочный и ненабухающий с расчетным сопротивлением Ro=17356 кПа и начальным модулем упругости Ео=113 МПа.
Следовательно глина – полутвердая (Табл. 2.4 МУ).
По табл. 3.4 определяем расчетное сопротивление грунта Ro=3405 кПа.
Вывод: рассматриваемый грунт – глина тугопластичная не просадочная и ненабухающая с расчетным сопротивлением Ro=3405 кПа и начальным модулем упругости Ео=1038 МПа.
Общий вывод: за несущий слой строительной площадки принимаем первый слой представляющий собой суглинок текучепластичный не просадочный и ненабухающий с расчетным сопротивлением равным
Ro=158 кПа>150 кПа и начальным модулем упругости равным
Инженерно-геологический разрез площадки строительства приведен на странице 11.
Определение невыгодных сочетаний нагрузок на фундамент крайней и средней колонны
Расчет конструкций и оснований по предельным состояниям первой и второй групп следует выполнять с учетом наиболее невыгодных сочетаний усилий. Эти сочетания устанавливаются из анализа реальных вариантов одновременного действия различных нагрузок для рассматриваемой стадии работы конструкций и основания с учетом возможности появления различных схем временных нагрузок или при отсутствии некоторых нагрузок.
При учете сочетаний включающих постоянные и не менее двух временных нагрузок расчетное значение временных нагрузок следует умножать на коэффициенты сочетаний. Коэффициент надежности по нагрузке gf учитывает возможность случайного отклонения (в сторону увеличения) нагрузок в реальных условиях от нагрузок принятых в проекте.
Проектирование фундамента мелкого заложения
1. Определение глубины заложения фундамента под крайнюю и среднюю колонны
Глубину заложения фундаментов d назначаем в зависимости от конструктивного решения подземной части здания (наличия подвалов технического подполья подземных коммуникаций и др.) инженерно-геологических условий строительной площадки величины и характера нагрузок на основание а также возможного пучения грунтов при промерзании и других факторов.
Глубина заложения d исчисляется от поверхности планировки основания а в некоторых случаях (для зданий с подвалом) от поверхности пола подвала или технического подполья. В пучинистых грунтах для наружных и внутренних стен глубина заложения d обычно назначается не менее расчетной глубины промерзания df . К пучинистым грунтам относятся мелкие и пылеватые пески супеси независимо от показателя текучести а также суглинки и глины с показателем текучести IL ≥025). К непучинистым грунтам относятся крупнообломочные грунты с заполнителем (песок гравий и д.р.) до 10% пески гравелистые крупные и средней крупности; пески мелкие и пылеватые при Sr≤06 а также пески мелкие и пылеватые содержащие менее 15% по массе частиц мельче 005 мм. Глубина заложения фундаментов в таких грунтах не зависит от глубины промерзания в любых условиях. Минимальная глубина заложения d при этом приминается обычно не менее 05 м от спланированной поверхности.
Минимальная глубина заложения фундамента под крайнюю колонну промышленного здания из конструктивных соображений принимается
Руководствуясь картой определяем нормативную глубину сезонного промерзания для г. Сыктывкар тогда расчетная глубина промерзания составит:
где коэффициент учитывающий влияние теплового режима здания.
Принимаем глубину заложения фундамента с учетом величины нагрузки .
2. Определение размеров подошвы фундамента под крайнюю колонну
Для промышленных зданий без подвалов нагрузки обычно суммируют на уровне спланированной отметки земли а в зданиях с подвалом на уровне отметки пола подвала. При этом должны быть установлены наиболее неблагоприятные сочетания нагрузок. Расчет размеров подошвы фундаментов производим на основании сочетания расчетных нагрузок с коэффициентом перегрузки n = 1. Для назначения размеров подошвы фундаментов промышленных зданий применяются аналитические и графические методы. При выполнении курсового проекта будем использовать метод последовательных приближений.
Для промышленных зданий проверку давления по подошве фундаментов (Рma Рmin) производим на два наиболее невыгодных сочетаний нагрузок. На сочетание максимальной вертикальной нагрузки и соответствующего ей момента (Nmax М) и на сочетание максимального момента сил и соответствующей этому моменту вертикальной нагрузки (Мmax N).
Первое невыгодное сочетание нагрузок (Nmax М):
М = -2907 кН м; N =16297 кН; Q= -563 кН
) Площадь подошвы фундамента в первом приближении равна:
– коэффициент учитывающий действие момента сил;
среднее значение удельного веса материала фундамента и грунта на его обрезах;
– расчетное сопротивление грунта основания;
– глубина заложения.
Тогда размеры подошвы фундамента будут равны:
Вычисляем расчетное сопротивление грунта основания R по формуле:
gс1 gс2 - коэффициенты условий работы принимаемые по табл. 3;
k - коэффициент принимаемый равным k1=1 если прочностные характеристики грунта (j и с) определены непосредственными испытаниями и k1=11 если они приняты по табл. 1-3 рекомендуемого приложения 1 [2];
Мg Мq Mc - коэффициенты принимаемые по табл. 4 [2];
kz - коэффициент принимаемый равным:
при b 10 м - kz=1 при b ³ 10 м - kz=z0 b+02 (здесь z0=8 м);
b - ширина подошвы фундамента;
gII - осредненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды) кНм3 (тсм3);
gII - то же залегающих выше подошвы;
сII - расчетное значение удельного сцепления грунта залегающего непосредственно под подошвой фундамента кПа (тсм2);
d1 - глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений от уровня планировки или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала определяемая по формуле
где hs - толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала м;
hcf - толщина конструкции пола подвала м;
gcf - расчетное значение удельного веса конструкции пола подвала кНм3 (тсм3);
db - глубина подвала
Проверяем выполнение следующих условий:
Определяем коэффициенты запаса:
Так как оба коэффициента запаса более 5% то уменьшаем размеры фундамента на один порядок.
Так как оба коэффициента запаса более 5% то уменьшаем размеры фундамента.
Принимаем размеры подошвы фундамента под крайнюю колонну равную и .
Второе невыгодное сочетание нагрузок (Mmax N):
М = -693 кН м; N =12652 кН; Q=-446 кН
Так как усилия второго невыгодного сочетания меньше чем первого то проверку не производим.
3. Определение размеров подошвы фундамента под среднюю колонну
М = -14836 кН м; N = 25455 кН; Q= -265 кН
Вычисляем расчетное сопротивление грунта основания R:
Принимаем размеры подошвы фундамента для средней колонны и .
М = -14989 кН м; N =235045 кН; Q= -2574кН
Окончательно принимаем размеры подошвы фундамента для средней колонны и .
4. Определение осадки фундамента крайней колонны
Расчет осадок фундаментов необходимо производить на основные сочетания расчетных нагрузок с коэффициентом перегрузки n=1 (Nmax М). Выполним расчет осадки фундамента методом послойного суммирования разделив сжимаемую толщу основания на элементарные слои равные 10 м.
Дополнительное вертикальное напряжение от внешней нагрузки на границах выделенных слоев:
- коэффициент учитывающий изменение по глубине основания дополнительного напряжения и принимаемый в зависимости от относительной глубины и отношения сторон фундамента .
- дополнительное напряжение в уровне подошвы фундамента:
Результаты расчетов осадок фундамента под крайнюю колонну
Проверяем условие где Su = 8 см – предельно допустимая осадка для данного сооружения.
Так как то размеры подошвы фундамента достаточны для передачи на грунт давления от сооружения.
5. Определение осадки фундамента средней колонны
Результаты расчетов осадок фундамента под среднюю колонну
Определяем относительную разность осадок между фундаментами крайней и средней колонн:
6. Проверка прочности подстилающего слоя
Так как расчетное сопротивление подстилающего слоя больше чем вышележащего то проверку подстилающего слоя не выполняем.
7. Расчет фундамента крайней колонны на продавливание
) От действия вертикальной силы N = 193802 кН
Задаемся классом бетона В15 с . С учетом и
) Проверка прочности на продавливание колонной дна
Так как то увеличиваем класс бетона на одну ступень.
Задаемся классом бетона В20 с . С учетом и
Следовательно окончательно принимаем класс бетона В20.
8. Подбор арматуры плитной части фундамента
Площадь сечений рабочей арматуры Аs в обоих направлениях определяется из расчета на изгиб консольного выступа плитной части фундамента в сечениях на грани колонны (подколонника) и по граням ступеней от действия давления грунта.
Определяем изгибающий момент в направлении L:
Определяем изгибающий момент в направлении b:
Принимаем 14 стержней диаметром 20 мм A-II с шагом 200 мм.
Проектирование отдельных фундаментов мелкого заложения с использованием персонального компьютера
Расчет выполняем с помощью программы «ГАММА» версия 124 г.Томск ТГАСУ 2001г.
Результаты расчета фундамента под крайнюю колонну
*************РАСЧЕТНЫЕ ДАННЫЕ**************
ГЛУБИНА ПРОМЕРЗАНИЯ ГРУНТАdf = 0.000м
ГЛУБИНА ЗАЛОЖЕНИЯ ФУНДАМЕНТАd = 1.650м
РАЗМЕРЫ ПОДОШВЫ ФУНДАМЕНТА:
Ширина подошвыb= 2.400м
Длина подошвыl= 4.200м
Площадь подошвыA= 10.080м2
К-т запаса по несущей способности0.025
ПРОВЕРКА ДАВЛЕНИЙ ПО ПОДОШВЕ ФУНДАМЕНТА:
Среднее давление по подошвеp = 158.516кПа
Максимальное давление по подошвеpmax = 177.819кПа
Минимальное давление по подошвеpmin = 139.213кПа
Максимальная сжимающия сила
Среднее давление по подошвеp = 194.677кПа
Максимальное давление по подошвеpmax = 247.844кПа
Минимальное давление по подошвеpmin = 141.509кПа
Максимальная поперечная сила
Расчетное сопротивление грунтаR = 211.867кПа
АРМИРОВАНИЕ ПОДОШВЫ ФУНДАМЕНТА
Площадь рабочей арматуры65.973cм2
Количество стержней21шт
Диаметр рабочей арматуры20мм
Площадь рабочей арматуры9.425cм2
Количество стержней12шт
Диаметр рабочей арматуры10мм
Суммарная осадка 0041 м
Результаты расчета фундамента под среднюю колонну
************РАСЧЕТНЫЕ ДАННЫЕ************
Ширина подошвыb= 3.300м
Площадь подошвыA= 13.860м2
К-т запаса по несущей способности0.012
Среднее давление по подошвеp = 202.585кПа
Максимальное давление по подошвеpmax = 222.014кПа
Минимальное давление по подошвеpmin = 183.156кПа
Среднее давление по подошвеp = 216.658кПа
Максимальное давление по подошвеpmax = 236.047кПа
Минимальное давление по подошвеpmin = 197.269кПа
Максимальное давление по подошвеpmax = 221.856кПа
Минимальное давление по подошвеpmin = 183.314кПа
Расчетное сопротивление грунтаR = 219.319кПа
Площадь рабочей арматуры95.002cм2
Диаметр рабочей арматуры24мм
Площадь рабочей арматуры19.227cм2
Количество стержней17шт
Диаметр рабочей арматуры12мм
Суммарная осадка 0062 м
Проектирование свайных фундаментов
1. Определение глубины заложения подошвы ростверка
Руководствуясь картой определяем нормативную глубину сезонного промерзания для г. Сыктывкар тогда расчетная глубина промерзания составит: где
коэффициент учитывающий влияние теплового режима здания.
Минимальная глубина заложения подошвы ростверка промышленного здания из конструктивных соображений принимается
Принимаем глубину заложения подошвы ростверка фундамента с учетом величины нагрузки .
2. Определение длины сваи
- величина заделки сваи в ростверк (при жестком опирании) м;
- сумма пронизывающих сваей слоев м;
- глубина заглубления сваи в несущий грунт:
при несущем слое из крупнообломочных гравелистых крупной и средней крупности песков а также глин с ;
Окончательно принимаем сваю сечением 300х300 и длиной .
3. Определение несущей способности сваи
Несущую способность висячей забивной сваи погружаемой без выемки грунта работающей на сжимающую нагрузку следует определять как сумму сил расчетных сопротивлений грунтов основания под нижним концом сваи и на ее боковой поверхности:
- коэффициент условий работы сваи в грунте принимаемый
- расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи (Табл.1 СНиП 2.02.03-85);
- площадь опирания сваи на грунт принимаемая равной площади поперечного сечения сваи;
- наружный периметр поперечного сечения сваи;
- расчетное сопротивление
- коэффициенты условий работы соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи (Табл.3 СНиП 2.02.03-85);
4. Определение количества свай под крайнюю колонну
Количество свай определяем по следующей формуле:
Схема расположения свай под фундамент крайней колонны
Геометрические размеры ростверка крайней колонны
) Для любой сваи (не крайней):
- коэффициент надежности равный
5. Определение осадки фундамента крайней колонны
Определяем размеры условного фундамента:
Осредненное значение угла внутреннего трения для отдельных слоев грунта прорезаемых сваями определяется по формуле:
- расчетные значения углов внутреннего трения для отдельных слоев грунта толщиной h
Вычисляем расчетное сопротивление грунта основания R по формуле:
6. Определение количества свай под среднюю колонну
Схема расположения свай под фундамент средней колонны
Геометрические размеры ростверка средней колонны
) Для крайней сваи: где
7. Определение осадки фундамента средней колонны
8. Расчет на продавливание колонной ростверка
Расчетное усилие в сваях:
Расчетное продавливающее усилие действующее на ростверк:
Нагрузка воспринимаемая бетоном:
9. Расчет на продавливание ростверка угловой сваей
Расчет на продавливание угловой сваей плитной части ростверка производится по формуле: где
- расчетная нагрузка на угловую сваю;
- высота ступени ростверка от верха сваи;
- расстояния от внутренних граней угловой сваи до ближайших наружных граней ростверка;
- расстояния от внутренних граней свай до ближайших граней ступени ростверка или подколонника принимаемые от до ;
- безразмерные коэффициенты принимаемые в зависимости от ;
10. Подбор арматуры плитной части ростверка
Изгибающие моменты относительно граней ступени и колонны соответственно:
Требуемая расчетная площадь сечения продольной арматуры класса А-II подошвы ростверка принимается наибольшей из двух:
Принимаем 12 стержней диаметром 25 мм класса А-II.
Принимаем 16 стержней диаметром 25 мм класса А-II.
11. Подбор сваебойного оборудования
Определим минимальную энергию удара необходимую для погружения свай по формуле: где
– имперический коэффициент равный 25 ДжкН;
– расчетная нагрузка допускаемая на сваю и принятая в проекте кН;
Пользуясь техническими характеристиками дизель молотов подбираем такой молот энергия удара которого соответствует минимальной.
Проверка пригодности принятого молота производится по условию:
– расчетная энергия удара;
– полный вес молота;
– вес сваи и наголовника;
– коэффициент принимаемый при использовании железобетонных свай равным (для трубчатых дизель-молотов).
По техническим характеристикам принимаем трубчатый дизель-молот марки С-995 с энергией удара 19 кДж (полный вес молота вес ударной части ). Вес сваи марки С5-30-5 составляет 115 (кН).
Так как условие соблюдается то принятый трубчатый дизель-молот С-995 обеспечивает погружение свай С5-30-5.
12. Определение проектного отказа свай
Проектный отказ необходим для контроля несущей способности свай в процессе производства работ. Если фактический отказ при испытании свай динамической нагрузкой окажется больше проектного то несущая способность сваи может оказаться необеспеченной. Проектный отказ определяется по формуле:
- коэффициент принимаемый для железобетона свай ;
– площадь поперечного сечения ствола сваи;
– коэффициент равный 1;
– коэффициент надежности принимаемый при определении несущей способности сваи по расчету равным
– расчетная энергия удара;
– расчетная нагрузка допускаемая на сваю и принятая в проекте;
– масса сваи и наголовника;
- коэффициент восстановления удара принимаемый при забивке железобетонных свай .
Технико-экономическое обоснование принятого решения фундаментов
Оптимальное проектное решение принимается по минимуму приведенных затрат. Технико-экономическая оценка дается по стоимости и трудоемкости. Показатели стоимости и трудоемкости в расчете на один фундамент для фундаментов мелкого заложения и свайных фундаментов приведены в следующих таблицах:
Табл. 1. Удельные показатели стоимости и трудоемкости основных видов работ при устройстве фундаментов *
Фундамент мелкого заложения
Разработка грунта на глубину до 3-х м3
Устройство песчано-гравийной подсыпки
Устройство монолитных плитных фундаментов
Устройство монолитных ростверков
Погружение свай в грунты 1-й группы
* Сравнение ведется в ценах 1984 года. За единицу сравнения принят фундамент под среднюю колонну.
Вывод: сравнив результаты расчета принимаем за основной вариант применение фундаментов мелкого заложения как более эффективное и выгодное по сравнению с применением свайных фундаментов. Это обусловлено тем что при использовании фундаментов мелкого заложения трудоемкость и стоимость работ гораздо меньше чем при свайном фундаменте. Поэтому требуется гораздо меньше материала в частности бетона что делает этот вариант наиболее выгодным. Сокращается срок строительства.
Методические указания. Оценка грунтовых условий площадки строительства.
СНиП 2.02.01-83* Основания зданий и сооружений Госстрой СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР 1985. – 50 с.
Основания фундаменты и подземные сооружения М.И. Горбунов-Посадов В.А. Ильичев и д.р.; Под общ. ред. Е.А. Сорочана. – М.: Стройиздат 1985. – 480 с. (Справочник проектировщика).
Сорочан Е.А. Фундаменты промышленных зданий. – М.: Стройиздат 1986. – 303 с.
Цытович Н.А. Березанцев В.Г. Далматов Б.И. и др. Основания и фундаменты. – М.: Высшая школа 1970. – 383 с.
Механика грунтов основания и фундаменты: Учебник С.Б. Ухов и др. – М. 1994. – 527 с.
СНиП 2.07.01-85 Нагрузки и воздействия Госстрой СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР 1987. – 40 с.
СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные конструкции. Госстрой СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР 1989. – 80 с.
СНиП 2.02.03 – 85 Свайные фундаменты. М.: Стройиздат 1985.

Основания и фунд.dwg

Кладочный план 2-5 этажей
Жилые дома с офисными помещениями и гаражным комплексом по ул. Карташева 31
С О Г Л А С О В А Н О
Жилой дом с офисными помещениями
и гаражным комплексом по ул. Карташева 3
Схема расположения балок
Поверхность железобетонных конструкций
соприкасающихся с грунтом обмазать
горячим битумом за 2 раза.
Под фундаментные блоки крылечек выполнить песчаную подготовку б=100 мм.
Бетон кл.В 15 - 50 мм
Данный лист смотреть совместно с листом 24.
Лестница Л - 1 ( 3 - 3 )
Учебный корпус №8 ТГАСУ по пер. Макушина в г. Томске
Плита перекрытия ПК 30.12 - 8Т
Опорная подушка ОП 5.2 -Т
Фундаментный блок ФБС 24.4.6 - Т
Фундаментный блок ФБС 12.4.3 - Т
Перемычка 3 ПП 30 - 10
Козырек КВ 24.19 - Т
Отраждение верхней площадки
Перемычка 4 ПБ 30 - 4
Ограждение лестничного марша
Лестничная площадка ЛП 28 -13
Лестничный марш 2ЛМФ 39.14.17- 5
Спецификация элементов лестницы Л - 1
Инженерно-геологический разрез
Оценка грунтовых условий площадки строительства
строительный факультет
площадки строительства
Инженерно-геологический разрез площадки строительства
Спецификация к плану фундаментов
фундаменты и испытание
ТГАСУ Строительлный факультет группа
Фундамент мелкого заложения
Схема расположения фундаментных балок
ø 20 АII ГОСТ 5781-82*
ø 8 АI ГОСТ 5781-82*
Сварку арматуры производить в строгом соответствии с требованиями РТМ 393-94.
Все конструкции выполнены из тяжелого бетона класса В20.
Под фундаменты выполнить песчано-гравийную подготовку б=100 мм.
ø 16 АI ГОСТ 5781-82*
Проектирование фундаментов промышленного здания в г.Сыктывкар
Максимальная расчетная нагрузка допускаемая на сваю 56.05 т.
Работу по устройству свайного основания
производить в соответствии с
За относительную отметку 0.000 принять уровень чистого пола здания.
Сваи погружать трубчатым дизель молотом С-995.
Максимальная расчетная нагрузка передаваемая на сваю 39.5 т.
требованием СНиП 3.02.01-87 и ГОСТ 5686-78*.
Серия 1.011.1-10 Вып. 1
Условные обазначения
Сваи подлежащие статическим испытаниям
по п. 11.9. - 11.11 ГОСТ 3.02.01-87
Под ростверк выполнить бетонную подготовку из бетона кл. В3
Проектный отказ свай составляет 0.45 см.
Бетонирование жб ростверков выполнять в соответствии с требованиями
Данный лист смотреть совместно с листом
Под фундамент выполнить бетонную подготовку из бетона кл. В3
Данный лист смотреть совместно с л.
Схема армирования ростверков
ø 25 АII ГОСТ 5781-82*