Проектирование двухтрубной системы отопления (9-этажный жилой дом)

Общие методические указания.doc

Общие методические указания
Изучение курса «Регулирование микроклимата помещений. Часть 1. Отопление» студентами включает в себя самостоятельную работу по усвоению теоретического материала изложенного в конспекте лекций и в рекомендованной литературе.
Целью выполнения курсового проекта является закрепление студентами теоретического курса изучение норм и правил а также приобретение практических навыков проектирования систем отопления.
Курсовой проект включает в себя расчетную и графическую части. Исходными данными для выполнения курсового проекта служат материалы изложенные в выдаваемых кафедрой индивидуальных заданиях на курсовое проектирование. Задание включает в себя бланк с исходными данными и план типового этажа.
В проекте разрабатываются следующие разделы:
- определение характеристик наружных ограждающих конструкций;
- расчет теплопотерь и теплопоступлений через наружные ограждающие конструкции;
- гидравлический расчет системы отопления;
- расчет нагревательных приборов;
- подбор и расчет оборудования узла управления.
Графическая часть курсового проекта выполняется на листе формата A-I и содержит план на отметке 0000 и план подвала с нанесенными сетями системы отопления аксонометрическую схему системы отопления схему узла управления узлы а так же спецификацию основного оборудования.
Готовый курсовой проект должен состоять из пояснительной записки объемом 25-30 страниц и 1-15 листа чертежей выполненными и оформленными в соответствии с требованиями государственных стандартов СПДС (система проектной документации для строительства) после чего он представляется к защите.
Определение характеристик наружных ограждающих конструкций 6
Расчет теплопотерь через ограждающие конструкции7
Техническое обоснование принятой системы отопления13
Гидравлический расчет системы отопления13
1. Гидравлический расчет главного циркуляционного кольца13
1.1. Расчет ветви первого этажа14
1.2. Выбор запорно-регулирующей арматуры и оборудования
1.3. Расчет стояков20
1.4. Гидравлический расчет магистралей (к расчетному стояку) 21
2. Гидравлический расчет второстепенного циркуляционного кольца23
2.1. Расчет ветви второго этажа23
2.2. Выбор запорно-регулирующей арматуры и оборудования
Расчет нагревательных приборов25
Расчет нагревательных приборов на лестничной клетке27
Выбор и расчет оборудования узла управления29
Технико-экономические показатели по проекту32
Здания и сооружения оборудуют средствами отопления для поддержания в них температурных условий обеспечивающих хорошее самочувствие и здоровье находящихся в них людей качественное протекание технологических процессов а также надежную сохранность строительных конструкций и технологического оборудования в холодный период года. Температура помещения относительная влажность а также скорость воздуха являются основными факторами под воздействием которых формируются процессы тепло- и массообмена человека со средой помещения.
Установлены такие сочетания этих параметров при которых тепловое самочувствие человека является оптимальным. Эти значения положены в основу требований к тепловым условиям помещений и регламентируются санитарными нормами. Они обеспечиваются путем управления тепло- и воздухообменом в помещениях с помощью средств отопления и вентиляции.
При проектировании отопления необходимо учитывать все факторы участвующие в формировании температурных условий помещений. Нестабильность большинства из них вызывает необходимость создания систем отопления способных автоматически реагировать на погодные технологические и другие возмущения.
Системы отопления – это совокупность технических элементов предназначенных для переноса получения и передачи во все обогреваемые помещения количества теплоты необходимого для поддержания температуры на заданном уровне. Системы отопления делятся на местные и центральные.
К местным относятся электрическое газовое и печное отопление. Радиус действия данных систем ограничен одним - двумя помещениями.
Центральными называют системы предназначенные для отопления многих помещений из одного теплового центра который может обслуживать одно обогреваемое сооружение или группу сооружений.
Теплоперенос в системах отопления осуществляется теплоносителем – жидкой или газообразной средой. В зависимости от вида теплоносителя системы отопления делят на водяные паровые воздушные и газовые.
В системах отопления здания сооружения промышленной площадки принимают единый вид теплоносителя.
В зданиях включающих отдельные помещения иного назначения предусматривают одну общую систему отопления которую делят на части для обогревания помещений различно ориентированных по сторонам горизонта имеющих различный технологический режим предназначенных для периодического пребывания людей.
В системах водяного отопления применяют механическое побуждение циркуляции теплоносителя.
Определение характеристик наружных ограждающих конструкций
)Район строительства-
)Барометрическое давление - (стр. 39 прил. 7 [12]); (или прил. 1)
)Температура наружного воздуха - (параметр Б в холодный период года в зависимости от района строительства стр. 39 прил. 7 [12]); ( или прил. 1)
С целью снижения энергозатрат на отопление приложение 1 к приказу Украины Минстройархитектуры № 247 от 27 января 1993г. предусматривает нормативные сопротивления теплопередачи наружных ограждающих конструкций жилых и общественных зданий и сооружений нового строительства реконструкции и капитального ремонта.
Выбор типа и нормативного сопротивления теплопередачи ограждающих конструкций производится исходя из условия:
где - сопротивление теплопередачи строительной конструкции (м2*град)Вт;
- нормативное сопротивление теплопередачи строительной конструкции (м2*град)Вт;
Нормативное сопротивление теплопередачи строительной конструкции зависит от зоны строительства или количества градусо - суток отопительного периода (ГСОП). ГСОП для регионов Украины могут быть приняты по прил. 1 для остальных регионов ГСОП могут быть рассчитаны по формуле 1.2.
)Количество градусо - суток отопительного периода (ГСОП):
ГСОП=(t-t)*Z с*сут; (1.2)
где: t- расчётная температура внутреннего воздуха для объекта строительства или реконструкции С; (для жилых зданий 20С);
t-средняя температура отопительного периода для региона строительства в период со средней температурой в сутки 8С (стр. 29 табл.1 [13]);
Z- продолжительность периода со среднесуточной температурой воздуха 8С (продолжительность отопительного периода) сут. (стр. 29 табл. 1 [13]);
По значению ГСОП определяется зона строительства (прил.2). В зависимости от исходных данных и зоны строительства принимается термическое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций (прил.2).
Исходя из условия (1.1) тип и нормативное сопротивление теплопередачи для строительной конструкции и толщина строительной конструкции могут быть приняты по прил. 3 или рассчитаны в соответствие с [ 14 ].
Выбранные значения нормативных сопротивлений теплопередачи для строительных конструкций а также обратные величины – коэффициенты теплопередачи заносятся в таблицу 1.1.
Таблица 1.1. Характеристики ограждающих конструкций.
Наименование ограждающих конструкций материал
Наружная стена (материал)
Перекрытие над подвалом (не отапливаемый без световых проёмов)
Окна и балконные двери
Термическое сопротивление наружных дверей считаем по формуле:
где - термическое сопротивление теплопередачи наружных стен м²*градВт.
По [13] для данного города выписывается повторяемость и скорость ветра по направлениям для января.
Таблица 1.2. Повторяемость и скорость ветра по направлениям.
Определение потерь теплоты через ограждающие конструкции.
Основные потери теплоты определяют суммируя потери теплоты через отдельные ограждающие конструкции Вт по формуле:
где-расчетная площадь ограждающей конструкции м2;
Высота помещения находится по формуле:
-для промежуточного этажа:
-для последнего этажа:
где - толщина междуэтажного перекрытия м;
- для лестничной клетки:
где h0 – вертикальное расстояние от поверхности земли до пола первого этажа (высота цоколя) м;
n – количество этажей в здании шт.;
-сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции (м2·град)Вт определяемое в соответствии с [12 3] (кроме полов на грунте); вместо для не утепленных полов следует принимать а для утепленных - (по прил.9 [3])
-расчетная температура внутреннего воздуха ºС;
-расчетная температура наружного воздуха для холодного периода года при расчете потерь теплоты через наружные ограждения или температура воздуха более холодного помещения – при расчете потерь теплоты через внутренние ограждения;
-коэффициент учитывающий добавочные потери теплоты в долях от основных потерь по [3];
где - коэффициент учитывающий повторяемость и скорость ветра по направлениям:
- при скорости воздуха 45-50 мс и повторяемости ветра не менее 15% 1=005;
- при скорости воздуха более 5мс и повторяемости не менее 15% 1=01;
- во всех остальных случаях 1 =0;
- коэффициент учитывающий этажность здания;
-коэффициент учета положения наружной поверхности ограждения по отношению к наружному воздуху табл. 3*стр. 5 [14].
Потери теплоты рассчитываются через все ограждающие конструкции по обе стороны которых есть перепад температур более 3оС.
Определение потерь теплоты на нагревание
вентиляционного воздуха.
Потери теплоты Qв Вт рассчитываются для каждого отапливаемого помещения имеющего одно или большее количество окон или балконных дверей в наружных стенах исходя из необходимости обеспечения подогрева отопительными приборами наружного воздуха в объеме однократного воздухообмена в час по формуле:
-для жилых комнат и кухонь:
где Qв - расход теплоты на нагревание наружного воздуха проникающего в помещение для компенсации естественной вытяжки не возмещаемой подогретым приточным воздухом либо для нагрева наружного воздуха поступающего в лестничные клетки через открывающиеся в холодное время года наружные двери при отсутствии воздушно-тепловых завес.
-площадь пола помещения м2;
-высота помещения от пола до потолка м но не более 35.
где В – коэффициент учитывающий количество входных тамбуров. При одном тамбуре (две двери) = 10;
- высота здания (высота лестничной клетки) м;
Р – количество людей находящихся в здании чел;
Q1 – расчётные тепловые потери Вт
Рис. 2.1. План на отметке 0000.
Таблица 2.1 Расчет теплопотерь и теплопоступлений через ограждающие конструкции
Вт(м2·0C)радВт(м2·град)
Номер помещения. Трехзначное число. Первая цифра – номер этажа (расчет ведем для первого промежуточного и последнего этажей.) Вторая и третья цифра – порядковый номер помещения на этаже. Нумерация ведется с левого верхнего помещения здания (на плане) по часовой стрелке для помещений с наружными стенами потом для помещений не имеющих наружных стен.
3. Название помещения и температура внутреннего воздуха в нем:
ЖК – жилая комната -20оС;
ПР – прихожая - 16оС;
ВН - ванная комната у наружной стены - 25оС;
УБ – уборная - 20оС;
СУ - совмещённый санузел - 25оС;
ЛК – лестничная клетка - 16оС;
ЛП – лифтовое помещение - 16оС;
Температуру в помещениях принимается по [7].
Наименования ограждения:
НС – наружная стена;
ДО – окно двойное остекление (ТО – тройное остекление);
ПЛ – пол (перекрытие над подвалом) учитывается для помещений первого этажа;
ПТ – потолок (чердачное перекрытие) для последнего этажа;
ДВ – наружные двери в здание на ЛК;
БДВ – балконные наружные двери.
Ориентация – ориентация наружной ограждающей конструкции на сторону света. (в зависимости от ориентации фасада с лестничной клеткой).
% w – повторяемость % и скорость ветра по направлению мс.
a х b м – размеры соответствующего ограждения по правилам обмера.
А - площадь ограждения:
1R0 – принимается в зависимости от наименования ограждения.
n – коэффициент учитывающий местоположение ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху. Принимается по [14] табл.3. Для наружных стен окон дверей n=1. Для перекрытий над не отапливаемыми подвалами без световых проемов n=06. для чердачного перекрытия n=09.
Разность температур внутреннего и наружного воздуха или перепад температур с разных сторон ограждения оС.
Коэффициент учитывающий дополнительные потери теплоты: если скорость ветра от 45 до 5 мс и повторяемость не менее 15% то b=005; если скорость более 5 мс и повторяемость не менее 15 % то b=01 а в остальных случаях b=0.
Q1 – расчетные тепловые потери в помещении Вт:
Результаты расчетов заносим в сводную таблицу теплопотерь и теплопоступлений.
Таблица 2.2 Сводная таблица теплопотерь и теплопоступлений
Теплопотери здания без лестничной клетки:
Теплопотери на лестничной клетке и лифтовом помещении:
Q2=Qлк+Qлп Вт; (2.13)
Qзд= Q1+ Q2 Вт; (2.14)
Примечание: при выполнении курсового проекта теплопотерями через внутренние ограждения можно пренебречь.
Техническое обоснование принятой системы отопления.
В данном проекте предусмотрена горизонтальная двухтрубная система отопления с установкой счетчиков воды для поквартирного учета расхода теплоносителя на отопление. Регулирование теплоотдачи производится с помощью клапанов с предварительной настройкой RTD-N.
Для отключения ветвей при проведении ремонтных работ и регулирования теплоотдачи на них предусматривается установка автоматических балансировочных клапанов серии ASV на стояках - ручных клапанов серии MSV на магистралях – вентилей и спускников. Удаление воздуха из системы отопления производится с помощью воздушных кранов устанавливаемых в верхних пробках нагревательных приборов.
Подающий и обратный трубопроводы стояков прокладываются открыто. Горизонтальные трубопроводы ветвей прокладываются в плинтусе. Магистральные трубопроводы прокладываются в подвале с уклоном в сторону узла управления теплоизолируются.
Теплоноситель – вода с параметрами 9570 °C.
В качестве нагревательных приборов приняты:
- в жилых комнатах – алюминиевые радиаторы G
- в ванных комнатах – радиатор Nove
- в лестничной клетке и лифтовом помещении – конвектор без кожуха типа "Аккорд" (указать тип принятого конвектора);
Присоединение нагревательных приборов в лестничной клетке к системе отопления производится по предвключенной схеме перед теплообменником. Присоединение системы отопления к наружной тепловой сети производится по независимой схеме с теплообменником и циркуляционными насосами.
Гидравлический расчёт системы отопления.
Целью гидравлического расчета является подбор диаметров трубопроводов таким образом чтобы в зависимости от располагаемого давления добиться намеченного распределения потоков теплоносителя.
1. Гидравлический расчет главного циркуляционного кольца
Расчет ведется для самого нагруженного и самого удаленного от узла управления стояка и наиболее низко расположенной поквартирной ветви. Вычерчивается расчетная схема главного циркуляционного кольца с разбивкой его на участки и указанием нагрузки и длины участка (см. рис. 4.1). Участком называется отрезок трубопровода с одинаковыми диаметром и скоростью.
1.1. Расчет ветви первого этажа
Расчёт выполняется по удельным линейным потерям давления и ведется в табличной форме.
Таблица 4.1. Гидравлический расчет ветви
Расход теплоносителя на участке определяется по формуле:
где: Q-тепловая нагрузка участка Вт;
Т1 Т2 –параметры теплоносителя в системе С 9570С.
Средние удельные потери давления на трение.
В зависимости от средних удельных потерь на трение Rср (в курсовом проекте принимаем Rср=150 Пам) и расхода G на соответствующем участке по табл. II.1 прил. II [2] определяются действительные значения R d и V где:
d - диаметр участка трубопровода мм;
V - скорость движения теплоносителя на участке мс;
R - удельные потери давления на трение Пам;
- сумма коэффициентов местных сопротивлений (с. 180 табл. 6 прил. 2 [6]).
Местное сопротивление которое находится на границе участков относится к участку с меньшим расходом теплоносителя.
Наименование и коэффициенты местных сопротивлений на каждом участке приборной ветки заносятся в таблицу 4.2.
Таблица 4.2. Коэффициенты местных сопротивлений
Наименование местного сопротивления
Z – потери давления в местных сопротивлениях Па табл. II.3 [2]
Rl+Z – потери давления на расчетном участке Па.
S(Rl+Z)i-(i+n) – потери давления в расчётной ветви Па.
Рис. 4. 1. Расчётная схема главного и второстепенного циркуляционных колец через стояк №2
1.2. Выбор запорно-регулирующей арматуры и оборудования на ветви
Рис 4. 2. Схема месторасположения оборудования и запорно-регулирующей
арматуры на ветви и стояках.
Определение потерь давления в клапане RLV
Запорный клапан RLV применяется как правило в двухтрубных системах насосного водяного отопления для отключения отдельного отопительного прибора с целью его технического обследования или демонтажа без слива воды из всей системы.
RLV монтируется на выходном патрубке отопительного прибора. Для облегчения очередного слива воды из радиатора запорный клапан следует устанавливать крышкой вперёд.
Клапан RLV может быть укомплектован дренажным краном который предназначен для опорожнения или заполнения водой отопительного прибора.
Клапан RLV устанавливается в полностью открытом положении. Потери давления в этом клапане определяются по формуле
где - расчетный расход потока проходящего через клапан м3ч;
- характеристическая пропускная способность полностью открытого клапана (м3ч)бар05.
RLV 10: =18 (м3ч)бар05;
RLV 15: =25 (м3ч)бар05;
RLV 20: =30 (м3ч)бар05.
Подбор терморегулятора и определение потерь давления на нем
Сопротивление регулируемого участка без учета сопротивления терморегулятора:
- потери давления в клапане RLV Па.
Сопротивление терморегулятора определяется из величины его внешнего авторитета а=03 07. Принимаем а=05
Принимаем терморегулятор с предварительной настройкой RTD-N (указать марку принятого терморегулятора например RTD-N15). По диаграмме (с.23 [9] или прил.4) по и по расходу G на участке где устанавливается терморегулятор выбрать настройку терморегулятора.
Подбор автоматических балансировочных клапанов серии ASV
В курсовом проекте применяются запорно-измерительный клапан ASV-М и регулятор перепада давления ASV-РРVРV PLUS. Оба клапана ASV-М и ASV-РРVРV PLUS должны быть одинакового диаметра.
Поскольку радиаторные терморегуляторы имеют функцию предварительной настройки пропускной способности принимается запорно-измерительный клапан ASV-М (устанавливается на подающем трубопроводе). Зная расход и диаметр участка на котором устанавливается клапан можно определить потери давления на нём. Т.к. клапан ASV-М устанавливается в полностью открытом положении то падение давления на нём:
где - расчетный расход потока проходящего через клапан ASV-М м3ч;
Таблица 4.3. Характеристики клапана ASV-М
Сопротивление регулируемого участка клапанами серии ASV:
В зависимости от того чему равно значение выбирается клапан-регулятор перепада давления:
ASV-Р поддерживает постоянный перепад давления
По диаграмме (стр.11 рис.10 [11] или прил. 6) для расчётного диаметра на вертикальной шкале степени открытия клапана % находим точку равную значению 625%. Через неё проводим горизонтальную линию до пересечения со шкалой kv м3ч и находим значение kv.
Перепад давления на клапане ASV-РРV составляет:
где - расчетный расход потока проходящего через клапан ASV-РV м3ч;
- номинальная пропускная способность клапана (м3ч)бар05.
Потери давления в водомере:
- гидравлическое сопротивление водомера (табл. 4.4);
- расчетный расход воды на участке где установлен водомер м3ч.
Диаметр условно-го прохода счетчика мм
Порог чувстви-тельности м3ч
Максималь-ный объем воды за сутки м3
ческое сопротивле-ние счетчика S м(м3ч)2
По диаметру условного прохода счетчика выбираем тип водомера и выписываем его технические данные.
Принимаем фильтр сетчатый Y222 – фильтр из латуни с дренажной пробкой с внутренней резьбой.
Фильтры сетчатые устанавливают перед регулирующей арматурой: расходомерами насосами и другими устройствами для защиты от любых загрязнений трубопроводных систем.
Все представленные в каталоге [8] сетчатые фильтры должны устанавливаться на трубопроводах так чтобы направление стрелки на их корпусе совпадало с направлением движения воды и сливное отверстие в крышке было обращено вниз.
Гидравлическое сопротивление чистого фильтра:
где - расчетный расход потока проходящий через фильтр м3ч;
- условная пропускная способность полностью чистого фильтра (м3ч)бар05 (стр. 122 [8]).
Таблица 4.5. Характеристики фильтра сетчатого Y222
Выбор и расчёт шарового крана
Шаровые краны предназначены для использования в качестве запорной арматуры для воды (масла нефти сухого газа пара). Шаровые краны не могут быть использованы в качестве регулирующих устройств.
Принимаем шаровой кран Х2777 – из нержавеющей стали полнопроходной с внутренней резьбой.
Потери давления в шаровом кране:
Таблица 4.6. Характеристики шарового крана Х2777
Потери давления в расчётной ветви 1-го этажа:
Гидравлический расчет стояков производится аналогично п. 4.1.1.
Таблица 4.7. Гидравлический расчет стояков
Таблица 4.8. Коэффициенты местных сопротивлений
Выбор и расчёт клапанов серии MSV
Подбор запорного клапана MSV-M
Диаметр клапана принимается по диаметру стояка на котором он устанавливается. Потеря давления на клапане должна быть настолько низкой насколько это возможно (клапан устанавливается в полностью открытом положении).
Перепад давления ΔPMSV-M на клапане выбранного размера может быть определён либо с помощью диаграммы (рис.7 стр.36 [10] или прил. 8) либо по формуле:
где - расход на участке где устанавливается клапан MSV-M м3ч;
- пропускная способность клапана (м3ч)бар05.
Принимаем клапан по диаметру стояка. Поскольку клапан устанавливается в полностью открытом положении то на вертикальной шкале для клапана DN равном диаметру стояка принимаем значение предварительной настройки равной «32». Это значение соответствует полностью открытому клапану. От этого значения проводим горизонтальную линию до пересечения со шкалой kv после чего соединяем прямой линией полученную точку на шкале kv с точкой на шкале расхода Q соответствующей значению расчётного расхода теплоносителя через участок на котором устанавливается данный клапан. При пересечении этой прямой со шкалой ΔPv получим значение соответствующее потере давления ΔPMSV-M на клапане MSV-M либо зная значение kv определить потери давления на клапане по формуле (4.13).
Подбор ручного клапана с предварительной настройкой MSV-I
Потери давления в клапане MSV-I определяются аналогично потерям давления в клапане MSV-M.
где - расход на участке где устанавливается клапан MSV-I м3ч;
Потери давления на стояках вместе с запорно-регулирующей арматурой:
1.4. Гидравлический расчет магистралей (к расчетному стояку)
Гидравлический расчет магистралей производится аналогично п. 4.1.1.
Рис. 4. 3. Расчётная схема магистралей.
Таблица 4.9. Гидравлический расчет магистралей
Таблица 4.10. Коэффициенты местных сопротивлений
Потери давления в магистралях:
Потери давления в главном циркуляционном кольце:
Для обеспечения горизонтальной тепловой устойчивости системы отопления гидравлические сопротивления нагревательных приборов поквартирных ветвей и стояков должны составлять не менее 70% от сопротивлений ветвей без учета общих участков:
2. Гидравлический расчет второстепенного циркуляционного кольца
Располагаемое давление для второстепенного циркуляционного кольца
- сумма потерь давления в поквартирной ветви и в запорно-регулирующей арматуре на ней Па;
ΔРе – естественное давление возникающее в системе отопления при работе её в переходный период Па.
где hэ – высота этажа м;
g – ускорение свободного падения мс2;
r12- плотность теплоносителя при температуре:
2.1. Расчет ветви второго этажа
Расчет ведется в табличной форме аналогично п.4.1.1.
Таблица 4.11. Гидравлический расчет второстепенного циркуляционного кольца
Таблица 4.12. Коэффициенты местных сопротивлений
2.2 Выбор запорно-регулирующей арматуры и оборудования на ветви
Подбор и расчёт арматуры и оборудования (кроме терморегулятора) на ветви второстепенного кольца производится аналогично п. 4.1.2.
Потери давления во второстепенном циркуляционном кольце (без учета терморегулятора):
Располагаемое давление для терморегулятора:
По диаграмме (с. 23 [9] или прил. 4) в зависимости от расхода на участке где устанавливается терморегулятор диаметра и определяется настройка терморегулятора.
Потери давления во второстепенном циркуляционном кольце (с учётом терморегулятора):
Расчет нагревательных приборов
Рис. 5.1. Схема радиатора Global
Расчёт нагревательных приборов производится для приборов первого и второго этажей расчётного стояка.
В данном курсовом проекте в качестве нагревательных приборов принят алюминиевый радиатор Global.
Число секций отопительных приборов определяется по формуле:
где Qпр - требуемая теплоотдача нагревательного прибора Вт;
qпр – тепловой поток прибора Вт.
Qтр – суммарная теплоотдача открыто расположенных участков трубопроводов Вт.
где qг qв – удельная теплоотдача неизолированных соответственно горизонтальных и вертикальных участков трубопровода Втм (с. 184 табл. 2 );
n – доля неучтенного теплового потока от трубопроводов в зависимости от места их прокладки (с.75 ):
-для открыто проложенных вертикальных и горизонтальных труб – 010;
-для труб проложенных под плинтусом – 050.
где qном – номинальный тепловой поток прибора Вт; табл. 5.2;
к – поправочный коэффициент табл. 5.3.
Расход теплоносителя через прибор определяем по формуле:
где С – удельная теплоемкость теплоносителя С=4187Джкг·град
t – средний температурный напор определяемый по формуле:
где tв – температура воздуха внутри помещения °C;
- температура теплоносителя на входе и выходе из прибора 95700С;
Nу – установочное число секций шт.
Таблица. 5.1. Расчет нагревательных приборов
Для подбора и расчета нагревательных приборов для ванных комнат расположенных у наружных стен необходимо использовать табл. 5.4.
Таблица 5.2 Размеры и технические характеристики одной секции радиатора Global
Номинальный тепловой поток
Продолжение таблицы 5.2.
Таблица 5.3 Поправочный коэффициент
Таблица 5.4 Характеристика радиатора для ванной комнаты Novella PN 03 DEC
Температура теплоносителя
Расчет нагревательного прибора лестничной клетки
Для отопления лестничных клеток многоквартирных зданий применяются конвективные нагревательные приборы – конвекторы «Аккорд» устанавливаемые на первом этаже и присоединяемые к системе отопления по предвключенной схеме перед теплообменником.
Требуемый номинальный тепловой поток от нагревательного прибора на лестничной клетке определяется по формуле:
где Q - требуемая теплоотдача отопительного прибора Вт;
- коэффициент учитывающий схему подключения прибора к стояку («сверху - вниз») [6];
- коэффициент учитывающий действительный температурный напор отопительного прибора:
где n – характеристика нагревательного прибора ([6] табл. 1 прил. 3);
- температурный напор прибора лестничной клетки;
- температура теплоносителя на входе и выходе из прибора С.
где Q - теплопотери в лестничной клетке Вт;
G - максимальный эксплуатационный расход через отопительный прибор лестничной клетки Gпр лк=025 кгс;
- коэффициент учитывающий действительный расход теплоносителя через прибор лестничной клетки:
- коэффициент учитывающий отличие барометрического давления в районе строительства от значения 10133 кПа (стр. 44 [2]);
- количество теплоты отдаваемое трубопроводами Вт;
- удельная теплоотдача неизолированных участков трубопроводов Вт (табл. 2 прил. 3 стр. 184 [6]):
- длины горизонтальных и вертикальных участков трубопроводов в пределах лестничной клетки м.
По табл. 1 прил. 3 с. 183 [6] по величине принимается тип конвектора настенного без кожуха «Аккорд».
Число секций отопительного прибора лестничной клетки:
где -номинальный тепловой поток принятого типа нагревательного прибора Вт.
Таблица 6.1 Характеристики конвектора без кожуха «Аккорд» К2А- .
Условное обозначение типоразмера
Номинальный тепловой поток типоразмера кВт
Пределы расходов теплоносителя для значения m
Расчёт и выбор оборудования узла управления
Насосы расположенные в узле управления подбираются по потерям давления Н и по расчетному расходу Gсо в системе отопления по рис. 7.1.
Потери давления в системе отопления:
где ΔРсо - потери давления в системе отопления Па;
- суммарные потери давления в поквартирной ветке с учетом потерь давления в запорно-регулирующей арматуре и оборудовании на ней Па;
- суммарные потери давления в стояках с учетом потерь давления в клапанах MSV-I и MSV-М Па;
ΔРм – потери давления в магистралях главного циркуляционного кольца Па
- естественное давление возникающее в системе отопления при работе её в переходный период если нагревательные приборы расположены выше узла управления:
где: h – вертикальное расстояние между центром нагрева (ось узла управления) и центром охлаждения (ось прибора) м;
g – ускорение свободного падения мс2
- плотности теплоносителя при t=40С и t=50С кгм3.
Расчетный расход теплоносителя в системе отопления:
где: Q-фактическая тепловая мощность системы отопления:
где: Q1 - расчетные тепловые потери здания (без учёта теплопотерь ЛК и ЛП) Вт;
b1 - коэффициент учета дополнительного теплового потока устанавливаемого в отопительных приборах за счет округления сверх расчетной величины для чугунных радиаторов b1=104 (табл. 7.1);
Типоразмерный шаг кВт
Коэффициент в1 при номинальном тепловом потоке кВт минимального типоразмера
b2 - коэффициент учета дополнительных потерь теплоты отопительными приборами расположенными у наружных ограждений при отсутствии теплозащитных экранов для чугунных радиаторов b2 = 101 (табл. 7.2);
Коэффициент в2 при установке прибора
у наружной стены здания
у остекления светового проема
жилых и общественных
Конвектор без кожуха
Q2 - потери теплоты трубопроводами проходящими в не отапливаемых помещениях Вт;
где qi – удельная нормируемая теплоотдача поверхности теплоизолированного трубопровода принимаемая в зависимости от трубопровода (подающий или обратный) и от диаметра участков магистралей Втм по табл.7.3.
Таблица 7.3. Максимальный тепловой поток Втм через поверхность изолированных трубопроводов отопления.
Условный проход трубопровода мм
Подающий с расчетной температурой более 1100С
Подающий с расчетной температурой менее 1100С
li – длина участка м.
Q - тепловой поток регулярно поступающий от освещения оборудования людей который следует учитывать в целом на систему отопления здания Вт. Принимается из расчёта 10 Вт на 1м².
Q3 = nэт·Sзд·10 Вт(7.6)
где nэт – количество этажей в здании;
Sзд – общая площадь здания м2.
Рис. 7.1. Рабочие характеристики циркуляционных насосов при максимальной скорости вращения.
Основные технико-экономические показатели по проекту.
Таблица 8.1. Основные технико-экономические показатели по проекту.
Объем здания по внешнему обмеру
Расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления
Расчетные теплопотери здания
Фактическая тепловая мощность системы отопления
Фактическая удельная тепловая характеристика
Контрольный показатель удельного расхода теплоты на отопление здания
Удельный расход теплоты 1 м2 общей жилой площади
Расчетная температура обратной воды
Расчетная температура горячей воды в системе отопления
Расчетная температура сетевой воды
Продолжение таблицы 8.1
Фактическая температура горячей воды на входе в теплообменник
Расход теплоносителя в системе отопления
Расход воды из внешней тепловой сети
Расчетные потери давления в системе отопления
Табл. 8.2. Контрольный показатель удельного расхода теплоты на отопление здания:
Беркман Я.И. Справочник прораба сантехника. 2-е изд. перераб.- Киев: Будівельник 1975.-400с.
Внутренние и санитарно-технические устройства. Часть 1 – Отопление. Под редакцией Староверова И.Г. Справочник проектировщика. 1990г.
Изменение № 1 и № 2 СниП 2.04.05-91 Государственный комитет строительства архитектуры и жилищной политики Украины Киев 1998.
Пырков В.В. Особенности современных систем отопления. – К.: II ДП «Такі справи» 2003. – 176 с. – ил.
Справочник по теплоснабжению и вентиляции (издание 4-е переработанное и дополненное). Книга 1-я Р.В.Щекин и др.Киев Будівельник 1976 с. 416.
Ткачук А.Я. Проектирование системы водяного отопления: Учебное пособие. - К.: Выща шк. Головное издательство 1989.- 192 с.; ил.
ДБН В.2.2-15-2005 Жилые здания. Основные положения. Государственный комитет Украины по строительству и архитектуре. Киев-2005.
Каталог RC.16.A1.50 Danfoss TOB 2004.
Каталог VD.53.P10.50 Danfoss 042004.
Каталог VD.57.Q5.50 Danfoss TOB 0404.
Каталог VD.57.Q5.50 Danfoss TOB 0305.
СНиП 2.04.05-91 Отопление вентиляция и кондиционирование. Госстрой СССР. Москва 1991.
СНиП 2.01.01-82 Строительная климатология и геофизика. М. : Стройиздат 1983.-136с.
СНиП II-3-79** Строительная теплотехника. М. ГОССТРОЙ 1986.-31с.
Расчетные параметры наружного воздуха
Расчетная географическая широ
Барометрическое давление
Среднесуточная амплитуда температуры воздуха 0С
Удельная энтальпия кДж кг
удельная энтальпия кДж кг
Продолжение приложения 1
Примечание 1. Для других населенных пунктов расчетные параметры
наружного воздуха следует принимать по ближайшему из указанных в таблице городов.
Примечание 2. Количество градусо-суток отопительного периода указано для помещений с температурой +20 0С. Для помещений с другой температурой следует применять коэффициент k= (tв – tср.о)(20-tср.о) где tср.о – средняя температура отопительного периода 0С tв – температура воздуха в помещении 0С.
Выписка из приложения 1 к приказу Украины Минстройархитектуры №247 от 27 января 1993г
Нормативные сопротивления теплопередачи наружных ограждающих конструкций жилых и общественных зданий и сооружений нового строительства реконструкции и капитального ремонта.
Наименование ограждающих конструкций
Нормативные значения сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций Rтр м2 градВт
Крупнопанельные монолитные и объемно-блочные с утеплителями: а) из полимерных материалов
б) из минераловатных и др. материалов
а) из пористого бетона
б) с пористыми заполнителями
Кирпичные из керамических камней и мелких блоков:
а) полнотелые с утеплителями
ПОКРЫТИЯ И ПЕРЕКРЫТИЯ
Покрытия и перекрытия чердаков (кроме теплых чердаков)
Перекрытия над проездами и холодными подвалами сообщающимися с наружным воздухом
Перекрытия над не отапливаемыми подвалами
а) со световыми проемами в стенах
б) без световых проемов в стенах
РЕКОНСТРУКЦТЯ И КАПИТАЛЬНЫЙ РЕМОНТ
Покрытия перекрытия чердаков
Перекрытия над проездами и подвалами
Как для нового строительства
Характеристика наружных ограждающих конструкций.
Тип ограждающей конструкции
Толщина конструкции мм
Характеристика утеплителя
Сопротивление теплопередачи ограждающей конструкции
ент теплопроводности λ Вт(м 0С)
Стена смешанной кладки из блоков пористого бетона и кирпича
Стена из блоков пористого бетона
Стена из блоков пористого бетона и кирпича с жесткими горизонтальными связями и воздушным зазором
Стена из блоков пористого бетона и кирпича с гибкими связями конструктивных слоев и плиточным утеплителем
Стена из бетонных блоков и кирпича с гибкими связями конструктивных слоев и плиточным утеплителем
Стена из кирпича с жесткими горизонтальными связями конструктивных слоев и теплоизоляционной засыпкой
Продолжение приложения 3
Расчетный коэффициент теплопровод-ности λ Вт(м 0С)
ПЕРЕКРЫТИЯ ЧЕРДАЧНЫЕ
Перекрытия чердачные утеплитель – плиты пористого бетона
Перекрытия над подвалом утеплитель – плиты минераловатные покрытия - линолеум
Перекрытия над подвалом утеплитель – плиты минераловатные покрытие – керамическая плитка
ОКНА БАЛКОННЫЕ ДВЕРИ
Двойное остекление в деревянных спаренных переплетах
Двойное остекление в деревянных спаренных переплётов
Тройное остекление в деревянных раздельно-спаренных переплетах
Продолжение приложения 4
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ
К ВЫПОЛНЕНИЮ КУРСОВОГО ПРОЕКТА ПО ДИСЦИПЛИНЕ
«РЕГУЛИРОВАНИЕ МИКРОКЛИМАТА ПОМЕЩЕНИЙ.
(для студентов специальности 7.092103 «Городское строительство и хозяйство»

RAZDEL_2_gotovo_pechat_3-10.doc

Використаних джерел літератури – 15
В курсовому проекті був виконан розрахунок системи опалення жилого будинку. Була розрахована двохтрубна система з горизонтальною розводкою. В ході розрахунку були визначені тепловтрати будинку підібрані діаметри гілок та стояків. Також підібрана запорно-регулююча арматура опалювальні прилади в квартирах.
ТЕПЛОВТРАТИ ТЕПЛОНАДХОДЖЕННЯ ЗАПОРНО-РЕГУЛЮЮЧА АРМАТУРА ОПР ТЕПЛОПЕРЕДАЧ ПОВТРЯ ДАМЕТР КЛАПАН ВТРАТИ ТИСКУ КОНВЕКТОР НАСОС ТРУБА.
Визначення характеристик зовнішніх захищаючих конструкцій5
1. Розрахунок тепловтрат через захищаючі конструкції7
Технічне обргунтування прийнятой системи опалювання13
1. Гідравлічний розрахунок системи опалювання 14
1.1 Гідравлічний розрахунок головного циркуляційного кільця14
1.1.1. Розрахунок гілки першого поверху 14
2. Вибір арматури і устаткування на гілці 17
2.1 Визначення втрат тиску в клапані RLV 17
2.2 Підбор терморегулятора й визначення втрат тиску в ньому 18
2.3 Підбор автоматичних балансувальних клапанів серії ASV 19
2.4 Підбор водоміра 20
2.5 Підбор фільтра 20
2.6 Вибір і розрахунок кульового крана 21
3 Розрахунок стояків і магістралей (до розрахункового стояка) 22
4 Гідравлічний розрахунок другорядного циркуляційного кільця 23
4.1 Розрахунок гілки другого поверху 23
4.2 Вибір арматур й обладнання 24
4.2.1 Визначення втрат тиску в клапані RLV 24
4.2.2 Підбор автоматичних балансувальних клапанів серії ASV 24
4.2.3 Підбор водоміра 25
4.2.4 Підбор фільтра 25
4.2.5 Вибір і розрахунок кульового крана 25
5. Розрахунок нагрівальних приладів 26
6. Розрахунок нагрівальних приладів на сходовій клітці28
Розрахунок і вибір устаткування вузла управління 30
Техніко-економічні показники по проекту 32
Специфікація до схеми блочного теплового пункту для системи опалення 33
Специфікація до до розрахункової дiлянки системи опалення 34
Розрахунок теплотехничних i енергетичних параметрiв будинку та складання енергетичного паспорту 35
Визначення характеристик обгороджуючих конструкцій
Район будівництва – Вінниця.
Барометричний тиск Рбар=970гПа.
Темперапура зовнішнього повітря tн= -21оС.
Вибір типу й нормативного опору теплопередачі конструкцій що обгороджують виробляється виходячи з умови
де Ro – опір теплопередачі будівельної конструкції (м2ºС)Вт;
Rн – нормативний опір теплопередачі будівельної конструкції (м2ºС)Вт.
Нормативний опір теплопередачі будівельної конструкції залежить від зони будівництва або кількості градусо-діб опалювального періоду (ГДОП).
де tв – розрахункова температура внутрішнього повітря для об'єкта будівництва C; (для житлових будинків 20ºC);
tоп – середня температура опалювального періоду для регіону будівництва в період із середньою температурою в добу ≤8 ºC [1];
zоп – тривалість періоду із середньодобовою температурою повітря ≤8 ºC (тривалість опалювального періоду) діб. [1].
За значенням ГДОП за додатком 2 [6] зона будівництва - I. За вихідним дан-ими й зоні будівництва за додатком 2 [6] приймаємо термічні опори теплопередачі конструкцій що обгороджують.
Характеристики обгороджуючи конструкцій зведені в таблиці 1.1.
Таблиця 1.1 – Характеристики обгороджуючих конструкцій
Наіменування огороджувальних конструкційматеріали
Зовнішня стіна (матеріал)
Перекриття над підвалом (не опапалювальні без світових проємов)
Вікна та балконі двері
Для заданого міста (Вінниця) по [1] виписується повторюваність (чисельник) і швидкість вітру (знаменник) по румбах за січень і зведені в
Таблиця 1.2 – Повторюваність і швидкість вітру.
1 Розрахунок тепловтрат через обгороджуючі конструкції
Основні втрати теплоти визначають підсумовуючи втрати теплоти через окремі конструкції що обгороджують Qa Вт за формулою
де А – розрахункова площа обгороджуючої конструкції м2.
Висота приміщення м визначається по формулах
- для першого поверху
- для проміжного поверху
- для останнього поверху
-для сходової клітки
hэ – висота поверху м (35 м);
пп – товщина перекриття над підвалом м (04м);
чп – товщина горищного покриття м (053 м);
мп – товщина міжповерхового перекриття м (03 м);
n – кількість поверхів;
Ro – опір теплопередачі будівельної конструкції (м2C)Вт;
tв – розрахункова температура внутрішнього повітря для об'єкта будівництва C;
tз – розрахункова температура зовнішнього повітря для холодного періоду року C;
– коефіцієнт що враховує додаткові втрати теплоти в частках від основних втрат;
– коефіцієнт що враховує повторюваність і швидкість вітру по напрямках:
- при швидкості 45-50 мс і повторюваності не менш 15% 1 =005;
- при швидкості більше 5 мс і повторюваності не менш 15% 1 =01;
- у всіх інших випадках 1 =0;
– коефіцієнт що враховує поверховість будинку;
n – коефіцієнт обліку положення зовнішньої поверхні огородження стосовно зовнішнього повітря табл.3 [2].
Втрати теплоти розраховуються через всі конструкції що обгороджують по обох сторонах яких є перепад температур більше 3 ºC.
Втрати теплоти на нагрівання вентиляційного повітря Qв Вт розраховують- ся для кожного опалювального приміщення що має одне або більшу кількість вікон або балконних дверей у зовнішніх стінах виходячи з необхідності забезпечення підігріву опалювальними приладами зовнішнього повітря в обсязі однократного повітрообміну в годину за формулою
- для житлових приміщень
де Ап – площа підлоги приміщення м²;
h – висота приміщення від підлоги до стелі м але не більше 35.
- для сходової клітки
де В – коефіцієнт що враховує кількість вхідних тамбурів;
Н – висота будинку (висота сходової клітки) м.
Розрахункові теплові втрати в приміщенні Q1 Вт визначаються за формулою
Розрахунок тепловтрат і теплонадходжень зводиться до таблиці 2.3.
Таблиця 1.3. – Розрахунок тепловтрат і теплонадходжень через конструкції що обгороджують
Вт(м2·0C)радВт(м2·град)
Таблиця 1.4 – Зведена таблиця тепловтрат і тепло надходжень
Тепловтрати будинку без сходової клітки:
Тепловтрати на сходовій клітці:
Технічне обргунтування прийнятой системи опалювання
У даному проекті передбачена двотрубна горизонтальна система опалювання з установкою водомірів гарячої води для поквартірного обліку витрати теплоти на опалювання. Регулювання тепловіддачі здійснюється за допомогою терморегуляторів RTD-N15.
Для відключення гілок при проведенні ремонтних робіт і регулюванні тепловіддачі на них передбачається установка замочних клапанів. Видалення повітря з системи опалювання проводиться за допомогою повітряних кранів встановлених у верхніх пробках нагрівальних приладів.
Падаючі і зворотні стояки прокладаються відкрито горизонтальні трубопроводи гілок прокладаються в плінтусі. Магістральні трубопроводи прокладаються в підвалі з ухилом у бік вузла управління і теплоізолюються.
Теплоносій – вода з параметрами 9070 оС. Як нагрівальні прилади прийняті:
-в житлових кімнатах –алюмінієви радіатори G
-на сходовій клітці– конвектори без кожуха типу «Акорд» К2А-294.
Приєднання нагрівальних приладів в сходовій клітці до системи опалювання проводиться по передвключеній схемі перед теплообмінником. Приєднання системи опалювання до зовнішньої теплової мережі проводиться по незалежній схемі з теплообмінником і циркуляційним насосом.
1 Гідравлічний розрахунок системи опалення
Метою гідравлічного розрахунку є підбір діаметрів трубопроводів таким чином щоб залежно від розташовуваного тиску домогтися наміченого розподілу потоків теплоносія.
1.1 Гідравлічний розрахунок головного циркуляційного кільця
Розрахунок ведеться для самого навантаженого й самого вилученого від вузла управління стояка й найбільше низько розташованої поквартирної гілки. Викреслюється розрахункова схема головного циркуляційного кільця з розбивкою його на ділянки й вказівкою навантаження й довжини ділянки. Ділянкою назива-
ється відрізок трубопроводу з однаковими діаметром і швидкістю.
1.1.1 Розрахунок гілки першого поверху
Визначаємо витрату теплоносія на ділянці:
де Q- теплове навантаження ділянки Вт;
Т1Т2 – параметри теплоносія в системі °C.
Rср - середні питомі втрати тиску на тертя =150Пам;
Σ - сума коефіцієнтів місцевих опорів на ділянці;
Z – втрати тиску в місцевих опорах Па.
Розрахунок виконується по питомих лінійних втратах тиску й ведеться в табличній формі (таблиця 1.5).
Рисунок 1.1 – Схема гілки першого та другого поверху.
Витрата теплоносія на ділянці G кггод визначається за формулою
де Q – теплове навантаження ділянки Вт;
– параметри теплоносія в системі С 9570ºС.
Середні питомі втрати тиску на тертя Rср=100-250 Пам.
Залежно від середніх питомих втрат на тертя (приймаємо Rср=150 Пам) і витрати G на відповідній ділянці по табл. II.1 [4] визначаються дійсні значення R
R – питомі втрати тиску на тертя Пам;
d – діаметр ділянки трубопроводу м;
V – швидкість руху теплоносія на ділянці мс;
Σ – сума коефіцієнтів місцевих опорів табл.6 [4].
Місцеві опори які перебувають на границі ділянок відносять до ділянки з меншою витратою теплоносія.
Z – втрати тиску на місцевих опорах Па табл. II.3 [4].
Σ(Rl+Z) – втрати тиску в розрахунковій гілці Па.
Таблиця 1.5 – Гідравлічний розрахунок гілки.
Коефіцієнти місцевих опорів зведені в таблицю 2.6.
Таблиця 2.6 – Коефіцієнти місцевих опорів
Наименование местного сопротивления
крестовина проходная
2. Вибір запірно-регулюючих арматур й устаткування на гілці
2.1 Визначення втрат тиску в клапані RLV
Запірний клапан RLV застосовується у двотрубних системах насосного водяного опалення для відключення окремого опалювального приладу з метою його технічного обстеження або демонтажу без зливу води із всієї системи.
RLV монтується на вихідному патрубку опалювального приладу.
Клапан RLV установлюється в повністю відкритому положенні. Втрати тиску
в цьому клапані PRLV Па визначаються за формулою
де Q – розрахункова витрата потоку що проходить через клапан м3год;
kvs – характеристична пропускна здатність повністю відкритого клапана (м3год) бар05.
RLV 15: kvs =25(м3год) бар05.
Q = Q1-2=571 10-3 м3год
Встановлюємо клапан RLV на настройці P=18 кПа
2.2 Підбор терморегулятора й визначення втрат тиску в ньому
Визначаємо опір регульованої ділянки без обліку опору терморегулятора P Па за формулою
де ΔРПВ – втрати тиску в розрахунковій галузі Па;
ΔРRLV – втрати тиску в клапані RLV Па.
Опір терморегулятора визначається з величини його зовнішнього авторитету а=03 0 07. Приймаємо а=06.
Так як мінімальні втрати тиску на терморегуляторі повинні складати 1 кПа
Приймаємо терморегулятор з попереднім настроюванням RTD-N15. Настроювання терморегулятора вибираємо по діаграмі [8] за значенням ΔРт і по витраті G на ділянці на якому встановлюється терморегулятор. Прийняте настроювання - 6.
2.3 Підбор автоматичних балансувальних клапанів серії ASV
У даному проекті застосовуються запірно-вимірювальний клапан ASV-M і регулятор перепаду тиску ASV-PPVPV PLUS. Обидва клапани ASV-M й ASV-PPVPV PLUS повинні бути однакового діаметра.
Тому що радіаторні терморегулятори мають функцію попереднього настроювання пропускної здатності приймається запірно-вимірювальний клапан ASV-M (установлюється на трубопроводі що подає). Тому що клапан ASV-M установлюється в повністю відкритому положенні падіння тиску на ньому.
kvs – пропускна здатність повністю відкритого клапана (м3год) бар05.
kvs =16(м3год) бар05
Опір регульованої ділянки клапанами серії ASV
Приймаємо клапан ASV-РV. За рис.10 [9] =1 м3ч ступінь відкриття клапа-на – 50%. Перепад тиску на клапані ASV-PV становить:
Втрати тиску у водомірі Рв Па розраховуються за формулою
де S – гідравлічний опір водоміра;
q – розрахункова витрата води на ділянці де встановлений водомір м3год.
По діаметру умовного проходу лічильника вибираємо тип водоміра й виписуємо його технічні дані в таблицю 2.7.
Таблиця 2.7 – Технічні дані водоміра Jh3-V3-U
Приймаємо фільтр сітчастий Y222 – фільтр із латуні із дренажною пробкою із внутрішнім різьбленням.
Фільтри сітчасті встановлюють перед регулюючими арматурами для захисту від будь-яких забруднень трубопровідних систем.
Гідравлічний опір чистого фільтраРф Па розраховується за формулою
де Q – розрахункова витрата потоку що проходить через фільтр м3год;
kvs – умовна пропускна здатність повністю чистого фільтра (м3год) бар05 (стор. 122 [7])
kvs =27(м3год) бар05
2.6 Вибір і розрахунок кульового крана
Приймаємо кульовий кран X2777 – з нержавіючої сталі повно прохідний із внутрішнім різьбленням.
Кульові крани призначені для використання як запірні арматури.
Втрати тиску в кульовому крані Ршк Па розраховуються за формулою
де Q – розрахункова витрата потоку що проходить через кульовий кран м3год.
Втрати тиску в розрахунковій галузі 1-го поверху:
3 Розрахунок стояків і магістралей (до розрахункового стояка)
Гідравлічний розрахунок стояків і магістралей виконується аналогічно розрахунку головного циркуляційного кільця.
Гідравлічний розрахунок стояків і магістралей зводяться в таблицю 2.8.
Таблиця 2.8 – Гідравлічний розрахунок стояків
Таблиця 2.9 – Гідравлічний розрахунок магістралей
Розрахунок коефіцієнтів місцевих опорів стояків і магістралей зведені в таблиці 2.10.
Таблиця 2.10 – Коефіцієнти місцевих опорів
а) коефіцієнти місцевих опорів на стояках
б) коефіцієнти місцевих опорів на стояках
Вибір клапанів MSV-M и МSV-I.
Діаметр клапана приймається рівним діаметру стояка d=40мм на якому він встановлюється. Втрата тиску на клапані повинна бути на стільки низки на скільки це можливо. Клапан встановлюється в повністю відкритому положенні.
Перепад тиску визначаємо по формулі:
Q- витрата на ділянці з клапанами MSV-M і MSV-I м3год;
кV- пропускна спроможність 99 м3год
Втрати тиску на стояку разом з арматурою:
Σ ΔРст =8532+2576+2078+2078=15264 Па.
4 Гідравлічний розрахунок другорядного циркуляційного кільця
Тиск на який ми розраховуємо для другорядного циркуляційного кільця:
ΔР2этр= Σ ΔР1этветви + ΔРе
ΔРе- природний тиск що виникає в системі опалювання при роботі її в перехідний період якщо нагрівальні прилади розташовані веще вузла управління;
ΔРе=hэg(ρt=40-ρt=50);
ΔРе = 35*981*(99224-98807)=143 Па;
ΔР2этр=8532+143=8675 Па.
4.1 Розрахунок гілки другого поверху
Гідравлічний розрахунок гілки другого поверху виконується аналогічно розрахунку головного циркуляційного кільця та зводиться у таблицю 2.11.
Таблиця 2.11 – Гідравлічний розрахунок другорядного циркуляційного
Розрахунок коефіцієнтів місцевого опору гілки другого поверху зводиться в таблицю 2.12.
Таблиця 2.12 – Коефіцієнти місцевих опорів
4.2 Вибір арматур й обладнання
Підбор і розрахунок арматур й обладнання на гілці другорядного циркуляційного кільця виконується аналогічно головному циркуляційному кільцю.
4.2.1 Визначення втрат тиску в клапані RLV
Втрати тиску в клапані RLV РRLV Па визначаються за формулою (2.14).
устанавливаем клапан RLV на настройке P=13кПа
4.2.2 Підбор терморегулятора й визначення втрат тиску в ньому
Оскільки клапан ASV-PV підтримує після себе не менш 5 кПа прикриваємо клапан RLV приводячи до настройки 12 при цьому .
Приймаємо ΔРт=3153 Па
Приймаємо терморегулятор RTD-N16 з попередньою настройкою 5.
4.2.3 Підбор автоматичних балансувальних клапанів серії ASV
Так як радіаторні терморегулятори мають функцію попереднього настрою пропускної спосібності вибираємо запірно-регулюючий клапан серії ASV.
Приймаємо клапан ASV-РV. За рис.10 [9] =16 м3ч ступінь відкриття клапана – 395%.
Перепад тиску на клапані ASV-PV РASV-PV Па визначаються за форму-лою (2.18).
Втрати тиску в клапані ASV-М РASV-PМ Па визначаються за форму-
4.2.3 Підбор водоміра
Втрати тиску у водомірі Рв Па визначаються за формулою
По діаметрі умовного проходу лічильника вибираємо тип водоміра й виписуємо його технічні дані в таблицю 2.13.
Таблиця 2.13 – Технічні дані водоміра Jh3-V3-U
4.2.4 Підбор фільтра
Гідравлічний опір чистого фільтра Рф Па визначається за формулою
4.2.5 Вибір і розрахунок кульового крана
Приймаємо кульовий кран X2777 – з нержавіючої сталі повнопрохідний із внутрішнім різьбленням.
Втрати тиску в кульовому крані Ршк Па визначається за формулою.
Втрати тиску в другорядному циркуляційному кільці:
Необхідно перевірити наступну умову:
5 Розрахунок нагрівальних приладів
Розрахунок нагрівальних приладів виконується для приладів першого й другого поверхів розрахункового стояка.
У даному курсовому проекті як нагрівальні прилади прийняті алюмінієві радіатори Global VIP 500.
Число секцій опалювальних приладів п визначається за формулою
де Qпр – необхідна тепловіддача нагрівального приладу Вт;
qпр – тепловий потік приладу Вт.
Qтр – сумарна тепловіддача відкрито розташованих ділянок трубопроводів Вт
qгв – питома тепловіддача неізольованих відповідно горизонтальних і вертикальних ділянок трубопроводів Втм табл. 2 [5];
lгв – довжина відкрито розташованих відповідно горизонтальних і вертикальних ділянок трубопроводів м.
n – частка неврахованого теплового потоку від трубопроводів залежно від місця їхньої прокладки (у проекті для відкрито розташованих труб - 01).
qном – номінальний тепловий потік приладу табл. 5.2 [6]
k – поправочний коефіцієнт табл.5.3 [6].
Витрата теплоносія через прилад G кгс визначається за формулою
де С – питома теплоємність теплоносія С=4187 Джкг·ºС.
Середній температурний напір t 0С визначається за формулою
де tв – температура повітря усередині приміщення С;
Твх Твих – температура теплоносія на вході й виході із приладу 9070С;
Nу – настановне число секцій.
Розрахунок нагрівальних приладів зводиться в таблицю 2.14.
Таблиця 2.14 – Розрахунок нагрівальних приладів.
Розміри й технічні характеристики радіатора Global VIP 500 зведені в таблицю 2.15.
Таблиця 2.15 – Розміри й технічні характеристики однієї секції радіатора Global
6. Розрахунок нагрівального приладу сходової клітки
Для опалення сходових кліток багатоповерхових будинків застосовуються конвективні нагрівальні прилади – конвектори «Акорд» що установлюються на першому поверсі й приєднуються до системи по предвключеній схемі перед теплообмінником.
Необхідний номінальний тепловий потік від нагрівального приладу на сходовій клітці qн пр. Вт визначається за формулою
де 1 – коефіцієнт що враховує схему підключення приладу до стояка («униз») [5];
п – характеристика нагрівального приладу табл. 1 [5];
Δtлк – температурний напір приладу сходової клітки 0С;
Твхлк Твихлк – температура теплоносія на вході й виході їхнього приладу С.
Qлк – тепловтрати в сходовій клітці Вт;
Gпр – максимальна експлуатаційна витрата через опалювальний прилад сходової клітки Gпр= 025 кгс.
φ2 – коефіцієнт що враховує дійсну витрату теплоносія через прилад сходової клітки;
φ3 – коефіцієнт що враховує відмінність барометричного тиску в районі будівництва від значення 10133кПа стор. 44 [4];
Qпр – необхідна тепловіддача опалювального приладу Вт;
Qтр – кількість теплоти що віддається трубопроводами Вт;
qгв – питома тепловіддача неізольованих трубопроводів Втм табл. 2 [5];
lгв – довжини горизонтальних і вертикальних ділянок трубопроводів у межах сходової клітки м.
По табл. 1 додаток 3 [5] по величині приймається тип конвектора настінного без кожуха «Акорд».
Число секцій опалювального приладу сходової клітки
де qн – номінальний тепловий потік прийнятого типу нагрівального приладу Вт.
Характеристики конвектора без кожуха «Акорд» К2А-221 зведені в табли-ці 2.17.
Таблиця 2.17 – Характеристики конвектора без кожуха «Акорд» К2А-221
Розрахунок і вибір устаткування вузла управління
Насоси розташовані у вузлі керування підбираються по втратах тиску Н и по розрахунковій витраті Gсо в системі опалення по мал. 7.1. [6].
Втрати тиску в системі опалення Н м визначаються за формулою
де ΔРСО – втрати тиску в системі опалення Па;
ΔPветви – сумарні втрати тиску у поквартірній гілці з урахуванням втрат у запорно-регулюючій арматурі та обладнання на ній Па;
ΔPм – втрати тиску в магістралях головного циркуляційного кільця Па;
ΔРе – природний тиск що виникає в системі опалення при роботі її в перехідний період Па якщо нагрівальні прилади розташовані вище вузла керування
hэ – вертикальна відстань між центром нагрівання (вісь вузла керування) і центром охолодження (вісь приладу) м;
g – прискорення вільного падіння мс2;
ρ12 – щільність теплоносія при температурі
Розрахункова витрата теплоносія в системі опалення Gco тгод визначається за формулою
де Qсо – фактична теплова потужність системи опалення;
Q1 – розрахункові теплові втрати будинку (без обліку тепловтрат ЛК)Вт;
b1 – коефіцієнт обліку додаткового теплового потоку установлюваного в опалювальних приладах за рахунок округлення понад розрахункову величину b1 =104 табл. 7.1. [6];
b2 – коефіцієнт обліку додаткових втрат теплоти опалювальними прила-дами розташованими у зовнішніх огороджень при відсутності теп-лозахистних екранів для чавунних радіаторів b2 =101 табл. 7.2. [6];
Q2 – втрати теплоти трубопроводами що проходять у не опалювальних приміщеннях Вт
li – довжина ділянки м.
Q3 – тепловий потік що регулярно надходить від освітлення устаткування людей який варто враховувати в цілому на систему опалення будинку Вт. Приймається з розрахунку 10 Вт на 1 м2.
пэт – кількість поверхів у будинку;
Sзд – загальна площа будинку м².
Приймаємо насос Wilo- STAR-RS 256.
Техніко-економічні показники по проекту
Таблиця 2.18 – Техніко-економічні показники по проекту
Объем здания по внешнему обмеру
Расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления
Расчетные теплопотери здания
Фактическая тепловая мощность системы отопления
Фактическая удельная тепловая характеристика
Контрольный показатель удельного расхода теплоты на отопление здания
Удельный расход теплоты 1 м2 общей жилой площади
Расчетная температура обратной воды
Расчетная температура горячей воды в системе отопления
Расчетная температура сетевой воды
Фактическая температура горячей воды на входе в теплообменник
Расход теплоносителя в системе отопления
Расход воды из внешней тепловой сети
Расчетные потери давления в системе отопления
Специфікація до схеми блочного теплового пункту для системи опалення
Регулятор перепаду тиску
Рег.перепаду-точка заміру тиску
Датчик температури наружного повітря
Вторинна сторона (опалення)
Клапан балансуючий (опція)
Регулятор «перепуский» (опція)
Клапан електромагнітний
Манометр-точка заміру тиску
Специфікація до до розрахункової дiлянки системи опалення
труби REHAU RAUTITAN pink 16
труби REHAU RAUTITAN pink 40
труби REHAU RAUTITAN pink 63
Конвектор без кожуху «Аккорд» К2А-221
Терморегулятор RTD-N 16
Расчет теплотехнических и энергетических параметров здания и составление энергетического паспорта
Объект – жилое здание в г.Винница
Здание односекционное имеет 9 этажей. Общее количество квартир – 36. Общая высота здания 32 м. В здании предусмотрена одна лестничная клетка и один подъемный лифт.
Согласно [2] для жилых зданий расчетная температура внутреннего воздуха tв=20 0С расчетная температура наружного воздуха для условий г. Винница – tн=-21 0С.
Расчетная температура техподполья tц=5 0С.
Количество градусо-суток отопительного периода для I зоны – Dd=39879 оСсут.
Согласно с [1] продолжительность отопительного периода для г. Винница составляет zот.п =189 суток средняя температура наружного воздуха за отопительный период tотп =-110С.
Функциональное назначение тип и конструктивные решения дома
Отдельно расположенный жилой дом построенный по индивидуальному проекту. Конструктивная схема дома – монолитный железобетонный каркас с монолитными перекрытиями и монолитным фундаментом. Внешние стены здания толщиной 520 мм снаружи закрыты штукатуркой.
Чердак – холодный перекрытие холодного чердака – 400мм толщиной с минераловатным утеплителем и цементно-песчаной стяжкой по теплоизоляционным плитам.
Техподполье с разводкой трубопроводов.
Светопрозрачные конструкции (окна) сделаны из ПВХ-профилей с заполнением двухкамерными стеклопакетами.
В здании предусмотрено водяное отопление горячее водоснабжение подключение к системе централизованного теплоснабжения. Система отопления двухтрубная с поквартирным авторегулированием.
Геометрические показатели
Площади наружных ограждающих конструкций отопительная площадь площадь жилых помещений и кухонь отопительный объем а также форма тип и ориентация здания необходимые для расчета энергетического паспорта определяется на основе проектных данных.
Основные объемно-планировочные показатели:
Отопительная площадь здания – Fh=2169 м2.
Площадь квартир жилого дома – Fж=17217 м2.
Отопительный объем здания – Vh=786383 м3.
Общая площадь наружных ограждающих конструкций - F= 221696м2.
Общая площадь непрозрачных ограждающих конструкций – Fнп=187496м2.
Общая площадь наружных светопрозрачных ограждающих конструкций – Fсп=342 м2.
Общая площадь входных дверей – Fд=25 м2.
Общая площадь перекрытия холодного чердака – Fпк хч=241 м2.
Общая площадь перекрытия над техподпольем – Fц1=241 м2.
Теплотехнические показатели
Приведенное сопротивление теплопередачи наружных непрозрачных ограждающих конструкций - R пр.нп=28 м2КВт.
Приведенное сопротивление теплопередачи перекрытия холодного чердака - R пр.хч=33 м2КВт.
Приведенное сопротивление теплопередачи перекрытия над техподпольем определяется на основе расчета ограждающих конструкций техподполья - R пр.ц1=25 м2КВт.
Приведенное сопротивление теплопередачи наружных светопрозрачных ограждающих конструкций - R пр.сп=06 м2КВт.
Приведенное сопротивление теплопередачи входных дверей в здание - R пр.д=044 м2КВт.
Приведенный коэффициент теплопередачи теплоизоляционной оболочки здания kпр Втм2К определяется по формуле:
где – коэффициент который учитывает дополнительные теплопотери связанные с ориентацией ограждений по сторонам света присутствием угловых помещений поступлением холодного воздуха через входы в здание; для жилых зданий =113.
Условный коэффициент теплопередачи здания который учитывает теплопотери за счет инфильтрации и вентиляции kинф Втм2К определяется по формуле:
где 2 =0278 – размерный коэффициент;
с – удельная теплоемкость воздуха принимается равной 1 кДжкгК;
v – коэффициент снижения объема воздуха в здании который учитывает наличие внутренних ограждающих конструкций принимается v=085;
γ3 – средняя плотность воздуха которая входит в помещение за счет инфильтрации кгм3 определяется по формуле:
nоб – средняя кратность воздухообмена здания за отопительный период час-1 определяется по формуле:
– коэффициент влияния встречного теплового потока в ограждающих конструкциях; принимается по наибольшим значениям единственным для всего здания и составляет =07.
Общий коэффициент теплопередачи здания Кзд. Втм2К определяется по формуле:
Объемно-планировочные характеристики
Коэффициент остеккления фасадов здания mск определяется по формуле:
Показатель компакности здания к зд. м-1 определяется по формуле:
Энергетические показатели
Расчетные потери тепловой энергии на отопление здания на протяжении отопительного периода Qгод кВтчас определяется по формуле:
где Qк – общие теплопотери здания через ограждающую оболочку кВтчас;
Qвн п – бытовые теплопоступления на протяжении отопительного периода кВтчас;
Qs – тепловые поступления через окна от солнечной радиации на протяжении отопительного периода кВтчас;
v – коэффициент который учитывает способность ограждающих конструкций зданий отдавать тепло во время периодического теплового режима; для здания которое рассматривается v=08;
– коэффициент авторегулирования подачи тепла в системах отопления; в здании используется двухтрубная система отопления с поквартирным регулированием; =095;
h – коэффициент который учитывает дополнительное теплоснабжение системы отопления связанное с дискретностью номинального теплового потока номенклатурного ряда отопительных приборов дополнительными теплопотерями через радиаторные участки ограждений теплопотерями трубопроводов которые проходят через неотапливаемые помещения: для здания башенного типа h=111.
Общие теплопотери здания через ограждающую оболочку за отопительный период определяется по формуле:
Бытовые теплопоступления на протяжении отопительного периода определяется по формуле:
где qвен.п – величина бытовых теплопоступлений на 1 м2 жилой площади здания; для жилых зданий qвен.п=10 Втм2.
Тепловые поступления через окна от солнечной радиации на протяжении отопительного периода для четырех фасадов здания ориентированных на четыре стороны света определяются по формуле:
где в зф – коэффициенты которые учитывают затемнение светового проема соответственно окон и зенитных фонарей непрозрачными элементами заполнения принимаются согласно таблице 1 [7];
в зф – коэффициенты относительного проникновения солнечной радиации соответственно для светопрозрачных заполнений окон и зенитных фонарей которые принимаются по паспортным данным соответственных светопрозрачных конструкций или согласно с таблицей 1 [7];
Fс Fю Fз Fв – площадь световых проемов фасадов здания соответственно ориентированных по четырем направлениям света по проекту:
Fюз=2052 м2; Fсв= 1368м2; Fсз=0м2; Fюв=0 м2.
Fсп ф – площадь световых проемов зенитных фонарей здания м2;
Iюв Iюз Iсз Iсв – средняя величина солнечной радиации за отопительный период направленная на вертикальную поверхность при условии тучности соответственно ориентированная по четырем фасадам здания кВтчасм2 принимается согласно таблицы 2 [7]; для условий города Винница:
Iюз=288 кВтчасм2; Iсв=159 кВтчасм2; Iсз=159 кВтчасм2; Iюв=282 кВтчасм2.
Iг =335кВтчасм2 – средняя величина солнечной радиации за отопительный период направленная на горизонтальную поверхность при условии тучности кВтчасм2 принимается согласно с таблицей 2 [7].
Учитывая что на чердаке отсутствуют световые проемы то Fсп. ф =0 м2. Формула (9.11) в данном случае может быть представлена в виде:
Для двухкамерных стеклопакетов с 4 в=048.
Учитывая значения складских теплопотерь и теплопоступлений в здание определяется Qгод по формуле :
Расчетное значение удельных теплопотерь на отопление здания за отопительный период qзд кВтчасм2 определяется по формуле:
Определение класса энергетической эффективности здания
Класс энергетической эффективности здания определяется согласно с дополнением [2] на основании анализа выражения:
где Еma для данного здания Еmax=79 кВтчасм2.
Согласно с [2] данное здание относится к классу энергетической эффективности «В».
Для данного здания допускается снижение уровня теплозащиты наружных ограждающих конструкций до оптимального согласно с 3.3 [2].
Таблица 9.1 Энергетический паспорт жилого здания
Наименование расчетных параметров
Расчетная температура внутреннего воздуха
Расчетная температура наружного воздуха
Расчетная температура теплого чердака
Расчетная температура техподполья
Длительность отопительного периода
Средняя температура наружного воздуха за отопительный период
Расчетное количество градусо-суток отопительного периода
Функциональное назначение тип и конструктивное решение здания
Размещение в постройке
Типовой проект индивидуальный
Индивидуальный проект 9-этажного односекционного жилого здания на 36 квартир
Конструктивное решение
Монолитный железобетонный каркас
Продолжение таблицы 9.1
Геометрические теплотехнические и энергетические показатели
Расчетное (проектное) значение
Фактическое значение
Общая площадь наружных ограждающих конструкций здания
- окон и балконных дверей
- входных дверей и ворот
- покрытий (совмещенных)
- чердачных перекрытий (холодного чердака)
- перекрытий тепловых чердаков
- перекрытия над техподпольями
- перекрытия над неотапливаемыми подвалами и подпольями
- перекрытия над проездами и под эркерами
Площадь отопительных помещений
Полезная площадь (для общественных зданий)
Площадь квартир жилого здания
Расчетная площадь (для общественных зданий)
Коэффициент остекления фасадов здания
Показатель компактности здания
Приведенное сопротивление теплопередачи наружных ограждений:
- входных дверей ворот
- чердачных перекрытий (холодных чердаков)
- перекрытий тепловых чердаков (включая покрытие)
- перекрытия над неотапливаемыми подвалами или подпольями
Расчетные удельные теплопотери
Максимально допустимое значение удельных теплопотерь на отопление здания
Класс энергетической эффективности
Срок эффективной эксплуатации теплоизоляционной оболочки и её элементов
Соответствие проекта здания нормативным требованиям
Необходимость доработки проекта здания
Выводы по результатам оценки энергетических параметров здания
Указания по поводу повышения энергетической эффективности здания
Проект соответствует требованиям ДБН В.2.6-31 по поводу теплотехнических показателей ограждающих конструкций здания и порядка их расчетов которые обеспечивают:
- рациональное использование энергетических ресурсов на обогрев помещений здания;
- нормативные показатели санитарно-гигиенических параметров микроклимата помещений;
- долговечность ограждающих конструкций во время эксплуатации здания.
Беркман Я.И. Справочник прораба сантехника. 2-е изд. перераб.- Киев: Будівельник 1975.-400с.
Внутренние и санитарно-технические устройства. Часть 1 – Отопление. Под редакцией Староверова И.Г. Справочник проектировщика. 1990г.
Изменение № 1 и № 2 СниП 2.04.05-91 Государственный комитет строительства архитектуры и жилищной политики Украины Киев 1998.
Пырков В.В. Особенности современных систем отопления. – К.: II ДП «Такі справи» 2003. – 176 с. – ил.
Справочник по теплоснабжению и вентиляции (издание 4-е переработанное и дополненное). Книга 1-я Р.В.Щекин и др.Киев Будівельник 1976 с. 416.
Ткачук А.Я. Проектирование системы водяного отопления: Учебное пособие. - К.: Выща шк. Головное издательство 1989.- 192 с.; ил.
ДБН В.2.2-15-2005 Жилые здания. Основные положения. Государственный комитет Украины по строительству и архитектуре. Киев-2005.
Каталог RC.16.A1.50 Danfoss TOB 2004.
Каталог VD.53.P10.50 Danfoss 042004.
Каталог VD.57.Q5.50 Danfoss TOB 0404.
Каталог VD.57.Q5.50 Danfoss TOB 0305.
СНиП 2.04.05-91 Отопление вентиляция и кондиционирование. Госстрой СССР. Москва 1991.
СНиП 2.01.01-82 Строительная климатология и геофизика. М. : Стройиздат 1983.-136с.
СНиП II-3-79** Строительная теплотехника. М. ГОССТРОЙ 1986.-31с.
ДСТУ-Н Б А.2.2-5:2007. Настанова з розроблення та складання енергетичного паспорту будинків при новому будівництві та реконструкції. Київ-2008.

Энергетический паспорт здания.doc

9. Расчет теплотехнических и энергетических параметров здания и составление энергетического паспорта
Объект – жилое здание в г.Винница
Здание односекционное имеет 9 этажей. Общее количество квартир – 36. Общая высота здания 32 м. В здании предусмотрена одна лестничная клетка и один подъемный лифт.
Согласно [2] для жилых зданий расчетная температура внутреннего воздуха tв=20 0С расчетная температура наружного воздуха для условий г. Винница – tн=-21 0С.
Расчетная температура техподполья tц=5 0С.
Количество градусо-суток отопительного периода для I зоны – Dd=39879 оСсут.
Согласно с [1] продолжительность отопительного периода для г. Винница составляет zот.п =189 суток средняя температура наружного воздуха за отопительный период tотп =-110С.
Функциональное назначение тип и конструктивные решения дома
Отдельно расположенный жилой дом построенный по индивидуальному проекту. Конструктивная схема дома – монолитный железобетонный каркас с монолитными перекрытиями и монолитным фундаментом. Внешние стены здания толщиной 520 мм снаружи закрыты штукатуркой.
Чердак – холодный перекрытие холодного чердака – 400мм толщиной с минераловатным утеплителем и цементно-песчаной стяжкой по теплоизоляционным плитам.
Техподполье с разводкой трубопроводов.
Светопрозрачные конструкции (окна) сделаны из ПВХ-профилей с заполнением двухкамерными стеклопакетами.
В здании предусмотрено водяное отопление горячее водоснабжение подключение к системе централизованного теплоснабжения. Система отопления двухтрубная с поквартирным авторегулированием.
Геометрические показатели
Площади наружных ограждающих конструкций отопительная площадь площадь жилых помещений и кухонь отопительный объем а также форма тип и ориентация здания необходимые для расчета энергетического паспорта определяется на основе проектных данных.
Основные объемно-планировочные показатели:
Отопительная площадь здания – Fh=2169 м2.
Площадь квартир жилого дома – Fж=17217 м2.
Отопительный объем здания – Vh=786383 м3.
Общая площадь наружных ограждающих конструкций - F= 221696м2.
Общая площадь непрозрачных ограждающих конструкций – Fнп=187496м2.
Общая площадь наружных светопрозрачных ограждающих конструкций – Fсп=342 м2.
Общая площадь входных дверей – Fд=25 м2.
Общая площадь перекрытия холодного чердака – Fпк хч=241 м2.
Общая площадь перекрытия над техподпольем – Fц1=241 м2.
Теплотехнические показатели
Приведенное сопротивление теплопередачи наружных непрозрачных ограждающих конструкций - R пр.нп=28 м2КВт.
Приведенное сопротивление теплопередачи перекрытия холодного чердака - R пр.хч=33 м2КВт.
Приведенное сопротивление теплопередачи перекрытия над техподпольем определяется на основе расчета ограждающих конструкций техподполья - R пр.ц1=089 м2КВт.
Приведенное сопротивление теплопередачи наружных светопрозрачных ограждающих конструкций - R пр.сп=05 м2КВт.
Приведенное сопротивление теплопередачи входных дверей в здание - R пр.д=044 м2КВт.
Приведенный коэффициент теплопередачи теплоизоляционной оболочки здания kпр Втм2К определяется по формуле:
где – коэффициент который учитывает дополнительные теплопотери связанные с ориентацией ограждений по сторонам света присутствием угловых помещений поступлением холодного воздуха через входы в здание; для жилых зданий =113.
Условный коэффициент теплопередачи здания который учитывает теплопотери за счет инфильтрации и вентиляции kинф Втм2К определяется по формуле:
где 2 =0278 – размерный коэффициент;
с – удельная теплоемкость воздуха принимается равной 1 кДжкгК;
v – коэффициент снижения объема воздуха в здании который учитывает наличие внутренних ограждающих конструкций принимается v=085;
γ3 – средняя плотность воздуха которая входит в помещение за счет инфильтрации кгм3 определяется по формуле:
nоб – средняя кратность воздухообмена здания за отопительный период час-1 определяется по формуле:
– коэффициент влияния встречного теплового потока в ограждающих конструкциях; принимается по наибольшим значениям единственным для всего здания и составляет =07.
Общий коэффициент теплопередачи здания Кзд. Втм2К определяется по формуле:
Объемно-планировочные характеристики
Коэффициент остеккления фасадов здания mск определяется по формуле:
Показатель компакности здания к зд. м-1 определяется по формуле:
Энергетические показатели
Расчетные потери тепловой энергии на отопление здания на протяжении отопительного периода Qгод кВтчас определяется по формуле:
где Qк – общие теплопотери здания через ограждающую оболочку кВтчас;
Qвн п – бытовые теплопоступления на протяжении отопительного периода кВтчас;
Qs – тепловые поступления через окна от солнечной радиации на протяжении отопительного периода кВтчас;
v – коэффициент который учитывает способность ограждающих конструкций зданий отдавать тепло во время периодического теплового режима; для здания которое рассматривается v=08;
– коэффициент авторегулирования подачи тепла в системах отопления; в здании используется двухтрубная система отопления с поквартирным регулированием; =095;
h – коэффициент который учитывает дополнительное теплоснабжение системы отопления связанное с дискретностью номинального теплового потока номенклатурного ряда отопительных приборов дополнительными теплопотерями через радиаторные участки ограждений теплопотерями трубопроводов которые проходят через неотапливаемые помещения: для здания башенного типа h=111.
Общие теплопотери здания через ограждающую оболочку за отопительный период определяется по формуле:
Бытовые теплопоступления на протяжении отопительного периода определяется по формуле:
где qвен.п – величина бытовых теплопоступлений на 1 м2 жилой площади здания; для жилых зданий qвен.п=10 Втм2.
Тепловые поступления через окна от солнечной радиации на протяжении отопительного периода для четырех фасадов здания ориентированных на четыре стороны света определяются по формуле:
где в зф – коэффициенты которые учитывают затемнение светового проема соответственно окон и зенитных фонарей непрозрачными элементами заполнения принимаются согласно таблице 1 [7];
в зф – коэффициенты относительного проникновения солнечной радиации соответственно для светопрозрачных заполнений окон и зенитных фонарей которые принимаются по паспортным данным соответственных светопрозрачных конструкций или согласно с таблицей 1 [7];
Fс Fю Fз Fв – площадь световых проемов фасадов здания соответственно ориентированных по четырем направлениям света по проекту:
Fюз=2052 м2; Fсв= 1368м2; Fсз=0м2; Fюв=0 м2.
Fсп ф – площадь световых проемов зенитных фонарей здания м2;
Iюв Iюз Iсз Iсв – средняя величина солнечной радиации за отопительный период направленная на вертикальную поверхность при условии тучности соответственно ориентированная по четырем фасадам здания кВтчасм2 принимается согласно таблицы 2 [7]; для условий города Винница:
Iюз=288 кВтчасм2; Iсв=159 кВтчасм2; Iсз=159 кВтчасм2; Iюв=282 кВтчасм2.
Iг =335кВтчасм2 – средняя величина солнечной радиации за отопительный период направленная на горизонтальную поверхность при условии тучности кВтчасм2 принимается согласно с таблицей 2 [7].
Учитывая что на чердаке отсутствуют световые проемы то Fсп. ф =0 м2. Формула (9.11) в данном случае может быть представлена в виде:
Для двухкамерных стеклопакетов с 4 в=048.
Учитывая значения складских теплопотерь и теплопоступлений в здание определяется Qгод по формуле (9.8):
Расчетное значение удельных теплопотерь на отопление здания за отопительный период qзд кВтчасм2 определяется по формуле:
Определение класса энергетической эффективности здания
Класс энергетической эффективности здания определяется согласно с дополнением [2] на основании анализа выражения:
где Еma для данного здания Еmax=79 кВтчасм2.
Согласно с [2] данное здание относится к классу энергетической эффективности «E».
Для данного здания допускается снижение уровня теплозащиты наружных ограждающих конструкций до оптимального согласно с 3.3 [2].
Таблица 9.1 Энергетический паспорт жилого здания
Наименование расчетных параметров
Расчетная температура внутреннего воздуха
Расчетная температура наружного воздуха
Расчетная температура теплого чердака
Расчетная температура техподполья
Длительность отопительного периода
Средняя температура наружного воздуха за отопительный период
Расчетное количество градусо-суток отопительного периода
Функциональное назначение тип и конструктивное решение здания
Размещение в постройке
Типовой проект индивидуальный
Индивидуальный проект 9-этажного односекционного жилого здания на 36 квартир
Конструктивное решение
Монолитный железобетонный каркас
Продолжение таблицы 9.1
Геометрические теплотехнические и энергетические показатели
Расчетное (проектное) значение
Фактическое значение
Общая площадь наружных ограждающих конструкций здания
- окон и балконных дверей
- входных дверей и ворот
- покрытий (совмещенных)
- чердачных перекрытий (холодного чердака)
- перекрытий тепловых чердаков
- перекрытия над техподпольями
- перекрытия над неотапливаемыми подвалами и подпольями
- перекрытия над проездами и под эркерами
Площадь отопительных помещений
Полезная площадь (для общественных зданий)
Площадь квартир жилого здания
Расчетная площадь (для общественных зданий)
Коэффициент остекления фасадов здания
Показатель компактности здания
Приведенное сопротивление теплопередачи наружных ограждений:
- входных дверей ворот
- чердачных перекрытий (холодных чердаков)
- перекрытий тепловых чердаков (включая покрытие)
- перекрытия над неотапливаемыми подвалами или подпольями
Расчетные удельные теплопотери
Максимально допустимое значение удельных теплопотерь на отопление здания
Класс энергетической эффективности
Срок эффективной эксплуатации теплоизоляционной оболочки и её элементов
Соответствие проекта здания нормативным требованиям
Необходимость доработки проекта здания
Выводы по результатам оценки энергетических параметров здания
Указания по поводу повышения энергетической эффективности здания
Проект соответствует требованиям ДБН В.2.6-31 по поводу теплотехнических показателей ограждающих конструкций здания и порядка их расчетов которые обеспечивают:
- рациональное использование энергетических ресурсов на обогрев помещений здания;
- нормативные показатели санитарно-гигиенических параметров микроклимата помещений;
- долговечность ограждающих конструкций во время эксплуатации здания.

горизонталтная двухтрубная.dwg

Чистый дощатый пол 37мм
Лаги 140 через 700мм
Кирпичные столбики 250х140мм
Уплотненый грунт 300мм
Вертикальная гидроиз-я
обмазка битумом 2 раза
План типового этажа М 1:100
Отопление девятиэтажного
ДонНАСА 6.092108.ТГВ-39б.276.КП.
на отм. 0.000 и отм.-3.000
аксонометрическая схема
ДонНАСА 6.092108 ТГВ-44в 09057 КП
Отопление девятиэтажного здания
0; аксонометрическая схема;узел подключения отопительного прибора
Схема системы отопления
Щiт управлiння насосами
Схема блочного теплового пункта для системы отопления
ДонНАБА 6.092103 МБГ-10а 43804
План на вiдм. 0.000 та вiдм. -3.000
аксонометрична схема системи опалювання
принципова схема вузла управлiння
Опалення житлового будинку
Труба сталева водогазопр.
Радiатор Global VIP 500
Конвектор без кожуху
Фiльтр сiтчастий ø15
Терморегулятор RTD-N15
Датчик температури зовнiшнього повiтря
Регулятор "перепускний
Регулятор перепаду тиска
Регулятор температури
Радiатор Global VIP 500
Кульковий кран Х2777 DN16
Фiльтр сiтчастий Y222 DN16
Замочний клапан MSV-M DN40
Замочно-вимiрювальний клапан ASV-M DN16
Автоматичний балансувальний клапан ASV-PV DN16
Ручний клапан MSV-I DN40
Радiаторний терморегулятор RTD-N16
Замочний клапан RLV прямий DN16 настройка 12