Проектирование деревянного промышленного одноэтажного здания с деревянным каркасом (балка двухскатная)

курсовик по дереву.docx

Министерство науки и образования РФ
Череповецкий государственный университет.
Инженерно-экономический университет
Пояснительная записка
к курсовому проекту по дисциплине
«Конструирование из дерева и пластмасс»
«Одноэтажное промышленное здание с деревянным каркасом».
студентка гр. 5СП-31
Компоновка конструктивных элементов в их взаимосвязи. Определение геометрических размеров сооружения и элементов конструкции. Расстановки связей обеспечивающих пространственную работу здания.
Конструирование и расчет элементов кровли (клеефанерной плиты).
Конструирование и расчет основных несущих конструкций (несущая конструкция покрытия и дощатоклееная стойка).
Конструирование и расчет узлов несущей конструкции.
Краткие указания по монтажу и изготовлению элементов покрытия.
Мероприятия по защите конструкций от гниения и возгорания.
К индустриальным деревянным конструкциям относятся деревянные клееные конструкции которые представляют собой крупноразмерные конструкции заводского изготовления. Применение клееных деревянных конструкций удовлетворяет требованиям технической политики в области строительства так как снижает массу зданий и сооружений обеспечивает их капитальность и длительность эксплуатации а также уменьшает трудоёмкость возведения сооружений.
Вес деревянных конструкций примерно в 5 раз меньше веса железобетонных это позволяет значительно уменьшить затраты на перевозку конструкций и использовать облегченное крановое оборудование.
Древесина и конструкции на её основе обладают большой стойкостью по отношению к агрессивным средам и поэтому во многих случаях целесообразно их применение в зданиях с агрессивными средами. Долговечность деревянных конструкций защищённых от загнивания только конструктивными мерами достигает сотен лет.
Клееные конструкции в ряде случаев могут проектироваться без применения металла или с применением лишь мелких металлических деталей которые достаточно просто защитить от коррозии.
В данной работе рассчитано одноэтажное промышленное здание с деревянным каркасом с несущими конструкциями в виде клееных дощатых балок двускатного очертания.
Расчетную схему принимаем по рис. 1. Длина здания 60 м пролет 12м. Высота до низа стропильных конструкций равна 38 м.
В качестве несущих конструкций покрытия выбраны дощатоклееные балки двускатного сечения. Расстановка балок здания через 4м.
В качестве элементов кровли выбираем обшивку из водостойкой фанеры марки ФСФ сорта ВВВ утепленную покрытую рулонным трехслойным материалом.
Утепленные панели клеефанерной конструкции укладывают непосредственно на балки.
Продольная неизменяемость покрытия обеспечивается прикреплением панелей к балкам и постановкой горизонтальных связей.
Исходные данные. Размер панели в плане 148х598 м; обшивки из водостойкой фанеры марки ФСФ сорта ВВВ по ГОСТ 3916-69*; ребра из сосновых досок второго сорта. Клей марки ФРФ-50. Утеплитель – минераловатные плиты на синтетическом связующем по ГОСТ 9573-82*. Плотность утеплителя 1 кНм3. Пароизоляция из полиэтиленовой пленки толщиной 02 мм. Воздушная прослойка над утеплителем – вентилируемая вдоль панели. Кровля из рулонных материалов (рубероид) трехслойная. Первый слой рубероида наклеивают на заводе с применением мастик повышенной теплостойкости и механизированной прокатки слоя. Оставшиеся два слоя наклеивают после установки панели.
Компоновка рабочего сечения панели. Ширину панели делают равной ширине фанерного листа с учетом обрезки кромок для их выравнивания bп = 1480 мм. Толщину фанеры принимают 8 мм. Направление волокон наружных шпонов фанеры как в верхней так и в нижней обшивке панели должно быть продольным для обеспечения стыкования листов фанеры “на ус” и для лучшего использования прочности фанеры.
Для дощатого каркаса связывающего верхние и нижние фанерные обшивки в монолитную склеенную коробчатую панель применены черновые заготовки по рекомендуемому сортаменту пиломатериалов (применительно к ГОСТ 24454-80*Е) сечением 50х175 мм. После сушки (до 12% влажности) и четырехстороннего фрезирования черновых заготовок на склейку идут чистые доски сечением 42х167 мм. Расчетный пролет панели lр = 099l = 0995980 = 5920 мм. Высота принята hп = 183мм что составляет 183592 = 132 пролета и соответствует рекомендациям согласно которым высота панели составляет 130–135 пролета.
Каркас панели состоит из четырех продольных ребер. Шаг ребер принимают из расчета верхней фанерной обшивки на местный изгиб поперек волокон от сосредоточенной силы Р = 112 = 12 кН как балки заделанной по концам (у ребер) шириной 1000 мм. Расстояние между ребрами в осях с = (1480-242)3 = 465 мм.
Изгибающий момент в обшивке М = Рс8 = 124658 =69.9 кНмм. Момент сопротивления обшивки шириной 1000 мм.
Напряжение от изгиба сосредоточенной силой
здесь 12 – коэффициент условия работы для монтажной нагрузки.
Для придания каркасу жесткости продольные ребра соединены на клею с поперечными ребрами расположенными по торцам и в середине панели. Продольные кромки панелей при установке стыкуются с помощью специально устроенного шпунта из трапецевидных брусков приклееных к крайним продольным ребрам. Полученное таким образом соединение в шпунт предотвращает вертикальный сдвиг в стыке и разницу в прогибах кромок смежных панелей даже под действием сосредоточенной нагрузки приложенной к краю одной из панелей.
Нагрузки на панель. Панели предназначены для укладки по несущим деревянным конструкциям. Подсчет нормативной и расчетной нагрузок приведен в таблице.
Наименование нагрузки
Кровля рубероидная трехслойная
Продольные ребра с учетом
брусков продольных стыков
Утеплитель–минераловатн. плиты
Коэффициент надежности по снеговой нагрузке в соответствии с п.5.7 СНиП 2.01.07-85 для отношения нормативного веса покрытия к весу снегового покрова 0451=045 08 равен f =16.
Полная нагрузка на 1 м панели:
нормативная qн=1453 15=218 кНм;
расчетная q=212915=319кНм.
Расчетные характеристики материалов. Для фанеры марки ФСФ сорта ВВВ семислойной толщиной 10 мм по табл. 10 и 11 СНиП II-25-80 имеем:
расчетное сопротивление растяжению: Rф.р= 14 МПа;
расчетное сопротивление сжатию: Rф.с= 12 МПа;
расчетное сопротивление скалыванию: Rф.ск= 08 МПа;
расчетное сопротивление изгибу: Rф.и90= 65 МПа;
модуль упругости: Еф=9000 МПа;
Для древесины ребер по СНиП II-25-80 модуль упругости Едр=10000 МПа.
Геометрические характеристики сечения панели.
Приведенная расчетная ширина фанерных обшивок согласно СНиП II-25-80 п.4.25.
bпр=0.91.48=1.332 м.
Геометрические характеристики клеефанерной панели приводим к фанерной обшивке. Приведенный момент инерции поперечного сечения панели.
Приведенный момент сопротивления поперечного сечения панели:
Проверка панели на прочность. Максимальный изгибающий момент в середине пролета:
Напряжения в растянутой обшивке:
МПа06·14095=88 МПа где 06 – коэффициент учитывающий снижение расчетного сопротивления фанеры в растянутом стыке. (п.4.24 СНиП II-25-80).
Расчет на устойчивость сжатой обшивки производим по формуле:
При расстоянии между продольными ребрами в свету с1 = 0424 м и толщина фанеры ф = 0008 м.
тогда = 1250532=0445
Напряжение в сжатой обшивке:
Расчет на скалывание по клеевому слою фанерной обшивки (в пределах ширины продольных ребер) производят по формуле:
Поперечная сила равна опорной реакции панели:
Приведенный статический момент верхней фанерной обшивки относительно нейтральной оси:
Расчетная ширина клеевого соединения: bрасч = 40042 = 0168 м.
Касательные напряжения будут:
Проверка панели на прогиб. Относительный прогиб панели:
≤где - предельный прогиб в панелях покрытия согласно табл. 16 СНиП II-25-80.
Конструирование и расчет несущей конструкции покрытия:
В качестве не сущих конструкций покрытия выбираем клееные дощатые балки двускатного сечения с уклоном верхней кромки 1:10. Расстановка балок здания через 4 метра. Согласно СНиП II-25-80 принимаем ширину здания 12м. Расчетный пролет принимаем 117м. Утепленные панели клеефанерной конструкции укладывают непосредственно на балки.
При определении нагрузки на балку ввиду малости угла наклона можно считать что вес на 1 м2 покрытия равен весу приходящемуся на 1 м2 поверхности покрытия. Нагрузки на 1 м2 приведены в таблице 1.
Нормативная нагрузка кНм2
Коэффициент надежности по нагрузке
Расчетная нагрузка кНм2
Постоянная в том числе
рубероидная трехслойная кровля
плитный утеплитель толщиной 10 см; 06×01
собственный вес балки
Временная (снеговая)
Собственный вес балки определен из выражения
Коэффициент надежности по нагрузке для снега находим по СНиП 2.01.07-85 п.5.7 при qнpн=57961000=0579; n=16.
Нагрузка на 1 м балки:
- нормативная qн=1119·4=4476 Нм;
- расчетная qp =1131·4=4524Нм.
Балка дощато-клееная двускатная. Уклон 1:10. Изготовлена из сосновых досок второго сорта размером 150×40мм. Доски после фрезерования будут иметь размер 134×33мм. Высота балки в середине и на опоре должна быть кратной толщине доски т.е. 33мм.
Принимаем высоту балки в середине равной примерно hср=(110)·l1221ммчто составляет 37 досок а высоту балки на опоре примерно hоп=1221-01(120002)=621мм примем 19 досок что составляет 19·33=627мм. Расчетный пролет балки 117м.
Статический расчет балки.
Опорная реакция балки:
А=Б=qp·l2=4 524·1172=264654 Н.
Расстояние от левой опоры до сечения с наибольшими нормальными напряжениями:
Момент в сечении х=300см:
Мх=264654 ·3-(4 524·32)2=590382 Н·м.
Высота балки в сечении х=300см:
Yх=hоп+(hср-hоп)·2хl= 627+(1221-627)·(2·3001170)=932 см.
Число целых досок n=93233=28 шт.
Расчетная высота yxp = 3.3·28=92.4 см.
Момент сопротивления в сечении х=300см:
Wx=134·92426=19 065 см3.
Максимальное напряжение:·
= МхWx·mб=590382(19 065·0869)=3.56 МПа 15 МПа.
Момент инерции балки:
Iоп = b·h312=13.4·62.7312=275 249 см4.
Iср=134·1221312=2032 687 см4.
Статический момент в опорном сечении балки:
Sоп=b·hоп 28=134·6278=6585 см3.
Касательные напряжения в опорном сечении балки:
= 264654 ·6585(134·275 249)=0.47 МПа 15 МПа.
Проверка устойчивости плоско формы деформирования.
В качестве связи применяем полураскосную систему с расстоянием между ригелями 195 м. Связи расположены со стороны сжатой кромки балки.
и = = 590382 (19 065·0.869·1521)=2.34 15 МПа
φ м =140·b2·kф·kперh·l=140·13.42·152·0717(924·195)=1521
Коэффициент зависящий от формы эпюры моментов по эпюре 2 табл. 2 прил. 4 СНип II-25-80 при моментах
для х=495м. М495=264654 ·495-(4 524·4952)2= 131003Н·м
и для х=105 М105=264654·105-(4 524·1052)2=25294.82 Н·м
α = 25294.82131003=0193
kф=175-075·0193=1.61
Коэффициент учитывающий переменность сечения по высоте:
k пер=(hопhср)12 = =0717
Прогиб балки определяется с учетом переменного сечения:
· 44.76 ·11703(384·10 000·1191154·100)=00008
Коэффициент переменности сечения для дощато-клееной балки прямоугольного сечения:
kж=015+085 =0.15+0.85·62.7122.1=0.586
Приведенный момент инерции:
Iпр=Imax·kж=2032 687·0.586= 1191154 см4.
Полный относительный прогиб:
= 0.0008·(1+17.35·0.011)=0.00095 =0039
Коэффициент учитывающий влияние деформаций сдвига от поперечной силы:
с = 154+38(6271221)=1735
Определение ширины опоры а:
а = 264654(300·13.4)=658см.
Конструирование и расчет дощато-клееной стойки:
Пролет здания l св =12м. Высота до низа несущих конструкций 38м. Шаг колонн S=4м. Длина здания 60м. Снеговой район IV ветровой I. Открытая местность сохраняется с наветренной стороны на расстоянии 30Н. Покрытие здания с рулонной кровлей по клеефанерным плитам и дощато-клееным балкам. Уклон кровли 10%.
Стеновые панели клеефанерные трехслойные общей толщиной с обшивками 192+2·8=208021м.панели 31 кгм2. Расчетная нагрузка от панели 0346 кНм2 площади стены. Дощато-клееные балки шириной 134мм и высотой на опоре 621мм. Древесина – сосна третьего сорта.
Предельная гибкость для колонн равна 120. При подборе сечения колонн задаемся гибкостью 100. Тогда
λ х= 22Нrх=22Н0289hк
hк =22Н0289·10=Н13=3813=0292
bк =Н0289·10=Н29=38=0131
Принимаем что для изготовления колонн используются доски шириной 150 мм и толщиной 40 мм. После фрезирования толщина досок составит 40-7=33мм. Ширина колонн после фрезирования заготовочных блоков по пласти будет 150-15=135 мм. С учетом принятой толщины досок после острожки высота сечения колонн будет hк =9·33=297 мм bк =135 мм.
Определение нагрузок на колонну.
Определим действующие на колонну вертикальные и горизонтальные нагрузки.
Нагрузки на колонну:
- от ограждающих конструкций покрытия:
расчетный пролет l-hк =12-0297=11703м.
Полная ширина покрытия здания:
L=lсв+2ст+2ак=12+2·0135+2·025=1277м.
Gо.к.п. = gо.к.п.LS2=0775·1277·42=1979 кН.
От веса ригеля (клеедощатой балки):
Gриг = gригlсв S2=0.131·12·42=314 кН
Рсн = рснLS2=16·1277·42=4086 кН
Нагрузка на колонну от стен:
Gст= gст(H+)=0346·4631·4=641 кН
С небольшой погрешностью можно заменить схему распределения:
Определяем горизонтальные нагрузки действующие на раму с учетом шага S=4м.
Постоянная от покрытия
- защитный слой гравия
клеефанерные утепленные плиты
Итого по ограждающим покрытиям:
Собственный вес дощато-клееной балки:
Снеговая для VI снегового района:
Навесные стены (клеефанерные панели):
Собственный вес колонны:0135·0297·38·5
Для здания размером в плане 12×60
h1 l=0.21+0.621+3.812=0.39
При Z=Н+=38+0831=4631м
k=075+((1-075)(10-5))·(4631-5)=061
Ветровая нагрузка передаваемая от покрытия расположенного вне колонны:
Wакт=0180·S· =0.180·4·0.831=0.598 кН
Wот=0112·S·=0112·4·0831=0372 кН
qакт =0.221S=0.884 кНм
qот =0.138S=0552 кНм.
Определение усилий в колоннах.
Поперечную раму однопролетного здания состоящую из двух колонн жестко защемленных в фундаментах и шарнирно соединенных с ригелем в виде балки рассчитывают на вертикальные и горизонтальные нагрузки.
Определение изгибающих моментов (без учета коэффициента сочетания)
От ветровой нагрузки: усилие в ригеле:
Xв=Xw+Xq=0.5(Wакт- Wот)+3H(gакт-gст)16=05(0598-0372)+3·38(0884-0552)16=0350 кН
Изгибающий момент в уровне верха фундамента:
Млев. в= WактН+ qактН22- XвН=0598·38+0884·3822-0350·38=732 кН
Мправ. в= WотН+ qотН22+ XвН=0372·38+0552·3822+0350·38=673 кН
От внецентренного приложения нагрузки от стен: эксцентриситет приложения нагрузки от стен
ест=hk2+ст2=02972+01352=0216 м
Изгибающий момент действующий на стойку рамы:
Мст=Gст· ест=641·0216=138 кН·м
Усилие в ригеле (усилие растяжения):
Хст=9Мст8Н=9·1388·38=041кН
Изгибающие моменты в уровне верха фундамента:
Млев.ст= - Мст+ХстН=-138+041·38=0178 кН·м
Мправ.ст= Мст-ХстН=138-041·38= -0178 кН·м
Определение поперечных сил (без учета коэффициента сочетаний):
От ветровой нагрузки:
Qлев.в= qактН+ Wакт- Xв=0884·38+0598-041=355 кН
От внецентренного приложения нагрузки от стен:
Определение усилий в колоннах с учетом в необходимых случаях коэффициентов сочетаний:
Первое сочетание нагрузок:
N=Gо.к.п.+Gриг+ Gст+Gкол+Рсн·1=1979+641+314+0838+4086·095=6900кН
Моменты на уровне верха фундаментов:
Млев= Млев.ст+ Млев.в·1=0178+732·095=7132 кН·м
Мправ= Мправ.ст+ Мправ.в·1= -0178+673·095=622 кН·м
Qлев =Qлев.ст +Qлев.в·1=041+355·095=378 кН
Для расчета колонн на прочность и устойчивость плоской формы деформирования принимаем значения: М=Млев=7132 кН·м N=6900 кН.
Второе сочетание нагрузок (при одной временной нагрузке коэффициент 1 не учитывается):
N=Gо.к.п.+Gриг+ Gст+Gкол+Рсн=1979+641+314+0838+4086=7104 кН
Третье сочетание нагрузок (коэффициент 1 не учитывается так как одна временная нагрузка):
Изгибающие моменты в уровне фундамента:
Млев=Млев.ст+Млев.в=0178+732=750 кН·м
Мправ=Мправ.ст+Мправ.в= -0178+673=655 кН·м
Qлев =Qлев.ст +Qлев.в=041+355=396 кН
Нормальную силу (продольную силу) определяют при γf=09
N=G’о.к.п.+G’риг+ G’ст+G’кол=
=1979·0.91.21+641·0.91.1+314+0838·0.91.1=25.26 кН
Расчет колонн на прочность по нормальным напряжениям и на устойчивость плоской формы деформирования.
Расчет проводится на действие N и М при первом сочетании нагрузок.
Рассчитываем на прочность по формуле приведенной в пункте 4.16
N=6900кН М=7132 кН·м
Расчетная длина (в плоскости рамы):
Площадь сечения колонны:
FнтFбр=hk·bk=0.297·0.135=4·10-2 м2
Момент сопротивления:
WнтWбр=h2 k·bk6=0.2972·0.1356=1.98·10-3 м3
λ=l0r= l0(0.289 hk)=8.36(0.289·0.297)=97.40
φ=3000λ2=300097.402=0.316
При древесине третьего сорта и при принятых размерах сечения по табл. 3
С учетом mн и mcл=1 и коэффициента надежности γн=095 получим
Rc=11·12·1·1095=1389 МПа
=1-N(φ·Rc·Fбр)=1-6900·10-3(0316·11·4·10-2)=0504
Здесь и далее при расчете на прочность и устойчивость в формулах проверки удобно значения N и Q записывать в МН а значение М в МН·м.
При эпюре моментов треугольного очертания (п.4.17 СНиП II-25-80) поправочный коэффициент к
кн=αн+(1- αн)=122+0085(1-122)=120
В данном случае эпюра моментов близка к треугольной:
Мд=М( кн·)=7132(120·0504)=1179 кН·м
=6900·10-34·10-2+1179 ·10-31.98·10-3=76813.89МПа
Расчет на устойчивость плоской формы деформирования производится по формуле (33) СНиП II-25-80. Принимаем что распорки по наружным рядам колонн (в плоскости параллельной наружным стенам) идут только по верху колонн. Тогда lp=H l0=H.
N(φ·Rc·Fбр)+ Мд(φм·Rи·Wбр)n ≤ 1
Показатель степени n=2 для элементов не имеющих закрепления растянутой зоны из плоскости деформирования:
λу=l0rу= l0(0.289 bk)=38(0289·0135)=9740
φу=3000λу 2=300097402=0316
φм=140(b2 lp·h)kф=140(bк 2 lp·hк)kф=140·(013520297·38)·175=396
Применительно к эпюре моментов треугольного очертания (табл. 2 прил. 4 СНиП II-25-80):
d=0 так как момент в верхней части колонны равен 0.
00·10-3(0316·1389·4·10-2)+ 1179·10-3(396·1389·1.98·10-3)2 =050≤ 1
Устойчивость обеспечена.
Расчет устойчивости из плоскости как центрально сжатого стержня.
(см. расчет на устойчивость плоской формы деформирования)
(для второго сочетания нагрузок):
=Nφ·Fрасч=6900·10-30316·4·10-2=54611.57 МПа
Принимаем решение узла защемления колонны в фундаменте с применением железобетонной приставки из бетона класса В25 (RвRc=Rсм=1389 МПа) из которой выпущены четыре стержня из арматуры периодического профиля из стали класса А-II. Вклеивание арматурных стержней в древесину осуществляется с помощью эпоксидно-цементного клея марки ЭПЦ-1.
Принимаем (предварительно) диаметр арматурных стержней 18мм. Тогда диаметр отверстия будет:
dотв=da+5=18+5=23 мм.
Расстояние между осью арматурного стержня до наружных граней колонны должно быть не менее 2 da=2·18=36 мм.
При определении усилий в арматурных стержнях учитываем что прочность бетона на смятие более прочности древесины.
Пренебрегая работой сжатых арматурных стержней усилия в растянутых арматурных стержнях находим используя 2 условия равновесия:
ΣN=0; -Na-N-Rсм·bk·x2=0
ΣM=0; Мд+N(hk2-a)- (Rсм·bk·x2)·(hk-a-x3)=0
При N=2526 кН Мд=1179 кН·м Rсм=1385 МПа
bk=0.135 м hk=0.297 м получим:
-Na-6900·10-3+1389·0135·x2=0
79·10-3 +6900·10-3 (02972-0036)- (1389·0135·x2)·(0297-0036-x3)=0
Определяем х из второго равенства и полученное значение подставляем в первое.
х=00657м Nа=731·10-2 МН
Требуемая площадь двух арматурных стержней Rа=280095=295 МПа):
Fa=NaRa=731·10-2295=248 см2
Ставим 2 стержня d=18 мм для которых
Fa=2·254=508 см2>248 см2
Определим расчетную несущую способность вклеиваемых стержней на выдергивание:
Т=Rск··(da+0.005)·l1·kc·na
Принимаем длину заделки стержня (предварительно) 360 мм (20da) получим:
kc=12-002 l1 da=12-002·36018=08
Т=(21·314·(0018+0.005)·0360·08)·2=874·10-2 МН > Na=731 МН.
Наиболее совершенным является монтаж укрупненными блоками при котором к месту работ доставляют либо готовые конструкции либо узлы высокой заводской готовности. Такие конструкции и узлы при помощи различных монтажных механизмов (автокранов подъемников) поднимают и устанавливают в проектное положение за один прием.
Монтаж клееных деревянных конструкций слагается из подготовительного этапа и непосредственно монтажа. В состав монтажных работ входит строповка подъем и установка конструкций на опоры временное закрепление выверка положения конструкции и окончательное закрепление.
До начала монтажа следует устранить все дефекты возникшие в процессе транспортирования и разгрузки: подтянуть болты тяжи и т.п.
Особое внимание обращается на подготовку опор. От точности расположения анкеров в плане зависит продолжительность и качество монтажных работ.
При подъеме балок следует применять направляющие расчалки. Балки устанавливают на подготовленные и выверенные основания.
Для монтажа легких ограждающих конструкций (панели стен и покрытий) используют механизмы малой мощности.
Перед монтажом панели должны быть осмотрены и подготовлены к строповке. Устанавливают панели по месту без толчков и ударов выверяют их по рискам нанесенным на закладных деталях.
При монтаже особое внимание должно быть обращено на заделку швов. Необходимо следить за тем чтобы в швах идущих поперек ската утеплитель полностью заполнял весь стыковой колодец.
Основным способом защиты древесины от гниения должен быть правильный выбор конструктивно-технических мероприятий которые исключают насыщение древесины влагой в воздушной среде при ее температуре от +8 до +40°С. Особенно это относится к местам соединения элементов.
Конструкции из дерева и материалов изготовленных на основе древесины должны находиться в условиях осушающего режима т. е. за время сезонных изменений погоды количество влаги которое может испариться с поверхности деревянного элемента всегда должно быть больше количества влаги поступающей в этот элемент.
Дополнительный способ защиты увеличивающий срок службы конструкций и их надежность обработка древесины химическими препаратами исключающими возможность развития грибка т. е. антисептирование.
Заводское производство легких ограждающих конструкций основано на технологических процессах исключающих увлажнение материалов. Это позволяет сохранить в ограждении теплоизоляционные материалы с коэффициентом теплопроводности который имеют материалы в воздушносухом состоянии. При надлежащей защите элементов во время транспортировки увлажнение может произойти только во время монтажа при плохой погоде и в процессе эксплуатации. Это зависит не только от влажностного режима помещения но и от соответствующих свойств конструкции при дуффузии водяного пара через ограждение. В слоях ограждения охлажденных ниже точки росы конденсируется водяной пар.
В течение календарного года материалы ограждения увлажняются конденсационной водой в период влагонакопления и высыхают в период влагоотдачи. Период влагонакопления принимают равным продолжительности периода года со средними суточными температурами наружного воздуха ниже нуля. При нормальных условиях эксплуатации зданий и сооружений влажность материалов ограждающих конструкций не должна быть выше допустимой обеспечивающей долговечность и исключающей возможность гниения.
Не требуют расчета влажностного режима ограждающие конструкции помещений с нормальным режимом если отношение сопротивления паропроницанию внутреннего слоя к сопротивлению паропроницанию наружного слоя больше а также помещений с влажным режимом если сопротивление паропроницанию указанных слоев больше 15.
Для древесины сосновой допускают среднюю влажность по массе к концу периода влагонакопления 20% и максимальную местную в зоне конденсации 25%.
При строительстве зданий заводского изготовления со значительным объемом работ выполняемых на площадке таких например как каркасно-фибролитовых теплозвукоизоляцион-ные материалы укладывают в воздушносухом состоянии только после устройства кровли. Паровоздухоизоляционные слои в этом случае укладывают в ограждающие конструкции по мере устройства чистой обшивки если они предусмотрены проектом. Листы изоляции перекрывают в стыках на 100-150 мм. Стыки листов нельзя устраивать в углах и местах взаимного пересечения ограждающих конструкций. Нельзя крепить изоляцию сквозной пробивкой гвоздями.
Дополнительный способ защиты от гниения в условиях возможного увлажнения или медленного просыхания как указывалось выше - антисептическая обработка материалов изделий и деталей. Изделия из древесины и материалов на основе древесины отделяют от элементов здания выполненных из тяжелых материалов (камня кирпича бетона) термогидроизоляционными прокладками если тяжелые элементы могут иметь температуру равную или ниже точки росы окружающего воздуха. Термогидроизоляционные прокладки должны быть анти-септированы.
Ю.В. Слицкоухов И.М. Гуськов Л.К. Ермоленко Б.А. Освенский А.С. Сидоренко Э.В. Филимонов А.Ю. Фролов «Деревянные индустриальные конструкции. Примеры проектирования» - Москва Стройиздат 1991.
СНиП II- 25-80 «Деревянные констукции».
СНиП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия».

деревянные конструкции.dwg

Экспликация помещений
скрутка из проволоки
Мансардный двухквартирный жилой дом с 3-комнатными квартирами
Проектирование малоэтажного жилого дома
План перекрытий над первым этажом
Конструктивные узлы. Разрез по стене.
по теме "Проектирование малоэтажного жилого дома".
Студент: Калина Л.И. Группа: 5СП-31 Преподаватель: Белановская Е.Л.
- Фундамент ленточный железобетонный монолитный - Стены: наружные толщиной 640 мм
внутренние толщиной 380 мм
перегородки кирпичные толщиной 120 мм
стены веранды кирпичные толщиной 380 мм. - Перекрытия из сборных железобетонных плит. - Крыша из несущих стропильных элементов и кровли. Дом - стропила наслонные
Веранда - стропила висячие. - Окна с тройным остеклением. - Двери деревянные. - Лестница с забежными ступенями. y=900+900+100=1900мм x=2700+900=3600мм n=HэтHступ=30
железобетонная перемычка
Доска сосновая 1-ого сорта
Доска сосновая 2-ого сорта
эпоксидно-цементный клей
Схема расположения колонн
Одноэтажное промышленное здание с деревянным каркасом
Проектирование одноэтажного промышленного здания
Схема расположения связей по покрытию
Крайнее продольное ребро
Среднее продольное ребро
Верхняя фанерная обшивка
Полиэтиленовая изоляция
Минераловатная плита
Нижняя фанерная обшивка
Влажность древесины при изготовлении конструкции 12%. 2. Для склеивания древесины применяется клей марки ФСФ 50. 3. Колонна изготовлена из древесины 2-ого сорта. 4. Балка изготовлена из древесины 2-ого сорта. 5. Плита покрытия изготовлена из водостойкой фанеры марки ФСФ
ребра - из сосновых доок 2-ого сорта.
дощато-клееная балка
Расчетная схема плиты
Расчетная схема балки
Специфмкация элементов
вентиляционное отверстие
ковер рубероидный (3 слоя)
Узел крепления плит покрытия по торцевой стороне
Узел крепления плит покрытия по продольной стороне
Узел защемления колонны
железобетонная приставка
арматура из стали класса А II
Доска сосновая 2ого сорта
Доска сосновая 2 сорта
ребра - из сосновых доок 2-ого сорта. 6. Арматура из стали класса А II.
Таблица 1. Спецификация элементов.
Таблица 2: спецификация металла