Отопление промтоварного магазина на 15 рабочих мест

Отопление.dwg

Курсовое проектирование
Курсовой проект по дисциплине: Теплогазосноабжение и вентиляция
Курсовой проект по дисциплине:
План типового этажа
Вентиляция промтовароного магазина на 15 раб. мест.
Аксонометрическая схема системы отопления
кран регулирующий проходной
Установка отопительного прибора у наружной стены
Трубы сталь. водогазопроводные
Кран регулирующий проходной
Задвижка параллельная
Электрический регулятор
Датчик темпер. нар. возд.
Датчик темпер. внут. возд.
Датчик обр. темп. сетевой воды
Датчик гор. темп. сетевой воды
Циркуляционный насос
Устройство для очистки
Схема местного теплового пункта по открытой схеме
Схема местного теплового пункта с независимым подключением
План цокольного этажа
задвижка параллельная

Отопление.docx

Основными среди тепло затрат на коммунально-бытовые нужды в зданиях (отопление вентиляция кондиционирование воздуха горячего водоснабжения) являются затраты на отопление. Это объясняется условием эксплуатации зданий в холодное время года когда тепло потери через ограждающие конструкции зданий значительно превышает внутренние тепловыделения поэтому используют отопительные установки для поддержания необходимой температуры.
Система отопление – это комплекс мероприятий направленных на создание и поддержания в помещениях зданий требуемой по санитарным нормам температурной обстановки. Работа системы отопления состоит в том чтобы возместить теплопотери через ограждающие конструкции помещения возникающие вследствие разности температур внутреннего и наружного воздуха.
После выбора расчётных внутренних и наружных климатических условий существенным является выбор энергетически рациональных и конструктивных решений здания.
Эффективность действия отопительных установок обеспечивается путём оптимизации проектных решений с применением ЭВМ придания установке надежности в эксплуатации автоматического поддержания необходимой температуры теплоносителя. Исследуются режимы эксплуатации способы управления отопительной установкой для экономии тепловой энергии.
Исходные данные проектирования.
-Промтоварный магазин на 15 рабочих мест в 4 этажа(h=3.6)
-Средняя температура отопительного периода со среднесуточной температурой наружного воздуха меньше 8 градусов - (-48).
-Продолжительность отопительного периода – 201 суток.
1. Расчетные параметры наружного воздуха.
При расчёте систем отопления рассматривается холодный период года выбор расчётных параметров наружного воздуха производится в зависимости от географического расположения объекта с учётом требований предъявляемых к помещению.
Температура наружного воздуха принимается равной средней температуре наиболее холодной пятидневки по прил. 8 СНиП 2.04.05 – 91* «Отопление вентиляция и кондиционирование» согласно п. 2.14. а именно: Параметры наружного воздуха для жилых. общественных административно-бытовых и производственных помещений следует принимать:
Параметры Б — для систем отопления вентиляции воздушного душирования и кондиционирования для холодного периода года и для систем кондиционирования первого класса для теплого периода года.
Таблица 1. Расчётные параметры наружного воздуха г.Владивосток.
Расчетный период года
Расчетная географическая широта °с.ш.
Барометрическое давление кПа
Температура воздуха °С
Удельная энтальпия кДжкг
1 Расчетные параметры внутреннего воздуха.
Микроклимат помещения характеризуется совокупностью температуры воздуха и поверхностей обращенных в помещение влажностью и скоростью движения воздуха. Значение параметров микроклимата следует принимать в зависимости от назначения помещения категории работ и периода года исходя из требований комфорта для находящихся в помещении людей и нормального протекания технологического процесса.
Параметры внутреннего воздуха принимаются по ГОСТ 30494 – 96 – «Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях».
Таблица 2. Расчётные параметры внутреннего микроклимата.
Расчётный период года
Наименование помещения
Температура воздуха 0С
Результирующая температура 0С
Относительная влажность %
Скорость движ. воздуха мс
Кладовая галантереи и парфюм.
Теплотехнический расчет ограждающей конструкции.
Теплотехнический расчет проводится для всех наружных ограждений для холодного периода года с учетом района строительства условий эксплуатации назначения здания санитарно-гигиенических требований предъявляемых к ограждающим конструкциям и помещению.
Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций (за исключением светопрозрачных) отвечающих санитарно-гигиеническим и комфортным условиям определяют по формуле:
где n - коэффициент принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху по табл. 3* СНиП II-3-79 «Строительная теплотехника»
tв - расчетная температура внутреннего воздуха °С принимаются по ГОСТ 30494 – 96 – «Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях».
tв - расчетная зимняя температура наружного воздуха °С принимается равной средней температуре наиболее холодной пятидневки по прил. 8 СНиП 2.04.05-91* «Отопление вентиляция и кондиционирование».
Dtн - нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции принимаемых по табл. 2* СНиП II-3-79 «Строительная теплотехника».
- сопротивление тепловосприятия на внутренней поверхности.
Градусо-сутки отопительного периода (ГСОП) следует определять по формуле:
ГСОП = (tв - tот.пер.) zот.пер.
где tв - расчетная температура внутреннего воздуха °С принимаются по ГОСТ 30494 – 96 – «Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях».
tот.пер. - средняя температура °С периода со средней суточной температурой воздуха ниже или равной 8°С по СНиП 2.01.01-82.
zот.пер. - средняя температура °С и продолжительность сут периода со средней суточной температурой воздуха ниже или равной 8 °С по СНиП 2.01.01-82.
1 Расчёт наружных стен.
ГСОП = (tв - tот.пер.) zот.пер. = (12-(-48) · 201 = 33768 · сут
По таблице 4 СНиП « Тепловая защита зданий» или по таблице 1 СНиП «Строительная теплотехника» находим термические сопротивления теплопередач а затем с помощью интерполяции определим требуемое сопротивление теплопередач наружной стены.
ГСОП = 2000 - Rтр = 16
ГСОП = 4000 - Rтр= 24
R0 = 16 + 3768 = 175
Принимаем для расчета R0 = 175
Определяем коэффициент теплопередачи для наружной стены:
2 Расчёт чердачных перекрытий.
ГСОП = 2000 - Rтр = 2
ГСОП = 4000 - Rтр= 27
R0 = 2 + 3768 = 213
Принимаем для расчета R0 = 213
Определяем коэффициент теплопередачи для чердачного перекрытия:
3 Расчёт не утепленного пола на грунте цокольного отапливаемого этажа.
При расчете теплопотерь подвальных помещений за высоту надземной части наружных стен принимают расстояние от поверхности земли до поверхности пола.
Подземные части наружных стен рассматривают как полы на грунте. Разбивку на зоны (полосы шириной 2 м.) начинают от уровня земли продолжают вниз по внутренней поверхности до стыка подземной части стены с полом и далее по поверхности пола.
Сопротивление теплопередачи в каждой зоне не утепленного пола на грунте равняются:
Iзона : RI = 24 ; IIIзона : RIII = 87 ;
IIзона : = 43 ; IVзона : RIV = 141 ;
4 Расчет светопрозрачных ограждений.
По таблице 4 СНиП « Тепловая защита зданий» или по таблице 1 СНиП «Строительная теплотехника» находим термические сопротивления теплопередач а затем с помощью интерполяции определим требуемое сопротивление теплопередач световых ограждений.
ГСОП = 2000 - Rтр = 03
ГСОП = 4000 - Rтр= 04
R0 = 03 + 3768 = 031
Определяем вид окна из СНиП II-3-79* «Строительная теплотехника».
Принимаем R0 = 051 – Двухкамерный стеклопакет из обычного стекла с межстекольным расстоянием 6 мм.
Определение сопротивления теплопередачи входной двери.
Определяем коэффициент теплопередачи для входной двери:
Расчет теплопотерь ограждающих конструкций.
1. Расчет основных теплопотерь через наружные ограждающие конструкции.
Теплопотери через ограждающие конструкции помещений Qогр (Вт) складываются из теплопотерь через отдельные ограждения рассчитываемого помещения или их части. Для расчёта следует использовать формулу:
где А - расчетная площадь ограждающей конструкции (м2) с учетом правила обмера поверхностей ограждающих конструкций;
К - коэффициент сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции Втм20С определяется по формуле: К =
tв - расчетная температура воздуха (0С) в помещении с учетом повышения ее в зависимости от высоты для помещений высотой более 4 м;
tн - расчетная температура наружного воздуха для холодного периода года соответствующая (температуре наружного воздуха наиболее холодной пятидневки соответствующей Коб= 092) при расчете потерь теплоты через наружные ограждения или температура воздуха более холодного помещения —при расчете потерь теплоты через внутренние ограждения если температура в соседних помещениях ниже или выше температуры в расчетном помещении на 3 °С и более;
- добавочные потери теплоты принимаемые в долях от основных потерь;
n - коэффициент учёта положения наружной поверхности ограждения по отношению к наружному воздуху по СНиП II-3-79**
2. Расчёт добавочных теплопотерь.
Добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции следует принимать в долях от основных потерь:
а). в помещениях любого назначения через наружные вертикальные и наклонные (вертикальная проекция) стены двери и окна обращенные на север восток северо-восток и северо-запад в размере 01 на юго-восток и запад— в размере 005; в угловых помещениях дополнительно — по 005 на каждую стену дверь и окно если одно из ограждений обращено на север восток северо-восток и северо-запад и 01 —в других случаях;
б). в помещениях разрабатываемых для типового проектирования через стены двери и окна обращенные на любую из сторон света в размере 008 при одной наружной стене и 013 для угловых помещений (кроме жилых) а во всех жилых помещениях — 013;
в). через необогреваемые полы первого этажа над холодными подпольями зданий в местностях с расчетной температурой наружного воздуха минус 40С и ниже (параметры Б) — в размере 005;
г). через наружные двери не оборудованные воздушными или воздушно-тепловыми завесами при высоте зданий H м от средней планировочной отметки земли до верха карниза центра вытяжных отверстий фонаря или устья шахты в размере:
H — для тройных дверей с двумя тамбурами между ними;
7 H — для двойных дверей с тамбурами между ними;
4 H —для двойных дверей без тамбура;
2 H —для одинарных дверей;
д). через наружные ворота не оборудованные воздушными и воздушно-тепловыми завесами — в размере 3 при отсутствии тамбура и в размере 1 — при наличии тамбура у ворот.
3. Расчет теплопотерь на инфильтрацию.
Расход теплоты Qi Вт на нагревание инфильтрующегося воздуха следует определять по формуле
Qi = 028 Gi c(tp - ti)k
удельная теплоемкость воздуха равная 1 кДж(кгС);
расчетные температуры воздуха С соответственно в помещении (средняя с учетом повышения для помещений высотой более 4 м) и наружного воздуха в холодный период года (параметры Б);
коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях равный 07 для стыков панелей стен и окон с тройными переплетами 08 — для окон и балконных дверей с раздельными переплетами и 10 — для одинарных окон окон и балконных дверей со спаренными переплетами и открытых проемов;
расход инфильтрующегося воздуха кгч через ограждающие конструкции помещения.
Расход инфильтрующегося воздуха в помещении Gi кгч через неплотности наружных ограждений следует определять по формуле:
Gi = A2 GH (pip1)067
где A2 – площадь окон и дверей м2;
GH - нормативная воздухопроницаемость наружных ограждающих конструкций кг(м2ч) принимаемая по СНиП II-3-79**;
Расчетная разность давлений pi определяется по формуле:
pi = (H - hi) (н - в) + 05 pн v2 (ceн - ceп) kl – pв
высота здания м от уровня средней планировочной отметки земли до верха карниза центра вытяжных отверстий фонаря или устья шахты;
расчетная высота м от уровня земли до верха окон балконных дверей дверей ворот проемов или до оси горизонтальных и середины вертикальных стыков стеновых панелей;
удельный вес Нм3 соответственно наружного воздуха и воздуха в помещении определяемый по формуле
плотность наружного воздуха кгм3;
скорость ветра мс принимаемая по обязательному приложению 8 СНиП 2.04.05-91*
аэродинамические коэффициенты соответственно для наветренной и подветренной поверхностей ограждений здания принимаемые по СНиП 2.01.07-85. Принимаем сен = 08; cеп =-06;
коэффициент учета изменения скоростного давления ветра в зависимости от высоты здания принимаемый по СНиП 2.01.07-85. Принимаем k
условно-постоянное давление воздуха в здании Па.
4. Общие теплопотери помещений.
Таблица 3. Расчет потерь теплоты через наружные ограждения.
Наименование помещения и его температура °С
Характеристика ограждения
Коэффициент теплопередачи ограждения k Вт(м2*0С)
Расчетная разность температур (tв-tн)*n 0С
Основные теплопотери через ограждения Вт
Добавочные теплопотери
Ориентация по сторонам горизонта
на ориентацию по сторонам горизонта
на нагревание инфильтрующегося воздуха
Комната персонала t=20ºС
(18*2)+(17*2)+(238*2)+(57*2)
(18*08)+(17*08)+(238*08)+(57*08)
(18*12)+(17*12)+(225*12)+(57*12)
(18*2)+(17*2)+(205*2)+(45*2)
(18*5)+(25*17)+(255*25)
Элеваторный узел t=14ºС
ИТОГО по цокольному этажу = 3826
(243*36)-((3*15)*3)-(19*2)
Кладовая трикотажа t=14ºС
Коадовая галантереи и парфюм. t=14ºС
ИТОГО по первому этажу = 21707
ИТОГО по первому этажу = 20865
ИТОГО по первому этажу = 20581
(18*114)+(17*59)+(57*57)
ИТОГО по четвертому этажу 25044
ИТОГО по лестничной клетке № 1 = 68755
ИТОГО по лестничной клетке № 2 = 6679
5. Определение удельной тепловой характеристики.
Удельная тепловая характеристика здания может быть определена по этой формуле:
где Qзд – теплопотери здания Вт.
а – поправочный коэффициент рассчитываемый по формуле:
а = 054 + = 054 + = 115
tв – tн – разность температур для основных помещений 0 С
Vн – объём здания по наружному обмеру м3
Обоснование выбора системы отопления.
Выбор системы отопления производится на основе технико-экономического обоснования в соответствии с требованиями санитарных и противопожарных норм в зависимости от назначения здания его высоты и режимом его эксплуатации.
Необходимость осуществления независимого регулирования каждого отопительного прибора потенциальное снижение площади поверхности отопительных приборов за счет повышения на них перепада температур вызывают повышение интереса к двухтрубным системам отопления для многоэтажных зданий. Температуру в помещениях легче регулировать если применена так называемая двухтрубная разводка. При этом типе разводки к каждому отопительному прибору подведены две трубы - "прямая" и "обратная". Температура теплоносителя входящего в прибор на всех приборах будет одинаковой поэтому принимаем двухтрубную систему горизонтальную тупиковую с двумя ветками.
Магистральные трубопроводы находятся в подвальном помещении в изоляции.
Расчетные температуры теплоносителя в системе отопления принять:
tг =95°С t0=70°C где tг и t0 - температура в прямой и обратной магистрали системы отопления.
Функцию непосредственного обогрева помещения выполняют нагревательные приборы они являются основным элементом системы. В них происходит передача потребителю тепла аккумулированного теплоносителем в тепловом пункте системы. Устройство для обогрева помещения должно наилучшим образом передавать тепло от теплоносителя в помещении и обеспечить комфортность тепловой обстановки в помещении не ухудшая его интерьера при наименьших затратных средств.
При выборе вида отопительных приборов следует прежде всего учитывать давление в системе качество теплоносителя. Принимаем так же во внимание назначение и архитектурно – технологическую планировку здания особенности теплового режима помещений места и длительность пребывания на них людей.
В помещениях предназначенных для кратковременного пребывания людей ( в данном случае промтоварный магазин) предпочтение отдается приборам с высоким технико – экономическими показателями марки М-140А при подаче теплоносителя воды в верхнюю часть и отводе воды из нижней части прибора (направление движения сверху – вниз).
Присоединение труб к отопительным приборам осуществляется с одной стороны (одностороннее).
Отопительные приборы размещаем так чтобы были обеспечены их осмотр очистка и ремонт и размещен прежде всего под световыми проемами. Способ установки приборов – у стены без ниши и перекрыт доской в виде полки.
Приборы размещены на расстоянии от низа прибора до поверхности пола 100 мм.
Запорно-регулирующую арматуру предусматривают для отключения и опорожнения отдельных частей системы: на каждом стояке здания на отдельных кольцах и ветвях до и после элеватора.
Гидравлический расчет системы отопления.
Гидравлический расчет системы отопления основан на принципе: действующая в системе разность давления (насосного и естественного) полностью расходуется на преодоление гидравлического сопротивления движению воды в циркуляционных кольцах.
Целью этого расчета является определение диаметров трубопроводов всех участков системы отопления таким образом чтобы при заданном располагаемом давлении было обеспечено затекание необходимого количества воды в каждый участок стояк отопительный прибор.
Прежде чем приступить к расчету вычерчивается аксонометрическая схема системы отопления на которой показываются вся запорно-регулировочная арматура воздухосборники отводы стояки с отопительными приборами и другие элементы.
Базовым для гидравлического расчета является основное циркуляционное кольцо.
В двухтрубных системах с тупиковым движением теплоносителя в магистралях - системах с попутным движением теплоносителя в магистралях такое кольцо через нижний отопительный прибор наиболее нагруженного из самых удаленных стояков. Затем выполняется расчет остальных циркуляционных колец. Циркуляционные кольца разбивают на участки характеризующиеся постоянным расходом и неизменным диаметром. Каждый рассчитываемый участок обозначается порядковым номером начиная от элеваторного узла.
Скорость движения теплоносителя в трубопроводах систем водяного отопления следует принимать в зависимости от допустимого эквивалентного уровня звука в помещении.
1 Расчет главного циркуляционного кольца системы отопления.
В качестве исходного параметра гидравлического расчета необходимо определить величину располагаемого циркуляционного перепада давления ΔPр которое для двухтрубных систем определяется по формуле:
Pp =Pн+04Pе =44000 + 04 · 21817 =448727 Па
где Pн – давление создаваемое циркуляционным насосом для обеспечения необходимого расхода воды в системе (Па);
Выбирается при зависимом присоединении системы отопления со смешением в элеваторе – исходя из располагаемой разности давления и коэффициента смешения элеватора определяется по диаграмме 10.19. [3].
где uI = = = = 06 – коэффициент смешивания в элеваторе.
u = uI · 1.15 = 069 – коэффициент смешивания в элеваторе.
Распологаемая разность давления p1 – p2 = 15 бар = 150000 Па.
Pн = 44000 Па = 44 кПа
Pе – естественное циркуляционное давление которое находится как:
Pе=Pетр+Pепр =0 + 21817 = 21817 Па
здесь Pетр=0 для насосной системе с нижней разводкой
Pепр=·g·h·(tг-t0)= 064·981· 139 ·(95-70)= 21817 (Па)
где h = 139 м – высота от центра дальнего прибора последнего этажа до магистрали).
= 064 – определяется из табл. 10.4 [3] в зависимости от расчетной разности температуры воды в системе.
Гидравлический расчет системы отопления по удельным линейным потерям давления.
Расчёт начинают с главного циркуляционного кольца системы которое является наиболее неблагоприятным и имеет наименьшее значение отношения расчётного циркуляционного давления Pрасп к длине кольца
Среднее ориентировочное значение линейных потерь давления главного циркуляционного кольца через стояк №1:
где k=065 – коэффициент учитывающий долю местных потерь давления в системе.
- общая длина последовательных участков составляющих расчетное циркуляционное кольцо м
С помощью таблиц и монограмм ориентируясь на фактический расход на участке и величину принимаем стандартный диаметр трубы. Затем по принятому диаметру определяем фактическую величину удельной потери не трение и фактическую величину скорости.
Среднее ориентировочное значение линейных потерь давления второстепенного циркуляционного кольца через стояк №15:
Среднее ориентировочное значение линейных потерь давления второстепенного циркуляционного кольца через стояк №3:
Таблица №4. Гидравлический расчет главного циркуляционного кольца через стояк №1.
Тепловая мощность Вт
Диаметр условного прохода трубопровода Dу мм
Удельные линейные потери давления R Пам
Линейные потери давления R l Па
Сумма коэффициентов местных сопротивлений S
Потери давления на местные сопротивления Z
Трубы стальные водогазопроводные (Гост 3262-75*) Rср=120
Задвижка =05 Отвод 90° =03
Тройник =345 Задвижка =05 Отвод 90° =04
Тройник =255 Отвод 90° =05
Тройник =2 Отвод 90° 2=08 Задвижка =05
Отвод 90° =09 Кран регулирующий проходной =45
Чугунный радиатор =12; Задвижка =05 Отвод 90° =09 Скоба гнутая под углом 180 ° =25
Тройник =14 Отвод 90° 4=08
Тройник =23 Отвод 90° =04
Тройник =23 Отвод 90° =04 Задвижка =05
Таблица №5. Второстепенное циркуляционное кольцо через стояк № 9.
Трубы стальные водогазопроводные (Гост 3262-75*) Rср=245
Задвижка =05 Тройник =26
Тройник =2425 Отвод 90° =08 Задвижка =05
Чугунный радиатор =12; Задвижка =05 Скоба гнутая под углом 180 ° =25 Отвод 90° =09
Тройник =033 Отвод 90° 3=08
Тройник =23 Задвижка =05
Таблица № 6. Второстепенное циркуляционное кольцо через стояк № 3.
Трубы стальные водогазопроводные (Гост 3262-75*) Rср=138
Тройник =245 Задвижка =05
Тройник =033 Отвод 90° 2=08
4. Увязка потерь давления в циркуляционных кольцах.
Запас давления равен:
В главном цирк. кольце через стояк №1:
Запас циркуляционного давления составляет 86%. Условие выполнено.
Невязка между главным кольцом через стояк №1 и второстепенный кольцом через стояк № 9 составляет:
где - потери давления главного циркуляционного кольца.
- потери давления второстепенного циркуляционного кольца.
Т. к. допустимая невязка между кольцами составляет 556 % то необходимо избыточное давление P = 227841 Па гасить с помощью балансировочного клапана.
Невязка между главным кольцом через стояк №1 и второстепенный кольцом через стояк № 3 составляет:
Т. к. допустимая невязка между кольцами составляет 263 % то необходимо избыточное давление P = 107834 Па гасить с помощью балансировочного клапана.
Расчет нагревательных приборов системы отопления.
Тепловой расчет отопительных приборов заключается в определении площади внешней нагревательной поверхности каждого прибора обеспечивающей необходимый тепловой поток от теплоносителя в помещение. Расчет проводится при температуре теплоносителя устанавливаемой для условий выбора тепловой мощности приборов.
Метод расчета прибора:
Cуммарное понижение температуры воды на участках подающей магистрали от начала системы до рассматриваемого стояка:
где 04 – понижение температуры горячей воды на 10 м изолированной падающей магистрали насосной системы отопления при Dу = 25 – 32 мм.
– длина участка от теплового пункта до отопительного прибора м.
Расход воды в радиаторе считаем по формуле:
Qп – тепловая мощность прибора Вт.
–коэффициенты. Принимаются по табл. 9.4.и 9.5. [3] .
с = (Джкг·К) – удельная массовая теплоемкость воды.
Средняя температура воды в конвекторе двухтрубной системы отопления с учетом понижения температуры воды в подающей магистрали:
Разность средней температуры воды в приборе и температуры окружающего воздуха:
Теплоотдача открыто проложенных в пределах помещения труб:
где qв и qг – теплоотдача 1 м вертикальных и горизонтальных неизолированных труб. Для неизолированных труб принимается по табл. II.22. [3] исходя из диаметра и положения труб а так же разности температуры теплоносителя при входе его в рассматриваемое помещение и температуры воздуха в помещении .
и – длина вертикальных и горизонтальных труб в пределах помещения м.
Необходимая теплопередача прибора в рассматриваемое помещение:
Комплексный коэффициент приведения к расчетным условиям
где b – коэффициент учета атмосферного давления в данной местности. Принимается по табл. 9.1 [3];
n p c - экспериментальные числовые показатели для определения теплового потока отопительных приборов. Принимаются по табл. 9.2 [3].
– коэффициент учета направления движения теплоносителя воды в приборе сверху – вниз.
где = 0006 – для чугунных секционных и стальных панельных радиаторов.
Требуемый номинальный тепловой поток:
Используя значение Qн.у. одной секции радиатора М-140А определим ориентировочное число секций прибора:
где = 164 Вт - номинальный условный тепловой поток одной секции радиатора. Принимается из приложения X. [3].
Коэффициент учета количества секций в приборе:
Находим минимальное число секций прибора.
где = 103 - коэффициент учета способа установки радиатора (у стены без ниши и перекрыт доской в виде полки). Принимается по табл. 9.12. [3].
Расчеты нагревательных приборов промтоварного магазина приведены в таблице № 7.
Таблица № 7. Расчет нагревательных приборов системы отопления.
Необходимое количество секций радиатора М-140А на промтоварный магазин равняется 686 шт.
Расчёт и подбор оборудования индивидуального теплового пункта на независимой схеме.
1.1.Расчет и подбор теплообменника.
Выходная температура
Деств. расходобр. темп.
Поверхность теплообмена
Теплоноситель первого контура
Теплоноситель второго контура
Динамическая вязскость
A - 630 B - 118 C - 571 D - 65 E - 127 F - 50 G - 869 H - 180 I - 220
T11 на входе греющего контура
Резьбовое соединение l=50 EN 1.4301 R2 внешняя уплотняющая прокладка
T12 на выходе греющего контура
T21 на входе нагреваемого контура
T22 на выходе нагреваемого контура
T112 на входе греющего контура
T212 на входе нагреваемого контура
1.3.Расчет и подбор закрытого расширительного бака.
Расширительные баки применяются в системах отопления для компенсации объема воды которая расширяется при нагревании а любая попытка сжать воду приводит к резкому увеличению объема.
В системах отопления вода должна иметь возможность увеличивать свой объем. Внутренний объем мембранные расширительных баков разделен на две части мембраной. Одна часть присоединяется к системе а во вторую закачан воздух. При нагреве теплоноситель расширяется перетекая в расширительный бак а воздух в баке сжимается.
Объем воды в системе л
Высота установки бака м
Максимальное давление в системе атм
Расчетный объем бака л
Выбранный объем бака л
Объем воды в баке при 20 С
Необходимое давление в баке атм
2. Вариант подключения абонента к тепловой сети по зависимой схеме.
2.1.Расчёт и подбор элеватора.
В данном курсовом проекте система водяного отопления будет присоединяться к тепловым сетям с помощью элеваторного узла (с подмешиванием к сетевой воде обратной воды из системы отопления). Эта схема была разработана проф. В. М. Чаплиным применяется при температуре воды в тепловых сетях более высокой чем в системах отопления.
Высокотемпературная вода из наружных тепловых сетей насосом установленным в тепловой станции нагнетается через сопло. В смесительный конус горячая вода поступает с большой скоростью и в кольцевом пространстве между соплом и смесительным конусом создается разряжение. Под влиянием разряжения вода из обратной линии поступает в камеру всасывания а затем в смесительный конус где смешивается с горячей водой. Смешанная вода через диффузор направляется в подающую магистраль системы отопления.
Разность давлений за диффузором и в камере всасывания и обеспечивает циркуляцию в местной системе.
Основной расчетной характеристикой для элеватора является коэффициент смешения.
uI = = = = 06 – коэффициент смешивания в элеваторе.
u = uI · 1.15 = 069 – расчетный коэффициент смешивания в элеваторе.
где Gп – количество подмешиваемой обратной воды тч
Gг – количество горячей воды тч
- температура обратной воды местной системы 0С
- температура смешанной воды поступающей в местную систему 0С
- температура горячей сетевой воды 0С
Расход воды поступающей из тепловой сети:
Приведенный расход смешанной воды равен:
где h2 - гидравлическое сопротивление местной системы м вод. cт;
h2=40971369807 =417 м. вод. ст.
Диаметр горловины (камера смешения) элеватора см.
dг = 0874 · = 0874 · = 0945 см
Из данных расчетов принимаем стандартный элеватор с номером 1.
Внутренние диаметры присоединительных патрубков
Диаметр сопла элеватора мм
В проекте рассмотрено отопление промтоварного магазина на 15 рабочих мест в городе Владивосток. Исходя из теплопотерь здания запроектирована двухтрубная вертикальная система отопления с горизонтальной нижней разводкой. Рассмотрено независимое подключение абонента к тепловой сети и подключение абонента зависимой схемой (через элеваторный узел). Выполнен гидравлический расчёт системы и подбор отопительных приборов. А так же было подобрано оборудование для независимой схемы (теплообменник спаянный мембранный бак на 250 л циркуляционный насос с потребляемой мощностью 03896 кВт регулирующий клапан с приводом АMV 20 с максимальным P 1600 кПа.)

Оглавление.docx

Исходные данные проектирования.4
1. Расчетные параметры наружного воздуха.4
2. Расчетные параметры внутреннего воздуха.5
3 Характеристика V-но планировочных решений и строительных конструкций здания6
Теплотехнический расчет ограждающей конструкции.6
1 Расчёт наружных стен.7
2 Расчёт чердачных перекрытий.8
3 Расчёт не утепленного пола на грунте цокольного отапливаемого этажа.8
4 Расчет светопрозрачных ограждений.9
Расчет теплопотерь ограждающих конструкций.10
1. Расчет основных теплопотерь через наружные ограждающие конструкции.10
2. Расчёт добавочных теплопотерь.10
3. Расчет теплопотерь на инфильтрацию.11
4. Общие теплопотери помещений.14
Обоснование и выбор системы отопления.22
Гидравлический расчёт системы отопления.22
1 Определение расчётного перепада давления в системе отопления22
2. Расчет главного циркуляционного кольца24
3. Расчет второстепенного циркуляционного кольца25
4. Расчет стояка на главном циркуляционном кольце27
Расчет нагревательных приборов29
Расчёт и подгон оборудования индивидуального теплового пункта.32
1. Вариант независимого подключения абонента к тепловой сети32
1.3. Подбор расширительного бака32
2. Вариант подключения абонента к тепловой сети через элеватор32
2.1. Расчёт элеватора32

Список литер.docx

СНиП 2.04.05-91* - Отопление вентиляция и кондиционирование воздуха Минстрой России. – М.: ГП ЦПП 1994. – 66с
СНиП 2.03. -79 Строительная теплотехника Минстрой России М: ГП ЦПП 1990г. - 60с.
Внутренние санитарно - технические устройства : В 3 ч. В. Н. Богословский и др.; Под ред. Н. Н. Павлова. Ю. И. Шиллера; Ю. Н. Саргин В. Н. Богословский Ч.1:Отопление: М.: Стройиздат 1990. - 343с
Методические указания: “Отопление и вентиляция промышленных и общественных зданий. В.А. Тюменцев. – Иркутск ИрГТУ 200319с
СТП ИрГТУ 05-99. Стандарт предприятия. Оформление курсовых и дипломных проектов. - Иркутск ИрГТУ 1999. -39с.
Справочник по теплоснабжению и вентиляции автор Щекин Р.В. Издательство Киев 1968г. 433с.