Одноэтажное производственное здание

1 лист.dwg

ВЕДОМОСТЬ АРМАТУРЫ ДЛЯ ДВУСКАТНОЙ ДВУТАВРОВОЙ БАЛКИ
ø10 А400 l=850-1380
ø10 А400 l=1350-1590
ТГТУ 270102 - 345687 - 2010
КП "Железобетонные и каменные конструкции
Одноэтажное промышленное здание
кафедра "КЗиС" гр. ССТ-51
Расчетная схема двускатной балки
Класс бетона двускатной балки - В30 Объем бетона - V=4
м Передаточная прочность бетона - Rbp=15 МПа Значение предварительного напряжения sp =1200 МПа Способ натяжения - механический на упоры

Мое ЖБКей.doc

Министерство образования и науки РФ
Федеральное агентство по образованию
Тамбовский Государственный Технический Университет
Пояснительная записка
к курсовому проекту
по дисциплине «Железобетонные и каменные конструкции»
на тему: «Одноэтажное производственное здание»
Принял: Струлев В.М.
Компоновка конструктивной схемы здания 5
Подбор типовой плиты покрытия по ключу6
Расчет двускатной балки двутаврового сечения
1. Сбор нагрузки на ферму–
2. Статический расчет фермы–
3. Подбор сечений элементов фермы10
3.2. Сжатый раскос –
3.3. Растянутый раскос 11
4. Расчет узлов фермы 13
Статический расчет поперечной рамы 15
Расчет и конструирование колонны 22
1. Исходные данные –
2. Расчет надкрановой части колонны –
2.1. Таблица расчетных сочетаний усилий–
2.2. Расчет из плоскости поперечной рамы 23
2.3. Расчет в плоскости поперечной рамы–
3. Расчет подкрановой части колонны 24
4. Расчет колонны на действие поперечной силы 26
5. Расчет консоли колонны –
Расчет и конструирование фундамента27
2. Определение наиболее опасных сочетаний. –
3. Расчет основания фундамента 28
3.1. Определение размеров подошвы –
3.2. Определение смещения оси подколонника по
отношению к оси подошвы фундамента 29
3.3. Проверка краевых давлений –
4. Расчет тела фундамента 30
4.1. Определение геометрических размеров фундамента –
4.2. Расчет на продавливание –
4.3. Расчет на раскалывание –
4.4. Расчет прочности нормальных сечений 31
4.5. Расчет прочности наклонных сечений –
5. Расчет подколонника32
В данном курсовом проекте производится расчет основных конструкций одноэтажного производственного отапливаемого здания в городе Екатеринбург. Размеры здания в плане 18 х 60 м. Шаг колонн 6 м. Грузоподъемность крана 5010 т. Конструкции рассчитываются по данным приведенным в задании.
Проект состоит из пояснительной записки и графической части на двух листах формата А1. На листах показано армирование ригеля колонны и фундамента.
Компоновка конструктивной схемы здания.
В соответствии с заданием были назначены следующие параметры конструктивной схемы здания:
Рис.1. План сетки колонн.
Рис.2. Поперечная рама здания.
Пространственная жесткость и устойчивость одноэтажного каркасного здания обеспечивается защемлением колонн в фундаментах элементами покрытия и связями.
Вертикальные связи (СВ 1) в середине деформационного блока устана-вливаются для обеспечения общей устойчивости каркаса при действии ветровой нагрузки.
Горизонтальные связи (СГ 1) устраиваются для уменьшения изгибающих моментов фахверковых колоннах по торцам здания.
Железобетонная распорка (Р 1) предназначена для уменьшения деформа-ции верха колонн за счет соединения их в единое целое.
Подбор типовой плиты покрытия по ключу
Сбор нагрузок на покрытие сводим в табл.1
Сбор полезной нагрузки на 1 м 2 плиты покрытия кНм2.
Нормативная нагрузка
3 слоя рубероида на битумной мастике
цементно-песчаная стяжка =002 м ρ=18 кНм3
Sn=S0 . k1 . k2 . = 18 . 074 . 0909 . 1=1211 кнм2
k1=12-01 . V=12-01 . 46= 074
По [6 табл. 212] в соответствии с расчетной нагрузкой WI=2981 кНм2 принимаем типовую плиту ПГ-2Т ВР-II-365. Вес плиты Gser = 16 кНм2.
Расчет двускатной балки.
1.Сбор нагрузки на балку.
Сбор нагрузки на ригель кНм.
2.Статический расчет решетчатой балки арочного очертания.
Расчетный пролет балки с учетом решения опорного узла:
L=1796-hcol2 = 1796-025=1771м
Рис.3. Расчетная схема двухскатной балки.
Бетон балки – В30:Rb=17 МПа Eb=325103МПа
Арматура напрягаемая – К-1500:Rs=1250 МПа Es=180103МПа Rsser=1500 МПа
Арматура не напрягаемая А400: Rs=365 МПа Es=2105МПа. Rsw=300 МПа
Вр-1200: Rs=1045 МПа.
Рис.4. Геометрическая схема двускатной балки.
3. Статический расчёт двускатной балки.
Рассматриваем сечение как наиболее опасное :
Наиболее опасное сечение находится на расстоянии 0375·lo
Рабочая высота сечения
При симметричном расположении напрягаемой арматуры по высоте нижнего и верхнего пояса.
В верхнем поясе балки предусматриваем конструктивную арматуру в количестве
Устанавливаем положение границы сжатой зоны :
Граница сжатой зоны находится в полке.
4. Поиск предварительно напрягаемой арматуры.
Принимаю напрягаемую арматуру Вр-1200 365 мм с 9 пучков по 4
5. Геометрические характеристики сечений.
Площадь сечения бетона: А=6180+6660+8173=89784см2
Площадь сечения всей продольной арматуры:
Предварительно принимаю нижнюю ненапрягаемую арматуру 410А400 () верхнюю ненапрягаемую 412 А400 ()
Т.к. 0008А=000889784=7183>1509 то геометрические характеристики приведённого сечения балки определяю без учёта продольной арматуры.
Площадь приведённого сечения
Статический момент приведенного сечения относительно его нижней грани:
h=089+(889+0115)12=164м
Расстояние от центра тяжести приведённого сечения до нижней грани:
Момент инерции приведённого сечения относительно его центра тяжести:
Момент сопротивления приведённого сечения для крайнего нижнего волокна:
Момент сопротивления приведённого сечения для крайнего верхнего волокна:
6. Расчёт прочности наклонных сечений.
Рис. 9. Расчёт прочности наклонных сечений.
Рассматриваю наклонное сечение с длиной проекции несколько больше рабочей высоты сечения балки но меньше расстояния от ближайшей сосредоточенной нагрузки до грани опоры.
Поперечное усилие Qb воспринимаемое бетоном определяется по формуле
где с - длина проекции наиболее опасного наклонного сечения на продольную ось элемента.
Коэффициент jb2 учитывающий влияние вида бетона – для тяжёлого бетона jb2=2.
Поперечное усилие Qb воспринимаемое бетоном принимается не менее
Т.к. учитывает влияние сжатой полки то =0.
Для тяжёлого бетона
но не более 05; учитывая коэффициент точности натяжения арматуры:
Усилие обжатия (положительное влияние продольных сжимающих сил не учитывается если они создают изгибающие моменты одинаковые по знаку с моментами от действия поперечной нагрузки).
Максимальная длина проекции наклонного сечения
>Q т.е. в рассмотренном сечении поперечная арматура по расчёту не требуется.
Рассмотрю сечение с длиной проекции равной расстоянию от грани опоры до точки приложения первой сосредоточенной нагрузки (2750мм).
Q=588кН следовательно необходим расчёт на действие поперечной силы.
Конструктивная арматура 24 В500 с шагом 150мм
Значение с0 принимается не более 2h0 и не более значения с а также не менее h0 если с > h0.
Рассмотрю наклонное сечение с наибольшей возможной длиной.
Рабочая высота этого сечения
Конструктивно принимаю арматуру 24 В500 с шагом 200мм.
7. Проверка прочности по наклонной сжатой полосе.
Проверка прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами должен производится из условия .
Коэффициент jw1 учитывающий влияние хомутов нормальных к продольной оси элемента определяется по формуле но не более 13.
ES Eb - модули упругости арматуры и бетона МПа.
где Asw = 0126см2– площадь поперечной арматуры.
Коэффициент jb1 определяется по формуле
где b - коэффициент принимаемый равным для тяжелого бетона 001.
8. Определение потерь предварительного напряжения арматуры.
При натяжении арматуры на упоры следует учитывать:
а) первые потери - от деформации анкеров трения арматуры об огибающие приспособления от релаксации напряжений в арматуре температурного перепада деформации форм (при натяжении арматуры на формы) от быстронатекающей ползучести бетона;
б) вторые потери - от усадки и ползучести бетона.
Коэффициент точности натяжения арматуры gsp=1±Dgsp
Значения Dgsp при механическом способе натяжения арматуры принимаются равными 01.
При определении потерь предварительного напряжения арматуры а также при расчете по раскрытию трещин и по деформациям значение Dgsp допускается принимать равным нулю.
Релаксация напряжений арматуры:
при механическом способе натяжения проволочной арматуры:
Значение р при механическом способе натяжения арматуры принимается равным 005ssp.
Принимаю ssp=1000 МПа.
Температурный перепад (разность температур натянутой арматуры в зоне нагрева и устройства воспринимающего усилие натяжения при прогреве бетона).
Для бетона класса В45 и выше s2=10Dt
где Dt - разность между температурой нагреваемой арматуры и неподвижных упоров (вне зоны нагрева) воспринимающих усилие натяжения °С. При отсутствии точных данных принимается Dt = 65 °С.
Деформации анкеров расположенных у натяжных устройств. .
где D смещение стержней в инвентарных зажимах определяемое по формуле
d - диаметр стержня мм;
l - длина натягиваемого стержня (расстояние между наружными гранями упоров формы или стенда) мм.
Трение арматуры о стенки каналов или о поверхность бетона конструкций s4=0.
Деформация стальной формы при изготовлении предварительно напряженных железобетонных конструкций.
При отсутствии данных о технологии изготовления и конструкции формы потери от ее деформации принимаются равными s5=30 МПа.
Быстронатекающая ползучесть для бетона подвергнутого тепловой обработке.
где a и b - коэффициенты принимаемые:
a = 025 + 0025Rbp но не более 08;
b = 525 - 0185Rbp но не более 25 и не менее 11;
sbp - определяются на уровне центров тяжести продольной арматуры S и S с учетом потерь s1÷s5.
Максимальное напряжение обжатия бетона:
е0р -Эксцентриситет приложения усилие предварительного обжатия Р относительно центра тяжести приведенного сечения е0р=y0-a (a=hf 2-защитный слой).
Рис. 10. К определению
Mg – изгибающий момент собственного веса балки
Учитывая первые пять потерь: .
Сжимающее напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры (вес балки не учитываю т.к. условия хранения балки не известны).
По конструктивным требованиям [прил. 1 1]
Для крайнего верхнего волокна
a = 025 + 0025Rbp=0875 =>a=08
Релаксации напряжений арматуры нет.
Усадка тяжелого бетона классов В45 и выше подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении.
Ползучесть тяжелого бетона
Учитывая первые потери:
Эксцентриситет приложения усилия предварительного обжатия:
Сжимающие напряжения:
Учитывая все потери:
9. Расчет по образованию нормальных трещин.
Расчет изгибаемых элементов по образованию трещин производится из условия
где Мr - момент внешних сил расположенных по одну сторону от рассматриваемого сечения относительно оси параллельной нулевой линии и проходящей через ядровую точку наиболее удаленную от растянутой зоны трещинообразование которой проверяется;
Мcrc - момент воспринимаемый сечением нормальным к продольной оси элемента при образовании трещин и определяемый по формуле
здесь Мrp - момент усилия Р относительно той же оси что и для определения Мr.
Для изгибаемых элементов значение .
где при расчете по образованию трещин в зоне сечения растянутой от действия внешних нагрузок но сжатой от действия усилия предварительного обжатия (в стадии эксплуатации) принимается знак «+» при расчете по образованию трещин в зоне сечения растянутой от действия усилия предварительного обжатия (в стадии изготовления и монтажа) знак «-».
Коэффициент φ должен находиться в пределах .
Здесь sb - максимальное напряжение в сжатом бетоне от внешней нагрузки и усилия предварительного напряжения вычисляемое как для упругого тела по приведенному сечению.
Момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна (с учетом неупругих деформаций растянутого бетона) Wpl определяется в предположении отсутствия продольной силы N и усилия предварительного обжатия P по формуле
Ib0 – момент инерции площади сечения сжатой зоны бетона относительно нулевой линии
αIs0 – момент инерции приведённой площади арматуры в растянутой зоне относительно нулевой линии.
– момент инерции приведённой площади арматуры в сжатой зоне относительно нулевой линии.
Положение нулевой линии определяется из условия .
- статический момент бетона сжатой зоны относительно нейтральной оси
- статический момент арматуры сжатой зоны относительно нейтральной оси
- статический момент арматуры ррастянутой зоны относительно нейтральной оси
- площадь растянутой зоны бетона.
10. Расчет по образованию нормальных трещин в стадии изготовления и монтажа.
Рис. 11. Расчётная схема в стадии монтажа.
Наиболее опасное по раскрытию верхних (начальных) трещин в момент подъёма сечение а-а.
Положение нулевой линии сечения при растянутой верхней зоне:
Предполагая что нахожу
Подставляя значения в условие получаю:
Момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна (верхнего):
Для верхнего волокна
При учёте потерь s1÷s5:
Для Rbp=25: =18509=1665МПа
Следовательно трещины в верхней зоне не образуются.
Т.к. Ма больше Mcrc в 5 раза то принимаю что в сечении б-б в верхней зоне также образуются трещины.
11. Расчет по образованию нормальных трещин в стадии эксплуатации.
Условие образования трещин
Момент в сечении б-б от действия внешней нагрузки
- для нижнего волокна.
Напряжение в продольной ненапрягаемой арматуре вызванное усадкой и ползучестью бетона:
Напряжение в верхнем волокне бетона:
Положение нулевой линии сечения при растянутой нижней зоне:
Момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна (нижнего):
Следовательно трещины в нижней зоне образуются.
При расчете по образованию трещин элементов на участках с начальными трещинами в сжатой зоне значение Мcrc для зоны растянутой от действия внешней нагрузки необходимо снижать на DMcrc = lMcrc. Т.к. McrcMr то этот расчёт не произвожу.
12. Расчет по раскрытию нормальных трещин
Расчёт ширины раскрытия трещин в нормальных сечениях в стадии эксплуатации.
Балка относится к 3 категории трещиностойкости (допускается ограниченное по ширине непродолжительное acrc1 и продолжительное acrc2 раскрытие трещин).
Для проволочной арматуры класса B-II предельно допустимая ширина раскрытия трещин:
acrc1 = 03; acrc2 = 02.
Ширина раскрытия трещин нормальных к продольной оси элемента acrc мм определяется по формуле:
Для изгибаемых элементов =1.
При гладкой арматуре =14.
2 – коэффициент армирования
d=8 мм – диаметр напрягаемой арматуры.
Для изгибаемых элементов где
z - расстояние от центра тяжести площади сечения арматуры до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне сечения над трещиной.
Значение z вычисляется по формуле
Значение x вычисляется по формуле но не более 10.
Для второго слагаемого правой части формулы верхние знаки принимаются при сжимающем а нижние - при растягивающем усилии Ntot.
b - коэффициент принимаемый равным для тяжелого бетона 18.
еstot - эксцентриситет силы Ntot относительно центра тяжести площади сечения арматуры который определяется по формуле где
Расчет сечений имеющих полку в сжатой зоне при производится как прямоугольных шириной bf.
При расположении растянутой арматуры в несколько рядов по высоте сечения в изгибаемых элементах при e0tot ³ 08h0 напряжения ss должны умножаться на коэффициент dn равный
а1 а2 - расстояния от центра тяжести площади сечения соответственно всей арматуры S и крайнего ряда стержней до наиболее растянутого волокна бетона.
Значение при многорядной растянутой арматуре dnss + ssp не должно превышать Rsser.
На участках элементов имеющих начальные трещины в сжатой зоне значение усилия предварительного обжатия Р следует снижать на величину DР определяемую по формуле
Коэффициент l определяется по формуле>0
При этом за положительные принимаются моменты вызывающие растяжение в арматуре
jm - определяется по для зоны с начальными трещинами и принимается не менее 045;
здесь у - расстояние от центра тяжести приведенного сечения до крайнего волокна бетона растянутого внешней нагрузкой.
Для конструкций армированных проволочной арматурой значение d снижается на 15 %.
а) непродолжительное раскрытие трещин от непродолжительного действия полной нагрузки. .
(Для элементов прямоугольного сечения вместо hf подставляются значения 2а).
Т.к. то учитывается коэффициент
Напряжение в растянутой арматуре
б) непродолжительное раскрытие трещин от продолжительно действующей нагрузки.
Момент от длительно действующей нагрузки (постоянной):
Высота сжатой зоны в данном случае не изменится (с уменьшением нагрузки высота сжатой зоны увеличивается) следовательно.
Продолжительное раскрытие трещин от продолжительно действующей нагрузки.
Для конструкций из тяжелого бетона естественной влажности
Непродолжительная ширина раскрытия трещин от полной нагрузки с учётом продолжительного действия длительно дёйствующей части нагрузки:
мм получилось в допустимых пределах.
13. Расчет по деформациям.
Расчётная длина l0=2373м
Для тяжёлого бетона φb1=085
jf = 00014; Eb=35000МПа
Кривизну от непродолжительного действия нагрузки не учитываем.
Кривизна от продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок
jls =08- коэффициент учитывающий влияние длительности действия нагрузки
Кривизна обусловленная выгибом элемента вследствие усадки и ползучести бетона от усилия предварительного обжатия.
Т.к. в верхней зоне образуются начальные трещины то B=0.
Статический расчет поперечной рамы.
1. Постоянные нагрузки.
)Усилие действующее на колонну от покрытия
Усилие от плит покрытия с замоноличенными швами: qIn = 16 кНм2
)Сила численно равная надкрановой части колонны:
Рис. 7. Разрез по стене
)Постоянная нагрузка от веса подкрановой балки и подкранового пути:
Рис. 8. Сечение подкрановой балки.
)Вес навесных панелей и ленточного остекления
)Вес подкрановой части колонны:
2. Временные нагрузки.
; (S=1612 кНм2 см табл.1)
Рис. 9. К определению крановой нагрузки
Выписываем характеристики крана из [8].
Определяем тормозную нагрузку:
Значения коэффициента высоты.
Определение эквивалентной ветровой нагрузки.
За эквивалентную принимаем равномерно распределённую нагрузку распределённую от обреза фундамента до низа конструкций покрытия (балки).
для наветренной стороны
для подветренной стороны
Рис. 5. Распределение ветровой нагрузки.
3. Определение значений изгибающих моментов действующих на колонну.
Значения усилий действующих на раму.
Эксцентриситет нагрузки относительно геометрической оси надкрановой и подкрановой части колонны:
Рис 10. К определению изгибающих моментов от усилий.
Определяем моменты инерции надкрановой части колонны (Iв) и подкрановой части (Iн).
Исходные данные для ввода в ЭВМ
Тип колонны: двухветвевая.
ТАМБОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
Кафедра - Конструкции зданий и сооружений
СТАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ РАМЫ ОДНОЭТАЖНОГО ПРОИЗВОДСТВЕННОГО ЗДАНИЯ
Расчет выполнен 06-11-2010
Студент группы CCT-51 Popov A.O.
И С Х О Д Н Ы Е Д А Н Н Ы Е
M1= 2.186 кН*м M2=-167.769 кН*м Msb= .871 кН*м Msn=-42.653 кН*м
W1= 1.304 кНм F5= 2.689 кН W2= .978 кНм F6= 2.152 кН
Iв= .00521 м^4 Iн= .108 м^4
Lk= 6 м а= 4.4 м H= 13.2 м
Mmax= 233.583 кН*м Mmin=-59.083 кН*м T= 37.37 кН
Колонна двухветвевая
Ibet= .00225 м^4 N= 5
F1= 218.6 кН F2= 23.186 кН F3= 121.375 кН F4= 88.236 кН
Fmax= 934.33 кН Fmin= 236.33 кН FS= 87.048 кН NKN= 103.063 кН
Р Е З У Л Ь Т А Т Ы Р А С Ч Е Т А
==============================================================
Сечения колонны 2.1 2.3 3
Внутренние усилия M2.1 M2.3 M3 Q3
Левая колонна 10.62 -32.03 -12.53 2.22
С коэфф. 0.9 9.56 -28.83 -11.28 1.99
Слева направо 8.74 8.74 101.96 19.02
С коэфф. 0.9 7.87 7.87 91.77 17.12
Справа налево -13.35 -13.35 -96.84 -15.94
С коэфф. 0.9 -12.01 -12.01 -87.16 -14.35
КРАНОВАЯ ВЕРТИКАЛЬНАЯ НАГРУЗКА
Левая колонна Mmax -52.24 181.35 76.88 -11.87
С коэфф. 0.9 -47.01 163.21 69.19 -10.68
Левая колонна Mmin -19.95 39.13 -0.78 -4.53
С коэфф. 0.9 -17.96 35.22 -0.70 -4.08
КРАНОВАЯ ГОРИЗОНТАЛЬНАЯ НАГРУЗКА
Левая колонна +- 9.58 9.58 201.45 22.07
С коэфф. 0.9 +- 8.62 8.62 181.31 19.86
Правая колонна +- 8.42 8.42 25.25 1.91
С коэфф. 0.9 +- 7.57 7.57 22.72 1.72
ПОСТОЯННЫЕ НАГРУЗКИ
Левая колонна 41.63 -126.14 -47.24 8.97
Значения продольных сил N2.1 N2.3 N3
ПОСТОЯННЫЕ НАГРУЗКИ 241.786 451.397 554.46
СНЕГОВАЯ НАГРУЗКА 87.048 87.048 87.048
С коэфф. 0.9 78.34319 78.34319 78.34319
Левая колонна 934.33 934.33
С коэфф. 0.9 840.897 840.897
Правая колонна 236.33 236.33
С коэфф. 0.9 212.697 212.697
ПЕРВЫЙ ТИП СОЧЕТАНИЯ НАГРУЗОК
(постоянная и одна временная)
Nmax 328.8 1385.7 1488.8
Mсоотв 52.3 64.8 231.1
Mmax 52.3 64.8 231.1
Nсоотв 328.8 1385.7 1488.8
Mmin -20.2 -158.2 -171.8
Nсоотв 241.8 538.4 1488.8
=============================================================
ВТОРОЙ ТИП СОЧЕТАНИЯ НАГРУЗОК
(постоянная и сумма временных с коэффициентом 0.9)
Nmax 328.8 1370.6 1473.7
Mсоотв 52.3 16.9 192.0
Mmax 59.1 53.6 295.0
Nсоотв 320.1 1292.3 1395.4
Mmin -26.0 -167.0 -257.8
Nсоотв 241.8 529.7 1473.7
Материал: Бетон В25:
Геометрия: надкрановая часть b
подкрановая часть b x h = 50 × 30 см.
2. Расчет надкрановой части колонны.
2.1.Составление расчетных сочетаний.
Рис. 13. К определению сочетаний нагрузок.
Рассмотрим т.2 участка 2-1.
Сочетание нагрузок для сечения 2-1.
При расчете из плоскости рамы (М=0) необходимо учесть максимальное усилие N= 3288 кН.
При расчете в плоскости рамы наиболее опасным является сочетание при N = 3201 кН М=591 кН·м.
2.2.Расчет из плоскости рамы.
- расчет ведем с учетом гибкости колонны.
Таким образом ; . Тогда:
то есть принимаем конструктивное армирование.
Условие конструктивного армирования
Принимаем арматуру 418 А400; см2.
Принимаем поперечную арматуру 5 Вр-I.
2.3. Расчет в плоскости действия изгибающего момента.
N = 3201 кН М=591 кН·м
Определяем характер нагружения элемента.
Расчетный эксцентриситет
Случайный эксцентриситет
следовательно имеет место центральное нагружение.
гибкость необходимо учитывать.
– учитывает длительность действия нагрузки.
Расчет симметричной арматуры:
Принимаем армирование 3ø16 А-400 с .
3. Расчет подкрановой части колонны.
С учетом крана l 0 = 15H1=15*12=18 м
Без учета крана l 0 = 15H=15*156=234 м
Б) Из плоскости рамы l 0 = 08Н1=08*12=96 м
Расчетные сочетания нагрузок.
Вывод: наиболее опасным является сочетание типа II.
Расчет сечения в плоскости рамы.
Задаемся арматурой 2х316 А400 с АS=1206 cм2.
конструктивное армирование.
Принимаем армирование 4ø16 А-III с с Аs=804 см2 и 216 А400 с Аs=226 см2.
4. Расчет колонны на действие поперечной силы
конструктивное армирование.
Т.к. продольная арматура 16 то поперечную арматуру принимаем 4 В500.
5. Расчет консоли колонны
армирование горизонтальными хомутами.
Принимаем 216 А400 с Аs=402 см2.
Расчет и конструирование фундамента.
Материал: Бетон В20:
Арматура A400: для подошвы фундамента А400
для подколонника А400 16мм
конструктивная А400 12
поперечная по условию сварки.
Размеры колонны 600х400 мм
Расчетное сопротивление грунта R0 = 055 МПа.
Глубина промерзания 059м.
Высота фундамента Н=15м.
Глубина заложения фундамента Н1=165 м.
2. Определение наиболее опасных сочетаний.
М7 = -F7*e27 = -F7*e24 = -52.7*0.45 = -23.7кН*м
Рис.14. Сечение фундаментной балки.
3. Расчет основания фундамента
3.1.Расчет по несущей способности основания.
Т.к. мы не знаем характер нагружения фундамента (центральное или внецентренное нагружение) то в первом приближении ведем расчет как для центрального сжатия.
Определим площадь при центральной нагрузке
т.к. e0tot>еа для любого нагружения то фундамент нагружен внецентренно.
Уточняем размеры фундамента как внецентренно сжатого.
Задавшись соотношением ba = 06 08 вычисляем размер подошвы фундамента принимаем принимаем
3.2. Определение смещения плитной части
фундамента относительно оси колонны.
3.3. Проверка краевых давлений.
Давление грунта под подошвой фундамента
Увеличиваем размеры подошвы
Принимаем следующие размеры фундамента:
подколонника — 15 × 09 м
высота подколонника — 09 м
высота ступени — 03 м
высота плитной части — 06 м
рабочая высота h0 — 055 м
глубина стаканной части — 085м
4. Расчет тела фундамента.
4.1. Определение геометрических размеров фундамента.
Рис.15. Сечение фундамента.
Т.к. пирамида продавливания образуется от дна стаканной части фундамента то необходимо производить расчет на продавливание и на раскалывание.
4.2. Расчет на продавливание.
Условие выполняется.
4.3. Расчет на раскалывание.
4.4. Расчет прочности нормальных сечений
Рис.16. К расчету прочности нормальных сечений.
Армирование фундамента по подошве определяют расчетом на изгиб по нормальным сечениям I–I II–II. Значения изгибающих моментов в этих сечениях:
4.5. Расчет прочности наклонных сечений.
=>толщина фундаментной плиты достаточна поперечная арматура не ставится.
5. Расчет подколонника.
Рис.17. К расчету подколонника.
Размеры сечения подколонника нормального к продольной оси колонны:
Следовательно граница сжимаемой зоны проходит в полке.
Определяем площадь сечения симметричной арматуры при значении коэффициентов
Следовательно армируем конструктивно 4ø16 A-II с .
Проверка прочности сечения наклонного к продольной оси по формуле
Поперечную арматуру следует ставить конструктивно ø6 В500 с шагом 20d = 2016 = 32 см .Принимаем S=150 мм.
Бондаренко В.М. Суворкин Д.Г. Железобетонные и каменные конструкции. – М.: Высш. шк. 1987.
Байков В.Н. Железобетонные конструкции: Общий курс. – М.: Стройиздат 1985.
Проектирование железобетонных конструкций: Справочное пособие А.Б. Голышев и др. – Киев: Будивельник 1985.
СНиП 2.01.07. Нагрузки и воздействия. – М.: Строийиздат 1986.
Бондаренко В.М. Судницин А.И. Расчет строительных конструкций. Железобетонные и каменные конструкции: Учеб. пособие для строит. вузов. – М.: Высш. шк. 1984. – 176 с. ил.
Справочник проектировщика. Типовые железобетонные конструкции зданий и сооружений для промышленного строительстваПод ред. Бердичевского Г.И. – М. 1974.
Горев В.В. Металлические конструкции. Т.2.: Конструкции зданий: учеб. для строит. вузов – М.: Высш. шк. 1999. – 528с.
Статический расчет рамы одноэтажного производственного здания па ЭВМ: Методические указания Сост. Струлев В.М. ТГТУ Тамбов 1997.-42 с.

2 лист.dwg

Ведомость стержней на один элемент
Класс бетона колонны: B25
Объем бетона колонны: V=3
Класс бетона фундамента: B15
Объем бетона фундамента: V=1
Двухветвевая колонна; фундамент;
каркасы; сетки; ведомость стержней;
Одноэтажное промышленное
ТГТУ 270102-345687-2010
КП "Железобетонные и каменные конструкции
ведомость расхода стали