Очистка природных вод

moy_kursach бесчетнов.doc

Определение расчетной производительности станции 4
Определение концентраций взвешенных веществ 4
Определение расчетных доз реагентов 5
Выбор технологии очистки 6
Расчеты изменения хим. состава воды в процессе ее обработки .7
Расчет реагентного хозяйства 8
Расчет установок для приготовления и дозирования
Расчет хлораторной 11
Расчет элементов установки для производства озона и смешивания его с водой 12
Расчет входной камеры 14
Расчет смесителя . 14
Расчет контактного осветлителя ..17
Расчет резервуара чистой воды 21
Расчет высотной схемы очистных сооружений 22
На водоочистной станции производится обработка воды с целью получения качества ее необходимого для потребителя. Чтобы довести показатели воды источника водоснабжения до степени соответствующей требованиям потребителя воду зачастую приходится подвергать весьма сложной обработке. Эта обработка может включать в себя введение в воду одного или нескольких химических реагентов более или менее длительное перемешивание воды с ними однократное или двукратное отстаивание воды фильтрование через кварцевые фильтры или через фильтры загруженные минералами способными к ионному обмену и т.д.
Применение того или иного технологического приема улучшения качества воды или совокупность этих приемов определяется с одной стороны свойствами воды источника водоснабжения с другой - требованиями предъявляемыми потребителями к качеству подаваемой им воды.
Обычно требования к качеству подаваемой потребителю воды бывают заданы проектировщику водоочистной станции. Требования к качеству питьевой воды определены в СанПиН "Питьевая вода"; требования к качеству воды идущей для промышленного водоснабжения определяются технологами того производства на которое должна поступать вода с очистной станции.
Для выбора методов очистки воды и состава сооружений очистной станции необходимо знать также физико-химические свойства воды источника водоснабжения. Эти свойства проектировщику заданы санитарно-химическим анализом воды которая будет поступать на очистку. В этом анализе имеются данные о цветности мутности жесткости воды содержание в ней хлоридов нитратов бактериальном загрязнении и т.п.
Эффективность работы отдельных сооружений станций зависит от правильности выбора их размера. Поэтому расчет и проектирование сооружения оказывают существенное влияние на качество осветляемой воды.
Определение расчетной производительности станции
Полный расход воды поступающей на станцию очистки определяется по формуле:
где Qпол полезная производительность станции м3сут;
Qппз положение противопожарного запаса принимается по СНиП в зависимости от количества жителей в городе и этажности зданий:
где n количество пожаров;
q1п расход воды на тушение одного пожара лс;
tп время необходимое для тушения одного пожара ч;
Тпож – время пополнения пожарного запаса(СНиП2.04.02.84 п2.25): Тпож=1 сут
-коэффициент учитывающий собственные нужды ОС: =3÷4%;
Количество жителей в городе:
где норма водоотведения на одного жителя принимается равной 035 м3сут.
Определение концентрации взвешенных веществ
Концентрация взвешенных веществ в воде поступающей на очистку с учетом вводимых реагентов определяется по формуле 11 [2]:
Где Мисх количество взвешенных веществ в исходной дозе гм3 (принимаем равной исходной мутности воды);
=05 для окисленного сернокислого алюминия
Дк доза коагулянта по безводному продукту гм3;
Ц цветность исходной воды град;
Вн количество нерастворимых веществ вводимых с известью гм3.
Определение расчетных доз реагентов
Для обеспечения коагуляции в воду добавляют различные реагенты. В качества коагулянта применяют сернокислый алюминий Al2(SO4)318H2O или другой коагулянт. Дозу коагулянта Дк определяют по мутности или по цветности и принимают большую из полученных величин. Точную дозу коагулянта можно установить только на основании пробного коагулирования. При проектировании в случае мутных вод дозу коагулянта принимают по табл. 16 СНиП в зависимости от мутности исходной воды. Т.к. мутность равна 53 мгл то принимаем Дк= 25 мгл.
Дозу коагулянта для обработки цветных вод определяют по формуле
Дк = 4√Ц=4√87=373 мгл.
где Ц цветность обрабатываемой воды град.
Из двух полученных значений принимаем большее Дк= 25 мгл.
Т.к. КО уменьшаю дозу на 10% Дк =3357
Для лучшего протекания процесса коагуляции в обрабатываемой воде должно поддерживаться определенное значение рН. Чтобы значение водородного показателя значительно не изменилось в воде должен быть достаточный щелочной запас. Если щелочность воды недостаточна то ее надо искусственно подщелачивать. Реагенты для подщелачивания вводятся одновременно с вводом коагулянта. Необходимость подщелачивания проверяют по формуле:
Подщелачивания не требуется.
Где Дк максимальная в период подщелачивания доза безводного коагулянта мгл;
ек эквивалентная масса коагулянта (безводного) мгмг-экв применяемого для A
Кщ коэффициент равный для извести - 28;
Щисх максимальная щелочность воды мг-эквл.
Для улучшения работы коагулянта зимой и в паводок используют флокулянт. Если исходная мутность больше исходной цветности то используют полиакриламид (ПАА) в случае когда цветность больше мутности используют активированную кремнекислоту (АК). Т.к. МисхЦисх то используется (АК). Доза флокулянта выбирается по табл.17 СНиП: ДАК=1-3мгл
Выбор технологии очистки
По табл.15 СНиП выбираем технологическую схему очистки которая уточняется в зависимости от качества исходной воды.
Если в исходной воде планктона 0 клмл³ то микрофильтр до смесителя не нужен.
Способы обеззараживания воды:
Если запах и привкус более трех баллов ПО меньше 5баллов то используется для первичного обеззараживания хлор;
Если запах и привкус меньше трех баллов ПО меньше пяти баллов но в воде присутствует фенол то сначала используют аммиак а затем первичный хлор.
Если запах и привкус больше трех баллов то используется первичное озонирование вследствие чего предусматривается контактная камера перед смесителем для ввода первичного озона.
Если запах и привкус более трех баллов ПО больше восьми то испоьлуют двойное озонирование.
Т.к. запах равен 3 привкус равен 3 ПО равна 67 то используется первичное хлорирование.
Следовательно получаем схему очистки природных вод:
Расчеты изменения хим. состава воды в процессе ее обработки.
Показатели исходной воды.
Са2+0 = Са2+20=3720=185 мг-эквл
НСО- 3 О=НСО-361=14061=2295 мг-эквл
Mg2+0=9122=0737 мг-эквл
SO2-0=1048=0208 мг-эквл
Cl-0=32355=009 мг-эквл
Жоб=Са2+0 + Mg2+0=185+0737=2587 мг-эквл
Na+ + K+= 2295+0208+009-0737-185= 0006 мг-эквл
А1 = рК1 – рН0 + lg f1 + lg НСО- 3 О
lg f1 – коэффициент активности одновалентного иона зависит от солесодержания
lg f1 = -05 × 10-3(22р) (1+10-3(22р))
р = (Na+0 + K+0)25 + Са2+0+ НСО- 3 О+ Mg2+0+ SO2-0+ Cl-0 = =37+9+140+10+32+0006*25=19935 мгл
lg f1 = -05 × 10-3(22×19935) (1+10-3(22×19935))= -0031
А1= 6525-71+(-0031)+lg(2295)=-0246
СО2о =10-0.246 = 0567
Величина рН после добавления коагулянта
рНк =lg((HCO3- 0 – Дк)(СО2 0 + Дк)) + рК1 + lg f1
Дк = 335757= 0588 мг-эквл
рНк =lg((2295 – 0588)(0567 + 0588)) + 6525+ (-0031)= 6663
Уточняем состав воды после коагуляции:
НСО-3 =НСО- 3 О – Дк = 2295 – 0588 = 1707 мг-эквл
СО2к=СО2о + Дк=0567 + 0588 = 1155 мг-эквл
Расчет реагентного хозяйства.
Согласно СНиП на станции должен находиться запас реагента на 30(15) суток рассчитаем месячный запас реагента
Расчетные дозы реагентов следует устанавливать для различных периодов года в зависимости от качества исходной воды и корректировать в период наладки и эксплуатации сооружений. В дальнейшем принимаем мокрое хранение реагентов.
Месячная потребность коагулянта :
Qкоаг = (Qр·Т·Дк) (10000·Рс·)= 3841488*3357*30(1000*403*12)=8059т
где Qр – расчетная производительность станции м3сут
Т – продолжительность хранения коагулянта 30 суток;
Дк – доза коагулянта 3357 мгл;
000 – переводной коэффициент;
Рс – содержание безводного продукта в коагулянте для A
–плотность коагулянта принимаем 12тм3.
При мокром хранении весь привезенный коагулянт растворяют.Если разовая поставка коагулянта недостаточна то необходимо рассчитать промежуточные баки хранилища.
В одном вагоне 60т следовательно для разовой поставки нужно :
Nваг=805960=2 вагона.
V1 - объем воды для растворения 1 т коагулянта 19-22м3.Примим V1=2м3
Объем растворных баков:
Wраст = Nваг*mваг*V1=2*60*2=240м3
Принимаем 3 растворных баков по 80 м3.
Fбака= Wраст1Нбака=804=20м2;
Высота бака 3 -4 м выбираем 4.Следовательно длина бака 4м ширина 5м.
Объем расходных баков:
Wрасх=(Qр·Дк·Т1)(10000··γ) =(160062*3357*12)(10000·4·104)=15499м3;
где Qр – расчетная производительность станции м3ч;
Т1 – время на которое заготавливают раствор коагулянта 8-12ч;
Дк – доза коагулянта 3357мгл;
– концентрация коагулянта 4%;
γ – удельный вес коагулянта 104 тм3.
При высоте слоя раствора коагулянта 15 м размеры бака в плане 3×344 м. Растворение коагулянта и перемешивание его раствора в баках осуществляется с помощью воздуха.
Расчет расхода воздуха для растворных баков:
qраствоз = nFраствв=3·20·10 = 600 лс или 36 м3мин
где n – количество одновременно работающих растворных баков 3 Fраств – площадь одного растворного бака м2;
в – интенсивность подачи воздуха принимаем для растворных баков 8-10 л(с·м2)
Принимаем 4 рабочих воздуходувок ВК-12 (одна резервная) производительностью 102м3мин каждая избыточное давление 10 м.
Расчет расхода воздуха для расходных баков:
qрасхвоз = nFрасхв =1· 1032· 5 = 516 лс = 309 м3мин.
где n – количество одновременно работающих расходных баков 1 Fрасх – площадь одного расходного бака м2;
в – интенсивность подачи воздуха принимаем для расходных баков 3-5 л(с·м2)
Принимаем 1 рабочую воздуходувку ВК- 6 (одна резервная) производительностью 49м3мин каждая избыточное давление 10 м.
Определение общего расхода воздуха:
qвоз= qрасхвоз+ qраствоз=36+309=3909 м3мин
Дозаторы подбирают по расходу реагента:
qдоз= qД10000врγ·2 м3ч
где q- расход станции;
Д - доза коагулянта или доза извести в пересчете на СаО гм3;
вр- концентрация раствора коагулянта или извести в расходный бак;
γ- удельный вес раствора коагулянта равный 1 тм3.
Количество дозаторов зависит от числа точек ввода реагентов и принимается не менее 2 (1- резервный). В качестве дозаторов применяются насосы-дозаторы. Подбираем насос-дозатор коагулянта для вр=4% точка ввода одна.
qдоз = 16006233571000041.04= 129 м3ч;
Принимаем к установке 2 рабочих насоса-дозатора и 1 резервный типа НД160010
Расчет установок для приготовления и дозирования флокулянта.
Для интенсификации процесса коагулирования применяются флокулянты. Наиболее часто используются активированная кремнекислота. Дозы флокулянтов следует принимать согласно требованиям СНиП в зависимости от точки ввода реагентов мутности цветности температуры обрабатываемой воды.
Активированная кремнекислота (АК) представляет собой коллоидный раствор водной двуокиси кремния получаемый путем нейтрализации щелочности в растворе силиката натрия. Активацию жидкого стекла можно провести сернокислым алюминием или хлором. Жидкое стекло поставляют на станцию в бочках по 90 кг. Рассчитываем приготовление и дозирование АК с активацией сернокислым алюминием.
Расход технического жидкого стекла в сутки
Gтсут=Qсут*Dак*Gт*10000 т где
Gт-процентное содержание S
Gтсут=36000*230*10000=024 т
Площадь склада для хранения бочек из расчета 1 м2 на 300 кг:
а-число суток запаса=30 сут
Расход раствора жидкого стекла:
q1= Q*DакC1*Y*10000 =160062*225*1*10000=0128 м3ч
Расход раствора сернокислого алюминия:
q2=Q*Dак*MAl2(SO4)3C2*Y2*10000*MSiO2*m=160062*2*34225*1*10000* 60*3)=024 м3ч
Объем баков на время Т=24 ч.
Время цикла приготовления жидкого стекла Т1=12-24
W1=q1*Т1=0128*24=307 м3
Время цикла приготовления сернокислого алюминия Т2=12-24
W1=q2*Т2=024*24=576 м3
Принимаем к установке 2 бака для жидкого стекла объемом 3 м3 с глубиной наполнения 15м и размерами в плане 1 х 2м и 2 бака для сернокислого алюминия объемом 58 м3 с глубиной наполнения 15м и размерами в плане 19 х 2 м.Суммарный расход воздуха для перемешивания растворов определяем по формуле:
w- интенсивность подачи воздуха 3-5 лc м2
Qвозд=w*(F1+F2)=(1*2+19*2)*4=232лc или 139 м3мин
Принимаем к установке 2 воздуходувки(1 рабочая 1 резервная) марки ВК-15подачей 14 м3мин и напором 6 метров.Для подачи раствором в мешалку приняты 3 насоса-дозатора(2 рабочих и 1 резервный) марки НД 12006и
Объем полимеризатора(зрельника)-на время Т2=05-10 ч
Wn=(q1+q2)*T2=(0128+024)*1=036 м3
Wm=( q1+q2)*T3=(0128+024)*0033=0012 м3
Принимаем к установке 2 мешалки объемом 0012м3 каждая и 2 полимеризатора объемом 036 м3 каждый.
Доза хлора выбирается в зависимости от качества воды по [2]. ДCl=2-3 мгл
Определяем расход хлора
G2=qрасчч* ДCl 1000=160062*31000=48кгч=1152 кгсут
Т к G>100 кгсут привозим хлор в бочках.
Хлораторная не делится перегородкой
Принимаю бочки объемом 500л.
Масса жидкого хлора в бочке 640кг
Принимаю тип хлораторов ЛК-10б с производительностью по хлору 2-25кгч
Принимаем 1 рабочий+1 резервный хлоратор.
Количество бочек на 1 месяц работы:
n= G*30mCl в одной бочке=1152*30640=6 бочек
Площадь хлораторной вычисляется из условия что количество весов на которых стоят бочки принимаю 2шт.(на 1 весы F=4м2)
На 2 хлоратора F=3м2
Fхлораторн.= nвесов Fвесов+ nхлор Fхлор=2*4+2*15=11 м2
Т к G>5кгч в качестве испарителя используют бочки. Боковая поверхность бочки: S=DL=3.14*0.64*1.8=3.62м2
Расчет элементов установки для производства озона и смешивания его с водой.
Необходимое количество вохдуха синтеза озона:
Wo = qДозWo1000=160062*5*801000=640248м3ч
где q часовой расход станции м3ч;
Доз максимальная доза озона вводимая при первичном озонировании гм3;
Wo расход воздуха на получение 1 кг озона принимается 70-80 м3 при нормальном атмосферном давление и температуре 20ºС.
Кроме того надо учесть расход воздуха Wа =360 м3ч на регенерацию адсорберов для серийно выпускаемой установки АГ-50.
Общий расход воздуха поступающего на усушку:
W =Wo +Wа = 640248+360= 1000248 м3ч=1667м3мин
Для подачи атмосферного воздуха в холодильную установку принимаем водокольцевые воздуходувки ВК-6 – 4производительностью 42 м3мин избыточным давлением 12. (3 рабочих и 1 - резервная). На всасывающем трубопроводе каждой воздуходувки устанавливают висценовые фильтры производительностью до 50 м3мин.
Расчет блока синтеза озона.
Определяем потребность в озоне кгч;
Для первичного озонирования:
QIоз= qДIоз1000= 16006251000= 8 кгч;
ДIоз– доза озона на первичное озонирование мгл.
Для получения озона устанавливают озонаторы учитывая 25 % резерв.
Принимаем к установке озонаторы ПО- 5 при частоте электрического тока 500 Гц:
Оборудование для синтеза должно размещаться в отдельно стоящем здании или в блоке очистных сооружений. Блок озонаторов следует размещать в изолированном помещении с выходом в другие помещения через герметичную дверь. Помещения оборудуются вентиляцией с 6-кратным обменом воздуха.
Расчет блока смешивания возоновоздушной смеси с водой.
Растворение озоновоздушной смеси следует осуществлять перемешиванием механическими мешалками в колонках барбатирование в резервуарах и в эжекторах-смесителях.
Необходимую площадь поперечного сечения контактной колонки для I озонирования определяем по формуле:
FI= qt60nh=160062*560*2*4=1667м2
где q- часовой расходм3ч;
t- время контакта воды с озоном принимаем 5-10 мин;
n- количество контактных колонок равное 2;
h- глубина слоя воды в контактной колонке принимаем 4м.
Размеры секции в плане принимаем: 45x37 м.
Для равномерного распределения озонированного воздуха у дна контактной колонки размещаются каналы перекрытые фильтросными трубами. Каркасом служит труба из нержавеющей стали с отверстиями диаметром 5мм. На нее надевается фильтросная труба- керамический блок длиной 500 мм внутренним диаметром 64 мм. Наружным- 92мм размер пор- 100 микрон. Нагрузка на паролитовые трубы составляет 100 лмин на 1 п.м.
Определяем общую протяженность труб для двух смесителей первичного озонирования:
LI= 1000WoW1=1000*640248100*60=106708м2
где Wo- количество озоновоздушной смеси м3ч;
W1- нагрузка на 1 м трубы.
Расчет входной камеры
На станциях контактного осветления воды необходимо предусматривать входную камеру которая является смесителем и воздухоотделителем.
Wвх.кам=Qсут*t24*60=36000*524*60=125 м3 где
t-продолжительность пребывания воды во входной камере.
Принимает 2 входные камеры тогда
F1ой камеры= Wвх.камn*Hгде
n-количество принятых входных камер
H-высота входной камеры- принимаем 3 м.
F1ой камеры=1252*3=2083 м2
Конструктивные размеры в плане 52х4 м
В камере рабочая площадь сеток:
Vc-скорость в отверстиях сеток 025 мс
Fc =1600623600*025=177 м2
Нн.ч.=B2*ctg(900-500)=522*11918=309 м
Полная высота входной камеры:
Нвх.кам=h+hн.ч.=3+309=609 м.
Применение вертикального вихревого смесителя очень выгодно т.к. он занимает мало места очень эффективен.
Смесители должны иметь не менее двух отделений со временем пребывания в них не более двух минут. Вихревые смесители следует принимать в виде конического или пирамидального вертикального диффузора с уклоном между наклонными стенками 30-45º (рис. 4) высотой верхней части с
вертикальными стенами от 1 до 15 м при скорости входа в смеситель от 12 до
мс скорости восходящего движения воды под водосборным устройством Vв от 30до 40 ммс. Скорости движения воды в конце водосборного лотка Vж- 06 мс.
Qс=qрасх3=1600623=53354 м3ч=1482лс;
Площадь поперечного сечения в верхней части Fв определяем по формуле
где Qс – расчетный часовой расход м3ч;
Vв – скорость восходящего потока30-40мм.c.003мc*3600=108мч
Fв= 53354108= 494м2.
Так как в плане смеситель круглый то определим диаметр Дв:
dн по табл. Шевелева принимаем 400 мм.
Определим площадь нижней части смесителя:
Определяем высоту нижней части смесителя:
hк= (Дв-dн2)ctgα2= (25-042) ctg402= 288 м
Объем нижней части смесителя:
Wн= 13hк(Fв+fн+√Fвfн)= 13288(494 +0125+√494*0125)= 5616 м3
W= Qотдt60=53354*260=1778 м3.
Объем верхней части смесителя:
Wв= W-Wн=1778-5616=12164 м3.
Высота верхней цилиндрической части:
hв= WвFв=12164494= 246 м.
Общая высота смесителя:
H= hв+hк+hсз= 246+288+05= 584 м
где hсз- строительный запас равный 03-05 м.
Расчет сборной системы:
Площадь сечения сборного желоба:
Fж= QжVж= 26677360006= 0123 м2.
Vж – скорость движения воды в конце водосборного лотка равная 06мс;
Площадь отверстий в сборном желобе:
Fотв= q1секцVотв= 5335436001=0148 м2.
Vотв – скорость воды в отверстия равная 1 мс.
Число отверстий в желобе:
где fотв – площадь поперечного сечения отверстия м2
fотв =3140054= 0001964 м2
nотв= 01480001964= 76отв.
l= Pсмnотв = 3142576= 0103 м.
Расчет контактного осветлителя
Контактные осветлители предназначенные для осветления и обесцвечивания воды могут удовлетворительно работать без предварительного ее
осветления при условии что содержание в ней взвешенных веществ (включая образующиеся вследствие коагулирования) будет не более 120 мгл. При использовании контактных осветлителей уменьшаются объемы сооружений и их стоимость по сравнению с сооружениями двухступенчатой технологической схемы на 15-20% сокращается расход коагулянта.
В основе действия контактного осветлителя лежит принцип контактной коагуляции основанный на том что при движении воды через слой зернистой загрузки Н3=25м происходит адсорбция коллоидных и взвешенных агрегативно неустойчивых частиц на поверхности зерен фильтрующего материала d= 10-11 мм.
Конструктивно контактный осветлитель КО-1 не отличается от обычного скорого фильтра и представляет собой железобетонный прямоугольный в плане резервуар с загрузкой из зернистых слоев с постоянно уменьшающейся снизу вверх крупностью. Исходная вода пропускается снизу вверх со скоростью 40-50 мч поэтому основная часть загрязнений задерживается в
нижних крупнозернистых слоях.
Промывка контактного осветлителя осуществляется также снизу вверх с интенсивностью (принимаем по табл.25)18 лс в течение 7 мин. Относительное расширение загрузки 25%. Будем использовать водяную промывку контактного осветлителя.
Устанавливаем контактные осветлители с однослойной загрузкой без поддерживающих слоев.
Общая площадь контактных осветлителей:
Fф= Qп((TстVн-nпр(qпр+прVн+ стVн60)) где
Qп- полезная производительность станции м3сут
Tст- продолжительность работы станции в течении суток 24 ч;
Vн- расчетная скорость фильтрования при нормальном режиме эксплуатации Vн= 5мч;
nпр-число промывок одного фильтра в сутки при нормальном режиме эксплуатации nпр=2;
qпр- удельный расход воды на одну промывку одного осветлителя qпр= 006tn где и tn – соответственно интенсивность и время промывки;
пр- время простоя осветлителя в связи с промывкой равно 033ч.
qпр= 006187= 756 м3м2
Fф= 36000(24*5-3*(756+033*5+10*560)= 40057 м2
Количество контактных осветлителей на станции:
Nф= √ 400572= 10 шт.
F1ф= Fф Nф= 4005710= 4005 м2.
Принимаем размеры фильтрующей поверхности=67х6 м.
F1ф>30-40м2 с центральным каналом
При этом необходимо соблюдать соотношение:
Nф- скорость фильтрования при форсированном режиме;
N1- число фильтров находящихся в ремонте:
Vф= 510(10-1)= 555 мч.
Нко= Нпод+Нв+Нз+Нстр где
Нпод- высота поддерживающего слоя =0м;
Нв - высота слоя воды над поверхностью загрузки должна быть не менее 2м;
Нз - высота фильтрующего слоя Нз=25м;
Нстр – превышение строительной высоты над расчетным уровнем воды не менее 05 м;
Расход воды на промывку:
Qпр= F1ф=184005 = 7209 лс.
По таблице Шевелева d=900 мм V=113мс
Суммарная площадь отверстий в трубах ответвлений должна составлять 025%-05% от площади 1го фильтра.
Fотв= 05%F1ф= 054005100= 02м2.
При диаметре отверстия 12мм площадь его равна: F1отв=0000113м2 тогда количество отверстий в дренаже фильтра будет равно:
Nотв= FотвF1отв=02 0000113=1772 шт.
Количество труб-ответвлений:
nтр=2*6025=2*6025=48 шт.
Следовательно число отверстий на каждом ответвлении:
Nотв 1др= Nотвnтр= 91245= 36 шт.
отв= L Nотв 1др = 3*100048=625 мм.
Принимаем расстояния между осями желобов для сбора и отвода промывной воды равным 2 м. Количество желобов при этом:
nж= в12= 62= 3 – принимаем конструктивно 3 желоба.
Расход воды через 1 желоб при промывке:
qжел=fф1000nж=18*40051000*3=024 м3с.
Вжел= Кжел5√q2жел(157+ажел)3 где
Кжел – коэффициент для желобов с полукруглым лотком равный 2;
ажел – отношение высоты прямоугольной части желоба к половине его
ширины принимаемое от 1 до 15.
Вжел= 25√0242(157+1)3 =064 м.
Конструктивные размеры желоба:
Высота прямоугольной части желоба:
hпр= 075Вж= 075064=0 48м.
hп= 125Вж= 125064= 08 м.
Расстояние от поверхности фильтрующей загрузки до кромки желобов:
Нз- высота фильтрующего слоя м;
аз – относительное расширение фильтрующей загрузки принимаемая 25%.
Нж = 2525100+03=0925 м.
Необходимый напор промывного насоса определяется по формуле:
hг - геометрическая высота подъема воды от дна резервуара до верхней кромки промывных желобов м определяемая по высотной схеме как
разница отметки кромки желобов и отметки дна резервуара чистой воды;
hг= hж-hр= 40-315= 85 м.
hзн - запас напора м принимаем 15 м;
h – сумма потерь напора по длине и в осветлителе рассчитываемая по формуле:
hфс - потери напора в фильтрующей загрузке принимаем равными высоте фильтрующего слоя – 25 м;
hnс - потери напора в поддерживающих слоях=0
hр - потери напора в распределительной системе м определяемые по формуле:
hр = V2к2g + V2бо2g м где
Vк – скорость в начале коллектора - 095 мс;
Vбо- средняя скорость на входе в ответвление - 175 мс;
- коэффициент гидравлического сопротивления определяемый для коллектора с круглыми отверстиями по формуле:
Кп= коэффициент перфорации равный 021.
hр = 5109522981 + 17522981= 25;
Подставляем значения в формулу потерь напора по длине:
Необходимый напор будет равен:
Расчет резервуара чистой воды
Объем всех резервуаров равен:
WвсехРЧВ=025QВОСрасч=025×3841488=9603.72м3
Задаемся глубиной резервуара равной 5м.
FвсехРЧВ=WвсехРЧВНРЧВ=9603725=1920744м2
Задаемся радиусом резервуара равным 15м.
Площадь одного резервуара равна:
F1РЧВ=Rрчв2=314×152=7065м2
Количество резервуаров чистой воды:
NРЧВ=FвсехРЧВ F1РЧВ=19207447065=3шт
РАСЧЕТ ВЫСОТНОЙ СХЕМЫ ОЧИСТНЫХ СООРУЖЕНИЙ
Высотная схема станции – это графическое изображение в профиле всех ее сооружений с взаимной увязкой высоты их расположения на местности. Для предварительного высотного расположения сооружений потери напора можно принимать по рекомендациям СНиП 2.04.02-84. Составление высотной схемы начинается с резервуара чистой воды. Отметка уровня воды в резервуаре определяется по формуле:
ZУВРЧВ=ZЗемли+05м= 36+05= 365 м.
Уровень дна резервуара равен:
Zдна резервуара= ZУВРЧВ – 5м= 365-5= 315 м
Zко= ZУВРЧВ+ hв тр-де+hв= 365+1+25=40 м где
hск.ф – потери напора на скором фильтре 25 м.
Отметка уровня воды в смесителе:
ZСм.= Z ко + hк + hсм=40+05+03= 408 м.
СНиП 2.04.02-84. Водоснабжение. Наружные сети и сооружения – М.: Стройиздат 1985.
Шевелев Ф. А. Шевелев А. Ф Таблицы для гидравлического расчета водопроводных труб: Справ. пособие. – 6-е изд. доп. и перераб. – М.: Строиздат 1984. – 116 с.
Лысов В.А. Турянский И.П. Нечаева Л.И. Бутко А.В. “Проектирование и расчет водопроводных очистных сооружений”. Ростов нД: Ростовский государственный строительный университет 2005- с.139.

Avtokopia_moy_TOPV_asd.doc

Определение расчетной производительности cстанции ..4
Определение расчетных доз реагентов .5
Определение концентрации взвешенных веществ 6
Выбор технологии очистки 7
Обеззараживание воды .8
1 Расчет элементов установки для производства озона и
2 Вторичное хлорирование 11
Расчет реагентного хозяйства . 12
1 Расчет реагентного хозяйства при мокром хранении .. ..12
2 Расчет и подбор оборудования известкового хозяйства ..14
3 Дозирование реагентов 15
4 Расчет установок для приготовления и дозирования
Расчет смесителя .17
Расчет вихревой камеры хлопьеобразования 20
Расчет горизонтального отстойника .22
1Расчет системы рассредоточенного сбора воды 23
2Расчет гидравлического удаления осадка 24
Расчет Скорых фильтров 25
Расчет резервуара чистой воды .27
Обработка промывной воды ..28
Расчет высотной схемы очистных сооружений . 29
Подбор вспомогательных сооружений 30
На водоочистной станции производится обработка воды с целью получения качества ее необходимого для потребителя. Чтобы довести показатели воды источника водоснабжения до степени соответствующей требованиям потребителя воду зачастую приходится подвергать весьма сложной обработке. Эта обработка может включать в себя введение в воду одного или нескольких химических реагентов более или менее длительное перемешивание воды с ними однократное или двукратное отстаивание воды фильтрование через кварцевые фильтры или через фильтры загруженные минералами способными к ионному обмену и т.д.
Применение того или иного технологического приема улучшения качества воды или совокупность этих приемов определяется с одной стороны свойствами воды источника водоснабжения с другой - требованиями предъявляемыми потребителями к качеству подаваемой им воды.
Обычно требования к качеству подаваемой потребителю воды бывают заданы проектировщику водоочистной станции. Требования к качеству питьевой воды определены в СанПиН "Питьевая вода"; требования к качеству воды идущей для промышленного водоснабжения определяются технологами того производства на которое должна поступать вода с очистной станции.
Для выбора методов очистки воды и состава сооружений очистной станции необходимо знать также физико-химические свойства воды источника водоснабжения. Эти свойства проектировщику заданы санитарно-химическим анализом воды которая будет поступать на очистку. В этом анализе имеются данные о цветности мутности жесткости воды содержание в ней хлоридов нитратов бактериальном загрязнении и т.п.
Эффективность работы отдельных сооружений станций зависит от правильности выбора их размера. Поэтому расчет и проектирование сооружения оказывают существенное влияние на качество осветляемой воды.
Определение расчетной производительности сооружений
Полный расход воды поступающей на станцию очистки определяется по формуле:
где Qпол полезная производительность станции м3сут;
Qппз положение противопожарного запаса принимается по СНиП в зависимости от количества жителей в городе и этажности зданий:
где n количество пожаров;
q1п расход воды на тушение одного пожара лс;
tп время необходимое для тушения одного пожара ч;
Тпож – время пополнения пожарного запаса(СНиП2.04.02.84 п2.25): Тпож=24ч
-коэффициент учитывающий собственные нужды ОС: =3÷4%;
Количество жителей в городе:
где норма водоотведения на одного жителя принимается равной 03 м3сут.
Определение расчетных доз реагентов
Для обеспечения коагуляции в воду добавляют различные реагенты. В качества коагулянта применяют сернокислый алюминий Al2(SO4)318H2O или другой коагулянт. Дозу коагулянта Дк определяют по мутности или по цветности и принимают большую из полученных величин. Точную дозу коагулянта можно установить только на основании пробного коагулирования. При проектировании в случае мутных вод дозу коагулянта принимают по табл. 16 СНиП в зависимости от мутности исходной воды. Т.к. мутность равна 804мгл то принимаем Дк= 60 мгл.
Дозу коагулянта для обработки цветных вод определяют по формуле
Дк = 4√Ц=4√45=268МГЛ.
где Ц цветность обрабатываемой воды град.
Из двух полученных значений принимаем большее Дк= 60 мгл.
Для лучшего протекания процесса коагуляции в обрабатываемой воде должно поддерживаться определенное значение рН. Чтобы значение водородного показателя значительно не изменилось в воде должен быть достаточный щелочной запас. Если щелочность воды недостаточна то ее надо искусственно подщелачивать. Реагенты для подщелачивания вводятся одновременно с вводом коагулянта. Необходимость подщелачивания проверяют по формуле:
Где Дк максимальная в период подщелачивания доза безводного коагулянта мгл;
ек эквивалентная масса коагулянта (безводного) мгмг-экв применяемого для A
Кщ коэффициент равный для извести - 28;
Щисх максимальная щелочность воды мг-эквл.
Для улучшения работы коагулянта зимой и в паводок используют флокулянт.Если исходная мутность больше исходной цветности то используют полиакриламид(ПАА) в случае когда цветность больше мутности используют активированную кремнекислоту(АК).Т.к. Мисх>Цисх то используется флокулянт ПАА.Доза флокулянта выбирается по табл.17 СНиП: ДПАА=03мгл
Определение концентрации взвешенных веществ
Концентрация взвешенных веществ в воде поступающей на очистку с учетом вводимых реагентов определяется по формуле 11 [2]:
Где Мисх количество взвешенных веществ в исходной дозе гм3 (принимаем равной исходной мутности воды);
=05 для окисленного сернокислого алюминия
Дк доза коагулянта по безводному продукту гм3;
Ц цветность исходной воды град;
Вн количество нерастворимых веществ вводимых с известью гм3. Определяется по формуле 12 [2]:
где Ки долевое содержание СаО в извести принимаем 07;
Ди доза извести по СаО гм3.
Выбор технологии очистки
По табл.15 СНиП выбираем технологическую схему очитски которая уточняетсявзависимости откачества исходной воды.
Если в исходной воде планктона больше 100клмл3 то нужен микрофильтр до смесителя.
Способы обеззараживания воды:
Если запах и привкус более трех балловПО меньше 5баллов то используется дляпервичного обеззараживания хлор;
Если запах и привкус меньше трех баллов ПО меньше пяти баллов но в водеприсутствует фенол то сначала используют аммиак а затем первичный хлор.
Если запах и привкус больше трех баллов то используется первичное озонирование вследствие чего предусматривается контактная камера перед смесителем для ввода первичного озона.
Если запах и привкус более трех баллов ПО больше восьми то испоьлуют двойное озонирование.
Т.к. запах равен 3 привкус равен 4 ПО равна 8 то используется первичное озонирование.
Следовательно получаем схему очистки природных вод:
ОБЕЗЗАРАЖИВАНИЕ ВОДЫ.
На основании сравнения заданных свойств сырой воды с нормативными данными на питьевую воду СанПиНа предусматриваем обеззараживание и улучшение вкусовых качеств воды озонированием. Необходимо учитывать что при озонировании могут образовываться вторичные загрязнения – озониды формальдегиды.
Предусматриваем обработку воды в две ступени:
первичное озонирование сырой воды – перед поступлением на сооружения с дозой до 5 мгл;
вторичное хлорирование фильтрованной воды с максимальной дозой 1-2 мгл.
1.Расчет элементов установки для производства озона и смешивания его с водой.
Необходимое количество вохдуха синтеза озона:
Wo = qДозWo1000=19685*5*801000=7874м3ч
где q часовой расход станции м3ч;
Доз максимальная доза озона вводимая при первичном озонировании гм3;
Wo расход воздуха на получение 1 кг озона принимается 70-80 м3 при нормальном атмосферном давление и температуре 20ºС.
Кроме того надо учесть расход воздуха Wа =360 м3ч на регенерацию адсорберов для серийно выпускаемой установки АГ-50.
Общий расход воздуха поступающего на усушку:
W =Wo +Wа = 7874+360= 1147.4 м3ч
Для подачи атмосферного воздуха в холодильную установку принимаем водокольцевые воздуходувки ВК-12 – 4(3 рабочих и 1 - резервная). На всасывающем трубопроводе каждой воздуходувки устанавливают висценовые фильтры производительностью до50 м3мин.
Расчет блока осушки воздуха.
Рекомендуется двухступенчатая осушка воздуха: при помощи глубокого охлаждения на фреоновом холодильном агрегате с теплообменником и дальнейшего осушивания на стандартной адсорбирующей установке.
Расчет количества холода необходимого для охлаждения воздуха определяется на основании теплотехнических расчетов.
Для ориентировочных расчетов количество холода необходимое для охлаждения воздуха с температурой от 26 до 6ºС и конденсации водяных паров в холодильнике можно определить из расчета примерно 131 ккал на 1 м3 воздуха.
Тогда общее количество холода:
Qхол= 131W= 13.1*1147.4=15031 ккалч
С учетом 25% на холодопотери и неучтенные нужды общая потребность в холоде:
Qобщ = 125 Qхол = 1.25*15031=1878.9 ккалч.
Назначаем 4 холодильных агрегата АК- 2ФВ- 3015- 10000ккалч при температуре испарения фреона- 15ºС с мощностью двигателя 7 кВт при 960 обмин (3 рабочих и 1 резервный). Для тонкой осушки воздуха до 005 гм3 принятые автоматизированные адсорбционные установки типа АГ-50 которые состоят из двух адсорбционных башен и электронагревателя воздуха с суммарной загрузкой адсорбера (алюмогеля или силикогеля - 510кг). Для тонкой осушки воздуха потребуется ориентировочно адсорбента:
Р= 105 W=1.05*1147.4=1205кг
где 105- ориентировочное количество загрузки для тонкой осушки 1 м3 воздуха;
W – количество осушаемого воздуха м3;
Следовательно для осушки воздуха нужно иметь установок АГ- 50 в количестве:
n= 1205 510= 3и 1 резервная.
Расчет блока синтеза озона.
Определяем потребность в озоне кгч;
Для первичного озонирования:
QIоз= qДIоз1000= 1968551000= 985 кгч;
ДIоз– доза озона на первичное озонирование мгл.
Для получения озона устанавливают озонаторы учитывая 25 % резерв.
Принимаем к установке озонаторы ПО- 3 при частоте электрического тока 50 Гц:
- на I озонирование: 8336= 3 рабочих и 1 резервная;
Оборудование для синтеза должно размещаться в отдельно стоящем здании или в блоке очистных сооружений. Блок озонаторов следует размещать в изолированном помещении с выходом в другие помещения через герметичную дверь. Помещения оборудуются вентиляцией с 6-кратным обменом воздуха.
Расчет блока смешивания озоновоздушной смеси с водой.
Растворение озоновоздушной смеси следует осуществлять перемешиванием механическими мешалками в колонках барбатирование в резервуарах и в эжекторах-смесителях.
Необходимую площадь поперечного сечения контактной колонки для I и II озонирования определяем по формуле:
FI= qt60nh=19685*1060*50=328м2
где q- часовой расходм3ч;
t- время контакта воды с озоном принимаем 5-10 тмин;
n- количество контактных колонок равное1;
h- глубина слоя воды в контактной колонке принимаем 5м.
Размеры секции в плане принимаем: 55x6 м.
Для равномерного распределения озонированного воздуха у дна контактной колонки размещаются каналы перекрытые фильтросными трубами. Каркасом служит труба из нержавеющей стали с отверстиями диаметром 5мм. На нее надевается фильтросная труба- керамический блок длиной500 мм внутренним диаметром 64 мм. Наружным- 92мм размер пор- 100 микрон. Нагрузка на паролитовые трубы составляет 100 лмин на 1 п.м.
Определяем общую протяженность труб для двух смесителей первичного озонирования:
LI= 1000WoW1=10007874*100*60=132м2
где Wo- количество озоновоздушной смеси м3ч;
W1- нагрузка на 1 м трубы.
2. Вторичное хлорирование.
Расход хлора на вторичное хлорирование:
где Дхл2- расход хлора на вторичное хлорирование 3 мгл;
Т.к. производительность станции меньше 250кгсут разделение на две части не нужно. В хлораторной устанавливают 2а вакуумных хлоратора ЛК 10Б производительностью от 2 до 25 кгч.На каждую точку ввода устанавливают однин рабочий и однин резервный дозатор. 2е весов с бочками-испарителями и рабочие баллоны емкостью 55л.
Запас хлора хранится на расходном складе рассчитанный на месячную потребность в хлоре.
Nбал=1416*30682=62баллона.
Количество одновременно работающих баллонов:595=2шт.
Суточный расход баллонов при количестве в одном баллоне (Е-55) сжиженного газа682кг: 1416682=2баллона.
Площадь хлораторной:
РАСЧЕТ РЕАГЕНТНОГО ХОЗЯЙСТВА
1 Расчет реагентного хозяйства при мокром хранении.
Расчетные дозы реагентов следует устанавливать для различных периодов года в зависимости от качества исходной воды и корректировать в период наладки и эксплуатации сооружений. Принимаем мокрое хранение реагентов.
Дозу коагулянта Дк принимаем равной 60 мгл т.к. максимальное значение мутности 802 мгл по заданию.
Месячная потребность коагулянта :
Qкоаг = (Qр·Т·Дк) (10000·Рс·)= 47242*60*30(1000*403*12)=176т
где Qр – расчетная производительность станции м3сут
Т – продолжительность хранения коагулянта 30 суток;
Дк – доза коагулянта 60 мгл;
000 – переводной коэффициент;
Рс – содержание безводного продукта в коагулянте для A
–плотность коагулянта 12тм3.
При мокром хранении весь привезенный коагулянт растворяют.Если разовая поставка коагулянта недостаточна то необходимо рассчитать промежуточные баки хранилища.
В одном вагоне 60т следовательно для разовой поставки нужно :
Nваг=17660=3 вагона.
Объем растворных баков:
Wраст = Nваг*mваг*V1=1*60*22=132м3
Принимаем 3 растворных баков по 44 м3.
Fбака= Wраст1Нбака=4415=30м2;
Высота бака 15-2м.Следовательно длина бака 5м ширина 6м.
Объем расходных баков:
Wрасх=(Qр·Дк·24)(10000··γ) =(19685*60*8)(10000·4·1)=24м3;
где Qр – расчетная производительность станции м3ч;
n – время на которое заготавливают раствор коагулянта 8-12ч;
Дк – доза коагулянта 60мгл;
– концентрация коагулянта 4%;
γ – удельный вес коагулянта 1 тм3.
При высоте слоя раствора коагулянта 2 м размеры бака в плане 3×6 м. Растворение коагулянта и перемешивание его раствора в баках осуществляется с помощью воздуха.
Расчет расхода воздуха для растворных баков:
qраствоз = nFраствв=3·30·10 = 900 лс или54 м3мин
где n – количество одновременно работающих растворных баков 3 Fраств – площадь одного растворного бака м2;
в – интенсивность подачи воздуха принимаем для растворных баков 8-10 л(с·м2)
Принимаем 6 рабочих воздуходувок ВК-12 (две резервные) производительностью 102м3мин каждая избыточное давление 10 м.
Расчет расхода воздуха для расходных баков:
qрасхвоз = nFрасхв =1· 6· 5 = 30 лс = 18 м3мин.
где n – количество одновременно работающих расходных баков 1 Fрасх – площадь одного расходного бака м2;
в – интенсивность подачи воздуха принимаем для расходных баков 3-5 л(с·м2)
Принимаем 1 рабочую воздуходувку ВК- 6 (одна резервная) производительностью 49м3мин каждая избыточное давление 10 м.
Определяем шаг труб и отверстий:
Для растворных баков
Sраств=√1 d2(4w)=√30*3.14*0.0042(4*0.01)=0.2м
Для расходных баков:
Sрасх=√2 d2(4w)=√15*3.14*0.0042(4*0.05)=0.2м
Диаметр воздухораспределительных труб:
Д1(раств)=√4w1BS2=√4*0.01*5*0.2(3.14*15)=0.03м
Д1(расх)=√4w1BS2=√4*0.01*65*0.2(3.14*15)=0.03м
Определение общего расхода воздуха:
qвоз= qрасхвоз+ qраствоз=54+18=558 м3мин
2 Расчет и подбор оборудования известкового хозяйства.
При использовании извести следует предусматривать ее гашение и хранение в емкостях (рисунок 3) в виде теста 35-40 %-ной концентрации. Объем емкости определяется из расчета 35-5 м3 воды на 1 т товарной извести.
Месячная потребность в извести в расчете на товарный продукт:
Qизв = QТДи(10000Рс)=47242301371000060= 324 т.
где Q- производительность станциим3сут;
Т- продолжительность хранения коагулянта на складе сут Т=30 сут;
Дк- доза извести мгл Дк= 137 мгл;
Рс- содержание безводного продукта в извести60%;
Объем емкостей для гашения и хранения извести равен:
Wизв=324·5=162м3; Принимаем к установке 3 бака-хранилища с размером 6x6м. Глубина 15м.
Из баков-хранилищ крепкое известковое молоко перепускается в баки с гидравлическим перемешиванием (с помощью циркуляционного насоса) сжатым воздухом и лопастными мешалками.
Перемешивание идет спомощью воздуха:
qвоз=nFW=1*36*5=180лсут=108м3мин
Принимаю к установке две воздуходувки типа ВК12 производительностью 105м3мин.
3 Дозирование реагентов.
Доза коагулянта для вод разного состава не одинакова и должна устанавливаться путем опытного коагулирования исходной воды в производительной лаборатории. Для различных периодов года необходимо корректировать дозы реагентов.
Дозу коагулянта Дк мгл в расчете на Al2(SO4)3 (по безводному веществу) допускается принимать при обработки мутных вод по СНиП цветных вод - Дк=4√ Ц.
Реагенты рекомендуется вводить за 1-3 мин. до ввода коагулянтов.
Дозирование известкового молока и раствора коагулянта в воду рекомендуется производить насосами-дозаторами. Количество дозаторов принимается по количеству секций смесителей плюс резервные.
Дозаторы подбирают по расходу реагента:
qдоз= qД10000врγ·2 м3ч (6.16)
где q- расход станции;
Д - доза коагулянта или доза извести в пересчете на СаО гм3;
вр- концентрация раствора коагулянта или извести в расходный бак;
γ- удельный вес раствора коагулянта равный 1 тм3.
Количество дозаторов зависит от числа точек ввода реагентов и принимается не менее 2 (1- резервный). В качестве дозаторов применяются
насосы-дозаторы. Подбираем насос-дозатор коагулянта для вр=5% точки ввода две.
qдоз изв= 196851371000052= 027 м3ч;
Принимаем к установке 2 рабочих насоса-дозатора и 1 резервный типаНД8006и и 2а резервных.
qдоз коаг= 2181601000052= 118 м3ч
Принимаем к установке 2 рабочих насоса-дозатора и 2 резервных типа НД-12006и.
4 Расчет установок для приготовления и дозирования флокулянта.
Для интенсификации процесса коагулирования применяются флокулянты. Наиболее часто используются полиакриламид (ПАА). Дозы флокулянтов следует принимать согласно требованиям п. 6.17 в зависимости от точки ввода реагентов мутности цветности температуры обрабатываемой воды.
Емкость растворных баков для ПАА:
Wраст= qnДПААТ10000bПААγПАА м3
где bПАА- крепость раствора ПАА принимается равной 09 %.
Принимаем две точки ввода ПАА горизонтальным отстойником. Согласно назначенным точкам ввода ПАА и мутности исходной воды по СНиП 2.04.02-84 определяем дозу ПАА= 07 мгл. Емкость растворного бака при крепости раствора ПАА- 09%:
Wраст= 1968503241000011= 142 м3.
Принимаем к установке 2 установки УРП-2 емкостью 12 м3 ( одна рабочая одна резервная).
Емкость расходных баков при рабочей крепости раствора ПАА 05%:
Wрасх= 142·105 = 284 м2. Задаваясь высотой бака равной 2 м вычисляем конструктивные размеры. Площадь будет равна:
Fб= WбНсл= 2842= 142 м2 тогда конструктивно принимаем размеры:
× 12 м. Принимаем 3 бака емкостью 284 м3 каждый.
для перемешивания раствора ПАА применяем воздуходувки. Расход воздуха:
qрасхвоз =1 · 142· 5 = 71 лс = 04 м3мин.
Принимаем 1 воздуходувку ВК-15 с избыточным давлением 8 м и 1 резервную.
Дозирование раствора ПАА осуществляется с помощью насоса-дозатора:
qНД= 19685031000052= 0006 м3ч
Принимаем к установке 2 насоса-дозатора НД-4025 (1рабочий и 1 резервный).
Применение вертикального вихревого смесителя очень выгодно т.к. он занимает мало места очень эффективен но главное он одновременно служит и воздухоотделителем.
Смесители должны иметь не менее двух отделений со временем пребывания в них не более двух минут. Вихревые смесители следует принимать в виде конического или пирамидального вертикального диффузора с уклоном между наклонными стенками 30-45º (рис. 4) высотой верхней части с вертикальными стенами от 1 до 15 м при скорости входа в смеситель от 12 до 15 мс скорости восходящего движения воды под водосборным устройством Vв от 30до 40 ммс. Скорости движения воды в конце водосборного лотка Vж- 06 мс.
Qс=qрасх2=196852=98425 м3ч;
Площадь поперечного сечения в верхней части Fв определяем по формуле
где Qс – расчетный часовой расход м3ч;
Vв – скорость восходящего потока.
Fв= 98425108= 91 м2.
Так как в плане смеситель круглый то определим диаметр Дв:
Определим площадь нижней части смесителя:
Fн=Qcн=984254320=023м2
Скорость входа 12 мс значит
Принимаем диаметр входа 700 мм.
Определяем высоту нижней части смесителя:
hк= (Дв-dн2)ctgα2= (34-072) ctg402= 25 м
Объем нижней части смесителя:
Wн= 13hк(Fв+fн+√Fвfн)= 13375(91+023+√91*023)= 135 м3
W= Qотдt60=98425*1560=246 м3.
Объем верхней части смесителя:
Wв= W-Wн=246-135=111 м3.
Высота верхней цилиндрической части:
hв= WвFв=11191= 122 м.
Общая высота смесителя:
H= hв+hк+hсз= 122+375+05= 547 м
где hсз- строительный запас равный 03-05 м.
Расчет сборной системы:
Площадь сечения сборного желоба:
Fж= QжVж= 492125360006= 023 м2.
Где Qж= Qотд2= Vж – скорость движения воды в конце водосборного лотка равная 06мс;
Площадь отверстий в сборном желобе:
Fотв= q1секцVотв= 9842536001=03 м2.
где q1секц = Qотд=98425 м3;
Vотв – скорость воды в отверстия равная 1 мс.
Число отверстий в желобе:
где fотв – площадь поперечного сечения отверстия м2
fотв =3140054= 0001964 м2
nотв= 030001964= 153 отв.
l= Pсмnотв = 31434153= 0069 м.
Высота и ширина сборного желоба:
х= √ Fж15= √023 15= 041 м
вж= 041 м - ширина желоба
ж= 15х= 15041=062 м- высота желоба.
Диаметр переливного трубопровода принимаем равный подающему диаметр сбросного трубопровода принимаем конструктивно - 600мм .
РАСЧЕТ ВИХРЕВОЙ КАМЕРЫ ХЛОПЬЕОБРАЗОВАНИЯ
Камера выполняется в виде железобетонного призматического или пирамидального резервуара с углом между стенками 50-70 градусов
обращенного вершиной вниз. Ее встраивают в отстойник или пристраивают к нему (рис.4.5).
Вода после смесителей подается в нижнюю часть камеры со скоростью 07-12 мс. В пирамидальной части камеры создается вихревое движение воды благодаря которому процесс хлопьеобразования заканчивается в 2-3 раза быстрее чем в других камерах. Скорость восходящего потока на выходе из камеры 4-5 ммс.
Расход на одну камеру:
qКХО= QN=196856= 3281 м3ч.
По расходу и времени пребывания воды в камере находим объем камеры:
WКХО= qКХОt60=32811060=547 м3 где
t- время пребывания воды в камере 6-12 мин.
Площадь верхней части камеры:
Ширину камеры принимаем равной ширине горизонтального отстойника –6м.
Длина камеры в верхней части :
Площадь трубопровода подводящего воду в камеру:
Диаметр подводящей трубы:
По таблице Шевелева принимаем диаметр подводящего трубопровода равным 350мм
Высота пирамидальной части при угле между стенками α=70º:
где В - ширина нижней части камеры численно равная диаметру подводящего трубопровода.
Объем пирамидальной части:
Объем прямоугольной части:
Wп = Wк - Wн = 547-17=377м3
Высота прямоугольной части:
Общая высота камеры: НКХО = hн + hп + hстр = 21+17+05=43м
Отвод воды из камеры осуществляется с помощью желобов. Их количество определяют исходя из максимального расстояния между ними - 22 м. При Вк = 6 м количество желобов: n= 622=3 шт.
qж = Qк n = 32813= 1094 м3 ч или 304 лс
Поперечное сечение желоба при скорости в нем 005-01мс:
fж = qж (3600Vж)=1094(360001)= 03 м2
РАСЧЁТ ГОРИЗОНТАЛЬНОГО ОТСТОЙНИКА.
Горизонтальные отстойники (рис.5.1.) следует проектировать с рассредоточенным сбором воды. Расчет отстойников необходимо производить для двух периодов согласно минимальной мутности при минимальном расходе воды; наибольшей мутности при наибольшем расходе воды соответствующем
Расчетная площадь зоны осаждения:
Fз.о.= αоб *q(36*u0)
q - расчетный расход воды 19685 м ч;
uо- скорость выпадения взвеси ммс принимаем по табл.18 СНиП 2.04.02-84.
α - коэффициент объемного использования отстойников равен 13.
Площадь горизонтальных отстойников:
а) для минимальной мутности при минимальном зимнем расходе
(коэффициент снижения расхода 75%)
Fз.о=075*13*19685(36*06*12)=7405
б) для наибольшей мутности при наибольшем расходе воды(коэффициент снижения расхода 85%)
За расчетную принимаем большую площадь - 11189 м2.
L= Нср * Vcp u0 =3*8054=44 м
где Нср - средняя высота зоны осаждения принимаемая равной 3-35 м в зависимости от высотной схемы станции.
Vcp - расчетная скорость горизонтального движения воды в начале отстойника принимаемая равной 8 ммс соответственно для мутных вод.
Количество отстойников:
N= Fз.о (L*B)= 11189 44*6=4 шт
Принимаем в дальнейших расчетах 4 отстойников и 1 резервный. Уточненная длина отстойника:
Lфакт = Fз.о( N*B) =11189 4*6=46
1Расчет системы рассредоточенного сбора воды .
При ширине отстойника 6м принимаем к установке два желоба(расстояние между осями не менее трех метрв).
Расход на один желоб:
q1ж= qчN·nж=196852×4= 2461 м3ч.
Площадь сечения желоба определяется по скорости движения осветленной воды в конце 06-08мс:
ж= q1ж3600·Vж=24613600×06= 01м2
Рекомендуемое соотношение ширины желоба к его высоте 15:1:
ж=15х×1х откуда х=√ ж15=√0115=03м
Вж=15х=045м Нж=х=03м
Площадь всех отверстий на одном желобе при скорости движения воды в отверстиях 1мс:
отв= q1ж3600×Vотв=24613600×10=007 м2
Диаметр отверстий назначавем 25мм с площадью отв=000049м2.
Количество отверстий
Nотв=отв отв=007000049=126отв
Шаг отверстий при расположении их с обеих сторон желоба и длине желоба равной13длины отстойника:
L=13L×2nотв=13×44×2126=023м.
2Расчет гидравлического удаления осадка
Количество сбрасываемого осадка принимаем равным объему зоны накопления и уплотнения:
Расчетный расход в конечном сечении
Принимаем трубы диаметром450мм при скорости движения осадка в конке трубы 1мс.
Суммарная площадь отверстий в системе:
Wотв=Kw×Wтр=07×R2=07×314×02252=0111м2
Диаметр отверстий назначаем 25мм.
Площадь одного отверстия:
отв=7×R2=314×01252=000049м2
Количество отверстий на одной трубе:
Nотв=Wотв отв=0111000049=227шт
отв=2lотс Nотв=2×46227=041м
Расчет Скорых фильтров
Фильтр представляет собой резервуар в нижней части расположено дренажное устройство для отвода профильтрованной воды. На дренаж укладывается слой фильтрующего материала. В обычных фильтрах вода подается сверху и отводится снизу - через дренажное устройство .
Устанавливаем скорые фильтры с боковым корманом с однослойной загрузкой кварцевым песком высотой слоя (hслоя=13-15м) скоростью фильтрования: при н=6-8мч при ф=7-95мч коэффициентом неоднородности загрузки Кн=16-18 диаметром зерен загрузки: dнаим=07мм : dнаиб=16мм : dэкв=08-1мм.
Общая площадь скорых фильтров определяется:
Fф= Qп(TстVн-nпрqпр-nпрпрVн)= м2
где Qп - полезная производительность станции м3сут;
Tст - продолжительность работы станции в течении суток ч;
Vн - расчетная скорость фильтрования при нормальном режиме эксплуатации Vн= 8 мч;
nпр - число промывок одного фильтра в сутки при нормальном режиме эксплуатации nпр=3;
qпр- удельный расход воды на одну промывку одного фильтра
qпр=Iпр×пр =166000×300=45м3м2
где Iпр и пр – соответственно интенсивность и время промывки;
Iпр=16л(с×м2)=0016лм2 пр =5мин=300сек.
Количество фильтров на станции определяем по формуле
Nф= √ Fф2= √ 2242= 8шт
Площадь одного фильтра:
F1ф= Fф Nф=2248= 28 м2
Т.к. площадь одного фильтра меньше40м2 то рассчитываем фильтр с боковым корманом.
Форсированная скорость равна:
ф= н Nф( Nф- N1)=8×8(8-1)=9мч;
где N1- число фильтров в ремонте.
Дополнительная высота:Ндоп=W0 Fф=0(так так фрасч фтабл).
Высота фильтра: Нф= Нв+ Нслоя+ Нстр+ Ндоп=2+15+05=4м
Для сбора и отведения промывной воды следует предусматривать желоба полукруглого или пятиугольного сечения. Расстояние между осями соседних желобов должно быть не более 22 м.
Ширину желоба Вжел надлежит определять по формуле
Вжел= Кжел5√q2жел(157+ажел)3=25√0152(157+15)3=05м
qжел — расход воды по желобу м3с;
ажел — отношение высоты прямоугольной части желоба к половине его ширины принимаемое от 1 до 15;
Кжел — коэффициент принимаемый равным: для желобов с полукруглым лотком — 2
Число дренажных труб: nдр= в03=403=13 шт
Количество желобов: nжел= l2=72=3шт
Расход воды через один желоб:
qпр1жел= qпр1сф nжел=0453=015лс×м2
Расстояние от поверхности фильтрующей загрузки до кромки желобов определяем по формуле:
Нж= Нзаз(100+03)=15×30(100+03)=045м
Для расчета распределительной системы определим количество воды необходимое для промывки одного фильтра:
Qпр= F1ф×Iп=28×16=450лс
Диаметр центрального коллектора подбираем по таблице Шевелева. Следовательно диаметр равен 800мм со скоростью промывки 089мс.
Площадь фильтра приходящая на одно ответвление распределительной системы:
Fотв=12(4-08)2= 192м2
Расход воды на одно ответвление
При скорости движения воды у входа в ответвление 201мс диаметр труб ответвлений будет равен 80мм
Суммарная площадь отверстий в трубах ответвлений
Fотв=28×12100=0336м2
При ширине щели06мм площадь ее равна 000042м2 количество отверстий в дренаже фильтра
Число ответвлений в фильтре
Следовательно число отверстий в каждом ответвлении 80012=66шт.
При длине ответвлений (4-09)2=15м.
Шаг отверстий 15*100066=25мм.Отверстия распологаются в шахматном порядке в два ряда под углом 45° к вертикальной оси трубы.
Потери в распределительной системе:
z-коэффициент гидравлического сопротивления для щелей z=4К2п +1=5
Сумма всех потреь на скором фильтре:
h=hзагрузки+hместн.по длине+hв распр.сист.=15+5+035=685м
Необходимый напор промывки насоса:
Hнас.=hгеом+hпотерь+ hзапаса=685+695+15=153м
Расход промывного насоса:
Qпром.нас=Fсф1×I=28*0016=0448м3с=448лс.
Расчет резервуара чистой воды
Объем всех резервуаров равен:
WвсехРЧВ=025QВОСрасч=025×19685=4922м3
Задаемся высотой резервуара равной 4-5м.
FвсехРЧВ=WвсехРЧВНРЧВ=49225=984м2
Задаемся радиусом резервуара равным 101525м.
Площадь одного резервуара равна:
F1РЧВ=Rрчв2=314×152=471 м2
Количество резервуаров чистой воды:
NРЧВ=FвсехРЧВ F1РЧВ=984471=2шт
Обработка промывной воды
Повторное использование промывной воды фильтров проектируется в соответстви с п.6.345-6.351. Промывная вода от фильтров направляется на песколовки затем в резервуар-усреднитель и в озвращается в начало очистной станции.
Расчет песколовок. Площадь в плане F=1.3qпрu0=04500242=186м2
Расход промывной воды qпр=045м3с; u0=00242мс.
Время прибывания воды в песколовке Т=30сек.
Объем песколовокWп=Т× qпр=30×045=135м3
Глубина песколовки= Wп F=135186=07м
Длина песколовки L=T×=30×0.3=9м.
Общая ширина песколовки В0= F L=1869=21м.
Число отделений nп=2. В1= В02=212=105м.
Число пирамидальных приямков в каждом отделени nос= 2
Hпир=( L2nос-035) tgα=(92×2 -035) tg60°=06 м
Ширина уровня воды над гребнем водослива
Hвод=023√( qпр В1)2=023√(045105)2=01м
Hобщ= Hпир+ H+05=06+07+05=18м
Расчет резервуаров-усреднителей.
Объем воды от одной промывки Wпр= qпр×tпр×60=045×5×60=135 м3
Общий регулирующий объем резервуаров-усреднителей W=2 Wпр= 270 м3
Глубина регулирующей емкости Hрег= Hобщ-05- Hвод-10=18-05-01-1=02м
Площадь в плане Fу= W Hрег=27002=1350м2
Площадь и размеры одного отделения F1= Fу2=13502=675 м2
Расход возвращаемой воды: qв= Wпр× Nф×n86400=135×8×386400=004 м3с
Подбираем насос типа
Расчет шламонакопителя
Объем осадка скапливающегося в отстойниках за 1месяц:
Количество шлама из отстойников за один год
Wшл=207532×2×12= 4980768
Определяем объем шлама выпускаемого из сооружения за 60 дней:
Wшл60=WосKрn=207532×2×2=830127м3
Влажность сбрасываемого шлама:
Влажность уплотнения в течении 60 дней:
Объем осадка по годам:
Объем осадка через 60 дней:
Объем выделенной воды:
Wв= Wшл60- W60=830127-383136=446991м3
Объем осадка накопившегося в первый год:
W1=4980768(100-94)(100-725)= 1086713м3
Через два года: W1=4980768(100-94)(100-710)= 1030504м3
Через три года: W1=4980768(100-94)(100-690)= 964019м3
Через четыре года: W1=4980768(100-94)(100-680)= 933894м3-5
Через пять лет: W1=4980768(100-94)(100-660)= 878959м3
Так как влажность осадка в дальнейшем становится почти постоянной объем его будет прибавляться каждый год одинаково:
W=4980768(100-94)(100-65)= 853846м2
Следовательно объем уплотненного на 10 лет осадка:
W10= W5+ Wшл60+(t-5)Wшл(100-P0)(100-P10)=878959+830127+(10-5)4980768(100-94)(100-65)= 5978316м3
Глубина шламонакопителя равна 5м.Следовательно площадь шламонакопителя равна: 59783165=1195663м2
Следовательно габариты шламонакопителя:346×346×5
РАСЧЕТ ВЫСОТНОЙ СХЕМЫ ОЧИСТНЫХ СООРУЖЕНИЙ
Высотная схема станции – это графическое изображение в профиле всех ее сооружений с взаимной увязкой высоты их расположения на местности. Для предварительного высотного расположения сооружений потери напора можно принимать по рекомендациям СНиП 2.04.02-84. Составление высотной схемы начинается с резервуара чистой воды. Отметка уровня воды в резервуаре определяется по формуле:
ZУВРЧВ=ZЗемли+05м= 750+05= 755 м.
Уровень дна резервуара равен:
Zдна резервуара= ZУВРЧВ – 5м= 755-50= 705 м
ZСкор.ф.= ZУВРЧВ+ hв тр-де+hск.ф= 755+1+35=80 м где
hск.ф – потери напора на скором фильтре 3-35 м.
Отметка уровня воды в горизонтальном отстойнике и КХО:
Zг.отст.= ZСкор.ф.+ hк+ hотст.+hкам= 80+06+08+05= 819 м.
Z КХО = 819+08 = 827 м.
Отметка уровня воды в смесителе:
ZСм.= Z КХО + hк + hсм=827+04+06= 837 м.
ZККI = Z См + hк + hККI=837+02+05=844 м
ПОДБОР ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ СООРУЖЕНИЙ
В зависимости от производительности станции производим подбор вспомогательных сооружений по таблице 31 [2]:
Химическая лаборатория – 40 м2;
Бактериологическая лаборатория автоклавная – 20 м2;
Средоварочная и моечная – 10 м2;
Помещение для хранения посуды и реактивов – 10 м2;
Местный пункт управления назначается по проекту диспетчеризации и автоматизации;
Комната для дежурного персонала – 15 м2;
Кабинет начальника станции – 15 м2;
Мастерская для текущего ремонта мелкого оборудования и приборов – 10 м2;
Гардеробная душ и санитарно-технический узел – по СНиП 2.09.04-78.
СНиП 2.04.02-84. Водоснабжение. Наружные сети и сооружения – М.: Стройиздат 1985.
Шевелев Ф. А. Шевелев А. Ф Таблицы для гидравлического расчета водопроводных труб: Справ. пособие. – 6-е изд. доп. и перераб. – М.: Строиздат 1984. – 116 с.
Лысов В.А. Турянский И.П. Нечаева Л.И. Бутко А.В. “Проектирование и расчет водопроводных очистных сооружений”. Ростов нД: Ростовский государственный строительный университет 2005- с.139.

Chertezh_dilina.dwg

расходный бак р-ра ПАА
Контактный осветлитель
дозатор известкового молока ДИМБА
известь из самосвалов или вагонов
известегасилка используемая в качестве классификатора
Известковое хозяйство
Условные обозначения
Высотная схема сооруж.
Условные обозначения трубопроводов:
В1-подача речной воды В2-подача воды к потребителю В3-водоровод подачи воды на промывку КО В4-подача хлорной воды В5-отвод промывной воды и осадков
Высотная схема сооружений
Центральный коллектор d=600
Разрез контактного осветлителя
контактный осветлитель
Реагентное хозяйство
Резервуары чистой воды
Насосная станция второго подъема
административное здание

ОПВ111.doc

Расчеты изменения хим. состава воды в процессе ее обработки ..4
Определение расчетной производительности станции . ..5
Определение расчетных доз реагентов .5
Выбор технологии очистки 6
Расчет реагентного хозяйства . 8
Расчет установок для приготовления и дозирования
Расчет хлораторной . 11
Расчет элементов установки для производства озона и
Расчёт микрофильтра .14
Расчет смесителя ..15
Расчет вихревой камеры хлопьеобразования 18
Расчет горизонтального отстойника .20
Расчет Скорых фильтров 23
Сорбционный фильтр .. 26
Расчет резервуара чистой воды .29
Обработка промывной воды ..29
Расчет шламонакопителя ..30
Расчет высотной схемы очистных сооружений . 32
Подбор вспомогательных сооружений .. . 34
На водоочистной станции производится обработка воды с целью получения качества ее необходимого для потребителя. Чтобы довести показатели воды источника водоснабжения до степени соответствующей требованиям потребителя воду зачастую приходится подвергать весьма сложной обработке. Эта обработка может включать в себя введение в воду одного или нескольких химических реагентов более или менее длительное перемешивание воды с ними однократное или двукратное отстаивание воды фильтрование через кварцевые фильтры или через фильтры загруженные минералами способными к ионному обмену и т.д.
Применение того или иного технологического приема улучшения качества воды или совокупность этих приемов определяется с одной стороны свойствами воды источника водоснабжения с другой - требованиями предъявляемыми потребителями к качеству подаваемой им воды.
Обычно требования к качеству подаваемой потребителю воды бывают заданы проектировщику водоочистной станции. Требования к качеству питьевой воды определены в СанПиН "Питьевая вода"; требования к качеству воды идущей для промышленного водоснабжения определяются технологами того производства на которое должна поступать вода с очистной станции.
Для выбора методов очистки воды и состава сооружений очистной станции необходимо знать также физико-химические свойства воды источника водоснабжения. Эти свойства проектировщику заданы санитарно-химическим анализом воды которая будет поступать на очистку. В этом анализе имеются данные о цветности мутности жесткости воды содержание в ней хлоридов нитратов бактериальном загрязнении и т.п.
Эффективность работы отдельных сооружений станций зависит от правильности выбора их размера. Поэтому расчет и проектирование сооружения оказывают существенное влияние на качество осветляемой воды.
Расчеты изменения хим. состава воды в процессе ее обработки.
Показатели исходной воды.
Са2+0 = Са2+20=7020=35 мг-эквл
НСО- 3 О=НСО-361=20061=328 мг-эквл
Mg2+0=25122=205 мг-эквл
SO2-0=10248=2135 мг-эквл
Cl-0=40355=113 мг-эквл
Жоб=Са2+0 + Mg2+0=35+205=6545 мг-эквл
Na+ + K+= 2135+328+113-35-205= 0995 мг-эквл
А1 = рК1 – рН0 + lg f1 + lg НСО- 3 О
lg f1 – коэффициент активности одновалентного иона зависит от солесодержания
lg f1 = -05 × 10-3(22р) (1+10-3(22р))
р = (Na+0 + K+0)25 + Са2+0+ НСО- 3 О+ Mg2+0+ SO2-0+ Cl-0 =46188 мгл
lg f1 = -05 × 10-3(22×46188) (1+10-3(22×46188))= -045
А1= 6558-76+(-045)+lg(328)=-0072
СО2о =10-0.072 = 0847 мг-эквл
Определение расчетной производительности станции
Полный расход воды поступающей на станцию очистки определяется по формуле:
где Qпол полезная производительность станции м3сут;
Qппз положение противопожарного запаса принимается по [1] в зависимости от количества жителей в городе и этажности зданий:
где n – количество одноврнменных пожаров;
q1п расход воды на тушение одного пожара лс;
tп время необходимое для тушения одного пожара ч;
Тпож – время пополнения пожарного запаса([1] п2.25): Тпож=1 сут
-коэффициент учитывающий собственные нужды ОС: из экологических соображений принимаем =4%;
Количество жителей в городе:
где норма водоотведения на одного жителя принимается равной 035 м3сут.
Определение расчетных доз реагентов
Для обеспечения коагуляции в воду добавляют различные реагенты. В качества коагулянта в курсовой работе принимаем сернокислый алюминий Al2(SO4)318H2O. Дозу коагулянта Дк определяют по мутности и по цветности принимая за расчётную большую из полученных величин. Точную дозу коагулянта можно установить только на основании пробного коагулирования. При проектировании в случае мутных вод дозу коагулянта принимают по
[1; табл. 16] в зависимости от максимальной мутности исходной воды. Т.к. по заданию максимальная мутность равна 814 мгл то принимаем Дк= 65 мгл.
Дозу коагулянта для обработки цветных вод определяют по формуле
Дк = 4√Ц=4√28=212 мгл.
где Ц цветность обрабатываемой воды град.
Из двух полученных значений принимаем большее Дкрасч= 65 мгл.
Для лучшего протекания процесса коагуляции в обрабатываемой воде должно поддерживаться определенное значение рН. Чтобы значение водородного показателя значительно не изменилось в воде должен быть достаточный щелочной запас. Если щелочность воды недостаточна то ее надо искусственно подщелачивать. Реагенты для подщелачивания вводятся одновременно с вводом коагулянта. Необходимость подщелачивания проверяют по формуле:
Подщелачивания не требуется.
Где Дк максимальная в период подщелачивания доза безводного коагулянта мгл;
ек эквивалентная масса коагулянта (безводного) мгмг-экв применяемого для A
Кщ коэффициент равный для извести - 28;
Щисх максимальная щелочность воды мг-эквл.
Для улучшения работы коагулянта зимой и в паводок используют флокулянт. Если исходная мутность больше исходной цветности то используют полиакриламид (ПАА) в случае когда цветность больше мутности используют активированную кремнекислоту (АК). Т.к. МисхЦисх то используется (АК). Доза флокулянта выбирается по[1; табл.17]: ДАК=1мгл
Выбор технологии очистки
По [1;табл.15] выбираем технологическую схему очистки которая уточняется в зависимости от качества исходной воды.
Так как в исходной воде планктона 500000 клмл³ то требуется установка микрофильтра до смесителя согласно приложению 1 к таблице 15[1].
Если запах и привкус более трех баллов ПО больше восьми то используют двойное озонирование.
Т.к. запах равен 4 привкус равен 5 ПО равна 17 то есть в воде много органики требуется используется первичное и вторичное озонирование.
Для удаления нежелательных побочных продуктов озонализа после вторичной озонации необходимо устройство фильтров с загрузкой из АУ. Вторичное хлорирование необходимо для обеспечения постдействия бактериальной обработки.
Следовательно получаем схему очистки природных вод:
Расчет реагентного хозяйства.
Согласно [1] на станции должен находиться запас реагента на 30(15) суток рассчитаем месячный запас реагента
Расчетные дозы реагентов следует устанавливать для различных периодов года в зависимости от качества исходной воды и корректировать в период наладки и эксплуатации сооружений. В дальнейшем принимаем мокрое хранение реагентов т.к. месячная потребность коагулянта больше 30т и возможна автоматизация процесса в будущем.
Месячная потребность коагулянта :
Qкоаг = (Qр·Т·Дк) (10000·Рс)= 6029704*30*65(100000*403)=29176т
где Qр – расчетная производительность станции м3сут
Т – продолжительность хранения коагулянта 30 суток;
Дк – доза коагулянта 65мгл;
000 – переводной коэффициент;
Рс – содержание безводного продукта в коагулянте для A
При мокром хранении весь привезенный коагулянт растворяют. Так как разовая поставка коагулянта недостаточна то необходимо рассчитать промежуточные баки хранилища. Расчёт объёма проводится из расчёта 15м3 на 1т товарного коагулянта:
Wхран= (29176-3*60)*15=16764м3
Количество баков-хранилищ должно быть не менее 3х принимаем 3 отсюда объём одного бака:
Wхран= 167643=5588м3
Глубину баков принимаем 15м
Fбака= Wхран1Нбака=558815=3725м2;
Принимаем 3 баков-хранилищ каждый объёмом 5588м3 и размерами в плане A=621м b=6м
В одном вагоне 60т следовательно для разовой поставки нужно :
Nваг=2917660=3 вагона.(Мокрое хранение)
V1 - объем воды для растворения 1 т коагулянта 19-22м3.Примим V1=2м3
Объем растворных баков:
Wраст = Nваг*mваг*V1=3*60*25=450м3
Принимаем 3 растворных бака по 150 м3 каждый.
Fбака= Wраст1Нбака=1503=50м2;
Глубина бака принята 3м.Следовательно длина бака 10м ширина 5м.
Объем расходных баков:
Wрасх=(Qр·Дк·Т1)(10000··γ) =(251238*65*10)(10000·12·1129)=12м3;
где Qр – расчетная производительность станции м3ч;
Т1 – время на которое заготавливают раствор коагулянта 8-12ч;
– концентрация коагулянта 12%;
γ – удельный вес коагулянта 1129 тм3.
Принимаем 3 расходных бака каждый объёмом 12м3 по:
При высоте слоя раствора коагулянта 2 м размеры бака в плане 3×2м. Растворение коагулянта и перемешивание его раствора в баках осуществляется с помощью воздуха.
Расчет расхода воздуха для растворных баков:
qраствоз = nFраствв=3·50·10 = 1500 лс или 898 м3мин
где n – количество одновременно работающих растворных баков 3 Fраств – площадь одного растворного бака м2;
в – интенсивность подачи воздуха принимаюдля растворных баков 10 л(с·м2)
Принимаем 9 рабочих воздуходувок ВК-12 + (две резервных) производительностью 102м3мин каждая избыточное давление 3 м.
Расчет расхода воздуха для расходных баков:
qрасхвоз = nFрасхв =1· 12· 5 =70 лс = 42 м3мин.
где n – количество одновременно работающих расходных баков 1 Fрасх – площадь одного расходного бака м2;
в – интенсивность подачи воздуха принимаю для расходных баков
Принимаем 1 рабочую воздуходувку ВК-6 + (одна резервная) производительностью 49 м3мин каждая избыточное давление 10 м.
Определяем шаг труб и отверстий:
Для растворных баков
Sраств=√1 d2(4w)=√30*3.14*0.0042(4*0.01)=0.2м
Для расходных баков:
Sрасх=√2 d2(4w)=√15*3.14*0.0042(4*0.05)=0.2м
Диаметр воздухораспределительных труб:
Д1(раств)=√4w1BS2=√4*0.01*6*0.2(3.14*15)=0.03м
Д1(расх)=√4w1BS2=√4*0.01*3*0.2(3.14*15)=0.045м
Определение общего расхода воздуха:
qвоз= qрасхвоз+ qраствоз=898 +42 =94 м3мин
Дозаторы подбирают по расходу реагента:
qдоз= qДк10000врγ м3ч
где q- расход станции м3ч;
Д - доза коагулянта гм3;
вр- концентрация раствора коагулянта в расходный баке;
γ- удельный вес раствора коагулянта равный 1 тм3. Количество дозаторов зависит от числа точек ввода реагентов и принимается не менее 2 (1- резервный). В качестве дозаторов применяются насосы-дозаторы. Подбираем насос-дозатор коагулянта для вр=12% точка ввода одна.
qдоз = 2512336510000121129 =121м3ч=121000лч;
Принимаем к установке 1 рабочих насоса-дозатора и 1 резервный типа НД160010 Мощность двигателя 3кВт Диаметр плунжера 80мм.
Расчет установок для приготовления и дозирования флокулянта.
Для интенсификации процесса коагулирования применяются флокулянты. Наиболее часто используются полиакриламид (ПАА). Дозы флокулянтов следует принимать согласно требованиям [1; п. 6.17] в зависимости от точки ввода реагентов мутности цветности температуры обрабатываемой воды.
Емкость растворных баков для ПАА:
Wраст= qчас ДПААТ10000bПААγПАА м3
где bПАА- крепость раствора ПАА принимается равной 09 %.
Принимаем две точки ввода ПАА горизонтальным отстойником. Согласно назначенным точкам ввода ПАА и мутности исходной воды по [1] определяем дозу ПАА= 1 мгл. Емкость растворного бака при крепости раствора ПАА- 09%:
Wраст= 25123812410000091= 6 м3.
Принимаем к установке 7 установки УРП-2 емкостью 12 м3 ( 5 рабочих две резервных).
Емкость расходных баков при рабочей крепости раствора ПАА 05%:
Wрасх= 6·105 = 12 м3. Задаваясь высотой бака равной 2 м вычисляем конструктивные размеры. Площадь будет равна:
Fб= WбНсл= 122= 6м2 тогда конструктивно принимаем размеры:
× 2 м. Принимаем 3 бака емкостью 12 м3 каждый.
для перемешивания раствора ПАА применяем воздуходувки. Расход воздуха:
qрасхвоз =1 · 6· 5 = 30 лс = 18 м3мин.
Принимаем 1 воздуходувку ВК-3 производительностью 209м3мин с избыточным давлением 10 м и 1 резервную.
Дозирование раствора ПАА осуществляется с помощью насоса-дозатора:
qНД= 251238110000051= 05 м3ч=500лч
Принимаем к установке 1 насос-дозатор НД-63010 с (1рабочий и 1 резервный). Мощность двигателя 11кВт Диаметр плунжера 50мм.
Доза хлора выбирается в зависимости от качества воды по [1]. ДCl=2-3 мгл
Определяем расход хлора
где Дхл- расход хлора на вторичное хлорирование 2 мгл;
Хлораторная не делится перегородкой так как G2cl 250кгсут.
Поставка ведётся в бочках так как G2cl >100 кгсут.
Принимаю бочки объемом 500л.
Масса жидкого хлора в бочке 640кг
Принимаю тип хлораторов ЛК-10б с производительностью по хлору 2-25кгч
Принимаем 1 рабочий+1 резервный хлоратор.
В хлородозатарной устанавливаем 4 промежуточных баллона. Для увеличения съёма газообразного хлора в качестве испарителей принимаем контейнеры такие же бочки что приняты для поставки. Поверхность съёма такой бочки составляет 3.65 м2. Съём газообразного хлора со всей бочки 30*365=10.95 кгч
Для обеспечения подачи хлора на вторичное хлорирование потребуется одна бочка-кантейнер.
Запас хлора хранится на расходном складе рассчитанного на месячную потребность хлора:
Так как дозатор один то принимаем минимальную площадь аппаратной Fмин1=3м2.
Так как платформенные весы одни то принимаем минимальную площадь весовой Fмин2=4м2.
Расчет элементов установки для производства озона и смешивания его с водой.
1Блок обеспыливания и подачи воздуха:
где q часовой расход станции м3ч;
Доз максимальная доза озона вводимая при двойном озонировании(первичном и вторичном) гм3;
Wo расход воздуха на получение 1 кг озона принимается 70-80 м3 при нормальном атмосферном давление и температуре 20ºС.
Wo = 2512387801000 = 14069м3ч.
Кроме того надо учесть расход воздуха Wа =360 м3ч на регенерацию адсорберов для серийно выпускаемой установки АГ-50.
Общий расход воздуха поступающего на усушку:
W =Wo +Wа = 14069+360= 17669м3ч 295 м3мин.
Для подачи атмосферного воздуха в холодильную установку принимаем водокольцевые воздуходувки ВК-12 – 4производительностью 102 м3мин и избыточным давлением 10м. (3 рабочих и 1 - резервная). На всасывающем трубопроводе каждой воздуходувки устанавливают висценовые фильтры производительностью до 50 м3мин.
2Блок осушки воздуха.
Рекомендуется двухступенчатая осушка воздуха: при помощи глубокого охлаждения на фреоновом холодильном агрегате с теплообменником и дальнейшего осушивания на стандартной адсорбирующей установке.
Расчет количества холода необходимого для охлаждения воздуха определяется на основании теплотехнических расчетов.
Для ориентировочных расчетов количество холода необходимое для охлаждения воздуха с температурой от 26 до 6ºС и конденсации водяных паров в холодильнике можно определить из расчета примерно 131 ккал на 1 м3 воздуха.
Тогда общее количество холода:
Qхол= 13117669= 2314639ккалч
С учетом 25% на холодопотери и неучтенные нужды общая потребность в холоде:
Qобщ = 1252314639= 289329875ккалч.
Назначаем 4 холодильных агрегата АК- 2ФВ- 3015- 10000ккалч при температуре испарения фреона- 15ºС с мощностью двигателя 7 кВт при 960 обмин (3 рабочих и 1 резервный). Для тонкой осушки воздуха до 005 гм3 принятые автоматизированные адсорбционные установки типа АГ-50 которые состоят из двух адсорбционных башен и электронагревателя воздуха с суммарной загрузкой адсорбера (алюмогеля или силикогеля - 510кг). Для тонкой осушки воздуха потребуется ориентировочно адсорбента:
где 105- ориентировочное количество загрузки для тонкой осушки 1 м3 воздуха;
W – количество осушаемого воздуха м3;
Р= 105 17669= 1855245кг
Следовательно для осушки воздуха нужно иметь установок АГ- 50 в количестве:
n= 185524 510= 4и 1 резервная.
3 Блок синтеза озона.
Определяем потребность в озоне кгч;
Для первичного озонирования:
QIоз= qДIоз1000= 25123851000= 126 кгч;
Для вторичного озонирования:
QIIоз= qДIIоз1000= 25123821000= 5 кгч где
ДIоз ДIIоз – доза озона на первичное и вторичное озонирование мгл.
Для получения озона устанавливают озонаторы учитывая 25 % резерв.
Принимаем к установке озонаторы ПО- 3 при частоте электрического тока 500 Гц:
- на I озонирование: 12636= 4 рабочих и 1 резервная;
- на II озонирование: 536= 2 рабочих и 1 резервная.
Оборудование для синтеза должно размещаться в отдельно стоящем здании или в блоке очистных сооружений. Блок озонаторов следует размещать в изолированном помещении с выходом в другие помещения через герметичную дверь. Помещения оборудуются вентиляцией с 6-кратным обменом воздуха.
4 Блок смешивания озоновоздушной смеси с водой.
Растворение озоновоздушной смеси следует осуществлять перемешиванием механическими мешалками в колонках барбатирование в резервуарах и в эжекторах-смесителях.
Необходимую площадь поперечного сечения контактной колонки для I и II озонирования определяем по формуле:
где q- часовой расходм3ч;
t- время контакта воды с озоном принимаем 5-10 тмин;
n- количество контактных колонок равное 2;
h- глубина слоя воды в контактной колонке принимаем 5м.
FIII= 251238106025= 42 м2.
Размеры секции в плане принимаем: 7x6 м.
Для равномерного распределения озонированного воздуха у дна контактной колонки размещаются каналы перекрытые фильтросными трубами. Каркасом служит труба из нержавеющей стали с отверстиями диаметром 5мм. На нее надевается фильтросная труба- керамический блок длиной500 мм внутренним диаметром 64 мм. Наружным- 92мм размер пор- 100 микрон. Нагрузка на паролитовые трубы составляет 100 лмин на 1 п.м.
Определяем общую протяженность труб для двух смесителей I и II озонирования:
где Wo- количество озоновоздушной смеси м3ч;
W1- нагрузка на 1 м трубы.
LIII= 10001766910060= 2945 м2.
Расчёт микрофильтров.
Барабан микрофильтров на полезной фильтрации погружен в воду. Расход воды на промывку 2% потери напора 01 06м. Практика эксплуатации микрофильтров показала что потеря фитопланктона наблюдается на 75 95% и 100% задержание зоопланктона. Задаемся маркой микрофильтра.
Принимаем МФ 3x45 производительностью 45 тыс.м3сут.
Электродвигатель мощностью 4 кВт фильтрующий элемент - 54 вес - 3937 кг.
Fраб=(23) Dбар · Lбар =(23) ·314· 305 474=3526м2
Число рабочих фильтров определяем по формуле:
Принимаем 2 микрофильтра.
Форсированный расход.
Количество фильтров выводимых на на промывку Nпр=1 т.к. N5
Qфорс=qчас(N- Nпр); м3ч
Qфорс=qчас(2- 1)= 251238 м3ч
Форсированная скорость:
Vфорс=Qфорс(3.6* Fраб); м3ч
Vфорс= 251238 (3.6*3526)=19.79мч25 мч
Применение вертикального вихревого смесителя очень выгодно т.к. он занимает мало места очень эффективен.
Смесители должны иметь не менее двух отделений со временем пребывания в них не более двух минут. Вихревые смесители следует принимать в виде конического или пирамидального вертикального диффузора с уклоном между наклонными стенками 30-45º (рис. 4) высотой верхней части с
вертикальными стенами от 1 до 15 м при скорости входа в смеситель от 12 до 15 мс скорости восходящего движения воды под водосборным устройством Vв от 30до 40 ммс. Скорости движения воды в конце водосборного лотка Vж- 06 мс.
Qс=qрасх2=2512382=125619 м3ч=3489лс;
Площадь поперечного сечения в верхней части Fв определяем по формуле
где Qс – расчетный часовой расход м3ч;
Vв – скорость восходящего потока30-40мм.c.003мc*3600=108мч
Fв= 125619108= 116м2.
Так как в плане смеситель круглый то определим диаметр Дв:
dн по табл. Шевелева принимаем 600 мм. Скорость 1.21с
Определим площадь нижней части смесителя:
Определяем высоту нижней части смесителя:
hк= (Дв-dн2)ctgα2= ((384-06)2) ctg402=45м
Объем нижней части смесителя:
Wн= 13hк(Fв+fн+√Fвfн)= 1345(116 +047+√(116*047))= 216 м3
W= Qотдt60=125619*260=418м3.
Объем верхней части смесителя:
Wв= W-Wн=418-216=202 м3.
Высота верхней цилиндрической части:
hв= WвFв=202116= 174 м.
Общая высота смесителя:
H= hв+hк+hсз= 174+45+05= 674м
где hсз- строительный запас принимаю 05 м.
Расчет сборной системы:
Площадь сечения сборного желоба:
Fж= QжVж= 6281360006= 029 м2.
Где Qж= Qотд2=6281м3ч
Vж – скорость движения воды в конце водосборного лотка равная 06мс;
Площадь отверстий в сборном желобе:
Fотв= q1секцVотв= 12561936001=0349 м2.
Vотв – скорость воды в отверстия равная 1 мс.
Число отверстий в желобе:
где fотв – площадь поперечного сечения отверстия м2
fотв =3140054= 0001964 м2
nотв= 03490001964= 178отв.
l= Pсмnотв = 314384119= 0101 м.
РАСЧЕТ ВИХРЕВОЙ КАМЕРЫ ХЛОПЬЕОБРАЗОВАНИЯ
Далее вода поступает в КХО по двум трубопроводам диаметром 450мм и со скоростью 097мс
Камера выполняется в виде железобетонного призматического или пирамидального резервуара с углом между стенками 50-70 градусов обращенного вершиной вниз. Ее встраивают в отстойник или пристраивают к нему (рис.3).
Вода после смесителей подается в нижнюю часть камеры со скоростью 07-12 мс. В пирамидальной части камеры создается вихревое движение воды благодаря которому процесс хлопьеобразования заканчивается в 2-3 раза быстрее чем в других камерах. Скорость восходящего потока на выходе из камеры 4-5 ммс.
Расход на одну камеру:
qКХО=2512387= 3589 м3ч.
По расходу и времени пребывания воды в камере находим объем камеры:
WКХО=3589660=3589 м3 где
t- время пребывания воды в камере 6-12 мин.
Площадь верхней части камеры:
Ширину камеры принимаем равной ширине горизонтального отстойника - 58 м.
Длина камеры в верхней части :
Высота пирамидальной части при угле между стенками α=70º:
где В - ширина нижней части камеры численно равная диаметру подводящего трубопровода который находим по таблицам Шевелевых для расхода 997 лс. Принимаем D = 400 мм.
Объем пирамидальной части:
Объем прямоугольной части:
Wп = Wк - Wн = 3589-2216=1373 м3
Высота прямоугольной части:
Общая высота камеры:
НКХО = hн + hп + hстр = 199+069+05=318м
Отвод воды из камеры осуществляется с помощью желобов. Их количество определяют исходя из максимального расстояния между ними - 22 м. При Вк = 58 м количество желобов: n= 5822=3 шт.
qж = Qк n = 35893= 11963 м3 ч или 3323 лс
Поперечное сечение желоба при скорости в нем 005-01мс:
fж = qж (3600Vж)=11963(360001)= 0332 м2
РАСЧЁТ ГОРИЗОНТАЛЬНОГО ОТСТОЙНИКА.
Горизонтальные отстойники (рис.3) следует проектировать с рассредоточенным сбором воды. Расчет отстойников необходимо производить для двух периодов согласно [1] при минимальной мутности при минимальном расходе воды; наибольшей мутности и наибольшем расходе воды.
Расчетная площадь зоны осаждения:
Fз.о.= αоб *q(36*u0)
q - расчетный расход воды 2512.38 м ч;
uо- скорость выпадения взвеси ммс принимаем по табл.18[2] .
α - коэффициент объемного использования отстойников равен 13.
Площадь горизонтальных отстойников:
а) для минимальной мутности при минимальном зимнем расходе
(коэффициент снижения расхода 75%)
Fз.о=075*1.3*2512.38(36*05*12)= 11341м2;
б) для наибольшей мутности при наибольшем расходе воды:
За расчетную принимаем большую площадь - 15121 м2.
L= Нср * Vcp u0 =3*9(05*12)=45 м
где Нср - средняя высота зоны осаждения принимаемая равной 3-35 м в зависимости от высотной схемы станции.
Vcp - расчетная скорость горизонтального движения воды в начале отстойника принимаемая равной 9 ммс соответственно для мутных вод.
Количество отстойников:
N= Fз.о (L*B)= 15121 (45*6)=6 шт
Принимаем в дальнейших расчетах 6 отстойников. Резервный не предусматриваем т.к. N≥6
Lфакт = Fз.о( N*B) =15121 (6*58)=42м
1Расчет системы рассредоточенного сбора воды .
При ширине отстойника 6м принимаем к установке два желоба(расстояние между осями не менее трех метрв).
Расход на один желоб:
q1ж= qчN·nж=251238 7×2= 17946 м3ч.
Площадь сечения желоба определяется по скорости движения осветленной воды в конце 06-08мс:
ж= q1ж3600·Vж=17946 3600×06= 008м2
Рекомендуемое соотношение ширины желоба к его высоте 15:1:
ж=15х×1х откуда х=√ (ж15)=√(00815)=023м
Вж=15х=035м Нж=х=023м
Площадь всех отверстий на одном желобе при скорости движения воды в отверстиях 1мс:
отв= q1ж3600×Vотв=17946 3600×10=005 м2
Диаметр отверстий назначаем 25мм с площадью отв=000049м2.
Количество отверстий
Nотв=отв отв=005000049=102отв
Шаг отверстий при расположении их с обеих сторон желоба и длине желоба равной13длины отстойника:
L=13L×2nотв=13×42×2102=028м.
2Расчет гидравлического удаления осадка
Количество сбрасываемого осадка принимаем равным объему зоны накопления и уплотнения:
=Мисх+055Дк+05Цисх+Ви= 814+055*65+05*28+0=86375
Расчетный расход в конечном сечении
Принимаем трубы диаметром 450мм при скорости движения осадка в конке трубы 171мс.
Суммарная площадь отверстий в системе:
Wотв=Kw×Wтр=07×R2=07×314×02252=0112м2
Диаметр отверстий назначаем 25мм.
Площадь одного отверстия:
отв=×R2=314×01252=000049м2
Количество отверстий на одной трубе:
Nотв=Wотв отв=0112000049=229шт
отв=2lотс Nотв=2×377229=033м
Расчет Скорых фильтров
Фильтр представляет собой резервуар в нижней части расположено дренажное устройство для отвода профильтрованной воды. На дренаж укладывается слой фильтрующего материала. В обычных фильтрах вода подается сверху и отводится снизу - через дренажное устройство .
Устанавливаем скорые фильтры с однослойной загрузкой кварцевым песком высотой слоя (hслоя=13-15м) скоростью фильтрования: при н=6-8мч при ф=7-95мч коэффициентом неоднородности загрузки Кн=16-18 диаметром зерен загрузки: dнаим=07мм : dнаиб=16мм : dэкв=08-1мм.
Общая площадь скорых фильтров определяется:
Fф= Qп(TстVн-nпрqуд-nпрпрVн)= м2
где Qп - полезная производительность станции м3сут;
Tст - продолжительность работы станции в течении суток ч;
Vн - расчетная скорость фильтрования при нормальном режиме эксплуатации Vн= 8 мч;
nпр - число промывок одного фильтра в сутки при нормальном режиме эксплуатации nпр=3;
qуд- удельный расход воды на одну промывку одного фильтра
qуд=Iпр×пр =16*5*006=48м3м2
где Iпр и пр – соответственно интенсивность и время промывки;
Iпр=16л(с×м2)=0016лм2 пр =5мин=300сек.
Количество фильтров на станции определяем по формуле
Nф= √Fф2= √ 347712= 10шт
Площадь одного фильтра:
F1ф= Fф Nф=3477110=347м2
Так как F1ф≤40 то принимаем фильтр с боковым карманом.
Форсированная скорость равна:
ф= н Nф( Nф- N1)=8×10(10-1)=89мч;
где N1- число фильтров в ремонте.
Дополнительная высота:Ндоп=W0Fф=0(так так фрасч фтабл).
Высота фильтра: Нф= Нпод +Нв+ Нз+ Нстр+ Ндоп=066+2+15+05=466м
Нпод=((Rk-Ro)+100) +100+150+50=((300-40)+100) +100+150+50=066м
Для промывки фильтрующей загрузки применяют воду отчищенную на фильтрах. Процент воды используемой на промывку:
Рф==( 16656 *10)(2512.38*24)100%=28%
W – количество воды на одну промывку W==16656м3
Fф=площадь одного фильтра;
Nф=количество фильтров;
Qч=расчетный часовой расход;
T=продолжительность работы фильтра между промывками.
Для расчета распределительной системы определим количество воды необходимое для промывки одного фильтра:
q=16*347=555.52лс=0.56м3с.
Диаметр коллектора 600 мм при скорости 11мс.
Площадь фильтра приходящегося на одно ответвление распределительной системы:
Fотв=((694-083)2)*025=076 м2.
Расход воды на одно отверстие:
При скорости движения воды у входа в ответвление 169мс диаметр труб ответвлений будет равен 80мм.
Суммарная площадь отверстий в трубах ответвлений
Fотв=(5552*025)100=1388м2
При диаметре отверстия 12мм площадь его равна 0000113м2 количество отверстий в дренаже фильтра
n=13880000113=12280шт.
Число ответвлений в фильтре:
Следовательно число отверстий на каждом ответвлении:
При длине ответвлений (694-063)2=3155м шаг отверстий
(3155*1000) 220=15мм. Отверстия располагаются в два ряда в шахматном порядке под углом 45 градусов к вертикальной оси трубы.
Сбор и отвод загрязненной воды при промывке фильтров осуществляется при помощи желобов размещенных над поверхностью фильтрующей загрузки. В практике принимают желоба у которых верхняя часть прямоугольная а нижняя - либо треугольная либо полукруглая. Растояние между осями соседних желобов должно быть ≤ 22м.
Принимаем полукруглые желоба с расстоянием между осями желобов для сбора и отвода промывной воды равным 22м. Количество желобов при этом:
Расход воды на один желоб при промывке: qжел=16*347 =
Ширина желоба: Bжел=Кжел*√=2*058м
Где: qжел - расход воды по желобу ;
Aжел – отношение прямоугольной части желоба к половине его ширины принятое 1;
Kжел – коэффициент для желоба с круглым лотком равен 2;
Высота прямоугольной части желоба:hпр=075*058=0.44м
Полезная высота: h=125*058=0722м
С учетом толщины стенки высота желоба:hк=0722+005=0727м
Кромки всех желобов должны быть строго горизонтальны лотки – иметь иметь уклон 001 к сборному каналу.
Расстояние от поверхности фильтрующий загрузки до кромки желобов:
Ширина сборного кармана – 07м
Скорость движения воды в сборном канале 08-2мс.
Подбор насоса для промывки СФ.
Требуемый напор на промывку определяется по формуле
Нна=Нгеом+(hвс+ hнап)+hдр+hпод+hз+hзап=1145+5+026+15+066+15=2037м
Нгеом=(Zвсф-(Hв-Hж))- Zднарчв =(29.2-(2-075))-165=1145м
hдр=32*12(2*98)+18(2*98)=026м
Д 2000-21 n=980мин-1;
Сорбционный фильтр.
Для удаления органических веществ из воды снижения интенсивности привкусов и запахов в данном курсовом проекте используются сорбционные фильтры.В качестве загрузки используется активированный уголь типа АГ-З A3=45%.
Общая площадь фильтров определяется по формуле 18 [2]:
Fф= Qп(TстVн-nпрqуд-nпрпрVн)= м2
Vн - расчетная скорость фильтрования при нормальном режиме эксплуатации Vн= 10 мч;
qпр- удельный расход воды на одну промывку одного фильтра
где и tn – соответственно интенсивность и время промывки;
пр - время простоя фильтров в связи с промывкой равно 033ч.
qуд=Iпр×пр =16*5*006=48м3м2
Количество фильтров на станции определяем по формуле 19 [2]:
Принимаю 9 фильтров.
F1ф=273.59= 30.39 м2.
Находим длину и ширину:
Высота уровня загрузки определяется по формуле:
ф= н Nф( Nф- N1)=10×9(9-1)=1125мч;
Высота фильтра: Нф= Нпод +Нв+ Ну.з+ Нстр+ Ндоп=066+2+25+05=566м
Рф==( 14587 *10)(2512.38*24)100%=24%
W – количество воды на одну промывку W==14587м3
Диаметр центрального коллектора d=600мм V=096мс dн=830мм.
Fотв=((6.08-083)2)*025=075 м2.
Fотв=(4862*025)100=1215
n=12150000113=10790шт.
При длине ответвлений =2625м шаг отверстий (2625*1000)270=10мм. Отверстия располагаются в два ряда в шахматном порядке под углом 45 градусов к вертикальной оси трубы.
Расход воды через один желоб при промывке: qжел=м3с
Ширина желоба: Bжел=Кжел*√=2*055м
Высота прямоугольной части желоба:hпр=075*055=0.41м
Полезная высота: h=125*055=0710м
С учетом толщины стенки высота желоба:hк=0710+005=0715м
Подбор насоса для промывки СорбФ.
Нгеом=(Zвсф-(Hв-Hж))- Zднарчв =(25-(2-0975))-165=75м
Д 1200-11 n=980мин-1;
Расчет резервуара чистой воды
Объем всех резервуаров равен:
WвсехРЧВ=025QВОСрасч=025×6029704=1507426м3
Задаемся глубиной резервуара равной 5м.
FвсехРЧВ=WвсехРЧВНРЧВ=15074265=3014852м2
Задаемся радиусом резервуара равным 15м.
Площадь одного резервуара равна:
F1РЧВ=Rрчв2=314×152=7065м2
Количество резервуаров чистой воды:
NРЧВ=FвсехРЧВ F1РЧВ=30148527065=5шт
Обработка промывной воды
Повторное использование промывной воды фильтров проектируется в соответстви с п.6.345-6.351. Промывная вода от фильтров направляется на песколовки затем в резервуар-усреднитель и в озвращается в начало очистной станции.
Расчет песколовок. Площадь в плане F=1.3qпрu0=13*05600242=301м2
Расход промывной воды qпр=056м3с; u0=00242мс.
Время прибывания воды в песколовке Т=30сек.
Объем песколовокWп=Т× qпр=30×056=168м3
Глубина песколовки= Wп F=168301=057м
Длина песколовки L=T×=30×0.3=9м.
Общая ширина песколовки В0= F L=3019=334м.
Число отделений nп=2. В1= В02=3342=167м.
Число пирамидальных приямков в каждом отделени nос= 2
Hпир=( L2nос-035) tgα=(92×2 -035) tg60°=06 м
Ширина уровня воды над гребнем водослива
Hвод=023√( qпр В1)2=023√(056167)2=01м
Hобщ= Hпир+ H+05=06+07+05=18м
Расчет резервуаров-усреднителей.
Объем воды от одной промывки Wпр= qпр×tпр×60=056×5×60=168 м3
Общий регулирующий объем резервуаров-усреднителей W=2 Wпр= 336 м3
Глубина регулирующей емкости
Hрег= Hобщ-05- Hвод-10=18-05-01-1=02м
Площадь в плане Fу= W Hрег=33602=1680м2
Площадь и размеры одного отделения F1= Fу2=16802=840 м2
Расход возвращаемой воды: qв= Wпр× Nф×n86400=168×10×386400=006 м3с
qв=006*3600=216 м3ч.
Подбираем насос типа
Выбираем насос типа
Расчет шламонакопителя
Объем осадка скапливающегося в отстойниках за 1месяц:
Количество шлама из отстойников за один год
Wшл=×15×12= 4596444м3
Определяем объем шлама выпускаемого из сооружения за 60 дней:
Wшл60=WосKрn==×15×2=766074м3
Влажность сбрасываемого шлама:
Влажность уплотнения в течении 60 дней:
Объем осадка по годам:
Объем осадка через 60 дней:
Объем выделенной воды:
Wв= Wшл- W60= 4596444-=16415871м3
Объем осадка накопившегося в первый год:
W1=4596444 (100-91)(100-725)= 15042908м3
Через два года: W1=4596444 (100-91)(100-710)= 14264826м3
Через три года: W1=4596444 (100-91)(100-690)= 13344515м3
Через четыре года: W1=4596444 (100-91)(100-680)= 12927499м3
Через пять лет: W1=4596444 (100-91)(100-660)= 12167058м3
Так как влажность осадка в дальнейшем становится почти постоянной объем его будет прибавляться каждый год одинаково:
W=4596444 (100-91)(100-65)= 11819427м3
Следовательно объем уплотненного на 10 лет осадка:
W10= W5+ Wшл60+(t-5)Wшл(100-P0)(100-P10)= 11819427+766074+
+(10-5) 4596444 (100-91)(100-65)= 78577304м3
Глубина шламонакопителя равна 5м.Следовательно площадь шламонакопителя равна: 785773045=157154608м2
Следовательно габариты шламонакопителя:397×396×5
РАСЧЕТ ВЫСОТНОЙ СХЕМЫ ОЧИСТНЫХ СООРУЖЕНИЙ
Высотная схема станции – это графическое изображение в профиле всех ее сооружений с взаимной увязкой высоты их расположения на местности. Для предварительного высотного расположения сооружений потери напора можно принимать по рекомендациям СНиП 2.04.02-84. Составление высотной схемы начинается с резервуара чистой воды. Отметка уровня воды в резервуаре определяется по формуле:
ZУВРЧВ=ZЗемли+05м= 21+05= 215 м.
Уровень дна резервуара равен:
Zдна резервуара= ZУВРЧВ – 5м= 215-5= 165 м
Отметка уровня воды Сорб.Ф:
ZУВсорб.ф= ZУВРЧВ+ hв тр+ hв сорб..ф=215+05+3=25м
Отметка уровня воды КК2:
ZУВкк2=ZУВсорб.ф+ hв тр+ hв кк2=25+02+05=257м
Отметка уровня воды СФ:
ZУВсф= ZУВкк2+ hв тр+ hв сф=257+05+3=292м
Отметка уровня воды ГО:
ZУВго= ZУВсф+ hв тр+ hго =292+06+08=306м
Отметка уровня воды В КХО :
ZУВкхо= ZУВсф + hкхо =306+01=307м
Отметка уровня воды в СМ:
ZУВсм= ZУВго+ hв тр+ hв см =307+03+06=316м
Отметка уровня воды КК1:
ZУВкк1=ZУВсм+ hв тр+ hв кк1=316+02+05=325м
Отметка уровня воды МФ:
ZУВмф =ZУВсм+ hв тр+ hмф =325+02+05=332м
ПОДБОР ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ СООРУЖЕНИЙ
В зависимости от производительности станции производим подбор вспомогательных сооружений по таблице 31 [1]:
Химическая лаборатория – 40 м2;
Бактериологическая лаборатория автоклавная – 30 м2;
Средоварочная и моечная – 15 м2;
Комната для гидробиологических исследований (при водоисточниках богатых микрофлорой) – 12м2;
Помещение для хранения посуды и реактивов – 15 м2;
Кабинет заведующего лабораторией – 10м2;
Местный пункт управления назначается по
проекту диспетчеризации и автоматизации;
Комната для дежурного персонала – 20 м2;
Контрольная лаборатория – 15 м2;
Кабинет начальника станции – 15 м2;
Мастерская для текущего ремонта
мелкого оборудования и приборов – 10 м2;
Гардеробная душ и санитарно-технический узел – по СНиП 2.09.04-78.
СНиП 2.04.02-84. Водоснабжение. Наружные сети и сооружения – М.: Стройиздат 1985.
Шевелев Ф. А. Шевелев А. Ф Таблицы для гидравлического расчета водопроводных труб: Справ. пособие. – 6-е изд. доп. и перераб. – М.: Строиздат 1984. – 116 с.
Лысов В.А. Турянский И.П. Нечаева Л.И. Бутко А.В. “Проектирование и расчет водопроводных очистных сооружений”. Ростов нД: Ростовский государственный строительный университет 2005- с.139.

kursovoy_proekt_po_TOPV.doc

Требования предъявляемые качеству воды . .6
Выбор метода очистки .. 7
Выбор состава сооружений ..8
1 Определение расчетной производительности ..8
2 Определение расчетных доз реагентов .9
3 Определение концентрации взвешенных веществ 9
Обеззараживание воды 11
1 Расчет элементов установки для производства озона и смешивания его с водой. Блок обеспыливания и подачи воздуха 11
2 Блок осушки воздуха 12
3 Блок синтеза озона 12
4 Блок смешивания озоновоздушной смеси с водой 13
5 Постхлорирование 14
Расчет реагентного хозяйства . 15
1 Расчет реагентного хозяйства при мокром хранении .. ..15
2 Расчет и подбор оборудования известкового хозяйства ..17
3 Дозирование реагентов 19
4 Расчет установок для флокулянта 20
5 Фторирование воды .. 21
Расчет микрофильтров 23
Расчет смесителя ..24
Расчет вихревой камеры хлопьеобразования 27
Расчет горизонтального отстойника ..29
1 Расчет системы рассредоточенного сбора воды.. .30
2 Расчет напорной системы удаления осадка 31
Расчет конструкции фильтров .. .33
1 Скорые безнапорные фильтры .. .33
2 Сорбционные фильтры 36
Расчет высотной схемы очистных сооружений . ..37
Подбор вспомогательных сооружений .38
Список используемой литературы ..39
На водоочистной станции производится обработка воды с целью получения качества ее необходимого для потребителя. Чтобы довести показатели воды источника водоснабжения до степени соответствующей требованиям потребителя воду зачастую приходится подвергать весьма сложной обработке. Эта обработка может включать в себя введение в воду одного или нескольких химических реагентов более или менее длительное перемешивание воды с ними однократное или двукратное отстаивание воды фильтрование через кварцевые фильтры или через фильтры загруженные минералами способными к ионному обмену и т.д.
Применение того или иного технологического приема улучшения качества воды или совокупность этих приемов определяется с одной стороны свойствами воды источника водоснабжения с другой - требованиями предъявляемыми потребителями к качеству подаваемой им воды.
Обычно требования к качеству подаваемой потребителю воды бывают заданы проектировщику водоочистной станции. Требования к качеству питьевой воды определены в СанПиН "Питьевая вода"; требования к качеству воды идущей для промышленного водоснабжения определяются технологами того производства на которое должна поступать вода с очистной станции.
Для выбора методов очистки воды и состава сооружений очистной станции необходимо знать также физико-химические свойства воды источника водоснабжения. Эти свойства проектировщику заданы санитарно-химическим анализом воды которая будет поступать на очистку. В этом анализе имеются данные о цветности мутности жесткости воды содержание в ней хлоридов нитратов бактериальном загрязнении и т.п.
Эффективность работы отдельных сооружений станций зависит от правильности выбора их размера. Поэтому расчет и проектирование сооружения оказывают существенное влияние на качество осветляемой воды.
Производительность max - 50000м3сут
Мутность воды max - 1100мгл
Мутность воды min - 150мгл
Фитопланктоны - 03мл.клсм3
Жесткость общая - 45 мг-эквл
Щелочность - 15 мг-эквл
Окисляемость - 5 мглО2
Отметка площадки очистных сооружений -270 м
ТРЕБОВАНИЯ ПРЕДЪЯВЛЯЕМЫЕ КАЧЕСТВУ ВОДЫ
Требования к качеству хозяйственно питьевой воды диктуются заботой об охране здоровья людей и регламентируются СанПиН «Питьевая вода». Основные допустимые величины качественных показателей питьевой воды приведены в таблице 1.1.
Качественные показатели
ВЫБОР МЕТОДОВ ОЧИСТКИ ВОДЫ
Выбор методов химической обработки воды основывается на сравнении качества исходной воды и требований к ней потребителя. При проектировании станции очистки качество питьевой воды в источнике водоснабжения сравнивают с требованиями СанПиНа. При выборе методов химической обработки природных вод следует руководствоваться указаниями приведенными в СНиП 2.04.02-84 а также классификацией примесей в воде предложенной Л.А. Кульским:
при наличии в воде веществ I группы: повышенная мутность следует применять коагулирование обработку воды флокулянтами;
при наличии веществ II группы: содержании органических веществ и планктона – применяем коагулирование обработку флокулянтами озонирование; а для удаления фитопланктона - микрофильтры;
при наличии вкусов и запахов (III группа) – озонирование сорбционная очистка на фильтрах с активированным углем;
при недостатке фтора – фторирование;
при бактериальном загрязнении воды – хлорирование озонирование;
ВЫБОР СОСТАВА СООРУЖЕНИЙ
При выборе состава основных сооружений для осветления и обесцвечивания воды рекомендуется руководствоваться указаниями СНиП 2.04.02-84 1 и СанПиН 2.14.1074-01 2.
Выбор осуществляется по следующим параметрам:
- качество исходной и очищенной воды;
- расчетная производительность станции.
1 Определение расчетной производительности сооружений
Полный расход воды поступающей на станцию очистки определяется по формуле:
где Qпол полезная производительность станции м3сут;
Qппз положение противопожарного запаса принимается по СНиП в зависимости от количества жителей в городе и этажности зданий:
где n количество пожаров;
q1п расход воды на тушение одного пожара лс;
tп время необходимое для тушения одного пожара ч;
-коэффициент учитывающий собственные нужды ОС
Значения принимаем согласно табл. 5 СНиП [2]
Количество жителей в городе:
где норма водоотведения на одного жителя принимается равной 03 м3сут.
Тогда согласно [2] таблице 5 количество пожаров Nп=1 а расход воды один пожар q1п= 10 лс. Время необходимое на тушение 1го пожара tп= 3ч.
2. Определение расчетных доз реагентов
Для обеспечения коагуляции в воду добавляют различные реагенты. В качества коагулянта применяют сернокислый алюминий Al2(SO4)318H2O или другой коагулянт. Дозу коагулянта Дк определяют по мутности или по цветности и принимают большую из полученных величин. Точную дозу коагулянта можно установить только на основании пробного коагулирования. При проектировании в случае мутных вод дозу коагулянта принимают по табл. 16 [2] в зависимости от мутности исходной воды. Т.к. мутность равна 1100мгл то принимаем Дк= 72 мгл.
Дозу коагулянта для обработки цветных вод определяют по формуле 6 [2]:
где Ц цветность обрабатываемой воды град.
Из двух полученных значений принимаем большее Дк= 72 мгл.
Для лучшего протекания процесса коагуляции в обрабатываемой воде должно поддерживаться определенное значение рН. Чтобы значение водородного показателя значительно не изменилось в воде должен быть достаточный щелочной запас. Если щелочность воды недостаточна то ее надо искусственно подщелачивать. Реагенты для подщелачивания вводятся одновременно с вводом коагулянта. Необходимость подщелачивания проверяют по формуле 7 [2]:
Где Дк максимальная в период подщелачивания доза безводного коагулянта мгл;
ек эквивалентная масса коагулянта (безводного) мгмг-экв применяемого для A
Кщ коэффициент равный для извести - 28;
Що максимальная щелочность воды мг-эквл.
Необходимо проводить известкование.
3. Определение концентрации взвешенных веществ
Концентрация взвешенных веществ в воде поступающей на очистку с учетом вводимых реагентов определяется по формуле 11 [2]:
Где М количество взвешенных веществ в исходной дозе гм3 (принимаем равной исходной мутности воды);
=05 для окисленного сернокислого алюминия
Дк доза коагулянта по безводному продукту гм3;
Ц цветность исходной воды град;
Вн количество нерастворимых веществ вводимых с известью гм3. Определяется по формуле 12 [2]:
где Ки долевое содержание СаО в извести принимаем 06;
Ди доза извести по СаО гм3.
Выбор состава сооружений осуществляется:
I этап – по СНиП 2.04.02-84 выбираем состав основных сооружений. Выбор осуществляется по качеству исходной воды (мутности с учетом введенных реагентов - Св и Ц) и очищенной воды и расчетной производительности станции.
II этап – уточняем метод обработки и состав сооружений в соответствии с классификацией профессора Кульского.
Выбираем основные сооружения – горизонтальные отстойники и скорые фильтры.
ОБЕЗЗАРАЖИВАНИЕ ВОДЫ.
На основании сравнения заданных свойств сырой воды с нормативными данными на питьевую воду СанПиНа предусматриваем обеззараживание и улучшение вкусовых качеств воды озонированием. Необходимо учитывать что при озонировании могут образовываться вторичные загрязнения – озониды формальдегиды.
Озон используем в сочетании с заключительной сорбционной очисткой на фильтрах с активным углем. Сорбционная очистка применяется для повышения глубины очистки воды от органических загрязнений и удаления продуктов озонолиза на заключительном этапе обработки воды.
Предусматриваем обработку воды в две ступени:
первичное озонирование сырой воды – перед поступлением на сооружения с дозой до 5 мгл;
вторичное озонирование фильтрованной воды с максимальной дозой 1-3 мгл.
1.Расчет элементов установки для производства озона и смешивания его с водой.
Блок обеспыливания и подачи воздуха:
Wo = qДозWo1000 (5.1)
где q часовой расход станции м3ч;
Доз максимальная доза озона вводимая при двойном озонировании(первичном и вторичном) гм3;
Wo расход воздуха на получение 1 кг озона принимается 70-80 м3 при нормальном атмосферном давление и температуре 20ºС.
Wo = 21817801000 = 1166648 м3ч.
Кроме того надо учесть расход воздуха Wа =360 м3ч на регенерацию адсорберов для серийно выпускаемой установки АГ-50.
Общий расход воздуха поступающего на усушку:
W =Wo +Wа = 1166648+360= 1526648 м3ч. (5.2)
Для подачи атмосферного воздуха в холодильную установку принимаем водокольцевые воздуходувки ВК-12 – 4(3 рабочих и 1 - резервная). На всасывающем трубопроводе каждой воздуходувки устанавливают висценовые фильтры производительностью до50 м3мин.
2Блок осушки воздуха.
Рекомендуется двухступенчатая осушка воздуха: при помощи глубокого охлаждения на фреоновом холодильном агрегате с теплообменником и дальнейшего осушивания на стандартной адсорбирующей установке.
Расчет количества холода необходимого для охлаждения воздуха определяется на основании теплотехнических расчетов.
Для ориентировочных расчетов количество холода необходимое для охлаждения воздуха с температурой от 26 до 6ºС и конденсации водяных паров в холодильнике можно определить из расчета примерно 131 ккал на 1 м3 воздуха.
Тогда общее количество холода:
Qхол= 1311526648= 1999909 ккалч (5.3)
С учетом 25% на холодопотери и неучтенные нужды общая потребность в холоде:
Qобщ = 1251999909= 24998861 ккалч.
Назначаем 4 холодильных агрегата АК- 2ФВ- 3015- 10000ккалч при температуре испарения фреона- 15ºС с мощностью двигателя 7 кВт при 960 обмин (3 рабочих и 1 резервный). Для тонкой осушки воздуха до 005 гм3 принятые автоматизированные адсорбционные установки типа АГ-50 которые состоят из двух адсорбционных башен и электронагревателя воздуха с суммарной загрузкой адсорбера (алюмогеля или силикогеля - 510кг). Для тонкой осушки воздуха потребуется ориентировочно адсорбента:
где 105- ориентировочное количество загрузки для тонкой осушки 1 м3 воздуха;
W – количество осушаемого воздуха м3;
Р= 105 1526648= 160298 кг
Следовательно для осушки воздуха нужно иметь установок АГ- 50 в количестве:
n= 160298 510= 3и 1 резервная.
3 Блок синтеза озона.
Определяем потребность в озоне кгч;
Для первичного озонирования:
QIоз= qДIоз1000= 218141000= 83 кгч; (5.5)
Для вторичного озонирования:
QIIоз= qДIIоз1000= 218131000= 625 кгч где
ДIоз ДIIоз – доза озона на первичное и вторичное озонирование мгл.
Для получения озона устанавливают озонаторы учитывая 25 % резерв.
Принимаем к установке озонаторы ПО- 3 при частоте электрического тока 50 Гц:
- на I озонирование: 8336= 3 рабочих и 1 резервная;
- на II озонирование: 62536= 2 рабочих и 1 резервная.
Оборудование для синтеза должно размещаться в отдельно стоящем здании или в блоке очистных сооружений. Блок озонаторов следует размещать в изолированном помещении с выходом в другие помещения через герметичную дверь. Помещения оборудуются вентиляцией с 6-кратным обменом воздуха.
4 Блок смешивания озоновоздушной смеси с водой.
Растворение озоновоздушной смеси следует осуществлять перемешиванием механическими мешалками в колонках барбатирование в резервуарах и в эжекторах-смесителях.
Необходимую площадь поперечного сечения контактной колонки для I и II озонирования определяем по формуле:
где q- часовой расходм3ч;
t- время контакта воды с озоном принимаем 5-10 тмин;
n- количество контактных колонок равное 2;
h- глубина слоя воды в контактной колонке принимаем 5м.
FIII= 2181106025= 347 м2.
Размеры секции в плане принимаем: 58x6 м.
Для равномерного распределения озонированного воздуха у дна контактной колонки размещаются каналы перекрытые фильтросными трубами. Каркасом служит труба из нержавеющей стали с отверстиями диаметром 5мм. На нее надевается фильтросная труба- керамический блок длиной500 мм внутренним диаметром 64 мм. Наружным- 92мм размер пор- 100 микрон. Нагрузка на паролитовые трубы составляет 100 лмин на 1 п.м.
Определяем общую протяженность труб для двух смесителей I и II озонирования:
LIII= 1000WoW1 (5.7)
где Wo- количество озоновоздушной смеси м3ч;
W1- нагрузка на 1 м трубы.
LIII= 1000116664810060= 19444 м2.
5. Пост хлорирование.
Расход хлора на вторичное хлорирование:
(5.8) где ДхлII- расход хлора на вторичное хлорирование 3 мгл;
В данном курсовом проекте используется для II хлорирования установка «Хлорэфс» типа УГ она предназначена для производства и дозирования дезинфектанта - раствора гипохлорита натрия полученного на месте потребления путем электролиза раствора поваренной соли концентрацией 20 - 25 гл.
Гипохлорит натрия (NaCIO) - сильный окислитель - по своей бактерицидной эффективности и влиянию на качество обрабатываемой воды равноценен действию жидкого хлора.
Установка «Хлорэфс» может применяться для обеззараживания питьевых и сточных вод при обработке воды в плавательных бассейнах а также других областях хозяйства где в технологических процессах используется хлор или хлорсодержащие продукты.
Исходным продуктом для получения раствора гипохлорита натрия является водный раствор соли поваренной пищевой ГОСТ 13830-84 «Вода питьевая» прошедшая цикл обессоливания.
Установка «Хлорэфс» изготавливается в соответствии с ТУ 4859-001 -31638802-98 имеет сертификат соответствия Госстандарта России № РОСС RU.AE58.B1155 от 01. 1 1.2003 г.
В проекте принимаем установки “Хлорэфс УГ–25 производительностью 60 кгсут. по активному хлору в количестве 4 (3 рабочие + 1 резервная).
РАСЧЕТ РЕАГЕНТНОГО ХОЗЯЙСТВА
1 Расчет реагентного хозяйства при мокром хранении.
Расчетные дозы реагентов следует устанавливать для различных периодов года в зависимости от качества исходной воды и корректировать в период наладки и эксплуатации сооружений. Принимаем мокрое хранение реагентов.
Дозу коагулянта Дк принимаем равной 72 мгл т.к. максимальное значение мутности 1100 мгл по заданию.
Месячная потребность коагулянта в расчете на товарный продукт:
Qкоаг = (Qр·Т·Дк) (10000·Рс·) (6.1)
где Qр – расчетная производительность станции 5233696 м3сут рассчитано в (3.1);
Т – продолжительность хранения коагулянта 30 суток;
Дк – доза коагулянта 72 мгл [2] табл.16;
000 – переводной коэффициент;
Рс – содержание безводного продукта в коагулянте для A
– объемный вес коагулянта 11тм3.
Qкоаг = (5233696·30·72) (10000·335·11) = 3068 т
Поставка реагентов производится вагоном емкостью 60 т.
Объем растворных баков:
где Vв – объем разовой поставки 60 т;
Wраст =60 · 25 = 150 м3
Принимаем 3 растворных баков по 50 м3.
Тогда Hсл=5058·58=149 м ;
Объем расходных баков:
Wрасх=(Qр·n·Дк·24)(10000··γ) (6.4)
где Qр – расчетная производительность станции 2181 м3ч;
n – время на которое заготавливают раствор коагулянта 24 ч;
Дк – доза коагулянта 72 мгл принята по [2] табл.16;
– концентрация коагулянта 5%;
γ – удельный вес коагулянта 1 тм3.
Wрасх= (2181·24·72)(10000·5·1)=754 м3;
При высоте слоя раствора коагулянта 35 м размеры бака в плане 58×37 м. Растворение коагулянта и перемешивание его раствора в баках осуществляется с помощью воздуха.
Расчет расхода воздуха:
qраствоз = nFраствв (6.5)
где n – количество одновременно работающих растворных баков 3по [2] п.6.206;
Fраств – площадь одного растворного бака м2;
в – интенсивность подачи воздуха принимаем для растворных баков 8-10 л(с·м2) по [2] п.6.23;
qраствоз =3·58·58·10 = 10092 лс или 606 м3мин.
По [4] табл.2.1 принимаем 6 рабочих воздуходувок ВК-12 (две резервные) избыточное давление 8 м.
qрасхвоз = nFрасхв (6.6)
где n – количество одновременно работающих расходных баков 1по [1] п.6.206;
Fрасх – площадь одного расходного бака м2;
в – интенсивность подачи воздуха принимаем для расходных баков 3-5 л(с·м2) по [2] п.6.23;
qрасхвоз =1 · 58·37· 5 = 1073 лс = 644 м3мин.
По [4] табл.2.1 принимаем 1 рабочую воздуходувку ВК- 6 (одна резервная) избыточное давление 3 м.
2 Расчет и подбор оборудования известкового хозяйства.
При использовании извести следует предусматривать ее гашение и хранение в емкостях (рисунок 3) в виде теста 35-40 %-ной концентрации. Объем емкости определяется из расчета 35-5 м3 воды на 1 т товарной извести (п. 6.207 [2]).
Месячная потребность в извести в расчете на товарный продукт:
Qизв = QТДи(10000Рсо) т (6.7)
где Q- производительность станциим3сут;
Т- продолжительность хранения коагулянта на складе сут Т=30 сут;
Дк- доза извести мгл Дк= 2137 мгл;
Рс- содержание безводного продукта в извести60%;
о- объемный вес извести равен 1 тм3.
Qизв = 523369630213710000601= 5592 т.
Объем емкостей для гашения и хранения извести равен:
Wизв=5592·5=2796 м3; Принимаем к установке 4 бака-хранилища с размером 58x58м. Глубина бака равна 27964·58·58=21 м.
Из баков-хранилищ крепкое известковое молоко перепускается в баки с гидравлическим перемешиванием (с помощью насоса). Емкость бака при 8-часовом периоде заготовки определяется по формуле:
W=Qч·n·Д(10000·Ви·γи ); (6.8)
где Qч – часовой расход станции м3ч;
n-время на которое заготавливают известковое молоко 8 часов;
Д-доза извести в пересчете на СаОгм3 ;
Ви-концентрация известкового молока (не более 5%) ;
γи-объемный вес известкового молока равный 1тм3;
W=2181·8·2137(10000·5·1)= 75 м3
Принимаю к установке две гидравлические мешалки (одна рабочая одна резервная) круглые в плане диаметром 2 м. Угол наклона днища к горизонтали согласно п. 6.37 [2] - 45º тогда объем конической части мешалки
Wкон=Sкон·HЗ=Д24·Д2·3; (6.9)
Wкон=314·22·054·2·3=105 м3;
Объем цилиндрической части мешалки
Wцил= Wизв- Wкон; (6.10)
Высота цилиндрической части
Hцил= WцилSосн; (6.11)
Для перемешивания известкового теста применяют гидравлические насосы производительность которых равна:
qнас = qизв.мол. + qтр + qвзв; (6.12)
где qизв.мол-расход вводимого известкового молока
qизв.мол=q·Ди(10000·bизв·γизв); (6.13)
qизв.мол=2181·2137(10000·5·1)= 093 м3ч;
qтр-количество известкового молока подаваемого по трубопроводу диаметром 50мм к дозатору Димба при скорости не менее 08мс.
qтр = 314·005·005(4·08)= 00025 м3с= 883 м3ч;
qвзв-расход циркулирующего известкового молока в баке определяется из условия создания восходящей скорости движения в баке не менее 5 ммс:
qвзв=36·314·22·10 4=11304 м3ч;
Производительность насоса равна:
qнас=093+883+11304=1228 м3ч;
Принимаем к установке насос 5 Пс-10 производительностью 135 м3ч напором 22 м с электродвигателем N=30 кВт n=1500 обмин.
3 Дозирование реагентов.
Доза коагулянта для вод разного состава не одинакова и должна устанавливаться путем опытного коагулирования исходной воды в производительной лаборатории. Для различных периодов года необходимо корректировать дозы реагентов.
Дозу коагулянта Дк мгл в расчете на Al2(SO4)3 (по безводному веществу) допускается принимать при обработки мутных вод по СНиП цветных вод - по формуле 6 [2]: Дк=4√ Ц.
Реагенты рекомендуется вводить за 1-3 мин. до ввода коагулянтов.
Дозирование известкового молока и раствора коагулянта в воду рекомендуется производить насосами-дозаторами. Количество дозаторов принимается по количеству секций смесителей плюс резервные.
Дозаторы подбирают по расходу реагента:
qдоз= qД10000врγ·2 м3ч (6.16)
где q- расход станции;
Д - доза коагулянта или доза извести в пересчете на СаО гм3;
вр- концентрация раствора коагулянта или извести в расходный бак;
γ- удельный вес раствора коагулянта равный 1 тм3.
Количество дозаторов зависит от числа точек ввода реагентов и принимается не менее 2 (1- резервный). В качестве дозаторов применяются насосы-дозаторы. Подбираем насос-дозатор коагулянта для вр=5% точки ввода две.
qдоз изв= 218121371000052= 047 м3ч;
Принимаем к установке 1 рабочий насос-дозатор и 1 резервный типа Димба-1. Количество подаваемого к дозатору раствора – 2 м3ч потребляемая мощность электродвигателя 60 кВт масса – 45 кг.
qдоз коаг= 2181721000052= 157 м3ч
Принимаем к установке 1 рабочих насоса-дозатора и 1 резервных типа НД-160010. Мощность электродвигателя 3 кВт диаметр плунжера- 80 мм.
4 Расчет установок для приготовления и дозирования флокулянта.
Для интенсификации процесса коагулирования применяются флокулянты. Наиболее часто используются полиакриламид (ПАА). Дозы флокулянтов следует принимать согласно требованиям п. 6.17 [2] в зависимости от точки ввода реагентов мутности цветности температуры обрабатываемой воды.
Для приготовления раствора ПАА применяем Серийно выпускаемые установки УРП-2 емкостью 12 м3.
Емкость растворных баков для ПАА:
Wраст= qnДПАА10000bПААγПАА м3 (6.17)
где bПАА- крепость раствора ПАА принимается равной 09 %.
Принимаем две точки ввода ПАА горизонтальным отстойником. Согласно назначенным точкам ввода ПАА и мутности исходной воды по СНиП 2.04.02-84 определяем дозу ПАА= 07 мгл. Емкость растворного бака при крепости раствора ПАА- 09%:
Wраст= 2181120710000091= 204 м3.
Принимаем к установке 3 установки УРП-2 емкостью 12 м3 ( две рабочих одна резервная). две мешалки УРП-2(1-рабочая 1-резервыная).
Емкость расходных баков при рабочей крепости раствора ПАА 05%:
Wрасх= 24·0905 = 432 м2. Задаваясь высотой бака равной 2 м вычисляем конструктивные размеры. Площадь будет равна:
Fб= WбНсл= 4322= 216 м2 тогда конструктивно принимаем размеры: 146 × 146 м. Принимаем 3 бака емкостью 442 м3 каждый.
для перемешивания раствора ПАА применяем воздуходувки. Расход воздуха:
qрасхвоз =1 · 146·146· 5 = 1065 лс = 064 м3мин.
Принимаем 1 воздуходувку ВК-15 с избыточным давлением 8 м и 1 резервную.
Дозирование раствора ПАА осуществляется с помощью насоса-дозатора:
qНД= 2181071000052= 00153 м3ч
Принимаем к установке 2 насоса-дозатора НД-4025 (1рабочий и 1 резервный).
5 Фторирование воды.
Фторирование воды используемой для хозяйственно-питьевых целей необходимо произвести т.к. в исходной воде содержание фтора 03 мгл что недостаточно для нашей климатической зоны (07÷15 мгл). Ввод реагентов в воду осуществляется после очистных сооружений перед обеззараживанием воды.
В данном курсовом проекте фторирование проводится фтористым натрием NaF (ГОСТ 2871-67).
Дозу фторсодержащего реагента Дф гм3 следует определять по формуле 1 приложения 6 [2]:
Дф=104(mфaф-ф)КфСф (6.18)
где mф— коэффициент зависящий от места ввода фторсодержащего реагента в воду;
аф — оптимальная концентрация фтора в питьевой воде гм3;
Кф - содержание фтора в чистом реагенте % принимаемое для натрия фтористого - 45;
ф - содержание фтора в исходной воде гм3;
Сф - содержание чистого реагента в техническом продукте %. Для фтористого натрия высшего I и II сортов 425; 38; 362; 594 % соответственно.
Дф=104(1·10-03)45·38=409 гм3;
Расчет технологической установки с применением растворных баков
Полезный объем баков м3
W=qnДф10000Вф где Дф – доза реагента гм3 (6.19)
W=2181·12·40910000·25=428 м3;
При глубине слоя 15 м размеры баков в плане 17×17 м. Принимаем три бака емкостью 428 м3 каждый. Перемешивание раствора производится с помощью воздуха с интенсивностью 8-10 лсм2.
qрасхвоз =17 · 17· 9 = 2601 лс = 156 м3мин.
Принимаем 2 воздуходувки ВК-15 с избыточным давлением 3 (одна рабочая и одна резервная).
Дозирование осуществляется насосом-дозатором типа НД производительность которого
Принимаем к установке два насоса-дозатора НД-40016 (один рабочий один резервный).
Склад рассчитываем на 30-дневный запас реагента:
Qреаг=T· Qсут ·Дф10000· Сф; (6.21)
Qреаг=2181·30·40910000·38=07 тмес.
Фтористый натрий поступает на станцию в деревянных бочках массой 50 кг. Количество бочек 70050=14 шт.
Хранение на складе предусматривается в заводской таре (п. 10 прил. 6[2]).
РАСЧЕТ МИКРОФИЛЬТРОВ.
Барабан микрофильтров на полезной фильтрации погружен в воду. Расход воды на промывку 2% потери напора 01 06м. Практика эксплуатации микрофильтров показала что потеря фитопланктона наблюдается на 75 95% и 100% задержание зоопланктона. Задаемся маркой микрофильтра.
Принимаем МФ 3x45 производительностью 45 тм3сут.
Ширина камеры 4060 мм.
Электродвигатель мощностью 4 кВт фильтрующий элемент - 54 вес - 3937 кг.
Lф=314·155=487 м (7.2)
Fраб=(23) · Lф· L=(23) ·487·4744=154 м2 (7.3)
Число рабочих фильтров определяем по формуле:
N = F Fраб = 375 (7.4)
Принимаем 4 микрофильтра.
Применение вертикального вихревого смесителя очень выгодно т.к. он занимает мало места очень эффективен но главное он одновременно служит и воздухоотделителем.
Смесители должны иметь не менее двух отделений со временем пребывания в них не более двух минут. Вихревые смесители следует принимать в виде конического или пирамидального вертикального диффузора с уклоном между наклонными стенками 30-45º (рис. 4) высотой верхней части с вертикальными стенами от 1 до 15 м при скорости входа в смеситель от 12 до 15 мс скорости восходящего движения воды под водосборным устройством Vв от 30до 40 ммс. Скорости движения воды в конце водосборного лотка Vж- 06 мс.
Qс=qрасх2=21812=1091 м3ч;
Площадь поперечного сечения в верхней части Fв определяем по формуле (6.1):
где Qс – расчетный часовой расход м3ч;
Vв – скорость восходящего потока Vв= 35 ммс.
Fв= 10913635= 87 м2.
Так как в плане смеситель круглый то определим диаметр Дв:
Скорость входа 14 мс значит
Принимаем диаметр входа 526 мм.
Определяем высоту нижней части смесителя:
hк= (Дв-dн2)ctgα2; (8.2)
hк= (33-05262) ctg402= 381 м
Объем нижней части смесителя:
Wн= 13hк(Fв+fн+√Fвfн) м3 (8.3)
где fн – площадь нижней части
fн = d2н4= 31402774= 022 м2.
Wн= 13381(87+022+138)= 1308 м3.
W =10911860=3273 м3.
Объем верхней части смесителя:
Wв=3273-1308=1965 м3.
Высота верхней цилиндрической части:
Общая высота смесителя:
H= hв+hк+hсз м (8.7)
где hсз- строительный запас равный 03-05 м.
H= 226+381+05= 66 м.
Расчет сборной системы:
Площадь сечения сборного желоба:
Где Qж= Qотд2= 10912= 5455 м3ч;
Vж – скорость движения воды в конце водосборного лотка равная 06мс;
Fж= 5455360006= 025 м2.
Площадь отверстий в сборном желобе:
Fотв= q1секцVотв м2 (8.9)
где q1секц = Qотд=1091 м3;
Vотв – скорость воды в отверстия равная 1 мс.
Fотв= 109136001=03 м2.
Число отверстий в желобе:
nотв= Fотвfотв (8.10)
где fотв – площадь поперечного сечения отверстия м2
fотв =3140054= 0001964 м2
nотв= 030001964= 153 отв.
l = 31433153= 0068 м.
Высота и ширина сборного желоба:
х= √ Fж15= √025 15= 041 м
вж= 041 м - ширина желоба
ж= 15х= 15041=062 м- высота желоба.
Диаметр переливного трубопровода принимаем равный подающему диаметр сбросного трубопровода принимаем конструктивно - 600мм [6].
РАСЧЕТ ВИХРЕВОЙ КАМЕРЫ ХЛОПЬЕОБРАЗОВАНИЯ
Камера выполняется в виде железобетонного призматического или пирамидального резервуара с углом между стенками 50-70 градусов обращенного вершиной вниз. Ее встраивают в отстойник или пристраивают к нему (рис.4.5).
Вода после смесителей подается в нижнюю часть камеры со скоростью 07-12 мс. В пирамидальной части камеры создается вихревое движение воды благодаря которому процесс хлопьеобразования заканчивается в 2-3 раза быстрее чем в других камерах. Скорость восходящего потока на выходе из камеры 4-5 ммс.
Расход на одну камеру:
qКХО=21816= 3635 м3ч.
По расходу и времени пребывания воды в камере находим объем камеры:
WКХО=3635660=3635 м3 где
t- время пребывания воды в камере 6-12 мин.
Площадь верхней части камеры:
Ширину камеры принимаем равной ширине горизонтального отстойника - 58 м.
Длина камеры в верхней части :
Высота пирамидальной части при угле между стенками α=70º:
где В - ширина нижней части камеры численно равная диаметру подводящего трубопровода который находим по таблицам Шевелевых для расхода 10097 лс. Принимаем D = 350 мм.
Объем пирамидальной части:
Объем прямоугольной части:
Wп = Wк - Wн = 3635-227=1365 м3 (9.6)
Высота прямоугольной части:
Общая высота камеры:
НКХО = hн + hп + hстр = 204+07+05=324м (9.8)
Отвод воды из камеры осуществляется с помощью желобов. Их количество определяют исходя из максимального расстояния между ними - 22 м. При Вк = 58 м количество желобов: n= 5822=3 шт.
qж = Qк n = 36353= 1212 м3 ч или 3366 лс (9.9)
Поперечное сечение желоба при скорости в нем 005-01мс:
fж = qж (3600Vж)=1212(360001)= 034 м2 (9.10)
РАСЧЁТ ГОРИЗОНТАЛЬНОГО ОТСТОЙНИКА.
Горизонтальные отстойники (рис.5.1.) следует проектировать с рассредоточенным сбором воды. Расчет отстойников необходимо производить для двух периодов согласно п.6.63 [1] минимальной мутности при минимальном расходе воды; наибольшей мутности при наибольшем расходе воды соответствующем этому периоду.
Расчетная площадь зоны осаждения:
Fз.о.= αоб *q(36*u0) (10.1)
q - расчетный расход воды 195964 м ч;
uо- скорость выпадения взвеси ммс принимаем по табл.5.1[4]:
α - коэффициент объемного использования отстойников равен 13.
Маломутные цветные воды обработанные коагулянтом
Воды средней мутности обработанные коагулянтом
Мутные воды обработанные коагулянтом
То же обработанные флокулянтом
Мутные воды не обрабатываемые коагулянтом
Площадь горизонтальных отстойников:
а) для минимальной мутности при минимальном зимнем расходе
(коэффициент снижения расхода 075)
Fз.о=075*13*2181(36*035*12)=13434
б) для наибольшей мутности при наибольшем расходе воды
За расчетную принимаем большую площадь - 17912 м2.
L= Нср * Vcp u0 =3*1006=50 м (10.2)
где Нср - средняя высота зоны осаждения принимаемая равной 3-35 м в зависимости от высотной схемы станции.
Vcp - расчетная скорость горизонтального движения воды в начале отстойника принимаемая равной 9-12 ммс соответственно для мутных вод.
Количество отстойников:
N= Fз.о (L*B)= 17912 50*5.8=61 (10.3)
Принимаем в дальнейших расчетах 6 отстойников и 1 резервный. Уточненная длина отстойника:
Lфакт = Fз.о( N*B) =17912 6*5.8=515 м. (10.4)
1.Расчет системы рассредоточенного сбора вод производится следующим образом.
При ширине отстойника в чистоте 58 м принимается к установке два желоба (расстояние между осями не более 30 м).
Расход на один желоб:
qж = Qк n*2 =21816*2=1736 м3 ч (10.5)
Площадь сечения желоба определяется по скорости движения осветленной воды в конце 06-08 мс:
Рекомендуемое соотношение ширины желоба к его высоте 15-1:
Вж=15х=034 м Нж=х=023 м.
Площадь всех отверстий ж на одном желобе при скорости движения воды в отверстиях - 1мс:
ж = qж (3600*Vж)= 1736 3600 =00482 м2. (10.7)
Диаметр отверстий назначаем 25 мм с площадью fотв = 000049 м2.
Количество отверстий:
Nотв= ж fотв = 00482000049 = 98 отв. (10.8)
Шаг отверстий при расположении их с обеих сторон желоба и длине желоба равной 13 длины отстойника:
l =13*L*2Nотв=13*515 *298 = 035 м (10.9)
2.Расчёт напорной системы удаления осадка.
Определяем параметры напорной системы удаления осадка в отстойнике (рис.5.2.): длина 515 м ширина 6 м в осях уклон дна 002 в сторону удаления осадка сопротивление осадку сдвигу в пределах 120-150 Па.
Принимаем два коллектора с расстоянием между ними 3 м в осях.
Размывающая скорость:
Vp= s ρв = 150 1000 = 038 мс; (10.10)
где s - сопротивление осадка сдвигу Па для условий юга s =150Па;
ρв -плотность воды 1000 кгм3.
Для выбранного расположения коллекторов и насадок минимальное действие струи должно быть длиной 21 м при этом средняя скорость струи на выходе из насадки:
где SK - длина струи при выходе из насадки равна расстоянию от коллектора до пересечения струй в центре отстойника м;
m - коэффициент характеризующий сопротивляемость струи m=29.
Диаметр струи где средняя скорость ее равна размывающей скорости осадка:
dстр = do *Vo Vp=001*23038=073m; (10.12)
Ширина струи по оси отстойника:
где α - угол наклона насадки 45°.
Расстояние между насадками по длине коллектора принимаем равным (или несколько меньше) ширине струи по оси отстойника 1ст = 1 которая в нашем случае 104 м. Принимаем 1 = 10м.
Определяем напор перед диктующей (первой) насадкой:
где φ - коэффициент скорости струи зависящий от угла конусности насадки. При угле конусности 13 равен 095.
Расход через первую (диктующую) насадку при dн=12мм:
qo= А * Н12 = 0937 * 0000113 *= 258 лc; (10.15)
С учетом того что количество насадок в системе равно 210 общий расход составит:
Q= q0*36*n= 2.58*210*36=1950 м3ч. (10.16)
РАСЧЕТ КОНСТРУКЦИИ ФИЛЬТРОВ
1 Скорые безнапорные фильтры
Выбор конструкции фильтра материала загрузки и скорости фильтрования осуществляется по табл. 7.1. [4].
Фильтр представляет собой резервуар в нижней части расположено дренажное устройство для отвода профильтрованной воды. На дренаж укладывается слой фильтрующего материала. В обычных фильтрах вода подается сверху и отводится снизу - через дренажное устройство (рис.7.1 ).
Устанавливаем скорые фильтры с двухслойной загрузкой имеющие следующие параметры:
слой: кварцевый песок. Диаметр зерен dmin= 05 мм dma высота слоя hсл= 075 м.
слой: дробленные керамзиты. Диаметры равны: dmin= 08 мм dma высота слоя hсл= 045м.
Общая площадь скорых фильтров определяется по формуле 18 [2]:
Fф= Qп(TстVн-nпрqпр-nпрпрVн) (11.1)
где Qп - полезная производительность станции м3сут;
Tст - продолжительность работы станции в течении суток ч;
Vн - расчетная скорость фильтрования при нормальном режиме эксплуатации Vн= 9 мч;
nпр - число промывок одного фильтра в сутки при нормальном режиме эксплуатации nпр=2-3;
qпр- удельный расход воды на одну промывку одного фильтра
где и tn – соответственно интенсивность и время промывки;
пр - время простоя фильтров в связи с промывкой равно 033ч.
qпр= 0061565= 585 м3м2
Fф= 50000(249-2585-20339)= 25207 м2
Количество фильтров на станции определяем по формуле 19 [2]:
Принимаю 8 фильтров.
Площадь одного фильтра:
F1ф=252078= 3151 м2.
Находим длину и ширину:
Дренаж принимаем без поддерживающих гравийных слоев так называемый щелевой дренаж.
Расстояние между дренами Ш= 250-300мм.
Число дренажных труб: nдр= в03=6903=23 шт.
Расход воды на одно ответвление:
q1д= Qпрnдр= 472723= 2055 лс (11.5)
где Qпр=м3с 4727 лс; (11.6)
При q1др= 2055 лс V= 16-2 мс. По таблицам Шевелева [6] подбираем диаметр: dотв= 100 мм.
Принимаем расстояния между осями желобов для сбора и отвода промывной воды равным 22м. Количество желобов при этом:
nж= в22= 6922= 31 – принимаем конструктивно 3 желоба по обеим сторонам фильтра и в центре.
Расход воды через 1 желоб при промывке:
qжел=fф1000nж (11.7)
qжел=15315110003= 016 мс.
Ширина желоба определяется по формуле 23 [2]:
Вжел= Кжел5√q2жел(157+ажел)3 (11.8)
где Кжел – коэффициент для желобов с полукруглым лотком равный 2;
ажел – отношение высоты прямоугольной части желоба к половине его ширины принимаемое от 1 до 15.
Вжел= 215√00256(157+13)3 = 0255 м.
Расстояние от поверхности фильтрующей загрузки до кромки желобов определяем по формуле 25 [2]:
Нж= Нзаз100+03 (11.9)
где Нз- высота фильтрующего слоя м;
аз – относительное расширение фильтрующей загрузки принимаемая 50%.
Нж = (1250)100+03=09 м.
Нф= Нз+ Нв+ Нстр+ Ндоп =12+2+05+039 =409 м – высота фильтра
Ндоп- дополнительная высота определяется по формуле с учетом требований п.6.102 [2]:
Ндоп= W0 =859422057=039 м (11.10)
W0 - оббьем воды накопивщийся за время простоя одновременно промываемых фильтров м3
- суммарная площадь фильтров м2
W0=(50000*033)(24*8)=8594 м3
Промывной расход равен:
qн=·fф=15·3151=47265 лс (11.11)
Необходимый напор равен:
Для промывки принимаем насосы типа Д 3200-33 (1 рабочий и 1 резервный).
2.Сорбционные фильтры
Для удаления органических веществ из воды снижения интенсивности привкусов и запахов в данном курсовом проекте используются сорбционные фильтры.В качестве загрузки используется активированный уголь типа АГ-З.
Общая площадь фильтров определяется по формуле 18 [2]:
Fф= Qп(TстVн-nпрqпр-nпрпрVн)
Высота уровня загрузки определяется по формуле:
РАСЧЕТ ВЫСОТНОЙ СХЕМЫ ОЧИСТНЫХ СООРУЖЕНИЙ
Высотная схема станции – это графическое изображение в профиле всех ее сооружений с взаимной увязкой высоты их расположения на местности. Для предварительного высотного расположения сооружений потери напора можно принимать по рекомендациям СНиП 2.04.02-84. Составление высотной схемы начинается с резервуара чистой воды. Отметка уровня воды в резервуаре определяется по формуле:
УВРЧВ=Земли+05м= 270+05= 275 м.
Уровень дна резервуара равен:
дна резервуара= УВРЧВ – 5м= 29-50= 225 м
Сорб.ф.= УВРЧВ+ hк +hск.ф=275+1=285 м
ККII = Сорб.ф + hк + hККII=285+02+05=292 м
Скор.ф.= ККII + hк + hд.+hск.ф= 292+1+03+35= 34 м где
hск.ф – потери напора на скором фильтре 3-35 м.
Отметка уровня воды в горизонтальном отстойнике и КХО:
г.отст.=Скор.ф.+ hк+ hотст.+hкам= 34+06+08+05= 359 м.
КХО = 359+08 = 367 м.
Отметка уровня воды в смесителе:
См.= КХО + hк + hсм=367+04+06= 377 м.
ККI = См + hк + hККI=377+02+05=384 м
МФ = ККI + hк + hМФ=384+02+06=392 м
Отметка в подающем канале :
Под. канн.= МФ+ hМФ=392+06=398 м.
Используя данные по расчету высотных размеров отдельных элементов станции определяют отметки дна сооружений и решают вопросы заглубления последних с использованием рельефа местности.
ПОДБОР ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ СООРУЖЕНИЙ
В зависимости от производительности станции производим подбор вспомогательных сооружений по таблице 31 [2]:
Химическая лаборатория – 40 м2;
Бактериологическая лаборатория автоклавная – 20 м2;
Средоварочная и моечная – 10 м2;
Помещение для хранения посуды и реактивов – 10 м2;
Местный пункт управления назначается по проекту диспетчеризации и автоматизации;
Комната для дежурного персонала – 15 м2;
Кабинет начальника станции – 15 м2;
Мастерская для текущего ремонта мелкого оборудования и приборов – 10 м2;
Гардеробная душ и санитарно-технический узел – по СНиП 2.09.04-78.
СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
СанПиН 2.14.1074-01. Вода питьевая. – М.: Стройиздат 2001.
СНиП 2.04.02-84. Водоснабжение. Наружные сети и сооружения – М.: Стройиздат 1985.
Каталог – справочник «химической аппаратуры» - ГЛАВПРОМСТРОЙПРОЕКТ. – М. 1969.
Лысов В.А. Турянский И.П. Нечаева Л.И. Бутно А.В. “Проектирование и расчет водопроводных очистных сооружений”. Ростов нД: Ростовский государственный строительный университет 2005. – с.139.
Москвитин А.С. Оборудование водопроизводно-канализационных сооружений. – М.: Стройиздат1979.
Шевелев Ф. А. Шевелев А. Ф Таблицы для гидравлического расчета водопроводных труб: Справ. пособие. – 6-е изд. доп. и перераб. – М.: Строиздат 1984. – 116 с.

Чертеж1.dwg

АГиПЗ. 98-ЗС-012 21.
расходный бак р-ра ПАА
дозатор известкового молока ДИМБА
известь из самосвалов или вагонов
известегасилка используемая в качестве классификатора
Известковое хозяйство
Условные обозначения
Условные обозначения трубопроводов:
В1-подача речной воды В2-подача воды к потребителю В3-водоровод подачи воды на промывку КО В4-подача хлорной воды В5-отвод промывной воды и осадков
Высотная схема сооружений
(Сброс пром. воды на доочистку)
(Сброс осадка в шламонакопитель)
растворный бак р-ра ПАА
расходный бак р-ра К
растворный бак р-ра К
бак-хранилище р-ра К
В1-подача речной воды В2-подача воды к потребителю В3-водоровод подачи воды на промывку КО В4-подача хлорной воды В5-отвод промывной воды и осадков В6-Возвратная вода
Приборы и устройства на месте
(Отвод осадка и песка)
План и разрез ГО М 1:200
План и разрез ГО М 1:100
контактный осветлитель
Реагентное хозяйство
Резервуары чистой воды
Насосная станция второго подъема
административное здание
Сорбционный фильтр с АУ
Реагентное Хозяйство

Скачать СанПиН 2.1.4.1074-01 Питьевая вода. Гигиенические требования к качеству воды СанПиН Вода .doc

СанПиН 2.1.4.1074-01 Питьевая вода. Гигиенические требования к качеству воды централизованных систем питьевого водоснабжения
ГОСУДАРСТВЕННОЕ САНИТАРНО-ЭПИДЕМИОЛОГИЧЕСКОЕ НОРМИРОВАНИЕ
РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
ГОСУДАРСТВЕННЫЕ САНИТАРНО-ЭПИДЕМИОЛОГИЧЕСКИЕ ПРАВИЛА И НОРМАТИВЫ
1.4. ПИТЬЕВАЯ ВОДА И ВОДОСНАБЖЕНИЕ
ГИГИЕНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ К КАЧЕСТВУ ВОДЫ
ЦЕНТРАЛИЗОВАННЫХ СИСТЕМ
ПИТЬЕВОГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ.
ГИГИЕНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ К ОБЕСПЕЧЕНИЮ БЕЗОПАСНОСТИ СИСТЕМ ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ
САНИТАРНО-ЭПИДЕМИОЛОГИЧЕСКИЕ ПРАВИЛА И НОРМАТИВЫ
СанПиН 2.1.4.1074-01
(с изменениями от 7 апреля 2009 г. 25 февраля 28 июня 2010 г.)
Санитарно-эпидемиологические правила и нормативы «Питьевая вода. Гигиенические требования к качеству воды централизованных систем питьевого водоснабжения. Контроль качества. СанПиН 2.1.4.1074-01» являются вторым изданием частично переработанным и дополненным СанПиН 2.1.4.559-96 разработанным авторским коллективом под руководством д. м. н. Мазаева В. Т. в составе: к. м. н. Шлепнина Т. Г. к. м. н. Шафиров Ю. Б. к. т. н. Кожинов И. В. к. х. н. Хромченко Я. Л. к. х. н. Диденко Е. А. к х. н. Максимов А И. к. м. н. Недачин А. Е. к. м. н. Чугунихина Н. А. к. б. н. Артемова Т. З. к. м. н. Кашкарова Г. П. к. м. н. Семенов С. В. Чибураев В. И. Роговец А. И.; с использованием материалов научно-исследовательских работ выполненных под руководством чл.-корр. РАМН Красовского Г. Н. акад. РАМН Рахманина Ю. А. д. м. н. Жолдаковой З. И. чл.-корр. РАМН Новикова Ю. В. д. м. н. Романенко Н. А. а также «Руководства по контролю качества питьевой воды» (2-е изд.) Всемирной организации здравоохранения Директивы Совета Европейского Сообщества относительно качества воды предназначенной для потребления человеком.
Утверждены 26 сентября 2001 г. и введены в действие постановлением Главного государственного санитарного врача Российской Федерации Онищенко Г. Г. от 26 сентября 2001 г. № 24 с 1 января 2002 г.
Зарегистрированы в Министерстве юстиции Российской Федерации 31 октября 2001 г. Регистрационный № 3011.
Санитарные правила и нормы «Питьевая вода. Гигиенические требования к качеству воды централизованных систем водоснабжения. Контроль качества. СанПиН 2.1.4.559-96» с момента введения в действие СанПиН 2.1.4.1074-01 утрачивают силу (постановление Главного государственного санитарного врача Российской Федерации от 26 сентября 2001 г. № 25).
«О санитарно-эпидемиологическом благополучии населения»
№ 52-ФЗ от 30 марта 1999 г.
«Государственные Санитарно-эпидемиологические правила и нормативы (далее - санитарные правила) - нормативные правовые акты устанавливающие санитарно-эпидемиологические требования (в том числе критерии безопасности и (или) безвредности факторов среды обитания для человека гигиенические и иные нормативы) несоблюдение которых создает угрозу жизни или здоровью человека а также угрозу возникновения и распространения заболеваний» (статья 1).
«Питьевая вода должна быть безопасной в эпидемиологическом и радиационном отношении безвредной по химическому составу и должна иметь благоприятные органолептические свойства» (статья 19 п. 1).
«Индивидуальные предприниматели и юридические лица осуществляющие эксплуатацию централизованных нецентрализованных домовых распределительных автономных систем питьевого водоснабжения населения и систем питьевого водоснабжения на транспортных средствах обязаны обеспечить соответствие качества питьевой воды указанных систем санитарным правилам» (статья 19 п. 2).
«На территории Российской Федерации действуют федеральные санитарные правила утвержденные и введенные в действие федеральным органом исполнительной власти уполномоченным осуществлять государственный санитарно-эпидемиологический надзор в порядке установленном Правительством Российской Федерации (статья 39 п. 1).
«Соблюдение санитарных правил является обязательным для граждан индивидуальных предпринимателей и юридических лиц» (статья 39 п. 3).
«За нарушение санитарного законодательства устанавливается дисциплинарная административная и уголовная ответственность (статья 55 п. 1).
Министерство здравоохранения Российской Федерации
ГЛАВНЫЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ САНИТАРНЫЙ ВРАЧ
О введении в действие
На основании Федерального закона «О санитарно-эпидемиологическом благополучии населения» от 30 марта 1999 г. № 52-ФЗ и Положения о государственном санитарно-эпидемиологическом нормировании утвержденного постановлением Правительства Российской Федерации от 24 июля 2000 г. № 554
Ввести в действие санитарно-эпидемиологические правила и нормативы «Питьевая вода. Гигиенические требования к качеству воды централизованных систем питьевого водоснабжения. Контроль качества. СанПиН 2.1.4.1074-01» утвержденные Главным государственным санитарным врачом Российской Федерации 26 сентября 2001 г. с 1 января 2002 года.
Область применения. 3
Гигиенические требования и нормативы качества питьевой воды.. 5
Контроль качества питьевой воды.. 7
Приложение 1 Правила установления контролируемых показателей качества питьевой воды и составления рабочей программы производственного контроля качества питьевой воды.. 9
Приложение 2 Гигиенические нормативы содержания вредных веществ в питьевой воде. 11
СанПиН 2.1.4.2496-09 "Гигиенические требования к обеспечению безопасности систем горячего водоснабжения
СанПиН 2.1.4.2652-10 "Гигиенические требования безопасности материалов реагентов оборудования используемых для водоочистки и водоподготовки
УТВЕРЖДАЮ Главный государственный санитарный врач Российской Федерации - Первый заместитель Министра здравоохранения Российской Федерации Г. Г. Онищенко
Дата введения: 1 января 2002 г.
1.4. ПИТЬЕВАЯ ВОДА И ВОДОСНАБЖЕНИЕ НАСЕЛЕННЫХ МЕСТ
Питьевая вода. Гигиенические требования
к качеству воды централизованных систем
питьевого водоснабжения.
Гигиенические требования к обеспечению безопасности систем горячего водоснабжения
Санитарно-эпидемиологические правила и нормативы
1. Санитарно-эпидемиологические правила и нормативы «Питьевая вода. Гигиенические требования к качеству воды централизованных систем питьевого водоснабжения. Контроль качества» (далее - санитарные правила) устанавливают гигиенические требования к качеству питьевой воды а также правила контроля качества воды производимой и подаваемой централизованными системами питьевого водоснабжения населенных мест (далее - системы водоснабжения).
2. Настоящие санитарные правила разработаны на основании Федерального закона «О санитарно-эпидемиологическом благополучии населения» «Основы законодательства Российской Федерации об охране здоровья граждан»* Положения о государственном санитарно-эпидемиологическом нормировании и Положения о Государственной санитарно-эпидемиологической службе Российской Федерации**.
* Ведомости Съезда Народных депутатов Российской Федерации и Верховного Совета Российской Федерации 1993 № 33 ст. 1318.
** Собрание законодательства Российской Федерации 2000 № 31 ст. 3295.
3. Санитарные правила предназначены для индивидуальных предпринимателей и юридических лиц деятельность которых связана с проектированием строительством эксплуатацией систем водоснабжения и обеспечением населения питьевой водой а также для органов и учреждений осуществляющих государственный санитарно-эпидемиологический надзор.
4. Санитарные правила применяются в отношении воды подаваемой системами водоснабжения и предназначенной для потребления населением в питьевых и бытовых целях для использования в процессах переработки продовольственного сырья и производства пищевых продуктов их хранения и торговли а также для производства продукции требующей применения воды питьевого качества.
5. Гигиенические требования к качеству питьевой воды при нецентрализованном водоснабжении к качеству питьевой воды производимой автономными системами водоснабжения индивидуальными устройствами для приготовления воды а также реализуемой населению в бутылях или контейнерах устанавливаются иными санитарными правилами и нормативами.
1. Требования настоящих санитарных правил должны выполняться при разработке государственных стандартов строительных норм и правил в области питьевого водоснабжения населения проектной и технической документации систем водоснабжения а также при строительстве и эксплуатации систем водоснабжения.
2. Качество питьевой воды подаваемой системой водоснабжения должно соответствовать требованиям настоящих санитарных правил.
3. Показатели характеризующие региональные особенности химического состава питьевой воды устанавливаются индивидуально для каждой системы водоснабжения в соответствии с правилами указанными в прилож. 1.
4. На основании требований настоящих санитарных правил индивидуальный предприниматель или юридическое лицо осуществляющее эксплуатацию системы водоснабжения разрабатывает рабочую программу производственного контроля качества воды (далее - рабочая программа) в соответствии с правилами указанными в прилож. 1. Рабочая программа согласовывается с центром государственного санитарно-эпидемиологического надзора в городе или районе (далее - центр госсанэпиднадзора) и утверждается на соответствующей территории в установленном порядке.
5. При возникновении на объектах и сооружениях системы водоснабжения аварийных ситуаций или технических нарушений которые приводят или могут привести к ухудшению качества питьевой воды и условий водоснабжения населения индивидуальный предприниматель или юридическое лицо осуществляющее эксплуатацию системы водоснабжения обязаны немедленно принять меры по их устранению и информировать об этом центр госсанэпиднадзора.
Индивидуальный предприниматель или юридическое лицо осуществляющее производственный контроль качества питьевой воды также обязаны немедленно информировать центр госсанэпиднадзора о каждом результате лабораторного исследования проб воды не соответствующим гигиеническим нормативам.
6. В случаях связанных с явлениями природного характера которые не могут быть заблаговременно предусмотрены или с аварийными ситуациями устранение которых не может быть осуществлено немедленно могут быть допущены временные отклонения от гигиенических нормативов качества питьевой воды только по показателям химического состава влияющим на органолептические свойства.
6.1. Отклонения от гигиенических нормативов допускаются при одновременном выполнении следующих условий:
· обеспечение населения питьевой водой не может быть достигнуто иным способом;
· соблюдение согласованных с центром госсанэпиднадзора на ограниченный период времени максимально допустимых отклонений от гигиенических нормативов;
· максимальное ограничение срока действия отступлений;
· отсутствие угрозы здоровью населения в период действия отклонений;
· обеспечение информации населения о введении отклонений и сроках их действия об отсутствии риска для здоровья а также о рекомендациях по использованию питьевой воды.
6.2. Решение о временном отклонении от гигиенических нормативов качества питьевой воды принимается в соответствии с законодательством Российской Федерации.
6.3. Одновременно с принятием решения о временном отступлении от гигиенических нормативов утверждается план мероприятий по обеспечению качества воды соответствующего гигиеническим нормативам включая календарный план работ сроки их выполнения и объемы финансирования.
7. Подача питьевой воды населению запрещается или ее использование приостанавливается в следующих случаях:
· в установленный срок действия временных отклонений от гигиенических нормативов не устранены причины обусловливающие ухудшение качества питьевой воды;
· системой водоснабжения не обеспечиваются производство и подача населению питьевой воды качество которой соответствует требованиям настоящих санитарных правил в связи с чем имеется реальная опасность для здоровья населения.
7.1. Решение о запрещении или приостановлении использования населением питьевой воды из конкретной системы водоснабжения принимается органом местного самоуправления по постановлению Главного государственного санитарного врача по соответствующей территории на основании оценки опасности и риска для здоровья населения связанных как с дальнейшим потреблением воды не соответствующей гигиеническим нормативам так и с прекращением или приостановлением ее использования в питьевых и бытовых целях.
7.2. В случае принятия решения о запрещении или приостановлении использования питьевой воды организациями обеспечивающими эксплуатацию системы водоснабжения разрабатываются по согласованию с центром госсанэпиднадзора и осуществляются мероприятия направленные на выявление и устранение причин ухудшения ее качества и обеспечение населения питьевой водой отвечающей требованиям санитарных правил.
7.3. О принятом решении о запрещении или приостановлении (ограничении) использования питьевой воды о ее качестве осуществляемых мероприятиях а также о рекомендациях по действиям в данной ситуации население информируется в установленном порядке.
Гигиенические требования и нормативы качества питьевой воды
1. Питьевая вода должна быть безопасна в эпидемическом и радиационном отношении безвредна по химическому составу и иметь благоприятные органолептические свойства.
2. Качество питьевой воды должно соответствовать гигиеническим нормативам перед ее поступлением в распределительную сеть а также в точках водоразбора наружной и внутренней водопроводной сети.
3. Безопасность питьевой воды в эпидемическом отношении определяется ее соответствием нормативам по микробиологическим и паразитологическим показателям представленным в табл. 1.
Термотолерантные колиформные бактерии
Число бактерий в 100 мл1)
Общие колиформные бактерии2)
Общее микробное число2)
Число образующих колонии бактерий в 1 мл
Число бляшкообразующих единиц (БОЕ) в 100 мл
Споры сульфитредуцирующих клостридий4)
) При определении проводится трехкратное исследование по 100 мл отобранной пробы воды.
) Превышение норматива не допускается в 95 % проб отбираемых в точках водоразбора наружной и внутренней водопроводной сети в течение 12 месяцев при количестве исследуемых проб не менее 100 за год.
) Определение проводится только в системах водоснабжения из поверхностных источников перед подачей воды в распределительную сеть.
) Определение проводится при оценке эффективности технологии обработки воды.
3.1. При исследовании микробиологических показателей качества питьевой воды в каждой пробе проводится определение термотолерантных колиформных бактерий общих колиформных бактерий общего микробного числа и колифагов.
3.2. При обнаружении в пробе питьевой воды термотолерантных колиформных бактерий и (или) общих колиформных бактерий и (или) колифагов проводится их определение в повторно взятых в экстренном порядке пробах воды. В таких случаях для выявления причин загрязнения одновременно проводится определение хлоридов азота аммонийного нитратов и нитритов.
3.3. При обнаружении в повторно взятых пробах воды общих колиформных бактерий в количестве более 2 в 100 мл и (или) термотолерантных колиформных бактерий и (или) колифагов проводится исследование проб воды для определения патогенных бактерий кишечной группы и (или) энтеровирусов.
3.4. Исследования питьевой воды на наличие патогенных бактерий кишечной группы и энтеровирусов проводится также по эпидемиологическим показаниям по решению центра госсанэпиднадзора.
3.5. Исследования воды на наличие патогенных микроорганизмов могут проводиться только в лабораториях имеющих санитарно-эпидемиологическое заключение о соответствии условий выполнения работ санитарным правилам и лицензию на деятельность связанную с использованием возбудителей инфекционных заболеваний.
4. Безвредность питьевой воды по химическому составу определяется ее соответствием нормативам по:
4.1. Обобщенным показателям и содержанию вредных химических веществ наиболее часто встречающихся в природных водах на территории Российской Федерации а также веществ антропогенного происхождения получивших глобальное распространение (табл. 2).
4.2. Содержанию вредных химических веществ поступающих и образующихся в воде в процессе ее обработки в системе водоснабжения (табл. 3).
4.3. Содержанию вредных химических веществ поступающих в источники водоснабжения в результате хозяйственной деятельности человека (прилож. 2).
Нормативы (предельно допустимые концентрации) (ПДК) не более
Показатель вредности1)
Обобщенные показатели
Водородный показатель
Общая минерализация (сухой остаток)
Окисляемость перманганатная
Нефтепродукты суммарно
Поверхностно-активные вещества (ПАВ) анионоактивные
Неорганические вещества
Железо (Fe суммарно)
Кадмий (Cd суммарно)
Марганец (Мn суммарно)
Молибден (Мо суммарно)
Мышьяк (As суммарно)
Никель (Ni суммарно)
Свинец (Рb суммарно)
Для климатических районов
Органические вещества
ДДТ (сумма изомеров)
) Лимитирующий признак вредности вещества по которому установлен норматив: «с.-т.» - санитарно-токсикологический «орг.» - органолептический.
) Величина указанная в скобках может быть установлена по постановлению Главного государственного санитарного врача по соответствующей территории для конкретной системы водоснабжения на основании оценки санитарно-эпидемиологической обстановки в населённом пункте и применяемой технологии водоподготовки.
) Нормативы приняты в соответствии с рекомендациями ВОЗ.
Показатель вредности
остаточный свободный
остаточный связанный
Хлороформ (при хлорировании воды)
Формальдегид (при озонировании воды)
Активированная кремнекислота (по Si)
Остаточные количества алюминий- и железосодержащих коагулянтов
см. показатели «Алюминий» «Железо» табл. 2
) При обеззараживании воды свободным хлором время его контакта с водой должно составлять не менее 30 минут связанным хлором не менее 60 минут.
Контроль за содержанием остаточного хлора производится перед подачей воды в распределительную сеть.
При одновременном присутствии в воде свободного и связанного хлора их общая концентрация не должна превышать 12 мгл.
В отдельных случаях по согласованию с центром госсанэпиднадзора может быть допущена повышенная концентрация хлора в питьевой воде.
) Норматив принят в соответствии с рекомендациями ВОЗ.
) Контроль за содержанием остаточного озона производится после камеры смешения при обеспечении времени контакта не менее 12 минут.
4.4. При обнаружении в питьевой воде нескольких химических веществ относящихся к 1 и 2 классам опасности и нормируемых по санитарно-токсикологическому признаку вредности сумма отношений обнаруженных концентраций каждого из них в воде к величине его ПДК не должна быть больше 1. Расчет ведется по формуле:
С1 С2 Сn - концентрации индивидуальных химических веществ 1 и 2 класса опасности: факт. (фактическая) и доп. (допустимая).
5. Благоприятные органолептические свойства воды определяются ее соответствием нормативам указанным в табл. 4 а также нормативам содержания веществ оказывающих влияние на органолептические свойства воды приведенным в табл. 2 и 3 и в прилож. 2.
ЕМФ (единицы мутности по формазину) или мгл (по каолину)
Примечание. Величина указанная в скобках может быть установлена по постановлению Главного государственного санитарного врача по соответствующей территории для конкретной системы водоснабжения на основании оценки санитарно-эпидемиологической обстановки в населенном пункте и применяемой технологии водоподготовки.
5.1. Не допускается присутствие в питьевой воде различных невооруженным глазом видных организмов и поверхностной пленки.
6. Радиационная безопасность питьевой воды определяется ее соответствием нормам радиационной безопасности по показателям представленным в таблице 5.
Показатели радиационной безопасности
Суммарные показатели1
Удельная суммарная альфа-активность
Удельная суммарная бета-активность
Сигма радионуклидов3
При превышении показателей проводится анализ содержания радионуклидов в воде.
Перечень определяемых радионуклидов в воде устанавливается в соответствии с санитарным законодательством. Определение радона для подземных источников водоснабжения является обязательным.
При совместном присутствии в воде нескольких радионуклидов должно выполняться условие ?(A УBi - соответствующий уровень вмешательства согласно приложению 2а к СанПиН 2.6.1.2523-09* "Нормы радиационной безопасности (НРБ-992009)". При невыполнении условия оценка воды проводится в соответствии с санитарным законодательством".
* Зарегистрированы Минюстом России 14.08.2009 регистрационный номер 14534.
6.1. Пункт исключен согласно Постановлению Главного государственного санитарного врача РФ от 25 февраля 2010 г. № 10
Контроль качества питьевой воды
1. В соответствии с Федеральным законом «О санитарно-эпидемиологическом благополучии населения» за качеством питьевой воды должен осуществляться государственный санитарно-эпидемиологический надзор и производственный контроль.
2. Производственный контроль качества питьевой воды обеспечивается индивидуальным предпринимателем или юридическим лицом осуществляющим эксплуатацию системы водоснабжения по рабочей программе.
Индивидуальный предприниматель или юридическое лицо осуществляющее эксплуатацию системы водоснабжения в соответствии с рабочей программой постоянно контролирует качество воды в местах водозабора перед поступлением в распределительную сеть а также в точках водоразбора наружной и внутренней водопроводной сети.
3. Количество и периодичность проб воды в местах водозабора отбираемых для лабораторных исследований устанавливаются с учетом требований указанных в табл. 6.
Количество проб в течение одного года не менее
Для подземных источников
Для поверхностных источников
Неорганические и органические вещества
4. Виды определяемых показателей и количество исследуемых проб питьевой воды перед ее поступлением в распределительную сеть устанавливаются с учетом требований; указанных в табл. 7.
Численность населения обеспечиваемого водой из данной системы водоснабжения тыс. чел.
Показатели связанные с технологией водоподготовки
Остаточный хлор остаточный озон - не реже одного раза в час остальные реагенты не реже одного раза в смену
Принимается следующая периодичность отбора проб воды:
) еженедельно 2) три раза в неделю 3) ежедневно 4) один раз в сезон года 5) один раз в два месяца 6) ежемесячно 7) два раза в месяц.
При отсутствии обеззараживания воды на водопроводе из подземных источников обеспечивающим водой население до 20 тыс. человек отбор проб для исследований по микробиологическим и органолептическим показателям проводится не реже одного раза в месяц.
На период паводков и чрезвычайных ситуаций должен устанавливаться усиленный режим контроля качества питьевой воды по согласованию с центром госсанэпиднадзора.
5. Производственный контроль качества питьевой воды в распределительной водопроводной сети проводится по микробиологическим и органолептическим показателям с частотой указанной в табл. 8.
Количество обслуживаемого населения тыс. человек
Количество проб в месяц
0+1 проба на каждые 5 тыс. человек свыше 100 тыс. населения
Примечание. В число проб не входят обязательные контрольные пробы после ремонта и иных технических работ на распределительной сети.
6. Отбор проб в распределительной сети проводят из уличных водоразборных устройств на наиболее возвышенных и тупиковых ее участках а также из кранов внутренних водопроводных сетей всех домов имеющих подкачку и местные водонапорные баки.
7. Производственный контроль качества питьевой воды в соответствии с рабочей программой осуществляется лабораториями индивидуальных предпринимателей и юридических лиц эксплуатирующих системы водоснабжения или по договорам с ними лабораториями других организаций аккредитованными в установленном порядке на право выполнения исследований (испытаний) качества питьевой воды.
8. Государственный санитарно-эпидемиологический надзор за качеством питьевой воды осуществляют органы и учреждения государственной санитарно-эпидемиологической службы в соответствии с нормативными и методическими документами госсанэпидслужбы России в плановом порядке и по санитарно-эпидемиологическим показаниям.
9. Для проведения лабораторных исследований (измерений) качества питьевой воды допускаются метрологически аттестованные методики утвержденные Госстандартом России или Минздравом России. Отбор проб воды для анализа проводят в соответствии с требованиями государственных стандартов.
установления контролируемых показателей качества питьевой воды и составления рабочей программы производственного контроля качества питьевой воды
Порядок организации работ по выбору показателей химического состава питьевой воды
В соответствии с п. 3.3 настоящих санитарных правил выбор показателей химического состава питьевой воды подлежащих постоянному производственному контролю проводится для каждой системы водоснабжения на основании результатов оценки химического состава воды источников водоснабжения а также технологии производства питьевой воды в системе водоснабжения.
Выбор показателей характеризующих химический состав питьевой воды для проведения расширенных исследований проводится организацией осуществляющей эксплуатацию системы водоснабжения совместно с центром госсанэпиднадзора в городе районе в два этапа.
1. На первом этапе организацией осуществляющей эксплуатацию системы водоснабжения совместно с центром госсанэпиднадзора анализируются следующие материалы за период не менее 3 последних лет:
· государственной статистической отчетности предприятий и организаций а также иных официальных данных о составе и объемах сточных вод поступающих в источники водоснабжения выше места водозабора в пределах их водосборной территории;
· органов охраны природы гидрометеослужбы управления водными ресурсами геологии и использования недр предприятий и организаций о качестве поверхностных подземных вод и питьевой воды в системе водоснабжения по результатам осуществляемого ими мониторинга качества вод и производственного контроля;
· центра госсанэпиднадзора по результатам санитарных обследований предприятий и организаций осуществляющих хозяйственную деятельность и являющихся источниками загрязнения поверхностных и подземных вод а также по результатам исследований качества вод в местах водопользования населения и в системе водоснабжения;
· органов управления и организаций сельского хозяйства об ассортименте и валовом объеме пестицидов и агрохимикатов применяемых на территории водосбора (для поверхностного источника) и в пределах зоны санитарной охраны (для подземного источника). На основании проведенного анализа составляется перечень веществ характеризующих химический состав воды конкретного источника водоснабжения и имеющих гигиенические нормативы в соответствии с прилож. 2 настоящих санитарных правил.
2. На втором этапе индивидуальные предприниматели и юридические лица осуществляющие эксплуатацию системы водоснабжения проводят расширенные лабораторные исследования воды по составленному перечню химических веществ а также по показателям приведенным в табл. 2 настоящих санитарных правил.
2.1. Для системы водоснабжения использующей реагентные методы обработки воды при проведении расширенных исследований перед подачей воды в распределительную сеть дополнительно включают показатели указанные в табл. 3 настоящих санитарных правил.
2.2. Расширенные лабораторные исследования воды проводятся в течение одного года в местах водозабора системы водоснабжения а при наличии обработки воды или смешения воды различных водозаборов - также перед подачей питьевой воды в распределительную сеть.
2.3. Минимальное количество исследуемых проб воды в зависимости от типа источника водоснабжения позволяющее обеспечить равномерность получения информации о качестве воды в течение года принимается:
· для подземных источников - 4 пробы в год отбираемых в каждый сезон;
· для поверхностных источников - 12 проб в год отбираемых ежемесячно.
2.4. При необходимости получения более представительной и достоверной информации о химическом составе воды и динамике концентраций присутствующих в ней веществ количество исследуемых проб воды и их периодичность должны быть увеличены в соответствии с поставленными задачами оценки качества воды источника водоснабжения.
2.5. При проведении расширенных исследований рекомендуется применение современных универсальных физико-химических методов исследования водных сред (хромато-масс-спектрометрических и др.) позволяющих получить максимально полную информацию о химическом составе воды.
3. Центром госсанэпиднадзора анализируются результаты расширенных исследований химического состава воды по каждой системе водоснабжения и с учетом оценки санитарно-гигиенических условий питьевого водопользования населения и санитарно-эпидемиологической обстановки на территории города населенного пункта района определяется потенциальная опасность влияния присутствующих в воде химических веществ на здоровье населения.
4. На основании проведенной оценки центр госсанэпиднадзора разрабатывает предложения по перечню контролируемых показателей количеству и периодичности отбора проб питьевой воды для постоянного производственного контроля.
Порядок составления рабочей программы производственного контроля качества питьевой воды
Индивидуальные предприниматели и юридические лица осуществляющие эксплуатацию системы водоснабжения на основании настоящих санитарных правил разрабатывает рабочую программу.
Для системы водоснабжения имеющей несколько водозаборов рабочая программа составляется для каждого водозабора с учетом его особенностей. Для подземных водозаборов объединенных общей зоной санитарной охраны и эксплуатирующих один водоносный горизонт может составляться одна рабочая программа при наличии гидрогеологического обоснования.
Рабочая программа должна содержать:
1. Перечень контролируемых показателей качества воды и их гигиенические нормативы установленные настоящими санитарными правилами:
· микробиологические и паразитологические (п. 3.3 табл. 1);
· органолептические (п. 3.5 табл. 4);
· радиологические (п. 3.6 табл. 5);
· обобщенные (п. 3.4.1 табл. 2);
· остаточные количества реагентов (п. 3.4.2 табл. 3);
· химические вещества выбранные для постоянного контроля в соответствии с правилами указанными в разделе 1 настоящего приложения (п. 3.4.1 табл. 2 и п. 3.4.3 прилож. 2 санитарных правил).
2. Методики определения контролируемых показателей.
3. План пунктов отбора проб воды в местах водозабора перед подачей воды в распределительную сеть водопровода (в резервуаре чистой воды) и в пунктах водоразбора наружной и внутренней сети водопровода.
4. Количество контролируемых проб воды и периодичность их отбора для лабораторных исследований (испытаний) перечень показателей определяемых в исследуемых пробах воды.
5. Календарные графики отбора проб воды и проведения их исследования (испытания).
6. Количество исследуемых проб воды и периодичность их отбора определяются для каждой системы водоснабжения индивидуально с учетом предложений центра госсанэпиднадзора но не должны быть ниже установленных п. 4.3 табл. 6 п. 4.4 табл. 7 и п. 4.5 табл. 8 настоящих санитарных правил.
В рабочей программе должно быть предусмотрено проведение ежемесячного анализа результатов контроля качества воды и определен порядок передачи информации по результатам контроля администрации системы водоснабжения центру госсанэпиднадзора и органу местного самоуправления.
Рабочая программа представляется для согласования в центр госсанэпиднадзора в городе районе и последующего утверждения в установленном порядке.
Рабочая программа утверждается на срок не более 5 лет. В течение указанного срока в рабочую программу могут вноситься изменения и дополнения по согласованию с центром госсанэпиднадзора.
Гигиенические нормативы содержания вредных веществ в питьевой воде
В настоящий список включены гигиенические нормативы вредных веществ в питьевой воде. В него входят индивидуальные химические вещества которые могут присутствовать в питьевой воде в указанном виде и могут быть идентифицированы современными аналитическими методами.
Химические вещества расположены в списке в соответствии со строением органических и неорганических соединений. Каждый подраздел является расширением соответствующего раздела. Внутри подразделов вещества расположены в порядке возрастания численных значений их нормативов.
Если строение молекулы органического вещества позволяет отнести его одновременно к нескольким химическим классам то в перечне его помещают по функциональной группе с наибольшим индексом расширения (по горизонтальной рубрикации).
Органические кислоты в т.ч. пестициды нормируются по аниону независимо от того в какой форме представлена данная кислота в перечне (в виде кислоты ее аниона или ее соли).
Элементы и катионы (п. 1 раздела «неорганические вещества») нормируются суммарно для всех степеней окисления если это не указано иначе.
Перечень имеет следующую вертикальную рубрикацию:
1. В первой колонке перечня приведены наиболее часто употребляемые названия химических веществ.
2. Во второй колонке приведены синонимы названий химических веществ и некоторые тривиальные и общепринятые наименования.
3. В третьей колонке приведены величины ПДК или ОДУ в мгл где:
ПДК - максимальные концентрации при которых вещества не оказывают прямого или опосредованного влияния на состояние здоровья человека (при воздействии на организм в течение всей жизни) и не ухудшают гигиенические условия водопотребления;
ОДУ (отмечены звездочкой) - ориентировочные допустимые уровни веществ в водопроводной воде разработанные на основе расчетных и экспресс-экспериментальных методов прогноза токсичности.
Если в колонке величины нормативов указано «отсутствие» это означает что концентрация данного соединения в питьевой воде должна быть ниже предела обнаружения применяемого метода анализа.
4. В четвертой колонке указан лимитирующий признак вредности веществ по которому установлен норматив:
· с.-т. - санитарно-токсикологический; орг. - органолептический с расшифровкой характера изменения органолептических свойств воды (зап. - изменяет запах воды; окр. - придает воде окраску; пен. - вызывает образование пены; пл. - образует пленку на поверхности воды; привк. - придает воде привкус; оп. - вызывает опалесценцию).
5. В пятой колонке указан класс опасности вещества:
класс - чрезвычайно опасные; 2 класс - высокоопасные;3 класс - опасные;4 класс - умеренно опасные.
В основу классификации положены показатели характеризующие различную степень опасности для человека химических соединений загрязняющих питьевую воду в зависимости от токсичности кумулятивности способности вызывать отдаленные эффекты лимитирующего показателя вредности.
Классы опасности веществ учитывают:
· при выборе соединений подлежащих первоочередному контролю в питьевой воде;
· при установлении последовательности водоохранных мероприятий требующих дополнительных капиталовложений;
· при обосновании рекомендаций о замене в технологических процессах высокоопасных веществ на менее опасные;
· при определении приоритетности разработки селективных методов аналитического контроля веществ в воде.
Наименование вещества
Величина норматива в мгл
Гексанитрокобальтиат-ион
Гексагидробензол гексаметилен
-Дицикло(2.2.1)гептен
Бицикло(221)гепта-25-диен норборнадиен
Трициклодека-38-диен 3а477а-тетрагидро-47-метано-1 Н-инден
Ди-1-метилэтил бензол
Кумол 1-метилэтилбензол
(1-Метилвинил)бензол
-(11-Диметилэтил)-4-метилбензол 1-метил-4-трет-бутилбензол
[(3-Метил-4-бензил)фенил]фенилметан
2.2.2.2. конденсированные
Галогенсодержащие соединения
1.1. содержащие только предельные связи
Четыреххлористый углерод
111-Тетрахлорундекан
-Хлор-23-дибромпропан
-Дибром-3-хлорпропан немагон
-Дибром-115-трихлорпентан
Хлорэтан этилхлорид этил хлористый
-Метил-12-дихлорпропан
1.2. содержащие двойные связи
-Метил-3-хлорпроп-1-ен
-Дихлор-4-метилпентадиен-14
-Дихлор-2-метил-1-пропен
-Метил-13-дихлор-проп-1-ен
-Дихлор-4-метилпентадиен-13
Гексахлорциклопентадиен
3455-Гексахлор-13-циклопентадиен
3456-Гексахлорциклогексан
Перхлорметиленциклопентен
-(Дихлорметилен)-123355-Гексахлорциклопентен
341010-Гексахлор-144а588а-гексагидро-14-эндоэкзо-58-диметанонафталин
4а588а-Гекса-гидро-12341010-гексахлор-1458-диметано-нафталин альдрин
56788-Гептахлор-47-эндометилен-3а477a-тетрагидроинден
а477а-Тетрагидро-1456788-гепта-хлор-47-метано-1Н-инден гептахлор
3а477а-Гекса-гидро-2456788-гептахлор-47-метано-инден дилор
2.2.1.1. с атомом галогена в ядре
-Дихлор-п-трет-бутилтолуол
-Дихлор-2-(11-диметил)-5-метилбензол
Хлор-п-трет-бутилтолуол
-Метил-4-(11-диметилэтил)-2-хлорбензол
-Дихлор-1-метилбензол
о- и п-Хлорметилбензол
6-Трихлор-п-трет-бутилтолуол
2.2.1.2. с атомом галогена в боковой цепи
-Бис(трихлорметил)бензол
Кислородсодержащие соединения
1 спирты и простые эфиры
1.1. одноатомные спирты
1.1.1. алифатические спирты
Спирт гептиловый нормальный
Гептан-1-ол гексилкарбинол
-Метилпроп-2-ен-1-ол диметилвинилкарбинол изопреновый спирт
Спирт гексиловый нормальный
Гексан-1-ол амилкарбинол пентилкарбинол
Спирт гексилоный вторичный
-Метилпентан-1-ол гексан-2-ол метилбутилкарбинол
Спирт гексиловый третичный
-Метилпентан-2-ол диэтил метилкарбинол флотореагент ТТС
Спирт нониловый нормальный
Нонан-1-ол октилкарбинол
Спирт октиловый нормальный
Октан-1-ол гептилкарбинол
Cпирт бутиловый нормальный
Бутан-1-ол пропилкарбинол
Проп-2-ен-1-ол винил-карбинол
-Метилпропан-1-ол изопропилкарбинол
Спирт бутиловый вторичный
Бутан-2-ол метилизобутилкарбинол
Пропан-1-ол этилкарбинол
Пропан-2-ол диметилкарбинол
Спирт бутиловый третичный
трет-Бутиловый спирт 11-диметилэтанол триметилкарбинол 2-метил-пропан-2-ол
Пентан-1-ол бутилкарбинол
1.1.1.1. галогензамещенные одноатомные спирты
-Хлор-2-гидроксиэтан 2-хлорэтанол 2-хлорэтиловый спирт хлорметил-карбинол 1-хлорэтан-2-ол
Спирт 117-тригидро-додекафторгептиловый
Спирт 113-тригидро-тетрафторпропиловый
Спирт 115-тригидро-октафторпентиловый
Спирт 119-тригидро-гексадекафторнониловый
Спирт 1113-тригидро-тетраэйкозафтортридециловый
Спирт 1111-тригидро-эйкодафторундециловый
Спирт bb-дихлоизопропиловый
-Дихлорпропан-2-ол дихлоргидрин дихлор-метилкарбинол
Спирт 11-дигидро-перфторгептиловый
33445566777-Тридекафторгептан-1-ол
1.1.2.1. алициклические
1.1.2.2. ароматические
1.1.2.2.1. одноядерные
м- и п-Метилфенол 1-гидрокси-2 (и 4)-метилфенол
-Гидрокси-2 (и 4)-пропилбензол
1.1.2.2.1.1.1. галогензамещенные
1.1.2.2.1.2. содержащие гидроксигруппу в боковой цепи
1.1.2.2.1.2.1. галогензамещенные
1.1.2.2.2. конденсированные
1.2.1. алифатические
Этинилвинилбутиловый эфир
-Бутоксибут-1-ен-3-ин бутоксибутенин
Этоксилат первичных спиртов С12-С15
1.2.1.1. галогензамещенные
bb-Дихлордиэтиловый эфир
'-Оксибис(2-хлорэтан) хлорэкс
1.2.2. ароматические
'-Изопропилидендифенол
1.3. многоатомные спирты и смешанные соединения
1.3.1. алифатические многоатомные спирты
Триоксипропан пропан-триол
-Диметилолпропандиол-13
1.3.1.1 галогензамещенные
-Хлорпропан-12-диол a-хлоргидрин
1.3.2. многоатомные фенолы
-Бензолдиол 12-диоксибензол
-Метил-13-бензолдиол
1.3.2.1.галогензамещенные
-Бис-(4-гидрокси-35-дихлорфенил)пропан
1.3.3. содержащие гидрокси- и оксигруппы
1.3.3.1. алифатические
Спирт 2-аллилоксиэтиловый
'-Оксидиэтилендиоксиди-этанол
912-Teтpaоксатетрадекан-114-диол этиленгликольтетраоксиди-этиловый эфир
1.3.3.2. ароматические
-Феноксибензиловый спирт
-Феноксифенилметанол
-Феноксифенилкарбинол
2. альдегиды и кетоны
2.1. содержащие только одну оксогруппу
2.1.1. алифатические
2.1.1.1. алифатические соединения содержащие только предельные связи
Пентан-3-он 3-оксопентан
Бутан-2-он 2-оксобутан
2.1.1.1.1. галогензамещенные
Перфторгептанальгидрат
2.1.1.1.2. содержащие гидрокси- и оксогруппы
-Гидрокси-4-метилпентен-2-он
2.1.1.2. содержащие двойную связь
Пропеналь акриловый альдегид
-Метилпент-2-ен-4-он
Бут-2-еналь кротоновый альдегид 2-бутеналь
2.1.2.1. алициклические
2.1.2.1.1. галогензамещенные
2.1.2.2. ароматические
2.1.2.2.1. содержащие одноядерные ароматические заместители
м-Феноксибензальдегид
-Феноксибензальдегид
-Диметокси-12-дифенилэтанон
-Диметокси-2-фенил-ацетофенон
2.1.2.2.1.1. галогензамещенные
-(Пентахлорфенил)этанон
-Диметил-1-хлор-1-(4-хлорфенокси)бутан-2-он
2.2. содержащие более одной оксогруппы
Циклогексан-14-дион 14-диоксоциклогексан
Глутаровый диальдегид
0-Дигидро-910-диоксоантрацен 910-антрацендион
2.2.1. галогензамещенные
56-Тетрахлор-n-бензохинон
Хлоранил тетрахлорхинон
-Дихлор-5-дихлорметилен-2-циклопентен-14-дион
-Дихлор-2-(дихлорметилен)-4-циклопентен-13-дион дикетон
-Дихлор-14-нафтохинон
2.2.2. содержащие гидроксогруппу
-Дигидроксиантрахинон
-Дигидрокси-910-антрацендион
-Дигидрокси-910-антрацендион ализарин
58-Тетрагидроксиантрахинон
58-Тетрагидрокси-910-антрацендион
3. карбоновые кислоты и их производные
3.1. карбоновые кислоты и их ионы
3.1.1. содержащие одну карбоксигруппу
3.1.1.1. алифатические
3.1.1.1.1. содержащие только предельные связи
Кислота стеариновая соль
Кислота октадекановая соль
3.1.1.1.1.1. галогензамещенные
Кислота aab-трихлорпропионовая
Кислота 223-трихлорпропионовая
Кислота хлорэнантовая
Кислота 7-хлоргептановая
Кислота монохлоруксусная соль
Кислота хлоруксусная соль
Кислота хлорундекановая
Кислота 11 -хлорундекановая
Кислота хлорпелларгоновая
Кислота 9-хлорнонановая
Кислота перфторвалериановая
Кислота нонафторпентановая кислота перфторпентановая
Кислота a-монохлорпропионовая
Кислота 2-хлорпропионовая
Кислота гидроперфторэнантовая
Кислота 223344556677-додекафторгептановая
Кислота перфторэнантовая
Кислота перфторгептановая
Кислота 22-дихлорпропионовая натриевая соль
Кислота трихлоруксусная соль
3.1.1.1.1.2. содержащие ароматические заместители
3.1.1.1.1.3. содержащие гидрокси- окси- и оксогруппы
Кислота 5-(25-диметилфенокси)-22-диметилпентановая
Кислота феноксиуксусная
Кислота гликолевая фениловый эфир; кислота гидроксиуксусная фениловый эфир
Кислота 2-(a-нафтокси)-пропионовая
Кислота 2-(1-нафталинилокси)пропионовая
3.1.1.1.1.3.1 галогензамещенные
Кислота 24-дихлорфенокси-a-масляная
Кислота 4-(24-дихлорфенокси)масляная 24-ДМ
Кислота 2-метил-4-хлорфеноксимасляная
Кислота 4-(2-метилфенокси)-4-хлорбутановая тропотокс
Кислота 24-дихлорфенокси-a-пропионовая
Кислота 2-(24-дихлорфенокси)пропионовая
3.1.1.1.2. содержащие непредельные связи
Кислота пропан-2-ен-карбоновая
Кислота метакриловая
Кислота 2-метилпропан-2-ен-карбоновая
3.1.1.1.2.1. оксо- и галогенсодержащие
Кислота ab-дихлор-(3-формилакриловая)
Кислота 4-оксо-23-дихлоризокротоновая кислота мукохлорная
3.1.1.2. циклические
3.1.1.2.1. алициклические
Кислота хризантемовая соль
Кислота 22-Диметил-3-пропенил-1-циклопропан-карбоновая соль; Кислота 3-изобутенил-22-диметил-1-циклопропанкарбоновая соль
3.1.1.2.2. ароматические
Кислота бензойная соль
3.1.1.2.2.1. галогензамещенные
Кислота 2-хлорбензойная
Кислота о-хлорбензойная
Кислота 4-хлорбензойная
Кислота п-хлорбензойная
Кислота 236-трихлорбензойная
3.1.1.2.2.2. содержащие гидрокси- окси- оксогруппы
Кислота 2-гидрокси-36-дихлорбензойная
Кислота 2-метокси-36-дихлорбензойная
Кислота 2-метокси-36-дихлорбензойная дианат
3.1.2. многоосновные кислоты
3.1.2.1. алифатические
Кислота цис-бутендионовая
Кислота адипиновая соль
Кислота гександиовая соль; кислота 14-бутандикарбоновая соль
Кислота 18-октандикарбоновая
3.1.2.2. ароматические
3.1.2.2.1. галогензамещенные
3.2.1. сложные эфиры одноосновных кислот
3.2.1.1. алифатических
3.2.1.1.1 предельных
3.2.1.1.1.1. незамещенных
3.2.1.1.1.1.1. спиртов содержащих только предельные связи
Кислота уксусная метиловый эфир; метиловый эфир уксусной кислоты
Кислота уксусная этиловый эфир; этиловый эфир уксусной кислоты
3.2.1.1.1.1.2. содержащих двойные связи
цис-8-Додецинилацетат
Кислота уксусная Z-додец-8-ениловый эфир; Z-додец-8-ениловый эфир уксусной кислоты; денацил
Кислота уксусная виниловый эфир; виниловый эфир уксусной кислоты
3.2.1.1.1.1.3. многоатомных спиртов
3.2.1.1.1.1.4. спиртов содержащих гидрокси- окси- оксогруппы
Кислота уксусная 1-ацетоксиэтиловый эфир; ацетоксиэтиловыи эфир уксусной кислоты
3.2.1.1.1.2. галогензамещенных
5-Трихлорфенокси-этил-aa-дихлорпропионат
Кислота 22-дихлорпропионовая2-(245-трихлорфенокси)этиловый эфир; 2-(245-трихлор-фенокси)этиловый эфир 22-дихлорпропионовой кислоты; пентанат
5-Трихлорфенокси-этилтрихлорацетат
Кислота уксусная трихлор-2-(245-трихлорфенокси)этиловый эфир; трихлор-2-(245-трихлорфенокси)-этиловый эфир уксусной кислоты; гексанат
3.2.1.1.1.3. содержащие гидрокси- окси- и оксогруппы
Этиловый эфир молочной кислоты
Кислота 2-гидрокси-пропановая этиловый эфир
Кислота ацетоуксусная метиловый эфир
Метилацетоацетат метиловый эфир ацетоуксусной кислоты
Изопропиловый эфир молочной кислоты
Кислота 1-гидроксипропановая 1-метилэтиловый эфир
Кислота уксусная 4-оксопентиловый эфир; 4-оксопентиловый эфир уксусной кислоты
3.2.1.1.1.3.1. галогензамещенных
g-Хлоркротиловый эфир дихлорфеноксиуксусной кислоты
-Хлорбут-2-ениловый эфир 24-дихлорфеноксиуксусной кислоты; кротилин
a-Метилбензиловый эфир 2-хлорацетоуксусной кислоты
Кислота 2-хлор-3-оксо-масляная 1-фенил-этиловый эфир
Октиловый эфир 24-дихлорфеноксиуксусной кислоты
Кислота 24-дихлорфеноксиуксусная октиловый эфир
Бутиловый эфир 24-дихлорфеноксиуксусной кислоты
Кислота 24-дихлорфеноксиуксусная бутиловый эфир; бутиловый эфир 24-Д; 24-ДБ
3.2.1.1.2. содержащих двойные или тройные связи
3.2.1.1.2.1. одноатомных спиртов
Кислота акриловая этиловый эфир; этиловый эфир акриловой кислоты
Этиловый эфир 33-диметил-466-трихлор-5-гексеновой кислоты
Кислота 33-диметил-466-трихлор-5-гексеновая этиловый эфир
Кислота акриловая бутиловый эфир; бутиловый эфир акриловой кислоты
Кислота 2-метил-2-пропеновая метиловый эфир; метиловый эфир метакриловой кислоты
Бутиловый эфир метакриловой кислоты
Кислота метакриловая бутиловый эфир
Кислота акриловая метиловый эфир; метиловый эфир акриловой кислоты
Этиловый эфир bb-диметилакриловой кислоты
Этиловый эфир 3-метилбут-2-еновой кислоты
3.2.1.1.2.2. многоатомных спиртов
Монометакриловый эфир этиленгликоля
Кислота метакриловая 2-гидроксиэтилоиый эфир
3.2.1.2. циклических
3.2.1.2.1. апициклических
Meтиловый эфир 22-диметил-3-пропенил-1-циклопропанкарбоновой кислоты
Кислота 22-диметил-3-(2-метилпроп-1-енил)-циклопропан-1-карбоновая метиловый эфир; метиловый эфир хризантемовой кислоты; метилхризантемат
3.2.1.2.1.1. содержащих оксогруппы
3.2.1.2.2. ароматических
Кислота бензойная метиловый эфир; метиловый эфир бензойной кислоты необоновое масло
Кислота п-толуиловая метиловый эфир
Кислота 4-метилбензойная метиловый эфир; метиловый эфир п-толуиловой кислоты
3.2.1.2.2.1. с ароматическим заместителем в спирте
3.2.2. сложные эфиры двухосновных кислот
3.2.2.1 алифатических
3.2.2.1.1 предельных
3.2.2.1.1.1. алифатических предельных спиртов
3.2.2.1.1.2. непредельных спиртов
3.2.2.1.2. содержащих двойные или тройные связи
Диэтиловый эфир малеиновой кислоты
Кислота малеиновая диэтиловый эфир
3.2.2.2 аромаматических
Кислота фталевая диметиловый эфир; диметиловый эфир фталевой кислоты
Диметиловый эфир тетрахлортерефталевой кислоты
Кислота тетрахлортерефталевая диметиловый эфир; дактал W-75; хлорталдиметил
Кислота терефталевая диметиловый эфир; диметиловый эфир терефталевой кислоты
3.3. ангидриды и галогенангидриды
Дихлорангидрид терефталевой кислоты
Кислота терефталевая дихлорангидрид; терефталоилхлорид; 14-бензолдикарбонилдихлорид
Дихлорангидрид 2356-тетрахлортерефталевой кислоты
Кислота 2356-тетрахлортерефталевая дихлорангидрид; 2356-тетрахлортерефталоил дихлорид; 2356-тетрахлор- 14-бензолдикарбонилдихлорид
Дихлорангидрид изофталевой кислоты
Кислота изофталевая ди-хлорангидрид; изофталоилхлорид; 13-бензолдикарбонилдихлорид
Азотсодержащие соединения
1.1.1. содержащие одну аминогруппу
1.1.1.1. алифатические
1.1.1.1.1. содержащие только предельные связи
1.1.1.1.1.1. содержащие окси- оксо- карбоксигруппы
-Амино-2-гидроксипропан
1.1.1.1.2. содержащие непредельные связи
1.1.1.1.2.1. содержащие окси- оксо- гидрокси- и карбоксигруппы
Виниловый эфир моноэтаноламина
-(Этенилокси) этанамин 1-винилокси-2-аминоэтан
1.1.1.1.2.2. амиды кислот
Пропенамид кислота акриловая амид
Кислота метакриловая амид
Кислота 4-гидрокси-2-метилбутен-2-овая амид
NN-Диметиламино-метилакриламид
1.1.1.2. циклические
1.1.1.2.1. алициклические
1.1.1.2.2. ароматические
1.1.1.2.2.1. одноядерные
6-Триметиланилин мезидин
Фениламин аминобензол
-Метиланилин м-аминометилбензол
1.1.1.2.2.1.1. галогензамещенные
Бромтолуидин (смесь о м п-изомеров)
м-Трифторметиланилин
-(Трифторметил)бензоламин 3-аминобензотрифторид
1.1.1.2.2.1.2. содержащие гидрокси- окси- оксо- карбоксигруппы
-Амино-2-гидроксибензол о-гидроксианилин
-Этоксианилин аминофенетол
N-Фенилгидроксиламин
-Амино-3-гидроксибензол гидроксианилин
Кислота 4-аминобензойная
Кислота 5-аминосалициловая
Кислота 5-амино-2-гидроксибензойная
Кислота 3-аминобензойная
1.1.1.2.2.1.2.1. галогензамещенные
1.1.1.2.2.1.3 амиды кислот
1.1.1.2.2.2. ароматические конденсированные
1.1.2. содержащие две или более аминогрупп
1.1.2.1. алифатические
1.1.2.1.1. содержащие только предельные связи
2-Додекаметилендиамин
2-Додекандиамин 112-диаминододекан
1.1.2.1.1.1. содержащие гидрокси- окси- оксо- и карбоксигруппь
Тетраоксипропилэтилендиамин
1.1.2.1.1.2. амиды кислот
1.1.2.1.2. содержащие непредельные связи
-Диаминобензол фенилен-12-диамин
'-Диаминодифениловый эфир
Диаминобензол фенилендиамин
1.1.2.2.2. конденсированные многоядерные
-Диамино-910-антрацендион
1.2.1. содержащие только алифатические заместители
Бис(2-метилпропил)-амин 2-метил-N-(2-метилпропил)-1-пропанамин
Изопропилоктадециламин
N-Изопропилоктадециламин
N-(2-аминоэтил)-12-этандиамин 22'-диаминодиэтиламин
N-пропил-1-пропанамин
М-изопропил-1-изопропанамин
1.2.1.1. содержащие гидрокси- окси- оксо- карбоксигруппы
1.2.1.3. гидроксамовые кислоты
1.2.2. содержащие циклические заместители
1.2.2.1. содержащие алициклические заместители
N-Этилциклогексиламин
1.2.2.1.1. производные мочевины с одним алциклическим заместителем
1.2.2.2. содержащие одноядерные ароматические заместители
N-Фенил-14-бензолдиамин N-фенил-п-фенилендиамин
N-Этил-2-метиланилин
1.2.2.2.1. содержащие гидрокси- окси- оксо- карбоксигруппы
-Амино-2-(2-гидроксиэтил)-N-этиланилин сульфит
Кислота уксусная (4-гидроксифенил)-амид; парацетамол; 4-ацетамидофенол
N-Ацетил-2-аминофенол
Цианбензальдегида оксим натриевая соль
-Циклогександиен-4-дион диоксим
1.2.2.2.3. амиды кислот
-Хлор-24-диметилвалеранилид
Кислота 2-метилпентановая 4-метил-3-хлоранилид; солан
Анилид салициловой кислоты
1.2.2.2.4. производные мочевины с одним ароматическим заместителем
м-Трифторметилфенилмочевина
-(3-Трифторметилфенил)мочевина
-Хлор-2-бутинил-N-(3-хлорфенпл)карбамат
Кислота 4-хлорфенил-карбаминовая 4-хлорбут-2-иниловый эфир карбин
-Метилфенил-N-метилкарбамат
Кислота метилкарбаминовая метилфениловый эфир; дикрезил
Изопропилфенилкарбамат
Кислота фенилкарбаминовая изопропиловый эфир
Изопропилхлорфенилкарбамат
Кислота 3-хлорфенил-карбаминовая изопропиловый эфир
Оксифенилметилмочевина
-Гидрокси-3-метил-1-фенилмочевина; метурин
-Метоксикарбамидофенил-N-фенилкарбамат
Кислота 3-толилкарбаминовая 3-(N-метоксикарбониламино) фениловый эфир; фенмедифам
1.2.2.3. содержащие полиядерные ароматические заместители
-Хлор-4-бензоил-аминоантрахинон
1.2.2.3.1. производные мочевины с конденсированным ароматическим заместителем
-Нафтил-N-метилкарбамат
Кислота метилкарбаминовая нафт-1-иловый эфир; севин
1.3.1. содержащие только алифатические заместители
-Бутилбигуанидина гидрохлорид
NN-Диизооктил изооктанамин
NN'-Диэтилгуанидин соляно-кислый
-Диэтилгуанидин моно-гидрохлорид
Пропандинитрил дицианометан
Кислота 2-гидрокси-2-метилпропановая нитрил; 2-гидроксиметалпропанонитрил нитрил гидроксиизомасляной кислоты
Алкиламинопропионитрил С17-С20
Динитрил адипиновой кислоты
Кислота бут-3-еновая нитрил
-Метил-2-пропеннитрил
Кислота бут-2-еновая нитрил
Кислота уксусная нитрил
Кислота карбаминовая нитрил соединение с кальцием
Нитрил акриловой кислоты
1.3.1.2. содержащие гидрокси- окси- оксо- карбоксигруппы
Этиловый эфир N-бензоил-N-(34-дихлорфенил)-2-амино-пропионовой кислоты
Этил-N-бензоил-N-(34-дихлорфенил)аланинат суффикс
Бис(2-гидрокси-этил)метиламин 22-(М-метиламино)диэтанол
Диэтиламид 2-(a-нафтокси) пропионовой кислоты
NN-Диэтил-2-(1-нафталенилокси)-пропанамид
1.3.1.4. производные мочевины с несколькими алифатическими заместителями
NN-Диэтилкарбамилхлорид
1.3.2. содержащие циклические заместители
1.3.2.1. производные мочевины с алициклическими заместителями
-(Гексагидро-47-мета-ниндан-5-ил)-11-диметилмочевина
1.3.2.2. содержащие ароматические заместители
NN-Диэтил-п-фенилендиаминсульфат
ЦПВ 14-аминодиэтиланилин-сульфат
Алкилбензилдиметил-аммоний хлорид С10-С16
Алкилбензилдиметиламмоний хлорид С17-С20
N-(С7-С9)Алкил-N-фенил-п-фенилендиамин
N-Фенил-N-этилбензол-метанамин
1.3.2.2.1. нитрилы изонитрилы
Динитрил изофталевой кислоты
-Бензолдикарбонитрил изофталонитрил 13-дицианобензол
1.3.2.2.3. производные мочевины с одним или несколькими ароматическими заместителями
NN-Дифенилмочевина карбанилид
N-Трифторметилфенил-N'N'-диметилмочевина
-Диметил-3-(3-трифтор-метилфенил)мочевина которан
N'-(34-Дихлорфенил)-NN-диметилмочевина
-Диметил-3-(34-дихлорфенил)мочевина диурон
1.4. соли четвертичных аммониевых оснований
Метилтриалкиламмония нитрат
Алкилтриметиламмоний хлорид
NNN-Триметил-N-(2-хлорэтил)аммоний хлорид
2. кислород- и азотсодержащие
2.1. нитро- и нитрозосоединения
2.1.1.1. содержащие гидрокси- окси- оксо- карбоксигруппы
Динитродиэтиленгликоль
Дигидроксиэтиловый эфир динитрат диэтиленгликоль динитрат
Динитротриэтиленгликоль
2.2.1. алициклические
Хлорнитрозоциклогексан
-Нитрозо-1-хлорциклогексан
2.1.2.2.1. одноядерные
м-Трифторметилнитробензол
-Нитро-3-трифторметилбензол
Нитрохлорбензол (смесь 234 изомеров)
-Дихлор-2-нитробензол
-Нитро-12-дихлорбензол
-Динитро-1-хлорбензол
2.1.2.2.1.2. содержащие гидрокси- окси- оксо- карбоксигруппы
-втор-Бутил-46-динитрофенил-33-диметилакрилат
-(1-Метилпропил)-46-динитрофенил 3-метил-2-бутеноат мороцид акрицид эндозан 2-втор-бутил-46-цинитрофенил-3-метил-кротонат
-Метил-46-динитрофенол
-(1-Метилпропил)-46-динитрофенол
Кислота м-нитро-бензойная
Кислота 3-нитробензойная
Кислота п-нитро-бензойная
Кислота 4-нитробензойная
Метилэтил-[2-(1-этил-метилпропил)-46-динитрофенил]карбонат
Кислота 2-втор-бутил-46-динитрофениловая изопропиловый эфир; динобутон; ситазол; акрекс
-[(п-Нитрофенил)ацетиламино]этан-1-ол
2.1.2.2.1.2.1. галогензамещенные
п-Нитрофенилхлормети-карбинол
-Нитро-a-хлорметил-бензолметанол; [1-(4-нитрофенил)]-2-хлорэтан-1-ол
Кислота 3-нитро-4-хлорбензойная
Кислота 5-нитро-2-хлорбензойная
Кислота 25-дихлор-3-нитробензойная
-Дихлорфенил-4-нитрофениловый эфир
-Дихлор-1-(4-нитрофенокси)бензол нитрохлортоккорн
2.1.2.2.1.3. содержащие амино- имино- диазогруппы
-Нитро-NN-диэтиланилин
N-Нитрозодифениламин
-Динитро-24-диазопентан
NN'-Диметил-NN-динитрометандиамин
п-Нитроанилин 4-нитро-бензоламин
-Нитробензоламин м-нитроанилин
N-(4-Амино-3-метилфенил)-п-бензохинонимин
2.1.2.2.1.3.1. галогензамещенные
-хлор-2-нитробензоламин
-Дихлор-4-нитроанилин
-Дихлор-4-нитробензоламин дихлоран ботран
-Динитро-4-диэтиламино-бензотрифторид
-Динитро-4-дипропиламинобензотрифторид
-Динитро-NN-дипропил-4-трифторметиланилин трефлан
2.1.2.2.1.3.2. содержащие гидрокси- окси- оксо- карбоксигруппы
4-Тринитробензанидид
Кислота 246-тринитро-бензойная анилид
п-Нитрофениламиноэтанол
-[(4-нитрофенил)амино] этанол оксиамин
2.1.2.2.2. конденсированные ароматические
Кислота 1-нитроантрахинон-2-карбоновая
Кислота 910-дигидро-1-нитро-910-диоксо-2-антраценовая
2.2. эфиры и соли азотной и азотистой кислот
Кислота азотистая бутиловый эфир
Серосодержащие соединения
1.1. содержащие группу C-S-Н
b-Меркаптодиэтиламин
-(NN-Диэтиламино)-этантиол
1.2. содержащие группу C-S-C
-Метил-4-метилтиофенол
Метилтиометилфенол 3-метил-4-тиоанизол
-Метилтио-О-метилкарбомоилбутаноноксим-3
-Метилтио-2-бутанон-О-(метиламинокарбонил) оксим дравин 755
-Хлорфенил-245-трихлорфенилсульфид
4-Трихлор-5-[4-(хлорфенил)тио]бензол-тетразул анимерт
Винилсульфид 11-тиобисэтен
1.3. содержащие группу C-S-S-C
1.4. содержащие группу C=S
1.4.1. производные тиомочевины
S-Пропил-N-этил-N-бутилтиокарбамат
Кислота бутил(этил)тио-карбаминовая S-пропиловый эфир; тиллам
Тиокарбамид диамид тио-карбаминовой кислоты
S-(23-Дихлораллил)-NN-диизопропилтиокарбамат
Кислота диизопропил-тиокарбаминовая S-(23-дихлорпроп-2-ениловый) эфир; авадекс
S-Этил-NN'-дипропил-тиокарбамат
Кислота дипропилтио-карбаминовая S-этиловый эфир; эптам
Кислота амидинотиоуксусная
Карбоксиметилизотиомочевина
-Бис-метоксикарбонил тиоуреидобензол
Кислота 12-фенилен-бис (иминокарбонотиоил) бискарбаминовая диэтиловый эфир; топсин; немафакс; тиофанат
1.4.2 производные дитиокарбаминовой кислоты
Тетраэтилтиурамдисульфид
NNN'N'-Teтpaэтилтиурамдисульфид тиурам Е
Кислота N-метилдитиокарбаминовая N-метиламинная соль
Метилдитиокарбамат натрия
Кислота метилдитио-карбаминовая натриевая соль; карбатион
Этиленбистиокарбамат аммония
Кислота 12-этиленбистио-карбаминовая диаммониевая соль
S-Этил-N-этил-N-циклогексилтиокарбамат
Этиленбисдитиокарбамат цинка
Кислота NN'-этииленбисдитиокарбаминовая цинковая соль; цинеб
Диметилдитиокарбамат аммония
Кислота диметилдитиокарбаминовая аммониевая соль
Тетраметилтиурамдисульфид
Тетраметилтиурамдисульфид тиурам Д
Кислота тиолтиоугольная бутиловый эфир
Кислота тиолтиоугольная изоамиловый эфир; изопентилксантогенат
Изопропилксантогенат соль
Кислота тиолтиоугольная изопропиловый эфир соль
Этилксантогенат соль
Кислота тиолтиоугольная этиловый эфир соль
1.5. содержащие группу C-N=S
1.6. сульфониевые соли
(4-Гидрокси-2-метилфенил)диметилсульфоний хлорид
2. соединения содержащие серу непосредственно связанную с кислородом
N-п-Бутил-N-(п-метилбензолсульфонил)мочевина
-Бутил-1-(п-толилсульфонил)мочевина бутамид
N-Пропил-N'-(п-хлор-бензолсульфонил)мочевина
-Пропил-1-[(п-хлорфенил)сульфонил]мочевина хлорпропамид
'-Дихлордифенил-сульфон
'-Сульфонил-бис(4-хлорбензол) ди-4-хлор-фенилсульфон бис(п-хлорфенил)сульфон
'-Диаминодифенил-сульфон
2.3. сульфиновые кислоты и их производные
Кислота п-толуолсульфиновая соль
Кислота 4-метил-бензолсульфиновая соль
2.4. сульфокислоты и их производные
2.4.1. алифатические сульфокислоты и их соли
Метилтриалкиламмоний метилсульфат
Олефинсульфонат С15-С18
Олефинсульфонат С12-С14
Кислота N-метилсульфаминовая
2.4.2. ароматические
2.4.2.1. одноядерные
2.4.2.1.1. сульфокислоты и соли сульфокислот не содержащие иных заместителей кроме алкила
Алкилбензол-сульфонаты
2.4.2.1.1.1. содержащие заместители в радикале
-Бис(4-метил-2-сульфофениламино)-58-дигидроксиантрахинон динатриевая соль
Краситель хромовый зеленый антрахиноновый 2Ж
Кислота 4-нитроанилин-2-сульфоновая соль
-Нитроанилин-2-сульфокислоты соль
Кислота аминобензол-3-сульфоновая
Кислота метаниловая кислота анилин-м-сульфоновая
Кислота 3-нитроанилин-4-сульфоновая
Кислота 4-амино-2-ннтро-бензолсульфоновая кислота 3-нитросульфаниловая
п-Хлорбензолсульфонат натрия
-Хлорбензолсульфокислота натриевая соль; лудигол
2.4.2.1.2. эфиры ароматических сульфокислот
2.4.2.1.3. галогенангидриды ароматических сульфокислот
Бензолсульфонилхлорид
п-Бутиламид бензол-сульфокислоты
Кислота бензолсульфоновая н-бутиламид; N-бутилбензолсульфамид
Кислота бензолсульфоновая амид
2.4.2.2. конденсированные полиядерные
Кислота бис(п-бутил-анилин)антрахинон-33-дисульфоновая динатриевая соль
Краситель кислотный антрахиноновый зеленый Н2С
Кислота 18-диаминонафталин-4-сульфоновая
-Нафтол-6-сульфокислота
-Гидрокси-2-нафталин-сульфокислота b-нафтол-сульфокислота шеффер соль
3. эфиры и соли серной и сернистой кислот
-Хлорфенил-4-хлорбензолсульфонат
-Аминоэтиловый эфир серной кислоты
Кислота 2-аминоэтилсерная
п-Метиламинофенол сульфат
Алкилбензолсульфонат триэтаноламина
Фосфорсодержащие соединения
1. содержащие связь С-Р
1.1. фосфины и соли фосфония
Трис(диэтиламино)-2-хлорэтилфосфин
1.2. оксиды третичных фосфинов
Триизопентилфосфин оксид
Кислота трис(3-метилбутил) фосфорная
Оксид диоктилизопентилфосфина
(3-Метилбутил)диоктил-фосфин оксид
Кислота 2-хлорэтил-фосфоновая бис(2-хлорэтиловый) эфир
Диэфир 2-хлорэтилфосфоновой кислоты
Кислота винилфосфоновая бис(bb-хлорэтиловый) эфир
ОО-Бис(2-хлорэтил)винилфосфонат винифос
ОО-Дифенил-1-гидрокси-222-трихлорэтилфосфонат
О-(2-Хлор-4-метил-фенил)
(4-Meтил-2-хлорфенил)
N'-изопропиламидохлорметилтиофосфонат
N-втop-бутиламидохлор-метилтиофосфонат изофос-3
Оксигексилидендифосфонат
Оксигептилидендифосфонат
Оксинонилидендифосфонат
Оксиоктилидендифосфонат
Кислота оксиэтилидендифосфоновая
Кислота гидроксиэтан-11-дифосфоновая
Кислота 2-хлорэтил-фосфоновая 2-хлорэтиловый эфир
Моноэфир 2-хлорэтилфосфонойой кислоты
Кислота 2-хлорэтилфосфоновая
Кислота 2-гидрокси-13-пропилендиамин-NNN'N'-тетраметиленфосфоновая натриевая соль
2. производные фосфорной и фосфористой кислот
2.3. амиды фосфорной кислоты
ООО-Триксиленилфосфат
ОО-Диметил-О-[3-(карб-1-фенилэтокси)пропен-2-ил-2-фосфат
Кислота 3-диметоксифосфорилоксикротоновая 1-фенилэтиловый эфир; циодрин
ОО-Диметил-О-[1-(2345-тетрахлорфенил)-2-хлорвинил фосфат
ОО-Диметил-(1-гидрокси-222-трихлорэтил)фосфонат
ОО-Диметил-О-(22-дихлорвинил)фосфат
О-(22-Дихлорвинил)-ОО-диметилфосфат ДДВФ дихлофос
Дихлорпропил(2-этилгексил)фосфат
SSS-Трибутилтритиофосфат
Дитиофосфат крезиловый
ОО-Диметил-S-этил-меркаптоэтилдитиофосфат
ОО-Диметил-5-(2-этилтиоэтил)дитиофосфат М-81
ОО-Диметил-О-(3-метил-4-метилтиофенил)тиофосфат
Кислотa тиофосфорная ОО-диметил-О-(3-метил-4-метилтио) фениловый эфир; сульфидофос; байтекс
О-(4-Meтилтиофенил)-О-этил-S-пропилдитиофосфат
Болстар гелотион сульпрофос
Кислота бис(2-этилгексил)дитиофосфорная
Кислота дитиофосфорная ОО-бис(2-этил-гексиловый)эфир
ОО-Диэтил-S-карб-этоксиметилтиофосфат
ОО-Диметил-S-карб-этоксиметилтиофосфат
Кислота (диметокситио-фосфорилтио)уксусная этиловый эфир; метил-ацетофос
ОО-Диметил-S-(12-дикарбэтоксиэтил)дитиофосфат
Кислота 2-(диметокситиофосфорилтио) бутандиовая диэтиловый эфир; карбофос
ОО-Диэтил-S-бензил-тиофосфат
S-Бензил-ОО-диэтилтиофосфат рицид-П
Кислота О-фенил-О-этилтиофосфорная соль
Кислота дитиофосфорная ОО-дибутиловый эфир соль
Дибутилмонотиофосфат
Кислота диметилдитиофосфорная
Kислота ОО-диметилдитиофосфорная
S-(2-Ацетамидоэтил)-ОО-диметилдитиофосфат
Кислота диэтилдитиофосфорная
Кислота ОО'-диэтилдитиофосфорная
Кислота диэтилдитиофосфорная соль
2.2.2.1 галогензамещенные
О-Метил-О-этилхлортиофосфат
О-Фенил-О-этилхлортиофосфат
О-(4-Бром-25-дихлорфенил)-ОО-диметилтиофосфат
Монометилдихлортиофосфат
О-Meтилдихлортиофосфат
Моноэтилдихлортиофосфат
О-Этилдихлортиофосфат
О-(24-Дихлорфенил)-S-пропил-О-этилтиофосфат
Этафос протиофос токутион бидерон
ОО-Диэтилхлортиофосфат
Диметилхлортиофосфат
ОО-Диметилхлортиофосфат
О-Метил-О-(245-трихлорфенил)-О-этилтиофосфат
ОО-Диметил-О-(25-дихлор-4-иодофенил)тиофосфат
2.2.2.2. азотсодержащие
ОО-Диэтил-О-(4-нитро-фенил)тиофосфат
О-(4-Нитрофенил)-ОО-диэтилтиофосфат тиофос
ОО-Диметил-S-(N-метил-N-формилкapбaмоилметил)-дитио-фосфат
ОО-Диметил-S-(N-метил-N-формиламинометил)-дитиофосфат антио
ОО-Диметил-О-(4-нитрофенил)фосфат
Бутиламид О-этил-S-фенилдитиофосфорной кислоты
О-Этил-S-фeнил-N-бутил-амидодитиофосфат фосбутил
ОО-Диметил-S-(N-метилкарбамидометил)-дитиофосфат
ОО-Диметил-S-(2-(N-метил-амино)-2-оксоэтил)дитиофосфат фосфамид рогор
ОО-Диметил-О-(4-цианфенил)тиофосфат
ОО-Диметил-О-(3-метил-4-нитрофенил)тиофосфат
ОО-Диметил-S-2-(1-N-метилкарбамоилэтил-меркато)этилтиофосфат
N-(bb-ОО-Диизопропилдитиофосфорил-этил)бензолсульфонамид
ОО-Диизопропил-S-2-фенилсульфониламино-этилдитиофосфат префарбензулид бетасан
2.4. соли фосфорной кислоты и органических оснований
4-Триаминобензола фосфат
Кислоты п-аминобензойной фосфат
Гетероциклические соединения
1. кислородсодержащие
1.1. содержащие трехчленный цикл
-Эпоксипропан метоксиран
-Хлор-23-эпоксипропан
1.2. содержащие пятичленный цикл
Дихлормалеиновый ангидрид
Дихлорбутандионовый ангидрид
Фур-2-илметанол 2-гидроксиметилфуран 2-фуранметанол
-Нитрофурфуролдиацетат
(5-Нитро-2-фуранил) метандиол диацетат
1.3. содержащие шестичленный цикл
-Дигидро-4-метил-2Н-пиран
-Метил-4-гидрокси-тетрагидропиран
-Meтилтетрагидpo-4-ол-2Н-пиран спирт пирановый
-Метил-4-гидроксиэтил-13-диоксан
-Метил-4-этанол-13-диоксан спирт диоксановый
Хлорэндиковый ангидрид
Кислота перхлорноборн-5-ен-23-дикарбоновая ангидрид
2.1. пятичленный цикл с одним атомом азота
Циклогексилимид дихлормалеиновой кислоты
2.2. шестичленный алифатический цикл с одним атомом азота
-Амино-22б6-тетраметилпиперидин
66-Тетраметилпиперидин-4-он
2.3. шестичленный ароматический цикл с одним атомом азота
N-Метилпиридиний хлорид
-Метилпиридиний хлорид
-Трихлорметил-3456-тетрахлорпиридин
-Трихлорметил-345-трихлорпиридин
Гексахлораминопиколин
-Амино-2-трихлорметил-356-трихлорпиридин
Пентахлораминопиколин
-Амино-2-трихлорметил-35-дихлорпиридин
-Трихлорметилдихлорпиридин
-Хлор-6-(трихлорметил)пиридин
Кислота 4-амино-356-трихлорпиколиновая
Кислота 4-амино-356-трихлор-2-пиридинкарбоновая пиклорам тордон
-Амино-356-трихлорпиколинат калия
Кислота 4-амино-356-трихлор-2-пиридинкарбоновая калиевая соль; хлорамп
2.4. многоядерные с одним атомом азота
-Ацетокси-12-диметил-3-карбэтоксииндол
-Бром-5-гидрокси-3-карбэтокси-1-метил-2-фенилтиометилиндол
-Хлорциклогексилтио-N-фталимид
Кислота фталевая N-(2-хлорциклогексилимид)
N-Трихлорметилтиофталимид
-Бром-5-гидрокси-4-диметиламино-3-карбэтокси-1-метил-2-фенилтиометилиндол гидрохлорид
ОО-Диметил-S-фталимидометилдитиофосфат
Трихлорметилтиотетра-гидрофталимид
2.5. пятичленный цикл с несколькими атомами азота
-Дихлор-55-диметилгидантоин
-Диметил-13-дихлоримидазолидин-24-дион дихлорантин
-(2-Гидроксипропил)-1-метил-2-пентадецил-2-имидазо-2-имидазо-линий метилсульфат
-Фенил-3-пиразолидон
2.6. шестичленный цикл с двумя атомами азота
-(п-Аминобензолсульфамидо)-3-метоксипиридазин; кислота сульфаниловая N-(6-метоксипиридазин-3-ил)амид
ОО-Диэтил-О-(2-изопропил-4-метилпиримедил-6-тиофосфат
О-(2-Изопропил-6-метилпиримидин-4-ил)-ОО-диэтилтиофосфат базудин
N-(2-Аминоэтил)-пиперазин
-(2-Аминоэтил)пиперазин
-Фенил-45-дихлорпиридазон-6
-Фенил-4-амино-5-хлорпиридазон-6
-Амино-2-фенил-4-хлорпиридазин-3(2Н)-он феназон
-Амино-6-хлорпиримидин
-Хлор-4-пиримидинамин
-Амино-6-метоксипиримидин
Гексагидропиразин пиперазин
2.7. шестичленный цикл с тремя атомами азота
-Хлор-46-бис(этиламино)-симм-триазин
-Бис(N-этиламино)-6-хлор-135-триазин симазии
-Хлор-46-бис(этиламино)-симм-триазина 2-оксипроизводное
-Оксипроизводное симазина
ОО-Диметил-S-(46-диамино-135-триазин-2-ил-метил)-дитиофосфат
Сайфос меназон сафикол азадитион
Циклотриметилентринитроамин
5-Тринитро-135-пергидротриазин гексоген
-бис(Изопропиламино)-2-(N-Meтил-N-цианамино)-135-триазин
-Амино-4-метил-6-метокси-135-триазин
-Амино-4-метил-6-метокси-симм-триазин
-Хлор-46-бис(изопропиламино)-симм-триазин
-Бис(N-изопропиламино)-6-хлор-135-триазии пропазин симазин нерастворимый
-Mетилтио-46-диизопропиламино-симм-триазин
-Aминo-4-(NN-диизопропиламино)-6-метилтио-135-триазин прометрин
5-Триазин-246(1Н3Н5Н)-трион
2.8. многоядерные с несколькими атомами азота
-Бис(1469-тетраазотрицикло[441149]-додекано)-этилиден дигидрохлорид
Метил-N-(2-бензимидазолил)карбамат
Кислота 1Н-бензимидазол-2-ил-карбаминовая метиловый эфир
-Циклогексил-56-триметиленурацил
-Циклогексил-67-дигидро-1 Н- циклопентапиримидин-24(3Н5Н)-дион гексилур
-Диметил-44'-дипиридилдиметилфосфат
Метил-1-бутилакарбомоил-2-бензимидазолкарбамат
Гексаметилентетрамин
57-Тетраазатрициклодекан уротропин аминоформ формин
-Амино-2-(п-аминофенил)-1Н-бензимидазол
-Диазобицикло-[2.2.2]октан ДАВСО
2.9. содержащие более шести атомов в цикле
S-Этил-N-гексаметилен-тиокарбамат
Кислота гексагидро-1Н-азепин-1-тиокарбоновая S-этиловый эфир; ялан
Гексаметиленимина гидрохлорид
Циклотетраметилентетранитроамин
Октагидро-1357-тетpa-нитро-1357-тетразоцин октаген
Teтpaгидротиофен-11-диоксид
Сульфолан тетраметиленсульфон
4.1. содержащие азот и кислород в качестве гетероатомов
ОО-Диэтил-S-(6-хлор-бензоксазолинил метил)-дитиофосфат
S-(23-Дигидpo-3-оксо-6-хлорбензоксазол-3-ил-метил)-ОО-диэтилфосфат фозалон
Teтрагидро-14-оксазин
Бензоксазол-2(3Н)-он
-Хлорметал-6-хлорбензоксазолон
б-Хлор-3-хлорметил-2-(3Н)бензоксазолон
4.2. содержащие азот и серу в качестве гетероатомов
Дибензтиазолдисульфид
'-Дитиодибензотиазол альтакс
-Бутилтиобензотиазол
-Диметилтетрагидро-135-тиадиазинтион-2
-Диметилпергидро-135-тиадиазин-2-тион милон тиазон
-Гидроксибензотиазол
-(3Н)-Гидроксибензотиазолон
Бензотиазол-2-тиол каптакс
Элементоорганические соединения
Бис(трибутилолово)оксид
Трибутилметакрилатолово
Трибутил(2-метил-1-оксо-2-пропенил)оксистаннан
Дициклогексилоловооксид
Дициклогексилоксостаннан
Трициклогексилоловохлорид
Дибутилдихлорстаннан
Диэтилолово дихлорид
Этиленбис(тиогликолят)-диоктилолово
Дибутилдилауратолово
Бис(додеканоилокси)-динбутилстаннан
Дибутилдиизооктилтиогликолятолово
Бис(изооктилоксикарбонилметил-тио)дибутилстаннан
Диэтилдиоктаноатолово
Диэтилбис(октаноилокси) таннан диэтилдикаприлатолово
Диизобутилмалеатдиоктидолово
Дибутилолово сулъфид
Трибутилолова хлорид
Хлортрибутилстаннан трибутилхлорстаннан
3. соединения свинца
4. соединения мышьяка
5. соединения кремния
Алфавитный указатель вредных веществ в питьевой воде приведенных в приложении 2
Алкилбензилдиметиламмоний хлорид С10-С16
Алкилбензолсульфонаттриэтаноламина
Алкилбензолсульфонаты
-Аминобензотрифторид
-(п-Аминобензолсульфамидо)-3-метоксипиридазин
-Амино-2-гидроксибензол
-Амино-3-гидроксибензол
-Амино-2-(2-гидроксиэтил)-N-этиланилинсульфит
-Амино-4-(NN-диизопропиламино)-6-метилтио-135-триазин
-Аминодиэтиланилинсульфат
-Амино-2266-тетраметилпиперидин
-Амино-2-фенил-4-хлор-пиридазин-3(2Н)-он
N-(2-Аминоэтил)пиперазин
N-(2-Аминоэтил)-12-этандиамин
-(2-Ацетамилоэтил)-ОО-диметилдитиофосфат
Ацетоксиэтиловый эфир уксусной кислоты
-Бензил-ОО-диэтилтиофосфат
-Бензолдикарбонилдихлорид
-Бензолдикарбонитрил
Бис(2-гидроксиэтил)метиламин
Бис(додеканоилокси)-ди-н-бутилстаннан
Бис(изооктилоксикарбонилметилтио)дибутилстаннан
-Бис(изопропиламино)-2-(N-метил-N-цианамино)-135-триазин
-Бис(N-изопропиламино)-6-хлор-135-триазин
Бис(2-метилпропил)амин
-Бис(4-метил-2-сульфофениламино)-58-дигидро-ксиантрахинон динатриевая соль
-Бис(1469-тетраазотрицикло[441149]додекано)-этилиден дигидрохлорид
Бис(п-хлорфенил)сульфон
ОО-Бис(2-хлорэтил)винилфосфонат
-Бис(N-этиламино)-6-хлор-135-триазин
Бицикло(221)гепта25-диен
-Бром-5-гидрокси-3-карбэтокси-1-метил-2-фенил-тиометилиндол
п-Бутиламид бензолсульфокислоты
N-Бутилбензолсульфамид
-втор-Бутил-46-динитрофенил-3-метилкротонат
N-н-Бyтил-N-(п-мeтилбeнзoлcyльфонил)мoчeвинa
трет-Бутиловый спирт
Бутиловый эфир акриловой кислоты
-Бутил-1-(п-толил-сульфонил)мочевииа
-Бутоксибут-1-ен-3-ин
Виниловый эфир уксусной кислоты
-Винилокси-2-аминоэтан
4а588а-Гексагидро-12341010-гексахлор-1458-диметанонафталин
3а477а-Гексагидро-2456788-гептахлор-47-метаноинден
-(Гексагидро-47-метаниндан-5-ил)-11-диметилмочевина
56788-Гептахлор-47-эндометилен-3а477а-тетрагидроинден
-Гидроксибензотиалоз
-(3Н)-Гидроксибензотиазол
-Гидрокси-4-метилпентан-2-он
-Гидроксиметилпропанонитрил
-Гидрокси-3-метил-1-фенилмочевииа
-Гидрокси-2(и 4)-метилфенол
-Гидрокси-2-нафталинсульфокислота
-Гидрокси-2(и 4)-пропилбензол
-(2-Гидроксипропил)-1-метил-2-пентадецил-2-имидазо-2-имидазолиний метилсульфат
-Диазобицикло[2.2.2]октан
Диамид тиокарбаминовой кислоты
-Диамино-910-антрацевдион
'-Диаминодифенилсульфон
-Дибром-3-хлорпропан
Дибутилдиизооктитиогликолятолово
Дибутилолово сульфид
0-Дигидро-910-диоксоантрацен
Дигидроксиэтиловый эфир динитрат
S-(23-Дигидро-3-оксо-6-хлорбензоксазол-3-ил-метил)-ОО-диэтилфосфат
Диизобутилмалеатдиоктилолово
N-(bb-ОО-Диизопропилдитиофосфорилэтил)бензолсульфонамид
ОО-Диизопропил-S-2-фенилсульфоиламиниоэтилдитиофосфат
NN-Диметиламинометилакриламид
Диметилвинилкарбинол
ОО-Диметил-5-(46-диамино-135-триазин-2ил-метил)-дитиофосфат
ОО-Диметил-5-(12-дикарбэтоксиэтил)дитиофосфат
NN'-Диметил-NN-динитpoмeтaндиaмин
-Диметил-44-дипиридилдиметилфосфат
-Диметил-13-дихлоримидазолидин-24-дион
-Диметил-3-(34-дихлорфенил)мочевина
ОО-Диметил-5-карбэтоксиметилтиофосфат
ОО-Диметил-S-(2-(N-метиламино)-2-оксоэтил)дитиофосфат
ОО-Диметил-S-(N-метилкарбамидометил)дитиофосфат
ОО-Диметил-S-2-(1-N-метилкарбамоилэтилмеркапто)этилтиофосфат
ОО-Диметил-S-(N-метил-N-формиламинометил)дитиофосфат
ОО-Диметил-S-(N-метил-N-формилкарбамоилметил)дитиофосфат
Диметиловый эфир терефталевой кислоты
Диметиловый эфир фталевой кислоты
-Диметилпергидро-135-тиадиазин-2-тион
ОО-Диметил-О-[1-(2345-тетрахлорфенил)-2-хлорвинилфосфат
-Диметил-3-(3-трифторметилфенил)мочевина
-(11-Диметилэтил)-4-метилбензол
ОО-Диметил-S-этилмеркаптоэтилдитиофосфат
ОО-Диметил-S-(2-этилтиоэтил)дитиофосфат
-Диметокси-2-фенилацетофенон
-Динитро-24-диазопептан
-Динитро-NN-дипропил-4-трифторметиланилин
-Динитро-4-диэтиламинобензотрифторид
'-Дитиодибензотиазол
-(23-Дихлораллил)-NN-диизопропилтиокарбамат
О-(22-Дихлорвинил)-ОО-диметилфосфат
-Дихлор-п-трет-бутил-толуол
'-Дихлордифенилсульфон
-Дихлор-2-(дихлорметилен)-4-циклопентен-13-дион
-Дихлор-4-нитробензоламин
-Дихлор-1-(4-нитрофенокси)бензол
Ди-4-хлор-фенилсульфон
Диэтиламид 2-(a-нафтокси)пропионовой кислоты
ОО-Диэтил-S-бензилтиофосфат
Диэтилбис(октаноилокси)станнан
-Диэтилгуанидин моногидрохлорид
Диэтилдикаприлатолово
Диэтиленгликоль динитрат
ОО-Диэтил-S-карбэтоксиметилтиофосфат
ОО-Диэтил-О-(4-нитрофенил)тиофосфат
Днэтилолово дихлорид
ОО-Диэтил-S-(6-хлорбензоксазолинилметил)дитиофосфат
Z-Додец-8-ениловый эфир уксусной кислоты
Изопентилксантогенат
N-Изопропил-1-изопропанамин
О-(2-Изопропил-6-метилпиримидин-4-ил)-ОО-диэтилтиофосфат
Кислота акриловая амид
Кислота акриловая метиловый эфир
Кислота акриловая бутиловый эфир
Кислота акриловая этиловый эфир
Кислота 4-амино-2-нитробензолсульфоновая
Кислота 4-амино-356-трихлор-2-пиридинкарбоновая
Кислота 4-амино-356-трихлор-2-пиридинкарбоноввя калиевая соль
Кислота анилин-м-сульфоновая
Кислота бензойная метиловый эфир
Кислота бензолсульфоновая н-бутиламид
Кислота бис(п-бутиланилин)анрахинон-33-дисульфоновая динатриевая соль
Кислота бутил(этил)тиокарбаминовая S-пропиловый эфир
Кислота 14-бутандикарбоновая соль
Кислота 2-втор-бутил-46-динитрофениловая изопропиловый эфир
Кислота винилфосфоновая бис(bb-хлорэтиловый)эфир
Кислота гексагидро-1Н-азепин-1-тиокарбоновая S-этиловый эфир
Кислота гександиовая соль
Кислота 2-гидрокси-2-метилпропановая нитрил
Кислота 1-гилроксипропановая 1-метилэтиловый эфир
Кислота 2-гидроксипропановая этиловый эфир
Кислота гидроксиуксусная фениловый эфир
Кислота гликолевая фениловый эфир
Кислота диизопропилтиокарбаминовая S-(23-дихлорпроп-2-ениловый)эфир
Кислота ОО-диметилдитиофосфорная
Кислота 22-диметил-3-(2-метил-проп-1-енил)-циклопропан-1-карбоновая метиловый эфир
Кислота 22-диметил-3-пропенил-1-циклопропанкарбоновая соль
Кислота 2-(диметокситиофосфорилтио)бутандиовая диэтиловый эфир
Кислота (диметокситиофосфорилтио)уксусная этиловый эфир
Кислота 3-диметоксифосфорилоксикротоновая 1-фенилэтиловый эфир
Кислота дипропилтиокарбаминовая S-этиловый эфир
Кислота дитиофосфорная ОО-бис(2-этилгексиловый)эфир
Кислота 22-дихлорпропионовая 2-(245-трихлорфенокси)этиловый эфир
Кислота 4-(24-дихлорфенокси)масляная
Кислота 24-дихлорфеноксиуксусиая бутиловый эфир
Кислота 24-дихлорфеноксиуксусая октиловый эфир
Кислота 24-дихлорфеноксиуксусная соль
Кислота ab-дихлор-b-формилакриловая
Кислота диэтилдитиофосфориая соль
Кислота 3-изобутенил-22-диметил-1-циклопропан-карбоновая соль
Кислота изофталевая дихлорангидрид
Кислота метакриловая 2-гидроксиэтиловый эфир
Кислота 4-метилбензойная метиловый эфир
Кислота 4-метилбензолсульфиновая соль
Кислота метилдитиокарбаминовая натриевая соль
Кислота метилкарбаминовая метилфениловый эфир
Кислота метилкарбаминовая нафт-1-иловый эфир
Кислота 2-метилпентановая 4-метил-3-хлоранилид
Кислота 2-метил-2-пропеновая метиловый эфир
Кислота N-метилсульфиминовая
Кислота 4-(2-метилфенокси)-4-хлорбутановая
Кислота 2-мегокси-36-дихлорбензойная
Кислота мукохлорная кислота
Кислота 2-(a-нафтокси)пропионовая
Кислота 4-нитробензойиая
Кислота м-нитробензойная
Кислота п-нитробензойная
Кислота 3-нитросульфаниловая
Кислота нонафторпентановая
Кислота 4-оксо-23-дихлоризокротоновая
Кислота перфторпентановая
Кислота сульфаниловая N-(6-метоксипиридазин-3-ил)амид
Кислота тетрахлортерефталевая диметиловый эфир
Кислота 2356-тетрахлортерефталевая дихлорангидрид
Кислота терефталевая диметиловый эфир
Кислота терефталевая дихлорангидрид
Кислота тиолтиоугольная изоамиловый эфир
Кислота тиофосфорная ОО-диметил-О-(3-метчл-4-метилтио)фениловый эфир
Кислота 3-толилкарбаминовая 3-(N-метоксикарбониламино)фениловый эфир
Кислота п-толуолсульфоновая соль
Кислота 246-тринитробензойиая кислота анилид
Кислота трис(3-метилбутил)фосфорная
Кислота уксусная 1-ацетоксиэтиловый эфир
Кислота уксусная виниловый эфир
Кислота уксусная (4-гидроксифенил)амид
Кислота уксусная Z-додец-8-ениловый эфир
Кислота уксусная метиловый эфир
Кислота уксусная 4-оксопентиловый эфир
Кислота уксусная трихлор-2-(245-трихлорфенокси) этиловый эфир
Кислота уксусная этиловый эфир
Кислота 12-фенилен-бис(иминокарбонотиоил)бис-карбаминовая диэтиловый эфир
Кислота фталевая диметиловый эфир
Кислота 2-хлор-3-оксомасляная 1-фенилэтиловый эфир
Кислота 11-хлорундекановая
Кислота 3-хлорфенилкарбаминовая изопропиловый эфир
Кислота 4-хлорфенилкарбаминовая 4-хлорбут-2-иниловый эфир
Кислота 2-хлорэтилфосфоновая бис(2-хлорэтиловый) эфир
Кислота 2-хлорэтилфосфоновая 2-хлорэтиловый эфир
Кислота 12-этиленбистиокарбаминовая диаммониевая соль
Кислота NN'-этиленбисдитиокарбаминовая цинковая соль
-(N-Метиламино)диэтанол
-Метил-4-трет-бутилбензол
-Метил-4-гидрокситетрагидропиран
(3-Метилбутил)диоктилфосфин оксид
-Метил-13-дихлорпроп-1-ен
О-Метилдихлортиофосфат
Метилизобутилкарбинол
-Метил-N-(2-метилпропил)-1-пропанамин
Метиловый эфир акриловой кислоты
Метиловый эфир ацетоуксусной кислоты
Метиловый эфир бензойной кислоты
Метиловый эфир 22-диметил-3-пропенил-1-циклопропанкарбоновой кислоты
Метиловый эфир метакриловой кислоты
Метиловый эфир п-толуиловой кислоты
Метиловый эфир уксусной кислоты
Метиловый эфир хризантемовой кислоты
-(1-Метилпропил)-46-динитрофенил 3-метил-2-бутеноат
-Метилироп-2-ен-1-ол
-Метилтетрагидро-4-ол-2Н-пиран
-Метилтио-2-бутанон-О-(метиламинокарбонил)-оксим
-Метилтио-46-диизопропиламино-симм-триазин
О-(4-Метилтиофенил)-О-этил-S-пропилдитиофосфат
(4-Метил-2-хлорфенил)-N-втор-бутиламидохлорметилтиофосфонат
-Метил-4-этанол-13-диоксан
Метилэтил-[2-(1-этилметилпропил)-46-динитрофенил]карбонат
Моноэфир 2-хлорэтилфосфоновой кислоты
b-Нафтолсульфокислота
Нитрил гидроксиизомасляной кислоты
-[(4-Нитрофенил)амино]этанол
О-(4-Нитрофенил)-ОО-диэтилтиофосфат
п-Нитрофенилхлорметилкарбинол
[1-(4-Нитрофенил)]-2-хлорэтан-1-ол
(5-Нитро-2-фуранил)метандиол диацетат
-Нитро-a-хлорметилбензолметанол
'-Оксибис(2-хлорэтан)
'-Оксидиэтилендиоксидиэтанол
-Оксопентиловый эфир уксусной кислоты
Октагидро-1357-тетранитро-1357-тетразоцин
Перфторгептаналь гидрат
N-Пропил-1-пропанамин
N-Пропил-N'-(п-хлорбензолсульфонил)мочевина
-Пропил-1-[(п-хлорфенил)сульфонил]мочевина
S-Пропил-N-этил-N-бyтилтиокарбамат
Симазин нерастворимый
Спирт бутиловый нормальный
Спирт гексиловый вторичный
Спирт 11-дигидроперфторгептиловый
Спирт 119-тригидрогексадекафторнониловый
Спирт 117-тригидрододекафторгептиловый
Спирт 115-тригидрооктафторпентиловый
Спирт 113-тригидротетрафторпропиловый
Спирт 1113-тригидротетраэйкозафтортридециловый
Спирт 1111-тригидроэйкозафторундециловый
'-Сульфонил-бис(4-хлорбензол)
57-Тетраазатрициклодекан
а477а-Тетрагидро-1456788-гептахлор-47-метано-1Н-инден
а477а-Тетрагидро-47-метано-1Н-инден
Тетрагидро-14-оксазин
Тетрагидротиофен-11-диоксид
Тетраметилен сульфон
912-Teтраоксатетрадекан-114-диол
56-Тетрахлор-п-бензохинон
56-Тетрахлор-14-бензолдикарбонилдихлорид
56-Тетрахлортерефталоил дихлорид
NNN'N'-Тетраэтилтиурамдисульфид
Трибутил(2-метнл-1-оксо-2-пропенил)оксистаннан
4-Тринитробензанилид
5-Тринитро-135-пергидротриазин
-(Трифторметил)бензоламин
N-Tpифтopмeтилфeнил-N'N'-диметилмочевина
Трихлорметилтиотетрагидрофталимид
Трихлор-2-(245-трихлорфенокси)этиловый эфир уксусной кислоты
5-Трихлорфеноксиэтил-aa-дихлорпропионат
-(245-Трихлорфенокси)этиловый эфир 22-дихлорпропионовой кислоты
5-Трихлорфеноксиэтилтрихлорацетат
4-Трихлор-5-[4-(хлорфенил)тио]бензол
Трициклодека-38-диен
N-Фенил-14-бензолдиамин
N-Фeнилгидроксиламин
N-Фенил-п-фенилендиамин
N-Фенил-N-этилбензолметанамин
-Феиоксибензиловый спирт
-Хлор-4-бензоламиноантрахинон
-Хлорбензолсулфокислота натриевая соль
-Хлор-46-бис(этиламино)-симм-триазина-2-окси-производное
-Хлорбут-2-ениловый эфир 24-дихлорфеноксиуксусной кислоты
-Хлор-2-бутинил-N-(3-хлорфенил)карбамат
-Хлор-2-гидроксиэтан
о-и п-Хлорметилбензол
О-(2-Xлop-4-мeтилфeнил)-N'-изопропиламидохлорметилтиофосфонат
-Хлорметил-6-хлорбензоксазолон
-Хлор-2-нитробензоламин
-Хлор-3-хлорметил-2-(3Н)бензоксазолон
-Циклогександиен-14-дион диоксим
-Циклогексил-67-дигидро-1Н-циклопентапиримидин-24(3Н5Н)-дион
-(Этенилокси)этанамин
Этил-N-бензоил-N-(34-дихлорфенил)аланинат
S-Этил-NN'-дипропилтиокарбамат
S-Этил-N-гексаметилентиокарбамат
Этиленгликольтетраоксидиэтиловый эфир
Этиленбис(тиогликолят)диоктилолово
Этилксантотенат соль
Этиловый эфир акриловой кислоты
Этиловый эфир N-бензоил-N-(34-дихлорфенил)-2-аминопропионовой кислоты
Этиловый эфир уксусной кислоты
О-Этил-S-фенил-N-бутиламидодитиофосфат
Санитарно-эпидемиологические правила и нормы
СанПиН 2.1.4.2496-09
(утв. постановлением Главного государственного санитарного врача РФ
от 7 апреля 2009 г. № 20)
1. Санитарно-эпидемиологические правила и нормативы устанавливают гигиенические требования к качеству воды и организации систем централизованного горячего водоснабжения (далее - СЦГВ) а также правила контроля качества воды подаваемой СЦГВ независимо от ведомственной принадлежности и форм собственности.
2. Настоящие санитарные правила являются обязательными для исполнения всеми юридическими лицами индивидуальными предпринимателями чья деятельность связана с организацией и (или) обеспечением систем централизованного горячего водоснабжения.
3. Санитарные правила распространяются на централизованное горячее водоснабжение при закрытых и открытых системах теплоснабжения на системы теплоснабжения с отдельными сетями горячего водоснабжения а также автономные системы горячего водоснабжения на объектах повышенного эпидемического риска (лечебные школьные дошкольные учреждения и др.).
4. Контроль за выполнением настоящих санитарных правил осуществляется в соответствии с законодательством Российской Федерации уполномоченным федеральным органом исполнительной власти осуществляющим функции по контролю и надзору в сфере обеспечения санитарно-эпидемиологического благополучия населения защиты прав потребителей и потребительского рынка и его территориальными органами.
1. Настоящие санитарно-эпидемиологические правила направлены на обеспечение эпидемиологической безопасности безвредности химического состава а также благоприятные органолептические свойства горячей воды используемой населением для хозяйственно-бытовых нужд.
2. Горячая вода поступающая к потребителю должна отвечать требованиям технических регламентов санитарных правил и нормативов определяющих ее безопасность.
3. Санитарно-эпидемиологические требования к системам горячего централизованного водоснабжения направлены на:
- предупреждение загрязнения горячей воды высоко контагенозными инфекционными возбудителями вирусного и бактериального происхождения которые могут размножаться при температуре ниже 60 гр в их числе Leg
- минимизацию содержания в воде хлороформа при использовании воды которая предварительно хлорировалась;
- предупреждение заболеваний кожи и подкожной клетчатки обусловленных качеством горячей воды.
4. Температура горячей воды в местах водоразбора независимо от применяемой системы теплоснабжения должна быть не ниже 60 °С и не выше 75 °С.
5. Не допускается применение воды технических цикловтехнической воды в том числе после восстановления и очистки в качестве горячей воды СЦГВ.
6. В СЦГВ должна использоваться продукцияматериалы реагенты оборудование и т.д. разрешенная для применения в таких системах на основе санитарно-эпидемиологической экспертизы выполненной в аккредитованных на соответствующие виды работ организациях и учреждениях.
7. При отсутствии санитарно-эпидемиологических нормативов на реагенты или их компоненты используемые для применения в СЦГВ разработчик должен обеспечить проведение работ по обоснованию гигиенических нормативов в воде регламентирующих их безопасность и разработку метода контроля за их содержанием в воде.
8. При эксплуатации СЦГВ должны соблюдаться требования действующих нормативных документов в области безопасности технологических и производственных процессов.
Требования к проектированию строительству эксплуатации систем централизованного горячего водоснабжения
1.1. СЦГВ дифференцируются на:
- присоединенные к закрытым системам теплоснабжения;
- присоединенные к открытым системам теплоснабжения;
- системы централизованного горячего водоснабжения с отдельными сетями.
1.2. Выбор СЦГВ осуществляется проектной организацией исходя из качества исходной воды и технико-экономического обоснования.
1.3. С санитарно-эпидемиологических позиций наиболее надежны СЦГВ присоединенные к закрытым системам теплоснабжения а также системы с отдельными сетями горячего водоснабжения.
1.4. При проектировании жилых объектов расчетное водопотребление горячей воды в сутки определяется нормами утвержденными соответствующими актами законодательства Российской Федерации.
1.5. Исходная вода для СЦГВ поступающая непосредственно на теплоисточники и тепловые пункты должна соответствовать требованиям технических регламентов и санитарно-эпидемиологических правил и нормативов регламентирующих безопасность и безвредность питьевой воды.
1.6. СЦГВ функционально связаны с системами централизованного теплоснабжения (СЦТ). В большинстве городов теплоснабжение обеспечивается теплоэлектроцентралью (ТЭЦ). В нетеплофицированных населенных пунктах для целей централизованного теплоснабжения используют водогрейные и паровые котельные.
1.7. При всех схемах теплоснабжения тепловая мощность теплоисточника должна обеспечивать расчетные тепловые нагрузки систем горячего водоснабжения с учетом перспективы развития населенного пункта.
1.8. Произведенная на теплоисточнике вода доводится до потребителей с помощью тепловых сетей которые делятся на магистральные распределительные (квартальные) и дворовые.
1.9. Качество воды у потребителя должно отвечать требованиям санитарно-эпидемиологических правил и норм предъявляемым к питьевой воде.
1.10. При эксплуатации СЦГВ температура воды в местах водозабора не должна быть ниже +60 °С статическом давлении не менее 005 мПа при заполненных трубопроводах и водонагревателях водопроводной водой.
1.11. В период ежегодных профилактических ремонтов отключение систем горячего водоснабжения не должно превышать 14 суток.
На период ремонта объекты повышенной эпидемической значимости (больницы интернаты школьные и дошкольные учреждения и т.д.) подлежат обеспечению горячей водой от собственных резервных источников что должно предусматриваться на стадии разработки проекта.
1.12. При длительных остановках подачи горячей воды потребителям при проведении летних планово-профилактических работ эксплуатирующая организация обязана обеспечить нахождение трубопроводов сетей с водой и циркуляцию воды в системе.
1.13. Прокладка тепловых сетей может быть бесканальной совмещенной с водопроводной сетью в подземных каналах совмещенная с водопроводной сетью в тоннелях проходных коллекторах и технических подпольях зданий наземная на низких или высоких железобетонных опорах.
1.14. Трубы тепловых сетей кроме механической прочности и герметичности должны обладать антикоррозионной стойкостью при заданных давлениях температурах и характеризоваться высокими теплоизолирующими свойствами.
1.15. Для тепловой изоляции оборудования трубопроводов воздуховодов применяют полносборные или комплектные конструкции заводского изготовления а также трубы с тепловой изоляцией полной заводской готовности.
1.16. При совместной прокладке в каналах водопроводных систем необходимо трубы горячего водоснабжения укладывать выше труб водопровода холодной воды. Расстояние между вмонтированными в систему задвижками и кранами не должно превышать 3000 м.
1.17. В высших точках трубопроводов тепловых сетей на каждом секционном участке устанавливаются штуцеры с запорной арматурой для выпуска воздуха.
В нижних точках трубопроводов водяных тепловых сетей и конденсатопроводов устанавливаются спусковые устройства с запорной арматурой для спуска воды а сами трубопроводы должны иметь продольный уклон к ближайшей камере.
1.18. Тепловые сети независимо от способа прокладки и системы теплоснабжения не должны проходить по территории кладбищ свалок скотомогильников земледельческих полей орошения полей ассенизации и других объектов которые могут представлять опасность биологического иили химического загрязнения горячей воды.
1.19. Прокладка тепловых сетей горячего водоснабжения в каналах совместно с сетями бытовой и производственной канализации не допускается.
1.20. Запрещается соединение сетей горячего водоснабжения с трубопроводами иного назначения.
1.21. Расстояние в поперечном разрезе от тепловых сетей до источника возможного загрязнения должно приниматься в соответствии с таблицей 1.
Источник загрязнения
Расстояние в свету м не менее
По горизонтали при параллельной прокладке не менее
По вертикали при пересечении не менее
Сети бытовой и производственной канализации:
- при прокладке тепловых сетей в каналах и тоннелях (от наружных стенок тоннелей и каналов)
- при бесканальной прокладке тепловых сетей диаметром до 200 мм
- при бесканальной прокладке тепловых сетей диаметром более 200 мм
Кладбища свалки скотомогильники поля орошения и др. объекты обуславливающие опасность химического и биологического загрязнения:
- при отсутствии грунтовых вод
- при наличии грунтовых вод и фильтрующих грунтов
Выгребные и помойные ямы:
Примечание: При расположении сетей канализации ниже тепловых сетей при параллельной прокладке расстояния по горизонтали должны приниматься не менее разности в отметках заложения сетей а при расположении сетей канализации выше тепловых - расстояния указанные в таблице должны увеличиваться на разницу в глубине заложения.
1.22. Отвод вод из сетей горячего водоснабжения в канализацию должен осуществляться с разрывом струи через воронку раковину или приямок. Условия сброса горячей воды в сети канализации согласовываются с организациями эксплуатирующими систему канализации.
2. Требования к тепловым пунктамТП
2.1. В ТП обеспечивается подключение систем теплоснабжения микрорайона к распределительным сетям городской тепловой сети и водопровода и осуществляется управление системой тепла.
2.2. Системы горячего водоснабжения при закрытой системе теплоснабжения подключаются через скоростные секционные подогреватели.
С целью обеспечения очистки трубок от накипи и загрязнений нагреваемая водопроводная вода подается в трубки а сетевая протекает в межтрубном пространстве.
2.3. При открытой системе теплоснабжения местная разводка горячего водоснабжения должна присоединяться через автомат смеситель к подающему и обратному трубопроводу тепловой сети.
2.4. Для выравнивания суточного графика расхода воды в системах теплоснабжения для создания и хранения запаса подпиточной воды на источниках тепла устраиваются баки-аккумуляторы горячей воды.
2.5. В случаях существенного превышения нагрузки горячего водоснабжения над отопительной системой подогреватели горячего водоснабжения устанавливают на тепловом пункте по одноступенчатой параллельной схеме. Температура более + 60 °С поддерживается регулятором температур прямого действия.
2.6. Неисправности водонагревателей могут возникнуть в результате нарушения герметичности труб в трубной решетке разрыва труб их зарастании появления свищей и трещин в корпусе водонагревателя.
2.7. Нарушение герметичности труб определяется по постоянной утечке воды при открывании спусковых кранов на водонагревателе или грязевиках. Зарастание труб определяется по увеличению перепада давления на водонагревателе.
2.8. Для контроля за герметичностью на теплоисточниках и сетях должны использоваться акустические корреляционные течеискатели тепловизоры ручные пирометры вихревые металлоискатели георадары и т.д.
3. Требования к стабилизационной обработке горячей воды
3.1. В схеме водоподготовки СЦГВ необходима специальная обработка воды (противонакипная антикоррозионная) обусловленная технологическими требованиями.
3.2. Ингибирование процессов коррозии и отложений солей в СЦГВ следует осуществлять реагентами и методами разрешенными органами санитарно-эпидемиологического надзора.
3.3. Для противокоррозионной защиты трубопроводов и оборудования допускается деаэрация воды и (или) применение реагентов.
3.4. При открытой системе теплоснабжения деаэрация должна проводиться при температуре более 100 °С.
Для противонакипной обработки воды используются реагенты "СИЛИФОС" силикат натрия и другие разрешенные для применения в установленном порядке.
Для антикоррозионной и противонакипной обработки воды нашли применение комплексонаты - комплексы многоосновных органических фосфоновых кислот с ионами металлов. Цинковые комплексонаты рекомендуется применять без других способов обработки воды например при отсутствии деаэрации или неэффективной работе катионных фильтров по умягчению воды. Наиболее широко распространены ингибиторы комплексного действия ("Эктоскейл" "ОПТИОН").
3.5. При применяемых в рабочих дозах реагентов содержание в обработанной воде веществ входящих в их состав не должно превышать гигиенические нормативы на питьевую воду.
3.6. Для противонакипной обработки воды на теплоисточниках допускается применение физических методов.
3.7. В качестве физического метода возможно применение магнитной обработки при напряженности магнитного поля в рабочем зазоре не более 160 кАм (200 мТл в пересчете на магнитную индукцию). Магнитная обработка воды для водогрейных котлов наиболее эффективна при интервале движения потока воды 05 - 40 мс содержании железа не более 03 мгл кислорода 30 мгл хлоридов и сульфатов - 50 мгл карбонатной жесткости - не более 90 мг-эквл и температуре нагрева не более +90 °С.
3.8. Для очистки подогревателей от накипи и шлама допускается применение ультразвуковых установок.
3.9. Требования безопасности для работников обслуживающих магнитные и ультразвуковые установки определены нормами утвержденными соответствующими актами законодательства Российской Федерации.
4. Требования к эксплуатации СЦГВ
4.1. СЦГВ и сети систем теплоснабжения при вводе в эксплуатацию и после капитального ремонта подлежат гидропневматической промывке при скоростях водновоздушной смеси превышающих расчетные не менее чем на 0.5 мсек с последующей дезинфекцией.
4.2. Промывку и дезинфекцию сетей контроль качества этих операций обеспечивают эксплуатационные службы или строительно-монтажные организациина вновь строящихся объектах.
4.3. Дезинфекция систем должна проводиться препаратами прошедшими в установленном порядке Государственную регистрацию и разрешенными для применения в СЦГВ.
4.4. Для дезинфекции допускается использование хлорсодержащих реагентов. В таких случаях сети промываются не менее 6 часов водой питьевого качества с содержанием в ней остаточного активного хлора 75 - 100 мгл и температурой не ниже 80 °С в точке сброса.
4.5. Контроль дезинфекции системы проводится в соответствии с действующими санитарно-эпидемиологическими правилами и нормативами регламентирующими качество питьевой воды. В воде в обязательном порядке определяется остаточное содержание дезинфицирующего реагента мутность железо запах общее микробное число в мл число общих и термотолерантных колиформных бактерий в 100 мл число спор сульфитредуцирующих клостридий в 20 мл. Количество отобранных проб должно быть не менее 2 взятых последовательно в одной точке.
4.6. Промывка и дезинфекция сетей считается законченной при соответствии качества воды санитарно-эпидемиологическим требованиям.
4.7. На период проведения ремонтных работ и дезинфекции потребители от сети горячего водоснабжения должны быть отключены.
4.8. Производственный контроль эффективности промывки и дезинфекции проводится организациями эксплуатирующими системы теплоснабжения и горячего водоснабжения.
Производственный контроль систем централизованного горячего водоснабжения
1. Производственный контроль качества горячей воды осуществляется:
1.1. В закрытых системах теплоснабжения
- в местах поступления исходной воды (водопроводной);
- после водонагревателей.
1.2. В открытых системах теплоснабжения
- в местах поступления исходной воды (водопроводной или воды источника);
- после водоподготовки (подпиточная вода);
- перед поступлением в сеть горячего водоснабжения.
1.3. В системах теплоснабжения с отдельными сетями горячего водоснабжения
2. При любой системе теплоснабжения и СЦГВ лабораторный производственный контроль за качеством горячей воды должен проводиться в распределительной сети в точках согласованных с Роспотребнадзором.
3. Лабораторный производственный контроль качества горячей воды включает следующие показатели: температуру цветность мутность запах рН железо сероводород остаточное содержание реагентов применяемых в процессе водоподготовки вещества вымывание которых возможно из материала труб горячего водоснабжения согласно технической документации (цинк никель алюминий хром и т.д.) хлороформ (при присоединении к закрытым источникам теплоснабжения и использовании воды из хозяйственно-питьевого водопровода где проводится обеззараживание воды хлорреагентами); ОКБ ТКБ ОМЧ37 °c сульфитредуцирующие клостридии легионеллы (по эпидпоказаниям).
4. Кратность отбора проб определяется в соответствии с представленными в таблице 2 показателями.
Кратность отбора проб воды в СЦГВ
Количество обслуживаемого населения (человек)
Минимальное количество проб отбираемых по всей разводящей сети в месяц
дополнительная проба на каждые дополнительные 5000 человек
Примечание: В зависимости от системы горячего водоснабжения ее санитарной надежности количества населения эпидемической ситуации и конкретных местных условий допускается по согласованию с органами осуществляющими санитарно-эпидемиологический надзор изменять количество (увеличивать или уменьшать) и кратность лабораторно-производственных исследований.
5. Лабораторный производственный контроль обеспечивается организациями эксплуатирующими сети теплоснабжения и горячего водоснабжения в лабораториях аккредитованных в установленном законом порядке.
6. Результаты производственного контроля предоставляются в Управления Роспотребнадзора в субъектах Российской Федерации по требованию.
Государственный санитарно-эпидемиологический надзор за качеством воды в СЦГВ осуществляется выборочно в местах поступления исходной воды перед поступлением в сеть и в распределительной сети с учетом требований утвержденных соответствующими актами законодательства Российской Федерации в плановом порядке и по санитарно-эпидемиологическим показаниям с учетом требований п. 2.6. 3.3.3 3.4.3 4.2 4.3 4.4 4.5 настоящих правил.
Гигиенические требования безопасности материалов реагентов оборудования используемых для водоочистки и водоподготовки
СанПиН 2.1.4.2652-10
от 28 июня 2010 г. № 74)
Область применения и общие положения
1. Санитарные правила и нормативы (далее - санитарные правила) разработаны в соответствии с законодательством Российской Федерации.
2. Настоящие санитарные правила устанавливают обязательные гигиенические требования безопасности материалов реагентов оборудования используемых для водоочистки и водоподготовки.
3. Санитарные правила предназначены для юридических лиц и индивидуальных предпринимателей деятельность которых связана с производством и эксплуатацией материалов реагентов оборудования используемых для водоочистки и водоподготовки а также органов уполномоченных осуществлять государственный санитарно-эпидемиологический надзор.
4. Контроль за соблюдением настоящих санитарных правил осуществляется органами уполномоченными осуществлять государственный санитарно-эпидемиологический надзор в соответствии с законодательством Российской Федерации.
5. Материалы реагенты и оборудование используемые для водоочистки и водоподготовки в процессе эксплуатации не должны:
- оказывать вредного действия на здоровье человека и среду его обитания;
- ухудшать органолептические свойства воды;
- приводить к поступлению в воду соединений в концентрациях превышающих гигиенические нормативы;
- способствовать биообрастанию и развитию микрофлоры в воде;
- образовывать соединения иили продукты трансформации в концентрациях превышающих гигиенические нормативы;
- оказывать вредное влияние на здоровье работников в процессе применения.
1. Безопасность для человека материалов реагентов и оборудования используемых для водоочистки и водоподготовки обеспечивается посредством регламентирования содержания:
- в воде - основных химических компонентов примесей и продуктов трансформации;
- в продукте - исходных побочных химических веществ и других примесей.
2. Виды материалов реагентов оборудования используемых для водоочистки и водоподготовки представлены в приложении 1 к настоящим санитарным правилам.
3. Для гигиенической оценки безопасности материалов реагентов оборудования используемых для водоочистки водоподготовки настоящими санитарными правилами установлены:
3.1. контролируемые показатели в водных вытяжках из материалов в том числе фильтрующих (приложение 2);
3.2. контролируемые показатели для реагентов используемых в открытых системах горячего водоснабжения (приложение 3);
3.3. санитарно-эпидемиологические требования к синтетическим полиэлектролитам (флокулянты альгициды) используемым для водоочистки и водоподготовки (приложение 4);
3.4. контролируемые показатели для реагентов используемых для водоочистки и водоподготовки в зависимости от химического класса продукта (реагента) (приложение 5);
3.5. гигиенические нормативы органолептических и физико-химических показателей водных вытяжек полученных из исследуемых материалов реагентов оборудования используемых для водоочистки и водоподготовки (приложение 6);
3.6. гигиенические нормативы содержания химических веществ в воде для контроля миграции вредных химических веществ из материалов и реагентов применяемых в практике хозяйственно-питьевого водоснабжения (приложение 7).
4. Для новых химических реагентов материалов продуктов трансформации и примесей необходима разработка гигиенических нормативов их допустимого содержания в воде для контроля миграции вредных химических веществ.
5. Для гигиенической оценки безопасности конструкционных и фильтрующих материалов а также внутренних покрытий используемых в системах водоснабжения применяются следующие критерии:
- органолептические (запах и привкус водной вытяжки при 20 °С и 60 °С пенообразование водной вытяжки цветность наличие осадка);
- физико-химические (рН перманганатная окисляемость);
- концентрация соединений 1 и 2 классов опасности в водной вытяжке не должна превышать 12 величины гигиенического норматива (ПДК) установленного в приложении 7 к настоящим санитарным правилам. В случае обнаружения в водной вытяжке двух и более веществ 1 и 2 класса опасности характеризующихся однонаправленным механизмом токсического действия сумма отношений концентраций каждого из них к соответствующему гигиеническому нормативу (ПДК) не должна превышать единицу;
- концентрация соединений 3 и 4 классов опасности в водной вытяжке не должна превышать величины гигиенического норматива (ПДК) установленного в приложении 7 к настоящим санитарным правилам.
6. При оценке безопасности новых технологий водоподготовки (оборудования) к критериям гигиенической безопасности дополнительно относятся отсутствие:
- общетоксического действия водных вытяжек;
- кожно-раздражающего действия водных вытяжек;
- аллергенного действия водных вытяжек;
- мутагенного эффекта водных вытяжек.
7 Для обеспечения безопасности реагентов используемых для водоочистки и водоподготовки должны соблюдаться следующие требования:
- в качестве реагентов в водоснабжении разрешается применять только соединения 3 - 4 классов опасности (за исключением средств дезинфекции воды);
- реагенты относящиеся ко 2 классу опасности допускается применять в закрытых системах теплоснабжения а также оборотного водоснабжения в технологически необходимых концентрациях с соблюдением гигиенического норматива (ПДК) реагентов в этих водах в случае их сброса в водные объекты;
- в расчете на 3-х кратную рабочую дозу реагента содержание в воде веществ 1 и 2 классов опасности не должно превышать 12 величины гигиенического норматива (ПДК) установленного в приложении 7 к настоящим санитарным правилам веществ 3 и 4 классов опасности - величины гигиенического норматива (ПДК) установленного в приложении 7 к настоящим санитарным правилам.
8. Оборудование используемое для водоочистки и водоподготовки должно соответствовать по параметрам физических факторов гигиеническим требованиям к санитарным нормам шума на рабочих местах в помещениях жилых общественных зданий и на территории жилой застройки.
к СанПиН 2.1.4.2652-10
Виды материалов реагентов оборудования используемых для водоочистки и водоподготовки
Реагенты добавляемые в воду (коагулянты полиэлектролиты (флокулянты альгициды) антинакипины антикоррозионные средства стабилизаторы и другие).
Вспомогательное оборудование и конструкционные материалы (трубы; соединительная арматура; краны; полимерные металлические емкости для хранения и транспортировки воды; изоляционные материалы; прокладки; водонагреватели; электролизерные установки и другие).
Материалы используемые для обработки поверхностей оборудования и конструкционных материалов контактирующих с водой (лаки краски эмали герметики смазки антикоррозионные покрытия резины полимерные материалы и другие).
Фильтрующие зернистые материалы сорбенты и мембраны природного и искусственного происхождения (песок гравий цеолиты керамзиты шунгизиты клиноптилолиты угли ионообменные смолы полимерные мембраны и другие).
Контролируемые показатели в водных вытяжках из материалов в том числе фильтрующих используемых в системах водоснабжения
Наименование полимерного материала
Контролируемые показатели
Полимерные материалы
1. Полиэтилен (ПЭВД ПЭНД) полипропилен сополимеры пропилена с этиленом полибутилен полиизобутилен комбинированные материалы на основе полиолефинов
2. Полистирольные пластики
2.1. Полистирол (блочный суспензионный ударопрочный)
2.2. Сополимер стирола с акрилонитрилом
2.3. Сополимер стирола с метилметакрилатом
2.4. Сополимер стирола с метилметакрилатом и акрилонитрилом
2.5. Сополимер стирола с ?-метилстиролом
2.6. Сополимер стирола с бутадиеном
2.7. Вспененные полистиролы
3. Поливинилхлоридные пластики
3.2. Пластифицированный ПВХ дополнительно к показателям указанным для жесткого ПВХ следует определять
4. Полимеры на основе винилацетата и его производных: поливинилацетат поливиниловый спирт сополимерная дисперсия винилацетата с дибутилмалеинатом
6. полиорганосилоксаны (силиконы)
7.1. Полиамид 6 (поликапроамид капрон)
7.2. полиамид 66 (полигексаметиленадипамид нейлон)
7.3. Полиамид 610 (полигексаметиленсебацинамид)
9.1. полиэтиленоксид
9.2. полипропиленоксид
9.3. политетраметиленоксид
9.5. полиэтилентетрафталат и сополимеры на основе терефталевой кислоты
метиленхлорид (дихлорметан)
9.8. полифениленсульфид
9.9. при использовании в качестве связующего:
фенолформальдегидных смол
кремнийорганических смол
10. Фторопласты: фторопласт-3 фторопласт-4 тефлон
11. Пластмассы на основе фенолоальдегидных смол (фенопласты)
12. Полиформальдегид
13. Аминопласты (массы прессованные карбамидо- и меламиноформальдегидные)
14. Полимерные материалы на основе эпоксидных смол
15. Иономерные смолы в т.ч. серлин
Картон фильтровальный
с добавлением диатомита (дополнительно)
Керамические изделия
Фильтровальные неорганические материалы
молибден (молибденовых сталей)
титан (для титановых сталей)
ванадий (для титановых сталей)
вольфрам (для вольфрамовых сталей)
ниобий (для ниобиевых сталей)
7. Цинк и его сплавы
8. Титан технический
Контролируемые показатели для реагентов используемых в открытых системах горячего водоснабжения
Химический класс продукта (реагента)
Реагенты на основе алкиламинофосфоновых кислот
Реагенты на основе оксиэтилидендифосфоновой кислоты (ОЭДФК)
Санитарно-эпидемиологические требования к синтетическим полиэлектролитам (флокулянты альгициды) используемым для водоочистки и водоподготовки
Норматив в продукте мгкг
Полиакриламиды (ПАА)
Полиамины (полиЭПИ-ДМА)
ДАДМАХ (диаллилдиметиламмоний хлорид)
Алкил С10-16 бензилдиметиламинийхлорид
Алкил С17-20 бензилдиметиламинийхлорид
?-Алкил С18-20-?-оксиметиленди (оксиэтан-12-диил) диэтилментанаминий бензолсульфат
Контролируемые показатели для реагентов используемых для водоочистки и водоподготовки в зависимости от химического класса продукта (реагента)
Реагенты на основе алюминия
Реагенты на основе аммиака
Реагенты на основе хлорида железа
Реагенты на основе кислоты серной
Гигиенические нормативы органолептических и физико-химических показателей водных вытяжек полученных из исследуемых материалов реагентов оборудования используемых для водоочистки и водоподготовки
Наименование показателей
Величина гигиенического норматива
не более 20 градусов
не более 26 единиц мутности по формазину или 15 мгл единицы мутности по коалину
отсутствие стабильной крупнопузырчатой пены высота мелкопузырчатой пены у стенок цилиндра - не выше 1 мм
водородный показатель (рН)
величина перманганатной окисляемости
Гигиенические нормативы содержания химических веществ в воде для контроля миграции вредных химических веществ из материалов и реагентов применяемых в практике хозяйственно-питьевого водоснабжения
Нормативы (ПДК) не более в мгл
I. ОБОБЩЕННЫЕ ПОКАЗАТЕЛИ
II. НЕОРГАНИЧЕСКИЕ ВЕЩЕСТВА
Марганец (Mn суммарно)
Свинец (Pb суммарно)
Перекись водорода (водорода пероксид)
Полифосфаты (по РO43-)
Сероводород (водорода сульфид)
III. ОРГАНИЧЕСКИЕ ВЕЩЕСТВА
Акриламид (пропенамид кислота акриловая амид)
Ацетон (пропан-2-он)
Бутилакрилат (бутиловый эфир акриловой кислоты)
Винил хлористый (винилхлорид хлорэтилен)
Гексаметилендиамин (16-диаминогексан)
Гидрохинон (14-диоксибензол)
Диаллилдиметиламмоний хлорид (ДАДМАХ)
Дихлорметан (метиленхлорид хлористый метилен)
Дифенилолпропан (44'-изопропилидендифенол)
Ди(2-этилгексил)фталат
Изопропилбензол (кумол)
Каптакс (2-меркаптобензтиазол)
Ксилол (диметилбензол)
Метилакрилат (метиловый эфир акриловой кислоты)
Метилметакрилат (метиловый эфир метакриловой кислоты)
?-метилстирол ((1-метилвинил) бензол)
Спирт бутиловый (бутан-1-ол пропилкарбинол)
Спирт метиловый (метанол)
Стирол (винилбензол)
Тиурам Д (тетраметилтиурамдисульфид)
Толуол (метилбензол)
Фенол (гидроксибензол)
Формальдегид (метаналь)
Эпихлоргидрин (1-хлор-23-эпоксипропан)
Этилендиамин (12-диаминоэтан)
Этиленгликоль (этан-12-диол)
Другие публикации по теме
Приказ 45н Об утверждении норм и условий бесплатной выдачи работникам занятым на работах с вредными условиями труда молока или других равноценных пищевых продуктов
ГН 2.1.5.1315-03 Предельно допустимые концентрации (ПДК) химических веществ в воде водных объектов хозяйственно-питьевого и культурно-бытового водопользования
ГН 2.1.6.1338-03 Предельно допустимые концентрации (ПДК) загрязняющих веществ в атмосферном воздухе населенных мест
ПП РФ от 12.06.2003 г. № 344 О нормативах платы за выбросы в атмосферный воздух загрязняющих веществ
РД 34.10.409-87 Нормы расхода химических реактивов для контроля сточных вод тепловых электростанций
Самые популярные документы раздела
ГОСТ 18190-72 Вода питьевая. Методы определения содержания остаточного активного хлора
СанПиН 2.1.4.1074-01 Питьевая вода. Гигиенические требования к качеству воды централизованных систем питьевого водоснабжения
ГОСТ 3351-74 Вода питьевая. Методы определения вкуса запаха цветности и мутности
ГОСТ 4192-82 Вода питьевая. Методы определения минеральных азотсодержащих веществ
Рекомендации. Радиационный контроль питьевой воды. Методические рекомендации
ГН 1.2.2633-10 Гигиенические нормативы содержания приоритетных наноматериалов в объектах окружающей среды
СанПиН 2.1.4.1110-02 Зоны санитарной охраны источников водоснабжения и водопроводов питьевого назначения
МУ 2.1.4.1184-03 Методические указания по внедрению и применению санитарно-эпидемиологических правил и нормативов СанПиН 2.1.4.1116-02 Питьевая вода
ГОСТ Р 51209-98 Вода питьевая. Метод определения содержания хлорорганических пестицидов газожидкостной хроматографией
СанПиН 2.1.4.1175-02 Гигиенические требования к качеству воды нецентрализованного водоснабжения. Санитарная охрана источников