• RU
  • icon На проверке: 2
Меню

Многоэтажное производственное здание

  • Добавлен: 24.01.2023
  • Размер: 493 KB
  • Закачек: 0
Узнать, как скачать этот материал

Описание

Многоэтажное производственное здание

Состав проекта

icon
icon Расчет пустотной плиты перекрытия.doc
icon Схемы армирования крайнего ригеля, колонны, фундамента.dwg
icon План перекрытий, схема армирования пустотной плиты.dwg
icon Схемы армирования крайнего ригеля, колонны, фундамента.pdf
icon Статический расчет поперечной рамы.doc
icon План перекрытий, схема армирования пустотной плиты.pdf

Дополнительная информация

Контент чертежей

icon Расчет пустотной плиты перекрытия.doc

Расчет пустотной плиты перекрытия
Номинальные размеры плит перекрытия 6х1 м. Бетон плиты перекрытия В-. С расчетными и нормативными характеристиками:
Арматура А- с Rs= МПа Rsser= МПа Es= МПа
.2. Сбор нагрузок и статический расчет
Расчетная схема и нагрузки действующие на плиту.
Сбор нагрузок приведем в табличной форме.
Нормативная нагрузка кНм2
Постоянная от веса пола
Собственный вес плиты
Расчетный пролет при ширине ригеля поверху b= 30 см и длине площадке опирания lопир.=10 см.
Рис. 1. Расчетная схема плиты перекрытия.
Погонная расчетная и нормативная нагрузка:
Расчет по нормальным сечениям
Рис. 2. Действительное и расчетное сечение плиты
Круглые отверстия 159 мм заменяет равновеликими квадратами со стороной:
а=09 D= 09.159=143 см
Ширина: b=149-7.143=478 см
=05(h-а) = 05(22-143) = 385 см
Момент воспринимаемый полкой кН.м > Мmax= кН.м
Граница сжатой зоны проходит в полке
Определяем x= xR= – для бетона В- и арматуры А-
Коэффициент условий работы арматуры
gsb=h-(h-1) (2xxR – 1) h
где h= – для арматуры А-.
= -( -1)(2 - 1)= >h=115
По сортаменту принимаем А- с = см.
.4.Расчет по наклонным сечениям на действие поперечной силы
Минимальная поперечная сила воспринимаемая бетоном:
Р = (ssp-100) Asp= кН
При электротермическом способе натяжения арматуры:
+jf + jn = 1+ + = 15
QBmin = = кН > Q= кН
Поперечная арматура ставится конструктивно. Принимаем 3Вр-I с шагом S=100 мм.

icon Схемы армирования крайнего ригеля, колонны, фундамента.dwg

Схемы армирования крайнего ригеля, колонны, фундамента.dwg
Многоэтажное производственное здание
Армирование крайнего ригеля М:20
Схемы армирования крайнего ригеля

icon План перекрытий, схема армирования пустотной плиты.dwg

План перекрытий, схема армирования пустотной плиты.dwg
Многоэтажное производственное здание
План перекрытия М: 200
Схема армирования многопустотной плиты перекрытия М:20
Расчетная схема продольного ребра пустотной плиты перекрытия М 1:20
Класс бетона пустотной плиты В30 2.Передаточная прочность бетона Rbt=1.2 МПа 3.Объем бетона плиты V=1.23 м³
схема армирования пустотной плиты

icon Статический расчет поперечной рамы.doc

Статический расчет поперечной рамы
Геометрические характеристики ригеля
Рис. Поперечное сечение ригеля
От сюда выходить что:
ip = Ired . 10-8lp = 000815872
Сбор нагрузок на ригель
плита =006 м ρ=25 кНм3
vI = 108 кНм2 ; vIl = 84 кНм2
gII + vII = (25+9) . 6 = 69 кНм gI + vI = (289+108) . 6 = 8214 кНм
gII + vIIl = (25+7) . 6 = 57 кНм gI + vIl = (289+84) . 6 = 6774 кНм
Сбор нагрузок на колонну
Грузовая площадь = 6 . 12 = 72 м количество этажей - 3
gII + vII = 2484 кНм
gII + vIIl = 2052 кНм
gI + vI = 295704 кНм
gI + vIl = 243864 кНм
Геометрические характеристики колонны
Бетон В15 Rbγb2 = 765 МПа
Арматура А-III Rsc = 365 МПа
Принимаем сечение 05 х 05 м с Аcol = 025 м2
Исходные данные для расчета на ЭВМ
Расчет и конструирование ригеля
Бетон В45 Rbγb2 = 225 МПа
Арматура: А-III Rs = 365 МПа
М(ВА)мах = 8929 кН.м
2.1..Расчет прочности нормальных сечений.
1В пролете (подбор напрягаемой арматуры)
Mf=Rb*b*hf’*(h0-hf’2);
Mf=225x04x034x(077-042)=17442 кН*м
Так как выполняется условие Mf > М(ВА)ma[ то сжатая зона бетона будет иметь форму прямоугольника.
Расчет прямоугольного сечения.
αR=R(1- R2)= 0505(1-05052)=0377
γS6=-(-1)(2*R-1)≤ =12
γS6=12-(12-1)(2x0220505-1)= 123б принимаем γS6 = 12
Принимаем по сортаменту 4 стержня A-IV диаметром 28 мм. Asp=2463 см2
2Расчет на опоре (подбор ненапрягаемой арматуры).
М1=[М(ВА)]- [Q(ВА)] *hcol2 + q*hcol22 = 7557-477.025+8214.0522 = 64672 кН.м
Q1=[Q(ВА)]- q*hcol2 = 477-8214*025 = 45647 кН
=1-i2 = 1-01842 = 0908
Принимаем по сортаменту 4 стержня A-III диаметром 36 мм. Asp = 3054 см2
3Расчет консоли ригеля.
R=q2= 82142 = 4107 кН
M=R*a= 4107.(23).165= 4518 кН.м
nmin=1500Smax=1500200 8 – размер сечения
i=1-i2 = 1-00282 = 0986
Принимаем по сортаменту 4 стержня Вр-I диаметром 5 мм.
2.2.Расчет прочности наклонных сечений.
Цель расчета: при выбранном диаметре и классе поперечной арматуры необходимо определить интенсивность постановки поперечной арматуры на приопорных участках.
Бетон Rbtγb2=145.09= 1305 МПа
Значения поперечных сил в точках АВС:
Нагрузка: приведённая распределенная нагрузка на приопорных участках при отсутствии точного распределения временной нагрузки равна q1=q+V2.
Определяем точки расчетного и конструктивного армирования. Для этого необходимо проверить два условия если выполняются оба условия то армирование конструктивное если хотя бы одно условие не выполняется то армирование расчётное:
Мb= φb2(1+φn+ φf)* Rbt*b*h02 =2(1+034).135.034.0772=729.4 кН.м
φb2=2- для тяжелого бетона.
φn= 0- для конструкции без предварительного напряжения
φf- коэффициент учитывающий свес сжатых полос.
с = 15002-hcol2-lcons = 335 мм
N= P= (SP-100)ASP = (590-100).2463.10-4 = 1207 МПа.см2
Rsser+ p ≤ SP ≤ Rsser- p
Для арматуры A-IV Rser=590 МПа
P=30+360L= 30+36012= 60 МПа
Далее производим проверку условий:
Так как ни одно условие выполняется то принимаем конструктивное армирование:
Принимаем шаг Sк = 200 мм.
2.3.Построение эпюры материалов
2.Расчет колонны подвала
Сбор нагрузок на колонну 1ого этажа производим в табличной форме.
Грузовая площадь: 72м
- керамическая плитка 03.72.3
Плита q = 339 339.72.3
Ригель q = 952 952.72
Колонна 05.05.4.42.25
Для расчета различают два сочетания нагрузок:
I Тип q= g+ V1= g+Vsh1+ Vl
NI=22353+18144+23388+5184 = 69069 кН
II Тип q=g+ 09(Vl1+ Vl2) + 095(Vsh1+ Vsh2)
NII=22353+09(23388+5184)+095(18144)= 653046 кН
Составление таблицы расчетных сочетаний усилий.
Таблица расчетных сочетаний усилий.
Центральносжат Центральносжат
Расчет на прочность и устойчивость из плоскости рамы.
Наиболее опасным является третье сечение где φ 1
φ= φb+ 2(φr- φb)·(RscRb)≤ φr
Отношение длительной нагрузки к полной составляет:
NNI= 688969069 = 0997
λ= (07hэтhcol)= 07·4205= 588 1 φ=1
Площадь симметричной арматуры равна:
Увеличим класс бетона и примем В25 с Rbγb2 = 1305 МПа
принимаем по сортаменту 8 стержня диаметром 40 мм As+ A’s=10053 см2
Расчет на прочность и устойчивость в плоскости рамы
e= e0· +h2 –a=0021+ 052-003= 0241 м
принимаем по сортаменту 8 стержня диаметром 32 мм As=6434 см2
Если -необходимо увеличить сечение элемента на 50 мм
=1(1-6827125526)=2192
Расчет прочности наклонных сечений
Qкр= Qmaх·»1+2»=514 кН ≤ φb3(1+φn)· Rbt·b·h0=06(1+05)·945·047·034=13591 кН- Условие выполняется
Диаметр поперечной арматуры принимаем 8мм с шагом 150мм.
Расчет и проектирование консоли.
Принимаем зазор между ригеля и колонной а=20см
Определяем минимальный вылет консоли:
Принимаем lcons = 200 мм
Минимальное высота равна
Расчет армирования консоли.
Расчетный изгибающий момент определяем по формуле:
Определяем коэффициент А0 по формуле:
Принимаем =0076 =0079 ; = 096
Требуемая площадь сечения продольной арматуры:
принимаем 2 стержня 20 с А=628 см2 эту арматуру привариваем к закладным деталям консоли на которые устанавливается и затем приваривается ригель.
Минимальная площадь сечения отогнутой арматуры А=0002bc·hc=0002·02·04= 16 см2 принимаем по сортаменту 310А-III А=236см2
Хомуты принимаем двухветвеными из стали класса А-I диаметром 6 мм Шаг хомутов консоли назначаем из условий требований норм- не более 150 мм и не более ()h=100 мм принимаем шаг 100 мм
1.Сбор исходных данных.
Принимаем класс бетона фундамента В25
Таблица сочетаний нагрузок на фундамент
2.Определение глубины заложения фундамента
Минимальная глубина заложения фундамента определяется из условия жесткой заделки колонны в фундамент
Принимаем предварительно H=1200 мм
3.Расчет основания фундамента.
Предположим что фундамент центрально нагружен
R=045МПа - по заданию
Aф=65305(045*103-20*135)=15438 м2
Определяем расчетный случай
l0=MtotNtot=(Mcolн+Qcol*H1)(Ncol+gm* Aф * H1)
“1+4” l0=(292+208*135)(65305+20*1544*135)=0824 см
центральное нагружение
“1+2” l0=(245+175*135)(65305+20*1544*135)=0693 см
Принимаем а=4 м Aф= 16 м2
4.. Расчет тела фундамента.
4.1. Расчет на продавливание.
Определяем минимальное расстояние для стакана
h0=- (hcol+bcol)4+12*(Npcol(P+Rbt))05-50
p=NpcolAф=6530516=40816 кНм2
h0=-(05+05)4+12*(65305(40816+945))05-005=1298 м
H=1350+50+800 1200=2200 2600
t2³ 03hcol=03*800=240
MI-I=p*a*(a-a1)28=40816*4*(4-37)28=18367 кН
MIV-IV=p*a*(a-bcol)28=40816*4*(4-05)28=2500 кНм2
Расчет ведем для сечения IV-IV Mmax=2500 кНм2
As=M(Rs*h0*09)=2500(365*103*216*09)=3523 см2
m 4000200=20 min - 20 стержней
Принимаем 20 16 - A - III Asтабл=4022 см2
10.2. Расчет по наклонным сечениям.
33 кН 06*945*026=14742 кН
Расчет подколонника не производим.
up Наверх