Металлический каркас одноэтажного промышленного здания

моя пояснительная записка.docx

Пролет здания – 30 м;
Шаг рам каркаса – 12 м;
Минимальная отметка головки кранового рельса – 10 м;
Длина здания – 120 м;
Режим работы крана – 6К;
Грузоподъемность крана – 160 кН;
Тип сопряжения ригеля с колонной – шарнирное;
Тип кровли – по прогонам холодная;
Класс бетона фундамента – В10;
Район строительства – г. Анадырь;
Компоновка конструктивной схемы поперечной рамы
В поперечной раме каркаса колонны проектируются одноступенчатыми жестко заделанными в фундаменте что обеспечивает неизменяемость рам при шарнирном прикреплении ригелей.
При компоновке поперечной рамы определяются ее габаритные вертикальные и горизонтальные размеры и назначаются типы сечения колонн и ригелей.
hб и hр зависят от грузоподъемности крана.
Таблица 1 – Габариты и размеры поперечной рамы
Грузоподъемность крана Q т
Рисунок 1 – Схема поперечной рамы
1 Определение вертикальных размеров
Определяем расстояние от головки кранового рельса до низа несущих конструкций:
где hк – высота мостового крана на опоре м; для мостового крана грузоподъемностью 150 кН (15т) hк = 22 м ([2] прил.1);
а – зазор учитывающий прогиб и провисание по нижним поясам ферм м; для конструкций покрытия пролетом 30 м принимаем а = 03 м ([1] прил.E табл.E.1);
– необходимый по технике безопасности зазор между краном и несущими конструкциями покрытия с учетом допусков на изготовление крана.
h2 = 22+01+03 = 26 м.
Для соблюдения условий унификации h2 должно быть кратным 02 м.
Принимаем h2 = 26 м.
Расстояние от уровня пола до низа фермы:
где h1 = 10 м – минимальная отметка уровня головки рельса.
При Н 108 м – кратность 18 м.
Принимаем Н = 126 м.
Высота верхней части колонны:
где hр – высота рельса;
hв = 26+02+12 = 4 м.
hв должно быть кратно 02 м.
Высота нижней части колонны:
где 06 – расстояние от уровня пола до башмака м;
hн = 126-4+06 = 92 м.
2 Определение горизонтальных размеров
Задаемся привязкой осей 250 мм так как грузоподъемность крана – 16 т шаг колонн – 12 м высота до низа несущих конструкций – 126 м.
Ширина верхней части колонны применяется не менее hв12 для ступенчатой колонны:
bв = bо+025 ≥ hв12 (2.5)
где bо = 025 – привязка осей;
hв - высота верхней части колонны.
bв = 025+025 = 05 м ≥ 412 = 033 м.
Принимаем bв = 05 м.
Ширина нижней части колонны:
В1 – размер части кранового моста выступающей за ось рельса принимаемый по ГОСТу на краны прил. 1 стр. 530 1 стр.640 2;
мм – зазор между краном и колонной принимаемый по технике безопасности.
Принимаем l1 = 750 мм (кратно 250 мм).
Пролет крана должен быть увязан с пролетом здания:
Lкр = 30-2·075 = 285 м.
Пролеты кранов Lкр кратны 500 мм.
Сбор нагрузок на поперечную раму
Нагрузки на раму определяются на основании СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия» [1]. Согласно п.5.1 этого СП различают постоянные и временные нагрузки. В нашем случае к постоянным нагрузкам следует отнести собственный вес конструкций покрытия а к временным – крановую снеговую и ветровую нагрузки.
1 Постоянная нагрузка
1.1 Нагрузка на 1м2 кровли
Таблица 2 - Постоянная поверхностная распределенная нагрузка от покрытия
Нормативная нагрузка qнкр кНм2
Коэффициент надежности γf
Расчетная нагрузка qкр кНм2
Защитный слой(битумная мастика с втопленным гравием)
Стальная панель с проф.настилом
Собственный вес металлических конструкций шатра
Расчетная равномерно-распределенная нагрузка на ригель рамы:
где = 095 – коэффициент надежности по назначению;
1.2 Расчетный вес колонн
По таблице 12.1 [1 2] принимаем расход стали на колонну 03 кНм2.верхней части (20% массы) кН:
Масса нижней части (80% массы) кН:
Расчетная погонная нагрузка от собственного веса колонн:
где - высота верхней части колонны.
где - высота нижней части колонны.
Рисунок 2 – Схема приложения постоянной нагрузки
Нормативное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия:
где се – коэффициент учитывающий снос снега с покрытий зданий под действием ветра или иных факторов;
с1 – термический коэффициент;
- коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие;
В нашем случае в соответствии с п. 10.4 [7] нормативное значение снеговой нагрузки принимаем без учета коэффициентов се с1 и .
Sg – вес снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли для площадок расположенных на высоте не более 1500 м над уровнем моря принимается в зависимости от снегового района Российской Федерации по данным табл. 10.1 [6] в нашем случае это V снеговой район: Sg = 32 кПа = 320 кгсм2 .
Расчетное значение снеговой нагрузки:
где f = 14 – коэффициент надежности по снеговой нагрузке принимаемый по п. 10.12 [6].
Рисунок 3 - Схема приложения снеговой нагрузки
3 Вертикальные крановые нагрузки
Максимальное расчетное усилие передаваемое на колонну колесами крана:
где = 14 – коэффициент сочетаний п. 9.19 7;
f = 12 - коэффициент надежности по нагрузке для крановых нагрузок п. 9.8. 7;
= 174 кН - нормативное вертикальное усилие колеса прил. 1 стр. 530 1 640 [2] кН;
- ордината линии влияния зависит от шага колонн и крана принимается по прил. 5 8;
g = 105 - коэффициент надежности по нагрузке;
– масса подкрановых конструкций (условно включаемая во временную нагрузку).
Вес подкрановой балки по табл. 12.1 [1] [2] кН:
Минимальное вертикальное давление на одно колесо крана:
где Q – грузоподъемность крана т;
Gкр = 47+315= 362 кН – масса крана с тележкой прил. 1 стр. 530 1 кН;
nо = 2 – количество колес с одной стороны крана прил. 1 стр. 530 1 стр. 640 [2].
Минимальное расчетное усилие передаваемое на колонну колесами крана:
Подкрановые балки устанавливаются с эксцентриситетом по отношению к оси колонны поэтому в раме от их вертикального давления возникают сосредоточенные моменты:
где – расстояние от оси подкрановой балки до оси проходящей через центр тяжести нижней части колонны:
Рисунок 4 - Схема приложения крановой нагрузки
4 Нагрузка от торможения мостового крана
Нормативное значение горизонтальной нагрузки направленной поперек кранового пути и вызываемой торможением электрической тележки зависит от типа подвеса грузов п. 9.4 7.
Определяем нормативное значение горизонтальной нагрузки от торможения крановой тележки:
где Gm – вес тележки прил. 1 стр. 550 1 стр. 640 [2] кН;
Q – грузоподъемность крана т;
Расчетное значение горизонтальной нагрузки:
где - см. формулу (16).
Рисунок 5 - Схема приложения горизонтальной поперечной крановой нагрузки
Ветровая нагрузка подсчитывается в соответствии с требованиями п. 6 7 в зависимости от района строительства.
Нормативный скоростной напор ветра (см. п. 11.14. табл. 11.1 7) для Vветрового района 0=06 кПа = 60 кгсм2. Тип местности – В. Коэффициент k(ze) (рис. 6) учитывающий изменение ветрового давления по высоте ze определяется по п. 11.16. табл. 11.2 7.
Рисунок 6 – Схема к определению коэффициента k
Возьмем момент в точке А:
где Н - расстояние от уровня пола до низа фермы.
Расчетная линейная ветровая нагрузка:
где с – аэродинамический коэффициент зависящий от расположения и конфигурации поверхности. Для вертикальных стен с =08 с наветренной стороны и с =05 для подветренной стороны прил. Д.1.2 7;
t =14 - коэффициент надежности по ветровой нагрузке п. 11.1.12 7.
Ветровая нагрузка действующая на участке от низа ригеля до наиболее высокой точки здания заменяется сосредоточенной силой приложенной в уровне низа ригеля рамы.
Рисунок 7 - Схема приложения ветровой нагрузки на раму
Статический расчет рамы
Статический расчет поперечной рамы выполнен в программном комплексе «Лира». Результаты расчета (РСУ) сведем в таблицу 3.
Таблица 3 – Расчетные сочетания усилий
Расчет стропильной фермы
Рисунок 8 - Расчетная схема стропильной фермы
Узловая постоянная нагрузка на средние узлы фермы:
где dп – длина панели фермы;
qp - расчетная равномерно-распределенная нагрузка на ригель рамы.
Нагрузка на крайние узлы фермы:
Узловая снеговая нагрузка на средние узлы фермы:
S – расчетное значение снеговой нагрузки.
Расчетная нагрузка:
) Нагрузка на крайние узлы фермы:
) Узловая нагрузка на средние узлы фермы:
3 Статический расчет фермы
Статический расчет фермы выполнен в программном комплексе «Лира». Результаты расчета (РСУ) сведены в таблицу 4.
Таблица 4 – Расчет усилий в стержнях
4 Подбор сечений элементов фермы
Элементы поясов и решетки проектируем из спаренных уголков по ГОСТ 8509 и (прил. 14 табл.3-4 [2]).
Все элементы фермы проектируем из стали С345 по ГОСТ 27772. Соответствующие расчетные сопротивления определены по табл.5 прил.В [4].
Таблица 5 – Проверка сечений опорных раскосов
Таблица 6 – Проверка сечений стоек
Таблица 7 – Проверка сечений растянутых раскосов
Таблица 8 – Проверка сечений сжатых раскосов
Таблица 9 – Проверка сечений элементов нижнего пояса
Таблица 10 – Проверка сечений элементов нижнего пояса
Таблица 11 – Проверка сечений элементов верхнего пояса
Таблица 12 – Проверка сечений элементов верхнего пояса
По табл.1 прил.Г [4] для сварки в углекислом газе принимаем проволоку Св-08Г2С по ГОСТ 2246.
Определяем какие формулы по металлу шва или металлу границы сплавления будем использовать для расчета сварных швов.
Определяем данные для расчета:
Ry = 335(3400) МПа(кгссм2);
Ru = 480(4900) МПа(кгссм2);
Rwf = 215(2200) МПа(кгссм2) (табл.2 прил.Г [4]);
Rwun = Run = 490(5000) МПа(кгссм2);
Rwz = 045Run = 045*5000= 225(2250) МПа(кгссм2) (табл.4 [4]);
f = 09; z = 105; γwf = 1; γwz = 1; γwm = 125 (табл. 39 [4]); γс= 1 (табл.1[4]);
Так как то расчет ведем по металлу шва используя формулы:
длина шва по обушку:
где N – расчетное усилие в элементе кН;
f – коэффициент для расчета углового шва по металлу шва;
- расчетное сопротивление угловых швов срезу по металлу шва;
γс – коэффициент условий работы.
где z – коэффициент для расчета углового шва по металлу границы сплавления;
– расчетное сопротивление угловых швов срезу по металлу границы сплавления.
Расчет длин швов по перу и обушку сведем в таблицу 13.
Таблица 13 – Расчет сварных швов
Расчетное усилие N кН
Расчет ступенчатой колонны
Усилия в стержнях определяем согласно таблице 3.
Для нижней части колонны:
Для верхней части колонны:
Соотношение жесткостей верхней и нижней частей колонны IвIн = 15. Материал колонны – сталь С245 по ГОСТ 27772. Класс бетона фундамента В10.
2 Определение расчетных длин колонны
Рисунок 8 – Расчетная схема колонны
Расчетная длина для верхней (2) и нижней (1) частей колонны в плоскости рамы определим по формулам:
где 1 2 – коэффициенты расчетной длины участков ступенчатой колонны определяемые в соответствии с прил.И [4];
l1 l2 – геометрические длины участков ступенчатой колонны м.
Определим коэффициент :
Определим коэффициент α1:
По табл.5 прил.И [4] определяем значение коэффициентов 1 и 2:
Определяем расчетные длины частей колонн в плоскости рамы:
Длины частей колонн из плоскости рамы:
ly2 = Hв-hб = 4-12= 28 м.
3 Подбор сечения верхней части колонны
Определяем требуемую площадь сечения:
где N – продольное усилие приложенное с эксцентриситетом кН;
φвн – коэффициент снижения расчетного сопротивления при внецентренном сжатии принимаемый по табл.3 прил.Д [4].
Определяем значение ix:
где – высота балки верхней части колонны см.
Определяем значение ρx:
Определяем условную гибкость стержня в плоскости рамы:
где - расчетная длина для верхней части колонны см;
– расчетное сопротивление стали изгибу по пределу текучести кНсм2;
Е – модуль упругости.
Определяем относительный эксцентриситет:
где M и N – момент и продольное усилие верхней части колонны.
Определяем коэффициент :
По табл.3 прил.Д [4] определяем коэффициент φвн:
где tп – толщина полки см; предварительно принимаем tп = 06см.
Из условия местной устойчивости стенки:
Принимаем толщину стенки tст = 06 см.
Требуемая площадь полки:
Из условия местной устойчивости полки:
Принимаем ширину полки bп = 19 см.
Определяем геометрические характеристики сечения:
) Полная площадь сечения:
) Расчетная площадь сечения с учетом только устойчивой части стенки:
) Момент инерции сечения относительно оси х-х:
) Момент инерции сечения относительно оси у-у:
) Момент сопротивления сечения:
Проверка устойчивости верхней части колонны в плоскости действия момента:
Определяем значение коэффициента :
Проверка устойчивости верхней части колонны из плоскости действия момента:
Определяем максимальный момент в средней трети расчетной длины стержня:
где – максимальный момент (из отрицательных значений) верхней части колонны кНм;
- максимальный момент (из положительных значений) верхней части колонны кНм.
Определяем коэффициент α:
Так как то в расчет включаем полное сечение стенки.
Устойчивость и прочность верхней части колонны обеспечена.
Рисунок 9 – Сечение верхней части колонны
4 Подбор сечения нижней части колонны
Сечение нижней части колонны сквозное состоящее из двух ветвей соединенных решеткой. Высота сечения hн = 1000мм. Обе ветви принимаем из широкополочных двутавров.
) N1 = -1676кН М1 = 523кНм (момент догружает подкрановую ветвь);
) N2 = -732кН М2 = -454кНм (момент догружает наружную ветвь).
Определяем усилия в ветвях колонны:
) в подкрановой ветви: кН;
) в наружной ветви: кН.
Определяем требуемую площадь подкрановой ветви из условия устойчивости:
где – коэффициент продольного изгиба;
– расчетное сопротивление стали изгибу по пределу текучести;
– коэффициент условий работы.
По сортаменту принимаем двутавр 55Б2 (Авн = 12475 см2 ix = 470 cм iy = 2243 см).
Определяем требуемую площадь сечения наружной ветви из условия:
По сортаменту принимаем двутавр 40Б2 (Авн = 6972 см2 ix = 352 cм iy = 163 см).
Выполняем проверку устойчивости ветвей из плоскости рамы:
) подкрановая ветвь: ; ;
) наружная ветвь: ; ;
Определяем требуемое расстояние между узлами решетки:
Принимаем lв1 = 126 см разделив нижнюю часть колонны на 8 панелей.
Проверяем устойчивость ветвей в плоскости рамы:
Устойчивость ветвей колонны обеспечена.
Сечение нижней части колонны представлено на рисунке 11.
Рисунок 10 - Сечение нижней части колонны
Расчет и конструирование узла сопряжения верхней и нижней частей колонны
Расчетные комбинации усилий в сечении над уступом:
М1 = 211 кНм; N1 = -775 кН;
М2 = -125 кНм; N2 = -268 кН.
Проверяем прочность стыкового шва стенки верхней части колонны и стенки траверсы по нормальным напряжениям:
-ая комбинация усилий:
Определяем толщину стенки траверсы из условия смятия:
Rp – расчетное сопротивление смятию листовой стали кНсм2; определяется по т.2 [4] для стали С245 Rp = 240 кНсм2.
Принимаем tтр = 12 см.
Максимальное усилие во внутренней полке верхней части колонны:
Определяем длину крепления вертикального ребра траверсы к стенке траверсы:
Конструктивно принимаем толщину ребра 06см.
По табл.1 прил.Г [4] для полуавтоматической сварки принимаем проволоку Св-08Г2С по ГОСТ 2246.
Rwf = 167 Мпа (табл.2 прил.Г [4]);
f = 09; z = 105 (табл. 39 [4]);
Назначаем катет шва kш = 06см.
В стенке подкрановой ветви делаем прорезь в которую заводим стенку траверсы.
Из статического расчета величина опорной реакции подкрановой ветви F1 = 1676 кН.
Требуемая длина шва:
Определяем высоту траверсы из условия прочности стенки подкрановой ветви в месте крепления траверсы:
где tст – толщина стенки фасонного проката см; для двутавра 35Ш1 tст = 06см;
Rs – расчетное сопротивление срезу (сдвигу) фасонного проката кНсм2; определяется по табл.2 [4]; для стали С245 Rs = 203 кНсм2.
Принимаем hтр = 70 см.
На наружную часть колонны передается меньшее усилие поэтому конструктивно принимаем сварные швы крепления стенки траверсы к стенкам ветвей колонны 45см.
Нижний пояс траверсы конструктивно принимаем из листа 320х12мм верхние горизонтальные ребра из двух листов 120х12мм.
Рисунок 11 – Сечение траверсы
Геометрические характеристики траверсы:
) положение центра тяжести: yн = 350 мм;
) Момент инерции: Iх = 285859 см4;
) Момент сопротивления минимальный: см3.
Максимальный изгибающий момент в траверсе:
где – максимальный момент и продольное усилие нижней части колонны кНм кН;
– высота балки верхней части колонны см.
Максимальная поперечная сила в траверсе:
где - давление крана кН.
где – толщина полки траверсы см.
Прочность траверсы обеспечена.
Расчет и конструирование базы колонны
Проектируем базу раздельного типа.
Усилия в ветвях колонны:
где - максимальный момент и продольное усилие (из положительных значений) для нижней части колонны;
- максимальный момент и продольное усилие (из отрицательных значений) для нижней части колонны.
Проектируем одну базу под шатровую ветвь и применяем ее для подкрановой ветви. Так как нижняя часть колонны имеет симметричное сечение то принятую базу под подкрановую ветвь не проверяем прочность будет обеспечена благодаря меньшим усилиям в ветви.
Определяем требуемую площадь плиты:
где - расчетное значение сопротивления бетону осевому сжатию МПа; определяется по ф.6.1 [5].
где - нормативное значение сопротивления бетону осевому сжатию МПа; по табл.6.7 [5] для бетона класса В10 Rbn = 75Мпа;
γb – коэффициент надежности бетона при сжатии; согласно п.6.1.11 [5] γb = 13.
Определяем требуемую ширину плиты базы:
где h = 547 см – высота сечения двутавра 55Б2;
c2 = 4 см – свес плиты.
Определяем длину плиты:
где - требуемая площадь плиты см2.
Принимаем L = 33 см.
Среднее напряжение в бетоне под плитой:
Принимаем толщину траверсы tтр = 12см.
Определяем свес плиты:
где bп = 22 см – ширина полки двутавра 55Б2.
Определяем изгибающие моменты на отдельных участках плиты:
а) участок 1 (консольный свес с = с1 = 43 см):
б) участок 2 (плита оперта по трем сторонам):
в) участок 3 (плита оперта по четырем сторонам):
Определяем требуемую толщину плиты:
где – максимальный изгибающий момент участка плиты;
– расчетное сопротивление стали растяжению по пределу текучести.
Принимаем толщину плиты tпл = 25 см (02см – припуск на фрезеровку).
Высоту траверсы hт определяем из условия размещения сварного шва прикрепления траверсы к ветви колонны. В запас прочности считаем что все усилие в ветви передается через 4 угловых шва. Сварка полуавтоматическая проволокой марки Св-08Г2С. Принимаем kf =7мм.
Определяем требуемую длину швов:
где – усилие в нижней части колонны кН;
Принимаем высоту траверсы hтр = 10 см.
Проверяем траверсу как однопролетную балку шарнирно опирающуюся на полки ветви колонны.
Определяем равномерно распределенную нагрузку на траверсу:
Определяем момент в середине пролета траверсы:
где hст – высота стенка балки см.
Определяем поперечное усилие на опоре:
Определяем геометрические характеристики траверсы:
Проверяем прочность траверсы по нормальным напряжениям:
Проверяем прочность траверсы на срез у опоры:
Определяем требуемый катет швов прикрепляющих траверсы к опорной плите. Сварка ручная электродами Э50А по ГОСТ 9497-75*.
f = 07; z = 1 (табл. 39 [4]);
Определяющей является проверка по металлу шва.
где - равномерно распределенная нагрузка на траверсу кНсм;
- высота двутавра 55Б2 см;
Принимаем kfтр = 4 см.
Определяем усилие отрыва анкерных болтов от фундамента:
Определяем требуемую площадь сечения анкерных болтов:
где Rb – расчетное сопротивление растяжению фундаментных болтов МПа; для болтов из стали 09Г2С диаметром 64-80мм Rb = 220Мпа.
Принимаем анкерные болты диаметром 64мм из стали 09Г2С по ГОСТ 19281-73* с площадью сечения нетто: Ab = 17 см2.
Анкерную плитку рассчитываем как балку свободно опертую на траверсы и нагруженную сосредоточенной силой от анкера.
Определяем усилие в одном анкере:
Определяем изгибающий момент в среднем сечении плитки:
где – требуемая площадь сечения анкерных болтов см2.
Из условия размещения анкерных болтов назначаем ширину плитки равной 260мм.
Определяем толщину анкерной плитки из условия прочности по нормальным напряжениям в ослабленном сечении:
Принимаем толщину плитки tп = 4см.
Конструкция базы колонны показана на рисунке 13.
Рисунок 12 - База двухветвевой колонны
Расчет и конструирование оголовка колонны
В качестве опорной стойки принимаем надколонник СК-1 по серии 1.460.2-1088 шириной 250мм.
Принимаем толщину опорной плиты 20мм.
Проверяем плиту на срез:
где - опорная реакция фермы кН; из статического расчета рамы N = 832 кН;
= 30 см – ширина опорного ребра;
– расчетное сопротивление стали сдвигу.
Горизонтальные швы крепления плиты к поясам верхней части колонны назначаем конструктивно kf = 8мм.
Катет швов присоединяющих ребро оголовка к стенке колонны – 8мм. Сварка автоматическая проволокой 08Г2С.
Определяем высоту ребра оголовка из условия требуемой длины сварных швов:
– минимальный катет шва см;
- коэффициент для расчета углового шва по металлу шва;
Принимаем высоту ребра оголовка hp = 20 см.
Определяем требуемую толщину ребра из условия сопротивления на смятие:
где – расчетное сопротивление стали смятию торцевой поверхности;
lсм – длина сминаемой поверхности см:
где – ширина плиты базы см;
Принимаем толщину опорного ребра tp = 1 см.
Проверяем ребро колонны на срез:
кНсм2 Rs = 203 кНсм2.
В целях придания жесткости ребрам и повышения устойчивости колонны обрамляем оголовок горизонтальными ребрами толщиной t = 1см.
Конструкция оголовка показана на рисунке 14.
Рисунок 13 - Оголовок колонны
Рисунок 14 – Схема компоновки горизонтальных связей по верхним поясам ферм
Рисунок 15 – Схема компоновки горизонтальных связей по нижним поясам ферм
СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия»Министерство регионального развития Российской федерации.– М.:2011.– 80с.
Металлические конструкции. Общий курс: Учебник для вузовЕ.И. Беленя В.А. Балдин Г.С. Ведеников и др.; Под общ. ред. Е.И. Беленя. – 6-е изд. перераб. и доп. – М.: Стройиздат 1986.– 560 с.
Стальные конструкции (курсовое проектирование): Учебное пособие Лукашевич Э.Б. Вержбовский Г.Б. Демченко Д.Б. Скачков С.В. – Ростов нД: Рост. гос. строит. ун-т 2002. – 96с.
СП 16.13330.2011 «Стальные конструкции»Министерство регионального развития Российской федерации.– М.:2011.– 171с.
СП 63.13330.2012 «Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения»Министерство регионального развития Российской федерации.– М.:2011.– 171с.
Примеры расчета металлических конструкций: Учебное пособие для техникумовМандриков А.П.– 2-е изд. перераб. и доп.– М.: Стройиздат 1991.- 431с.

курсовой МК.dwg

Предельные отклонения
Отклонение от совмещения ориентиров (рисок геометрических осей
граней) в нижнем сечении установленных элементов с установочными ориентирами: колонн стеновых панелей ригелей
Отклонение от совмещения ориентиров (рисок геометрических осей) в верхнем сечении колонн многоэтажных зданий с риска- ми разбивочных осей при дли- не колонн
м: св. 4 до 8 " 8 " 16
геодезическая исполнительная схема
Разность отметок верха колонн каждого яруса многоэтажного здания
а так же верха стеновых панелей каркасных зданий в пределах выверяемого участка при: установке по маякам
Отклонение от совмещения ориентиров в верхнем сечении ригелей на опоре с установочными ориентирами при высоте элемента на опоре
Отклонение от симметричности (половина разности глубины опирания концов элемента) при установке ригелей
плит покрытий и перекрытий в направлении перекрываемого пролета при длине элемента
Отклонение от вертикали верха плоскостей: навесных стеновых панелей
ЭКСПЛИКАЦИЯ ВРЕМЕННЫХ ЗДАНИЙ
Трансформаторная подстанция
Вибратор глубиный с гибким валом
Сварочный трансформатор
Нивелир строительный
оборудование и инструменты
СВГУ ПИ ПГС-21 129895 КП
Металлический каркас одноэтажного промышленного здания
Геометрическая схема фермы; Вид А; Вид Б; Ф-1; Спецификация; Таблица отправочных марок
Кафедра "Промышленного и гражданского строительства"
ГЕОМЕТРИЧЕСКАЯ СХЕМА ФЕРМЫ
Сварочные соединения выполнять полуавтоматической сваркой в среде СО проволокой СВ-08Г2С. 2. Болты применять нормальной прочности М22. 3. Отверстия под болты d = 20 мм.
ТАБЛИЦА ОТПРАВОЧНЫХ МАРОК
Масса наплавленного металла - 488
граней) в нижнем сечении установленных элементов с установочными ориентирами:
Отклонение от совмещения ориентиров (рисок геометрических осей) в верхнем сечении колонн многоэтажных зданий с рисками разбивочных осей при длине колонн
а так же верха стеновых панелей каркасных зданий в пределах выверяемого участка при:
Отклонение от вертикали верха плоскостей:
навесных стеновых панелей

титул.docx

Министерство образования и науки РФ
Государственное бюджетное образовательное учреждение ВПО
Северо - Восточный Государственный Университет
Пояснительная записка
по дисциплине: «Металлические конструкции включая сварку»
«Металлический каркас одноэтажного промышленного здания»
студент группы ПГС-21
старший преподаватель

Содержание.doc

Компоновка конструктивной схемы поперечной рамы ..
1. Определение вертикальных размеров
2. Определение горизонтальных размеров
Сбор нагрузок на поперечную раму ..
1. Постоянная нагрузка .
1.1. Нагрузка на 1м2 кровли .
1.2. Расчетный вес колонн
2. Снеговая нагрузка ..
3. Вертикальные крановые нагрузки
4. Нагрузка от торможения мостового крана ..
5. Ветровая нагрузка ..
Статический расчет рамы
Расчет стропильной фермы
1. Расчетная схема .
3. Статический расчет фермы
4. Подбор сечений элементов фермы ..
Расчет сварных швов ..
Расчет ступенчатой колонны .
1. Исходные данные . .
2. Определение расчетных длин колонны . . .
3. Подбор сечения верхней части колонны .
4. Подбор сечения нижней части колонны .
Расчет и конструирование узла сопряжения верхней и нижней частей колонны
Расчет и конструирование базы колонны
Расчет и конструирование оголовка колонны . ..
Список литературы .