Курсовой проект по ОиФ

21.12 ОиФ .docx

ФГБОУВПО«ЧЕРЕПОВЕЦКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»
Кафедра строительных конструкций и архитектуры
по дисциплине «Основания и фундаменты».
Тема: «Вариантное проектирование фундаментов здания»
Студент гр. 6Созв-321
Преподаватель Медведева Н. В.
Исходные физические характеристики грунта
На границе текучести wL
На границе раскатывания
Глубина заложения грунтовых вод 27 м от поверхности земли
Расчетные нагрузки на обрез фундамента (см. рис. 1)
Анализ конструктивного решения сооружения и определение расчетных нагрузок на фундаменты
1. Изучение особенностей объемно-планировочного решения и технологического процесса в здании
В данном курсовом проекте рассматривается 5-и этажное административное здание с поперечными и продольными несущими стенами и опиранием панелей перекрытия на контур (рис. 1).
Стены наружные – кирпичная кладка толщиной 640 мм. Стены внутренние – кирпичная кладка толщиной 640 мм. Перекрытия – сборные железобетонные панели толщиной 220мм. Между осями 1-3 А-Г расположен подвал с отметкой пола – 15м под остальной частью здания подвал отсутствует. Район строительства – поселок Шексна.
Габаритные размеры здания:
Верхняя отметка (по потолку) «+15.000»
Отметка поверхности грунта «-0.100»
Отметка уровня подвала «-1500».
2. Определение степени ответственности здания
Для данного здания принимаем нормальный уровень ответственности (жилые общественные производственные сельскохозяйственные здания и сооружения).
При расчете несущих конструкций и оснований следует учитывать коэффициент надежности по ответственности п принимаемым равным для II уровня 095.
На коэффициент надежности по ответственности следует умножать нагрузочный эффект (внутренние силы и перемещения конструкций и оснований вызываемые нагрузками и воздействиями).
3.Оценка жесткости здания
Все здания и сооружения по жесткости и характеру деформаций подразделяются на абсолютно жесткие абсолютно гибкие и конечной жесткости. Для последних особенно важна оценка чувствительности поскольку в их конструкциях при неравномерном оседании развиваются дополнительные усилия. Здание рассматриваемое в данном курсовом проекте конечной жесткости.
По СНиП 2.02.01-83* значения предельных относительных деформаций:
Относительная разность осадок -
Максимальная осадка
Конструктивные мероприятия уменьшающие чувствительность здания к деформациям основания:
- рациональная компоновка сооружения в плане и по высоте;
- повышение прочности и пространственной жесткости достигаемое усилением конструкций в особенности конструкций фундаментно-подвальной части в соответствии с результатами расчета сооружения во взаимодействии с основанием (введение дополнительных связей в каркасных конструкциях устройство железобетонных или армокаменных поясов разрезка сооружений на отсеки и т.п.);
К мероприятиям позволяющим уменьшить усилия в конструкциях здания при взаимодействии его с основанием относятся:
- размещение сооружения на площади застройки с учетом ее инженерно-геологического строения и возможных источников вредных влияний (линз слабых грунтов старых горных выработок карстовых полостей внешних водоводов и т.п.);
- применение соответствующих конструкций фундаментов (например фундаментов с малой боковой поверхностью на подрабатываемых территориях и при наличии в основании пучинистых грунтов);
- засыпка пазух и устройство подушек под фундаментами из материалов обладающим малых сцеплением и трением применение специальных антифрикционных покрытий отрывка временных компенсационных траншей для уменьшения усилий от горизонтальных деформаций оснований (например в районах горных выработок);
- регулирование сроков замоноличивания стыков сборных и сборно-монолитных конструкций;
- обоснованная скорость и последовательность возведения отдельных частей сооружения.
4. Определение характера нагрузок на фундаменты
В курсовом проекте нагрузки принимаются без учета перераспределения за счет деформируемости основания и жесткости верхнего строения. При этом сбор нагрузок на фундамент осуществляется по грузовым площадкам в предположении статической определимости надземных конструкций.
Расчет оснований по деформациям должен производиться на основное сочетание постоянных длительных и кратковременных нагрузок; по несущей способности - на основное сочетание а при наличии особых нагрузок и воздействий - на основное и особое сочетание состоящее из постоянных длительных возможных кратковременных и одной из особых нагрузок.
В задании приведены нормативные нагрузки в основном сочетании действующие на фундамент на уровне его обреза. Расчетные нагрузки определяются по формуле:
где NН - сумма постоянных и временных нормативных нагрузок на уровне обреза фундамента (по заданию); f - коэффициент надежности по нагрузке.
При расчете оснований и фундаментов допускается пользоваться коэффициентом перегрузки принимаемым при расчете по деформациям f = 1 при расчете по несущей способности f = 12.
При проектировании оснований фундаментов используют комбинации усилий (см. рис. 2) обеспечивающие:
- наибольший изгибающий момент (Мma
- наибольшую продольную силу (FV cor) и соответствующие ей изгибающий момент (Мcor) и поперечную силу (Fh cor) .
Рис. 2. Схема силовых факторов на уровне обреза фундамента
Расчетные нагрузки на обрез фундамента
Оценка инженерно-геологических условий и свойств грунтов строительной площадки
Классификация и оценка состояния грунтов производится в результате сопоставления их физических и механических характеристик с классификационными. Такое сопоставление позволяет оценить свойства грунтов и выявить возможность их использования в основании сооружений.
Данные геологических изысканий грунтов строительной площадки с нормативными значениями основных показателей физических свойств грунтов определенных в лабораторных условиях:
- - удельный вес грунта (кНм3);
- - удельный вес частиц грунта (кНм3);
- - естественная влажность грунта;
- - влажность грунта на границе раскатывания;
- - влажность грунта на границе текучести.
Остальные дополнительные характеристики вычисляются для каждого пласта грунта на базе основных по формулам в п. 2.1-2.3. Результаты сводятся в табл. 1.
1. Дополнительные физические характеристики грунтов
Показатель текучести (консистенции)
Коэффициент пористости
Вычисленные физико-механические характеристики грунтов строительной площадки
Наименование слоя грунта
Физические характеристики
Механические характеристики
Полное наименование грунта пригодность в качестве естественного основания
Показатель текучести
Угол внутреннего трения
Условное расчетное сопротивление
Песок средней крупности
Влажный средней плотности;
Тугопластичный пригодный
Пластичный ; пригодный
Степень влажности определяется по формуле
где - удельный вес воды (10 кНм3).
По этому показателю классифицируются крупнообломочные и песчаные грунты а также некоторые пылевато-глинистые грунты.
2. Механические характеристики грунтов
Согласно указаниям СНиП 2.02.01-83 характеристики грунтов должны определяться как правило на основе их непосредственных испытаний в полевых или лабораторных условиях с учетом возможного изменения влажности грунтов в процессе строительства и эксплуатации сооружений.
Для предварительных расчетов оснований а также для окончательных расчетов оснований зданий и сооружений II и III классов допускается определять значения прочностных и деформационных характеристик грунтов по их физическим характеристикам.
По приложению 1 в СНиП 2.02.01-83 определяют:
- - угол внутреннего трения грунта;
- С - удельное сцепление грунта;
- Е - модуль деформации грунта.
3. Условное расчетное сопротивление грунта
Важным дополнительным показателем строительных свойств грунтов является условное расчетное сопротивление грунта R0 .
Для предварительных расчетов R0 находится с учетом физических характеристик грунтов по таблицам прил. 3 СНиП 2.02.01-83.
Промежуточные значения R0 для пылевато-глинистых грунтов находятся путем двойной интерполяции от e IL .
Кроме того R0 можно определить по формуле 7 в СНиП 2.02.01-83 принимая ширину подошвы фундамента b = 1 м.
4. Непосредственная оценка слоев грунта
Непригодными в качестве естественных оснований считаются грунты:
- почвенные илы торфы заторфованные грунты рыхлые пески;
- пылевато-глинистые грунты в текучей и текучепластичной консистенции а также с коэффициентом пористости супесей е> 07; суглинков е > 1; глине > 11;
- сильносжимаемые грунты;
- грунты с R0≤ 100 кПа.
Согласно геологических изысканий земля под административным зданием представляет многослойный грунт (4 слоя различных по характеристикам грунта) среди которых есть непригодный для заложения фундамента слой:
-й слой: песок средней крупности мощность слоя – 31 м. Влажный средне пластичный средней прочности R0 = 400 кПа может быть использован в качестве естественного основания;
-й слой: Ил мощность слоя – 09 м. Не пригоден в качестве естественного основания
-й слой: Суглинок мощность слоя – 20 м. тугопластичный. Может быть использован в качестве естественного основания.
-й слой: супесь пластичная средней прочности R0 = 255 кПа. Может быть использован в качестве естественного основания.
5. Общая характеристика строительной площадки
С учетом качества и толщины отдельных слоев глубины и последовательности залегания более плотных и более слабых слоев а также с учетом величины нагрузок на фундаменты глубины залегания грунтовых вод географического положения целесообразно принять несущим слой №3
Вариантное проектирование. Выбор возможных вариантов устройства фундамента
Тип фундамента и вид основания практически любого сооружения невозможно предопределить заранее однозначно так как эти категории принимаются в зависимости от самых разнообразных условий: величины нагрузок инженерно-геологических условий предельных осадок и т.п. Наиболее общим методом решения таких задач проектирования является метод разработки нескольких конкурентоспособных вариантов и выбора из их числа наилучшего (оптимального) путем сравнения их экономических показателей.
Сравнение ведется в следующей последовательности:
а) составляются эскизы всех реальных вариантов отбирают наиболее приемлемые их них;
б) рассчитывают отобранные варианты для одного наиболее нагруженного типичного фундамента (под стену или колонну) заданного здания.
- определяют предварительную глубину заложения и размеры фундаментов;
- выполняют для них расчеты оснований по второму а при необходимости и по первому предельному состоянию;
- производят технико-экономическое сравнение тех вариантов предварительные расчеты которых не противоречат требованиям СНиПа;
- для выбранного (оптимального) варианта производят расчет основания и конструкций фундамента по всем характерным сечениям.
Вариант 1. Фундамент мелкого заложения на естественном основании
В зависимости от типа здания его конструктивной схемы величины нагрузок и свойств грунтов могут быть применены фундаменты мелкого заложения на естественном основании следующих видов: массивные одиночные (столбчатые) ленточные плитные.
Наиболее часто в практике строительства используют сборные ленточные и столбчатые фундаменты. Конструктивное решение фундамента зависит от глубины заложения и размеров подошвы. В нашем случае используется сборный ленточный фундамент.
1. Определение рациональной глубины заложения фундамента
На выбор глубины заложения подошвы фундамента влияют следующие факторы:
- инженерно-геологические и гидрогеологические условия стройплощадки;
- климатические условия района строительства;
- конструктивные особенности проектируемого здания.
В каждом из упомянутых случаев глубина заложения определяется по особым правилам однако нужно помнить что технология производства работ требует минимальной глубины заложения при которой сводится к минимуму объем земляных работ упрощается водоотлив снижается опасность расструктуривания грунтов ниже дна котлована облегчается крепление откосов. С точки зрения экономики оптимальное решение может быть найдено только после проработки нескольких вариантов с разной глубиной заложения.
1.1. Влияние инженерно-геологических и гидрогеологических условий
Во всех случаях минимальная глубина заложения подошвы фундамента должна быть не менее 05 м от поверхности земли или от отметки пола подвала.
Если с поверхности залегают пласты непригодные в качестве естественного основания то фундамент должен прорезать эти пласты и заглубляться в хороший грунт не менее 10 см.
Под подошвой фундамента нецелесообразно оставлять слой малой толщины если свойства подстилающего пласта значительно лучше. В этом случае имеет смысл заглубить фундамент до хорошего грунта.
Кроме того необходимо стремиться заложить фундамент выше уровня подземных вод. Заложение ниже требует дополнительных водозащитных мероприятий во время строительства и эксплуатации здания.
С учетом напластования и свойств грунтов принимаем:
1.2. Учет климатических условий района строительства
В районах с сезонным промерзанием грунтов глубина заложения фундамента определяется исходя из недопущения промерзания пучинистого грунта под подошвой. Наибольшему пучению подвержены грунты содержащие пылеватые и глинистые частицы. Нормативная dfn и расчетная df глубина сезонного промерзания грунта:
где Mt - безразмерный коэффициент численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном районе (г. Шексна);
d0 - величина принимаемая равной м для:
песков средней крупности - 03;
Окончательную глубину заложения фундаментов из условий промерзания грунтов в период эксплуатации здания назначают с учетом типа и состояния грунтов основания и уровня подземных вод.
df=к*dfn =11*195=2145м
С учетом глубины промерзания грунта принимаем d=2145м.
1.3. Конструктивные особенности здания
Рис. 4. Схема к определению глубины заложения фундаментов
Так как в данном здании имеется подвал то минимальная глубина заложения подошвы фундамента от уровня планировки определяется по формуле:
где db – глубина подвала (по заданию db = 15 м);
hs – высота плитной части фундамента (принимаем минимальную по серии 1.112-5 – hs = 03 м);
hc f – толщина конструкций пола подвала.
Так как уровень грунтовых вод (УГВ) находится ниже пола подвала то hcf может быть принята порядка 03 м).
d ≥ 15 + 0.3 + 0.3=21
Принимаем наибольшее из трёх вычисленных значений требуемых глубин заложения фундамента (41; 215; 21) то есть d = 41 м.
Теперь необходимо подобрать количество сборных элементов фундамента учитывая их стандартные размеры:
- фундаментные блоки: ширина ФБС – 06 м (для стены 064 м) высота ФБС – 06 и 03 м;
- фундаментная подушка высотой 05 м (при ширине более 2 м).
Выбираем 6 блоков по 06 м высотой и фундаментную подушку высотой 05 м. Кроме того под плитой перекрытия первого этажа (толщиной с конструкцией пола 03 м) оставляем 5 см для выполнения гидроизоляции и армированного шва для увеличения жесткости конструкции.
Тогда высота фундамента – Hфунд.= 5·06 +03+05 = 38 м а окончательная глубина заложения – d = 03+38 = 41 м (см. рис. 1). Подошва фундамента заглублена в суглинок на 10 см.
2. Предварительное определение размеров подошвы фундамента
2.1. Определение размеров подошвы фундамента
Определение размеров подошвы фундамента выполняется из расчета оснований и может производиться двумя методами: методом последовательных приближений и графическим методом.В первом методе площадь фундамента Аf первоначально определяется по приближенной формуле (с учетом действия только вертикальных сил на обрез фундамента):
где - расчетная вертикальная нагрузка на фундамент на уровне его обреза (при расчете по деформациям);
R0 =1927 кН - условное расчетное сопротивление грунта под подошвой фундамента;
d=41 м - глубина заложения фундамента;
- средний удельный вес материала фундамента и грунта расположенного на его обрезах. Принимают.
т. к. на фундамент действуют горизонтальная нагрузка и момент увеличиваем требуемую площадь на 20% получаем Afтр = 35 · 12 = 42 м2.
2 Вычисляем размеры сторон подошвы фундамента (b · l).
Для ленточного фундамента расчёт ведется на 1 погонный метр длины (l = 1) и поэтому bfтр = Afтр= 42 м.
3 Выбираем фундаментную подушку ФЛ 32: b = 3200 мм h = 500 мм (серия 1.112-5).
2 Проверка давлений по подошве фундамента
При расчете центрально - нагруженных фундаментов давление на грунт под подошвой фундамента если исходить из принципа линейной деформируемости основания не должно превышать расчетное сопротивление грунта основания R т.е.
При расчете внецентренно - нагруженных фундаментов (при действии момента относительно одной из осей подошвы) как правило должны выполняться условия:
где Р– среднее давление под подошвой фундамента от нагрузок для расчета оснований подеформациям;
R – расчетное сопротивление грунта основания вычисляемое по формуле 7 СНиП [1] для выбранной ширины b и глубины d заложения фундамента.
R определяется по формуле (7) СНиП [1]:
где γс1и γс2 – коэффициенты условий работы принимаемые по табл. 3 СНиП [1]; при промежуточных значениях коэффициент определяют интерполяцией.
Несущий слой грунта – суглинок с JL = 038 γс1= 12;
γс2 зависит от отношения LH = 2649 = 293
Интерполируем:γс2=109;
k – коэффициент принимаемый равным единице если прочностные характеристики грунта (φ и c) определены непосредственными испытаниями и k = 11 если они приняты потаблицам прил. 1 СНиП [1]. Принимаем k = 11;
Расчетные значения φII cII и γII определяют при доверительной вероятности α принимаемой для расчетов по II предельному состоянию равной 085. Указанные характеристикинаходят для слоя грунта толщиной z ниже подошвы фундамента: z = b2 при b 10 b – ширина подошвы фундамента м;
В рассматриваемом варианте b = 32 м; z = b2 = 322 = 16 м значит расчетные значения φII cII и γII определяем для суглинка.
Мγ Мq Мс– коэффициенты принимаемые по таблице 4 СНиП [1] в зависимости от φ;
при φ = 184: Мγ=047 Мq=289 Мс=548
γII – осредненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды) кНм3.
В случае слоистого основания вычисляют осредненное значение γ для грунтов расположенных на глубине z ниже подошвы фундамента. В рассматриваемом примере ниже подошвы фундамента расположен суглинок тугопластичный (не водоупор) с γII = γsb=(γs-γ)(1+e)= (27-10)(1+085)= 919кНм³;
γII– то же для грунтов залегающих выше подошвы фундамента кНм³.
Выше подошвы фундамента расположен песок средней крупности(заменим им ил как полностью непригодный) с разными значениями γ:
песок без воды с γII = 19.1 кНм3 h = 27 м;
песок в воде c γsb = (266-10)(1+067) = 994 кНм³ h = 04м
суглинок в воде c γsb = (27-10)(1+085) = 919кНм3 h = 01м
γII =1675кНм³– осредненное значение удельного веса грунтов расположенных выше подошвы фундамента c учетом нарушения структуры обратной засыпки γII =0.95 γ (d = 41 м);
сII – расчетное значение удельного сцепления грунта залегающего под подошвой фундамента кПа. Для суглинка сII= 18 кПа;
kz– коэффициент принимаемый равным единице при b 10 м; kz= z0b + 02 при b ≥ 10 м(здесь z0 = 8 м);
Принимаем kz= 1 т.к. b = 32 м 10 м;
d1 – глубина заложения фундаментов м бесподвальных сооружений от уровня планировки или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала определяемая по формуле
здесь hs– толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала м (hs=22 м);
hcf– толщина конструкции пола подвала м (hsf= 04 м);
γcf – расчетное значение удельного веса конструкции пола подвала кНм (для бетона примем 24 кНм³)
d1 = 22+ 04*241675=277
db– глубина подвала расстояние от уровня планировки до пола подвала м (для сооружений с подвалом глубиной свыше 2 м принимают равным 2 м). Принимаем db= 15 м.
Подставляем все значения в формулу
R= 12*10911 (0.47*1*3.2*9.19 + 289*277*1675 + (289-1)*15*1675+5.48*18)=35819 кПа;
2 Проверка условия Р ≤ R
F VII– вертикальная нагрузка на подошву фундамента
F VII = F V0II + G fII + GgII ;
GfII=Vf *γ_f =(5*0.6*0.6+06*03+32*05)*24=8592кН – вес фундамента
где Vf– объем фундамента м3;
γf =24 кН м – удельный вес материала фундамента (для железобетона);
GgII– вес грунта на обрезах фундамента ;
GgII=GgIIлев+GgIIправ=Vgлев*γ+Vgправ*γ(13*36+13*24)*1675=7839+5226=13065кН
Vgлев – объем грунта на обрезе фундамента с левой стороны;
GgIIлев кН – вес грунта на обрезе фундамента с левой стороны;
Vgправ – объем грунта на обрезе фундамента с правой стороны;
G_gIIправ кН – вес грунта на обрезе фундамента с правой стороны;
F VII = F V0II + G fII + GgII =378+8592+13065=59457 кН;
Р= 5945732=1858 кПа R = 35819 кПа – первое условие проверки Р ≤ R выполняется запас составляет Δ=(35819-1858)35819*100%=48%>10% - запас велик
3 Проверка условий Рmax≤ 12 R Pmin≥ 0:
W=b26= 3226=1.71– момент сопротивления подошвы фундамента для ленточных фундаментов (l =1)
MII – момент действующий относительно центра подошвы фундамента
МII=М 0II+F 0II*h II+ М аII - GgIIлев + GgIIправ
e =132 +062 =0.95м – эксцентриситет приложения равнодействующей от веса грунта на обрезах фундамента.
Используя положения строительной механики в области теории подпорных стенок определяют Еа и Ма на уровне подошвы фундамента.
Если подвальное перекрытие устраивают до засыпки грунта за пазухи фундамента то приближенно расчетную схему представляют в виде балки защемленной в грунте на уровне подошвы фундамента и опертой другим концом на уровне низа перекрытия подвала на шарнирную опору (см. схему).
Заменяем равномерно распределенную нагрузку g (g = 10 кНм2– нагрузка на грунт у стены здания) фиктивным слоем грунта высотой hgc таким же удельным весом какой имеет грунт засыпки: hg=g γ . .
Если обратная засыпка состоит из смеси грунтов вынутых при отрывке котлована то φ=09φ=345*09=3105; γ=1675 кНм3 – вычислено ранее; h=19м;
II=γhgtg²(45º-φ2)=1675*059* tg²(45º-31052)=315кПа
II=γ(h+hg)tg²(45º-φ2)=1675*(19+059)*tg²(45º-31052)=133кПа
a0=(h+hg)3+(d-h)=(1.9+0.59)3+(4.1-19)=303 м
МаII=ЕаII* a0=1562*303=4732кН*м
МII=17+0+4732+7839*095-5226*095= 8914 кН*м
Рmax =Р+ МII W =1858 +8914171=23792кПа≤ 12R=12*35819=4298 кПа условие выполняется запас составляет Δ=(4298-23792)4298=44% >10% - запас велик
Рmin =Р - МII W =1858 -8914171=13367кПа>0
Подбираем фундаментную подушку ФЛ 20 с b = 2000 мм h = 500 мм.
Схема к определению глубины заложения фундаментов R= 12*10911 (0.47*1*20*9.19 + 289*297*1675 + (289-1)*15*1675+5.48*18) =355кПа;
GfII=Vf *γ_f =(5*0.6*0.6+06*03+20*05)*24=71.52кН – вес фундамента
GgII=GgIIлев+GgIIправ=Vgлев*γ+Vgправ*γ(07*36+07*24)*1675=42.21+28.14=70.35кН
F VII = F V0II + G fII + GgII =378+71.52+70.35=519.87кН;
Р= 519.8720=25994 кПа R = 355 кПа – первое условие проверки Р ≤ R выполняется запас составляет Δ=(355-259.94)355*100%=26%>10%
W=b26= 2.026=0.66– момент сопротивления подошвы фундамента для ленточных фундаментов (l =1)
e =0.72 +062 =0.65м – эксцентриситет приложения равнодействующей от веса грунта на обрезах фундамента.
φ=09φ=345*09=3105; γ=1675 кНм3 – вычислено ранее; h=19м;
МII=17+0+4732+42.21*065-28.14*065= 73.47кН*м
Рmax =Р+ МII W =259.94 +73.470.66 =37126кПа≤ 12R=12*355=426 кПа условие выполняется запас составляет Δ=(426-37126)426=12% >10% - запас велик
Рmin =Р - МII W =25994 -7347066=14862кПа>0
Окончательно принимаем фундаментную подушку ФЛ 20 с b = 2000 мм h = 500 мм так как при выборе следующего типоразмера ФЛ 16 Рmax > 12R.
1 расчет оснований поIIгруппе предельных состояний (S≤Smaxu=10cм)
Разбиваем грунт под подошвой на элементарные слои толщиной hi= 04b
Определяем для каждого слоя zgi=Σγihi = 2zib α – по таблице1 приложения 2 СНиП zрi =αiP0 где Р0= Рср-zg0 zрсрi=(zрi+zр(i+1))2 Si= (zPсрi*hi)Еi Результаты заносим в таблицу
Расчет абсолютной осадки S фундамента
Расчетная схема по определению осадки методом послойного суммирования
Расчет оснований фундаментов по предельным состояниям
Расчет строительных конструкций и оснований в нашей стране ведут методом предельных состояний.
Если нормальная эксплуатация сооружения невозможна при исчерпывании грунтом прочности то достигается предельное состояние оснований по несущей способности (первое предельное состояние). Если деформации основания оказываются чрезмерными для надземных конструкций (при напряжениях меньше предела прочности грунта) то предельное состояние основания достигается по деформациям (второе предельное состояние).
Целью расчета оснований по предельным состояниям является уточнение предварительно принятых размеров фундамента такими пределами при которых гарантируются прочность устойчивость и трещиностойкость конструкций включая общую устойчивость сооружения а также нормальная эксплуатация надземных конструкций при любых возможных нагрузках и воздействиях.
Сжимаемость дисперсных грунтов в сотни раз выше сжимаемости строительных материалов надземных конструкций. Поэтому расчет оснований по деформациям приобретает первостепенную значимость и всегда должен выполняться при проектировании оснований фундаментов еще на первой стадии вариантного проектирования.
Расчет основания по несущей способности необходим только в определенных условиях когда в грунтовом массиве возможно возникновение напряжений близких к предельному сопротивлению грунта сдвигу.
1. Расчет оснований фундаментов по деформациям
Расчет оснований по деформациям производят исходя из теории линейно-деформируемой среды (теории упругости). Применение этой теории допустимо когда зоны пластических деформаций грунтов в основании или полностью отсутствуют или имеют незначительное развитие (рис. 10 I фаза).
Основные условия при которых реализуется линейная зависимость между напряжениями и деформациями S были приведены ранее и являются определяющими при назначении предварительных размеров подошвы фундамента.
Целью расчета оснований по II группе предельных состояний (по деформациям) является ограничение абсолютных перемещений фундаментов и подземных конструкций такими пределами при которых гарантировалась бы нормальная эксплуатация сооружения и не снижалась бы его долговечность.
Рис. 10. Деформирование грунта под нагрузкой
Расчет сводится к удовлетворению основного условия S ≤Su
где S - совместная деформация основания и сооружения определяемая расчетом; Su - предельное значение совместной деформации основания и сооружения устанавливаемого по [2 прил. 4].
Из условия S ≤Suследует что все виды деформаций надземных частей зданий и сооружений (абсолютные и относительные осадки крены прогибы выгибы и т.д.) в период строительства и эксплуатации возникающие в результате равномерных и неравномерных осадок грунтов оснований не должны превышать допустимые значения т.е. S ≤Su f l ≤ (f l)u i ≤ iu .
Однако чаще всего ограничиваются проверкой осадки одного максимально нагруженного фундамента (Smax ≤ Smax u) которая косвенно оценивает неравномерности деформаций при согласованном залегании слоев.
Проверки этого условия достаточно для расчета оснований по деформациям на первой стадии КП (стадии выбора вариантов).
2.Расчет оснований фундаментов по несущей способности
Расчет оснований фундаментов по несущей способности производится лишь при определенных условиях нагружения а также при неблагоприятных инженерно-геологических условиях площадки строительства [2 п. 2.3].
Целью расчета оснований по несущей способности является обеспечение прочности и устойчивости оснований а также недопущение сдвига фундамента по подошве и его опрокидывание.
Возможны различные схемы потери устойчивости (разрушения) основания:
а) плоский сдвиг по подошве фундамента или слабому прослойку
б) глубинный сдвиг с образованием поверхностей скольжения охватывающий фундамент и примыкающий к нему массив грунта
Основания ленточного фундамента следует проверять на устойчивость только в направлении короткой стороны (ширины) фундамента.
Расчет оснований по несущей способности осуществляется в следующем порядке:
Определяем состояние несущего слоя грунта основания - стабилизированное или нестабилизированное (для нескальных грунтов).
В нестабилизированном состоянии находятся медленно уплотняющиеся пылевато-глинистые и биогенные грунты со степенью влажности SR ≥ 085 и коэффициентом консолидации Gv 107 см2год. Сила предельного сопротивления основания для данных грунтов должна определяться с учетом избыточного давления в поровой воде U вычисленного методами фильтрационной консолидации грунтов.
Состояние грунта стабилизированное Il=0.38.
Вычисляем угол наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки на основание из условия
=356362384=0057 =33°
где - соответственно расчетные горизонтальная и вертикальная нагрузки на основание в уровне подошвы фундамента с учетом веса фундамента и грунта на его обрезах активного и пассивного давления грунта на стенку подвала [см. формулы (1) и (3)].
FvI= FvII*1.2=51987*12=62384кН
FhI=FhII*1.2=(1562+1407)*1.2=3563 кН
После анализа состояния грунта и характера нагрузок на основание переходят к выбору схемы возможного разрушения основания (глубинного или плоского сдвига) и методов расчета.
При стабилизированном состоянии основания и вертикальная составляющая силы предельного сопротивления основания определяется:
g=115 φI=191.15=1652°
eb=MIFv=7347*1262384=0.14м
b’=b-2*eb =2-2*0.14=1.72м
Обозначения приведены в [2 с. 12 - 14]. Символом b в формуле Nu обозначается та сторона подошвы фундамента в направлении которой ожидается потеря устойчивости.
n=l’b’=11.72=0.58 =1-0.25n=0.57
q=1+1.5n=288 с=1+0.3n=1.52
Nu=172*1*(129*0.57*1.72*919+389*288*1675*4.1+102*1.52*12)=166333кН
384(0.91.15)*166333=1302– условие выполняется
1. Определение глубины заложения подошвы ростверка
Ростверк стараются заложить как можно выше так как это обеспечивает более экономическое решение и если это возможно устраивают промежуточный или высокий ростверк.
При установлении глубины заложения подошвы ростверка руководствуются теми же соображениями что и при определении глубины заложения подошвы фундаментов возводимых на естественном основании:
а) ростверки бесподвальных зданий в непучинистых грунтах могут закладываться у поверхности на 01 - 015 м ниже планировочной отметки. В пучинистых же грунтах их подошву следует располагать не выше расчетной глубины промерзания грунтов т.е. dp≥df. В нашем случае принимаем df=215 м.
б) при наличии подвала ростверк как правило следует располагать ниже пола подвала и глубину заложения его подошвы определять по формуле
где - глубина подвала (расстояние от уровня планировки до пола подвала); - высота ростверка; - толщина конструкции пола подвала;
в) ориентировочно минимальная высота ростверка под колонну может быть определена по формуле м:
где аk - больший размер колонны в плане; h0 - глубина заделки сваи в ростверк (п. 8.2.4).
Размеры подколонника выбираются аналогично фундаментам мелкого заложения на естественном основании.
Высота ростверка под стены зданий определяется из конструктивных соображений м:
Принимаем высоту ростверка hр=0.7 м.
Глубина заложения подошвы ростверка=1.5+0.4+0.7=2.6 м
Рис. 13 Конструктивная схема
Конструктивно принимаем dр=2.8м
2. Выбор вида и размеров свай
Согласно СНиП 2.02.03 - 85 п. 2.2 сваи по характеру работы в грунте разделяют на сваи-стойки и сваи трения (висячие).
К сваям-стойкам относят сваи всех видов опирающиеся на скальные грунты а кроме того забивные сваи опирающиеся на малосжимаемые грунты. К малосжимаемым грунтам относятся крупнообломочные грунты с песчаным заполнителем средней плотности и плотным а также твердые глины с модулем деформации E > 50 МПа.
Сваи передающие нагрузку острием и боковой поверхностью на сжимаемые грунты называются сваями трения (висячими).
Длина сваи определяется глубиной залегания слоя хорошего грунта в который заглубляется свая отметкой заложения подошвы ростверкаи величиной заделки сваи в ростверк. При назначении длины сваи слабые грунты (насыпные торф грунты в текучем и рыхлом состоянии) необходимо прорезать и острие сваи заглублять в плотные грунты. При очень мощной толще слабых грунтов нижние концы свай оставляют в них. Если кровля несущего слоя имеет наклон применяют сваи различной длины.
Обычно заглубление сваи в крупнообломочные гравелистые крупные и средней крупности песчаные грунты а также в глинистые грунты с показателем консистенции IL≤01 должно быть не менее 05 м в прочие нескальные грунты - не менее 1 м.
Минимальная длина сваи 2.97 м.
Выбираем цельные сваи квадратного сплошного сечения с ненапрягаемой арматурой С5-30 (длина 5 м сечение 0.3х0.3 м).
3. Определение расчетной нагрузки допускаемой на сваю
Допускаемая на сваю нагрузка определяется из условий работы сваи по грунту и по материалу. В расчетах используется меньшее значение расчетной нагрузки допускаемой на сваю полученное по двум указанным условиям.
а) Определение расчетной нагрузки допускаемой на сваю по грунту
Расчетная нагрузка допускаемая на сваю определяется по величине ее несущей способности по грунту Fd (кН) по формуле
где - коэффициент надежности.
С целью уменьшения ошибок при курсовом проектировании в дальнейшем в пособии приводится формула для определения Р в которую подставлена величина Fd определяемая расчетным методом при этом равен 14.
Расчетная нагрузка Р (кН) допускаемая на висячую забивную сваю определяется по формуле
где - коэффициент условий работы сваи в грунте принимаемый ; R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи кПа в зависимости от вида грунта его состояния и глубины заложения несущего слоя; А - площадь опирания сваи на грунт м2; u- наружный периметр поперечного сечения сваи м; f h - коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи учитывающие влияние способа погружения свай на расчетные сопротивления грунта и определяемые по табл. 3 в [5] в зависимости от вида и состояния грунта; - коэффициент надежности.
*(1*1317.5*0.09+1.2*(1*477*03+312*2+2538*135) =19727 кН
б) Определение расчетной нагрузки допускаемой на сваю по сопротивлению материалов (сваи)
Расчетная нагрузка Рс (кН) допускаемая на сваю (железобетонную прямоугольного сечения с симметричным армированием центрально-сжатую) по сопротивлению материала определяется по формуле
где - коэффициент условий работы свай = 09 при размере поперечного сечения сваи d200 мм и = 1 при d >200 мм; - коэффициент продольного изгиба для низкого ростверка принимаемый =1 для высокого ростверка находится с учетом длины сваи - площадь поперечного сечения сваи м2; - расчетное сопротивление арматуры сжатию кПа; - площадь поперечного сечения рабочей арматуры м2.
Расчетная нагрузка допускаемая на сваю по сопротивлению материала рассчитывается как для центрально-сжатой на первом этапе проектирования когда по величине Р определяется число свай в ростверке.
Если в свае действует продольное усилие и момент то она должна быть проверена по сопротивлению материала как внецентренно нагруженная.
=1*1*(1*8500*0.09+ 225000*0.000314)=835.69 кН
4. Определение количества свай в фундаменте и их размещение
Кусты свай. Необходимое количество свай в фундаменте рассчитывают приближенным способом предполагая равномерное размещение и передачу нагрузки на все сваи в ростверке из выражения
где k - коэффициент учитывающий действие момента M0I (при M0I = 0 k = 1 при M0I 0 k = 12); - расчетная нагрузка действующая по обрезу фундамента кН; Р - расчетная нагрузка допускаемая на сваю кН; а- шаг свай принимаемый ориентировочно а = 3b (b - большая сторона или диаметр сваи); - коэффициент надежности равный 11; dр - глубина заложения подошвы ростверка м; - усредненный удельный вес материала фундамента и грунта принимаемый = 20 кНм3.
Полученное количество округляется до целого числа свай в кусте nф удобного для размещения в плане.
Размещение свай осуществляется согласно СНиП. Расстояние между осями висячих забивных свай без уширения в плоскости их нижних концов должно быть не менее 3d (где d - диаметр круглого или большая сторона прямоугольного поперечного сечения ствола сваи) а свай-стоек - не менее 15 d.
Фундамент на одной или двух сваях ограничен в применении из-за незначительной способности воспринимать горизонтальные нагрузки и изгибающие моменты.
=(1.2*4536)(19727-0.92*2.8*1.1*20)=369;
Т.к. повысим несущую способность сваи увеличив ее длину. Для расчетов примем сваю С8-30 (длина 8 м сечение 0.3х0.3)(см. рис. 14).
Рис. 14 Конструктивная схема
Расчетная нагрузка по грунту:
*(1*15105*0.09+1.2*(477*03+312*2+2538* *135 +26175*2+26925*1) =30976 кН;
=(1.2*4536)(30976-0.92*2.8*1.1*20)=2094;
5. Конструирование ростверка
Конструирование ростверка производится в соответствии с требованиями п. 7 СНиПа [5].
Ширина ростверка зависит от схемы размещения свай и возможного отклонения при забивке.
Расстояние от края ростверка до внешней стороны сваи может быть принято:
- при двух- и трехрядном их размещении с = 03b + 5 см=03*30+5=14см;
(с должно быть кратно 5 см). примем 15см
Примем шаг свай 900 мм шаг поперек ленты 900 мм.
Ширина ростверка 1500 мм высота 700 мм.
Рис. 16 Схема размещения свай
6. Определение фактической нагрузки на сваю
После размещения свай и получения размеров ростверка определяют фактическую расчетную нагрузку на сваю N рассматривая фундамент как рамную конструкцию воспринимающую вертикальные и горизонтальные нагрузки и изгибающие моменты.
Для фундаментов промышленных и гражданских сооружений с вертикальными сваями расчетную нагрузку на сваю в плоскости подошвы ростверка допускается определять по формуле
где - расчетная вертикальная нагрузка на обрез фундамента кН; и - соответственно вес ростверка и грунта на его обрезах кН; nф-число свай в фундаменте (фактическое после размещения); и - моменты относительно главных центральных осей х и y плана свай в плоскости подошвы ростверка кН м; х х у - расстояния от главных осей до оси рассматриваемой сваи м.
Сваю по несущей способности необходимо проверять из условия
В данном случае допускается недогрузка как правило до 10%. При кратковременных и особых нагрузках СНиП допускает перегрузку крайних свай до 20% т.е. .
Если окажется что то необходимо определить допускаемую на сваю выдерживающую нагрузку Рu. При этом должно выполняться условие
Если эти требования не удовлетворяются то изменяют либо количество свай либо их параметры (длину и сечение) а следовательно и несущую способность и производят конструирование и расчет заново. Последние рекомендации могут быть выполнены не для всех свай куста а лишь для свай крайних рядов. Возможно также смещение оси свайного фундамента от оси колонны или стены на величину эксцентриситета.
Все три условия выполняются. Для дальнейших расчетов принимаем сваи С8-30.
7. Расчет свайного фундамента по деформациям
Расчет фундамента из висячих забивных свай и его основания по деформациям (по второй группе предельных состояний) следует производить как для условного фундамента на естественном основании в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83.
Расчет сводится как правило к определению размеров условного фундамента к проверке напряжений возникающих по его подошве и к вычислению осадки.
Границы условного фундамента определяют следующим образом.
Первоначально находят средневзвешенное расчетное значение угла внутреннего трения грунтов находящихся в пределах длины сваи:
=(35*03+0*0.9+19*2+246*425)(03+09+2+425)=2054
где - расчетные значения углов внутреннего трения для отдельных пройденных сваями слоев грунта толщиной .
Затем проводят наклонные плоскости под углом от точек пересечения наружных граней свай с подошвой ростверка до плоскости АБ проходящей через нижние концы свай. Путем построения боковых вертикальных плоскостей проходящих через точки А и Б до пересечения с поверхностью планировки грунта находят очертания условного фундамента АБВГ который включает в себя грунт сваи и ростверк.
Размеры подошвы условного фундамента (ширину и длину) определяют по выражениям:
=12+2*745*tg(514)=2.54м
а площадь условного фундамента - по выражению
где b и h - глубина погружения свай в грунт считая от подошвы ростверка.
Для свайного ленточного фундамента Ly = 1 так как расчет для него ведется на 1 м длины.
Найдя площадь условного фундамента и глубину его заложения определяют интенсивность давления по подошве фундамента и сравнивают ее с расчетным сопротивлением грунта установленным на этой глубине аналогично фундаментам мелкого заложения. Тогда
где - расчетная вертикальная нагрузка по обрезу фундамента кН; - вес свай ростверка и грунта в пределах условного фундамента АБВГ кН с площадью м2; R- расчетное сопротивление грунта на уровне подошвы условного фундамента кПа.
(19.1*27+*0.4+*09+*20+*435)(27+0.4+09+20+435)
Pср=(378+((3*0.6*0.6*1+0.7*15*1+222*0.3*0.3*755)*24*1.1)+(114*(254*1035-363))2.54=27034 кПа
PсрR - условие выполняется
Определение осадки методом послойного суммирования
Толщина элементарного слоя
S=(63+531 +407+315+254+212+158)=2688 мм=27 см
SSu – условие выполняется
Рис. 17Расчетная схема
8 Проверка давлений действующих на слабый подстилающий слой грунта
Так как сваи опираются последний подстилающий слой - супесь то производить проверку давлений действующих на слабый подстилающий слой грунта не нужно.
Защита фундамента и подземной части здания от грунтовых вод
Защитные мероприятия могут быть направлены на:
- предохранение надземных помещений и фундаментов от грунтовой сырости;
- защиту от затопления и всплытия подземных помещений;
- защиту от коррозии и разрушения материалов подземных конструкций.
1. Защита надземных помещений
Защита надземных помещений от грунтовой сырости ограничивается устройством по выровненной поверхности всех стен непрерывной водонепроницаемой прослойки из жирного цементного раствора или из одного-двух слоев рулонного материала на битуме.
Этот слой составляет с бетонной подготовкой пола одно целое.
2. Защита подвальных помещений и приямков
Защита подвальных помещений и приямков от затопления подземной водой необходима когда уровень воды может подниматься выше пола этих помещений или других подземных устройств. Кроме того изолируют фундаменты и пол для исключения капиллярного подсоса влаги из грунта.
Водонепроницаемость стен и пола сооружения можно обеспечить применением плотного монолитного бетона специального состава с пластифицирующими водоотталкивающими добавками. При недостаточной плотности бетона и при сборных фундаментах основными направлениями защиты подвальных помещений от подземных вод являются:
- устройство гидроизоляции;
- перехват их дренажами.
Проектирование гидроизоляции ведется с учетом возможного подъема капиллярных вод на высоту до 05 м в песках мелких и средней крупности до 15 м - в пылеватых песках и до 2 м - в глинистых грунтах.
От капиллярной влаги подземные конструкции в местах соприкосновения с грунтом чаще всего изолируют окрасочной гидроизоляцией на битумной битумно-полимерной и полимерной основах которая наносится в 2 - 4 слоя. Во влажных грунтах обмазку делают по оштукатуренной цементным раствором поверхности стены. В сильновлажных грунтах к цементному раствору добавляют церезит уплотняющий бетон и растворы.
Изоляцией полов подвала при низком уровне подземных вод служит сам бетонный пол. В сильновлажных грунтах пол выполняется из плотного бетона с добавлением церезита и покрывается слоем битума.
Рис.18 . Гидроизоляция подвальных помещений:
- песчаная подготовка; 2 - обмазочная гидроизоляция в 2 - 3 слоя; 3 - противокапиллярная гидроизоляция;
3. Антикоррозионная защита
Антикоррозионная защита от разрушения бетона агрессивными водами может быть выполнена за счет применения плотных бетонов полимербетонов бетонов на сульфатостойком портландцементе (при наличии сульфатной агрессии). Надежным способом изоляции фундамента от агрессивных вод является обмазка его полимерной смолой или битумной мастикой с последующим устройством по боковым граням глиняного замка.
Качественную гидроизоляцию можно сделать лишь в сухом котловане поэтому до устройства гидроизоляции производят временное понижение УПВ дренажем или применением водоотлива.
Для предохранения подвала от замачивания поверхностными водами устраивается отмастка шириной 05 - 07 м.
Технико-экономическое сравнение и выбор оптимального варианта фундамента
Технико-экономическая оценка выполняется для каждого из разработанных вариантов фундамента и включает в себя определение объемов основных работ для одного фундамента и подсчет их стоимости.
Стоимость каждого варианта фундамента определяется по укрупненным расценкам стоимости работ по устройству фундаментов. В смету затрат можно не включать элементы одинаковые во всех вариантах. В состав работ помимо работ по возведению собственно фундамента должны быть включены работы по отрывке котлована по устройству крепления его стенок по подготовке под фундамент по водоотливу или водопонижению по устройству искусственного основания по выполнению мероприятий снижающих чувствительность зданий к неравномерным деформациям оснований и т.д.
Стоимость работ по устройству ленточного фундамента
Вид работы или элемент
-блоки фундаментных подушек
- стеновые блоки фундаментов
- при поправке на глубину
- при поправке на мокрый грунт
Стоимость работ по устройству свайного фундамента.
Т.к. свайный фундамент экономически выгоден остальные сечения рассчитываем для свайного фундамента.
Выбор и проверка других менее нагруженных сечений
1. Выбор фундамента и глубины заложения основания с проверками по несущей способности
Рис. 19. Схема к определению глубины заложения фундаментов
Определение расчетной нагрузки допускаемой на сваю по грунту:
*(1*15105*0.09+1.2*(477*03+85*2+2538* *135 +26175*2+26925*1) =30976 кН;
=528(30976-0.92*2.8*1.1*20)=204;
Конструирование ростверка:
Рис. 20 Схема размещения свай
Определение фактической нагрузки на сваю:
Все условия выполняются. Так как давление грунта с обеих сторон фундамента одинаково горизонтальной силы и момента в этом сечении нет то момент не возникает
Pср=(440+((3*0.6*0.6*1+0.7*15*1+222*0.3*0.3*755)*24*1.1)+(114*(254*1035-363))2.54=292.17 кПа
Рис. 21. Схема к определению глубины заложения фундаментов
=(1.2*3084)(30976-0.92*2.8*1.1*20) =12.
Примем ширину ростверка 1200мм высоту 700мм
Все условия выполняются.
=0.9+2*745*tg(514)=2.24м
Pср=(257+((3*0.6*0.6*1+0.7*12*1+1.33*0.3*0.3*755)*24*1.1)+114*(224*1035-2.82))2.24=249.88кПа
ГОСТ 25.100-96. Грунты. Классификация. - М.: Изд-во стандартов 1982.
СНиП 2.02.01-83. Основания зданий и сооружений. - М.: Стройиздат 1985.
СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. - М.: Стройиздат 1986.
СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные конструкции. - М.: Стройиздат 1985.
СНиП 2.02.03-85. Свайные фундаменты. - М.: ЦИТП Госстроя СССР 1986.
Основания и фундаменты. Вариантное проектирование фундаментов сооружений. Методические рекомендации по выполнению курсового проекта.
Н. В. Медведева ЧГУ 2007 г.
Анализ конструктивного решения сооружения и определение расчетных нагрузок на фундаменты ..
1 Изучение особенностей объемно-планировочного решения и технологического процесса в здании .. .
2. Определение степени ответственности здания .5
3. Оценка жесткости здания 5
4. Определение характера нагрузок на фундаменты .6
Оценка инженерно-геологических условий и свойств грунтов строительной площадки ..8
1. Дополнительные физические характеристики грунтов 8
2. Механические характеристики грунтов 10
3. Условное расчетное сопротивление грунта .10
4. Непосредственная оценка слоев грунта 11
5. Общая характеристика строительной площадки 12
Вариантное проектирование. Выбор возможных вариантов устройства фундамента 12
1. Определение рациональной глубины заложения фундамента . .13
1.1. Влияние инженерно-геологических и гидрогеологических условий 13
1.2. Учет климатических условий района строительства . .14
1.3. Конструктивные особенности здания . ..15
2. Предварительное определение размеров подошвы фундамента .. .16
2.1 Определение размеров подошвы фундамента . ..16
2.2. Конструирование фундамента . .17
2.3. Уточнение величин нагрузок на основание . .17
2.4. Проверка давлений по подошве фундамента 20
Расчет оснований фундаментов по предельным состояниям .. 27
1.Расчет оснований фундаментов по деформациям .. 27
1.1.Проверка давлений действующих на слабый подстилающий слой грунта 29
1.2.Расчет абсолютной осадки S фундамента .. .29
2.Расчет оснований фундаментов по несущей способности 34
Свайный фундамент .. 36
1. Определение глубины заложения подошвы ростверка . .36
2. Выбор вида и размеров свай .. . 38
3. Определение расчетной нагрузки допускаемой на сваю . ..38
4. Определение количества свай в фундаменте и их размещение . .40
5. Конструирование ростверка 43
6. Определение фактической нагрузки на сваю 44
7. Расчет свайного фундамента по деформациям ..46
8. Проверка давлений на слабый подстилающий слой грунта .49
Защита фундамента и подземной части здания от грунтовых вод 49
1. Защита надземных помещений 49
2. Защита подвальных помещений и приямков 49
3. Антикоррозионная защита ..51
Технико-экономическое сравнение и выбор оптимального варианта фундамента 51
Выбор и проверка других менее нагруженных сечений .
1. Выбор фундамента и глубины заложения основания с проверками по несущей способности 53
Список литературы . 53

ОиФ мой.dwg

Песок мелкий (не пригодный)
Песок средней крупности R=500 кПа
Песок ср. крупности R=400 кПа
Песок мелкий непригодный
Песок мелкий R=0 кПа
Слабый грунт достаточно глубоко - выбираем ростверк- 0
Сваю в ростверк на 20 см
Сваю в ростверк на 25 см
Сваю в ростверк на 25см
Песок мелкий рыхлый непригодный
Суглинок тугопластичный R=192
Вариантное проектирование
Созв-321.101.270800.62.13.ОиФ
Череповецкий государственный университет
фундаментов административного здания
Суглинок = 22.5° С=31кПа Е=22 МПа R=245 кПа твердый
Песок средней крупности = 39
кПа Е=36 МПа R=400 кПа слабосжимаемый
Песок мелкий = (26)°; С= - кПа; Е=(13) МПа; R= - кПа рыхлый
Суглинок = 20.8° С=22
Варианты фундаментов по сечению 1-1 (2)
квадратного сечения
с поперечным армированием ствола
Фундаментные блоки стеновые
Монолитный участок 28740х2100х500
Монолитный участок 7140х2100х500
Монолитный участок 10395х1350х500
Монолитный участок 7140х1350х500