Курсовой проект Электроснабжение участка механического цеха (Вариант 7)

Задание.doc

Тема: Электроснабжение участка механического цеха
Дополнительные данные:
На ГПП установлены 2 трансформатора марки ТМН – 10000110.
Расстояние от ГПП до цеха 06 км; от ГПП до подстанции энергосистемы 12 км.
Мощность короткого замыкания на шинах 110 кВ подстанции энергосистемы Sk = 1500 МВА.

Курсовой проект.doc

Под системой электроснабжения промышленного предприятия понимается совокупность электрических сетей всех напряжений расположенных на территории предприятия и предназначенных для электроснабжения его потребителей.
Проектирование системы внутреннего электроснабжения основывается на общих принципах построения схем внутризаводского распределения электроэнергии. Характерной особенностью схем внутризаводского распределения электроэнергии является большая разветвленность сети и наличие большого количества коммутационно-защитной аппаратуры что оказывает значительное влияние на технико-экономические показатели и на надежность системы электроснабжения.
Основные задачи решаемые при проектировании сооружении и эксплуатации систем электроснабжения промышленных предприятий заключаются в оптимизации параметров этих систем путем правильного выбора номинальных напряжений условий присоединения к энергосистеме определения электрических нагрузок и требований к надежности электроснабжения рационального выбора числа и мощности трансформаторов схем и конструкций распределительных и цеховых электрических сетей средств компенсации реактивной мощности и регулирования напряжения системы обслуживания и ремонта электрооборудования.
Общие требования к цехам распределения электросети:
Краткая характеристика основных электроприемников механического цеха
Основные электроприемники механического цеха: 1-молот ковочный;2-электропечь камерная; 3-полировальный станок;4-карусельный станок;5-Кран мостовой;6-сварочный трансформатор. Большинство из них являются электропотребителями 2 категории питаются 3-х фазным напряжением 0.38;0.22 КВТ. Промышленной частоты 50 герц. Электроприемники по режиму работы делятся на 2 типа: продолжительный и повторно кратковременный режим.
Продолжительный режим работы.Электроприемники работающие в номинальном режиме с продолжительно неизменной или малоизменяющейся нагрузкой. В этом режиме электрический аппарат (машина) может работать длительное время температура его частей может достигать установившихся значений без превышения температуры свыше допустимой. Пример: сварочный трансформатор; электрическая печь.
Повторно-кратковременный режим работы.При повторно-кратковременном режиме работы (ПКР) Электроприемники кратковременные рабочие периоды с определенной нагрузкой чередуются с паузами (ЭП отключен). Продолжительность рабочих периодов и пауз не настолько велика чтобы нагрев отдельных частей ЭП при неизменной температуре окружающей среды могли достигнуть установившихся значений. Пример: кран мостовой.
Механический цех состоит из:
-механический участок;
-термический участок;
Выбор и обоснование схемы электроснабжения цеха
Имеются две основные схемы распределения энергии цеха — радиальная и магистральная но часто на разных ступенях электроснабжения применяются и смешанные схемы. Та или другая схема применяется в зависимости от числа и взаимного расположения цеховых подстанций или других электроприемников по отношению к питающему их пункту. При этом учитываются также стоимость разных вариантов расход кабеля способы выполнения сети и др. Обе эти схемы при надлежащем их выполнении можно применять для обеспечения надежного питания электроприемников любой категории.
Радиальные схемы распределения электроэнергии применяются главным образом в тех случаях когда нагрузки расположены в различных направлениях от центра питания. Они могут быть двухступенчатыми или одноступенчатыми. Одноступенчатые схемы применяются главным образом на малых предприятиях на которых распределяемая мощность и территория невелики. На больших и средних предприятиях применяются как одноступенчатые так и двухступенчатые схемы. Одноступенчатые радиальные схемы на таких предприятиях применяются для питания крупных сосредоточенных нагрузок (насосные компрессорные преобразовательные агрегаты электропечи и т. п.) непосредственно от центра питания (ГПП ТЭЦ и т. п.) а для питания небольших цеховых подстанций и электроприемников высокого напряжения применяются двухступенчатые схемы так как нецелесообразно загружать основные энергетические центры предприятия (ГПП ТЭЦ) большим числом мелких отходящих линий.
Магистральные схемы целесообразно применять при распределенных нагрузках при упорядоченном (близком к линейному) расположении подстанций на территории цеха. Это позволяет выполнить наиболее прямое прохождение магистралей от источников питания до потребителя энергии без обратных потоков энергии и без длинных обходов.
Магистральные схемы более удобны и экономичны чем радиальные при необходимости выполнения резервирования цеховых подстанций от другого источника в случае выхода из работы основного питающего пункта. Магистральные линии позволяют лучше загрузить при нормальном режиме кабели сечение которых было выбрано по экономической плотности тока или по току короткого замыкания. Как известно сечение кабеля выбирается с учетом прохождения по нему тока короткого замыкания. Оно всегда больше сечения нужного для радиальных линий малой мощности при прохождении нормального рабочего тока. У магистральных же линий к которым подключается несколько подстанций благодаря более полной их загрузке сечение кабеля необходимое при нормальном режиме приближается к сечению выбираемому по условиям короткого замыкания или экономической плотности тока. Магистральные схемы позволяют также сэкономить число камер в распределительном устройстве так как к одной магистральной линии присоединяется несколько подстанций. Последнее очень важно при применении дорогих комплектных выкатных шкафов КРУ. Указанные преимущества магистральных схем сказываются главным образом при сопоставлении их с одноступенчатыми радиальными схемами или с радиальными схемами на второй ступени распределения энергии для питания.
Число трансформаторов присоединяемых к одной магистрали зависит от их мощности и от ответственности питаемых потребителей. Чем крупнее трансформаторы тем меньше их можно присоединить к одной магистрали. Необходимо учитывать что при большом числе трансформаторов и глухом их присоединении к магистрали максимальная защита на головном участке питающей магистрали закругляется и может оказаться нечувствительной при коротком замыкании в данном трансформаторе. Выходом из положения может явиться установка предохранителей на ответвлении от магистрали к трансформатору как это показано на рис. 11. Это дает возможность селективно отключить трансформатор при повреждении в нем. Число трансформаторов питаемых от одной магистрали можно ориентировочно принять в пределах двух-трех при мощности трансформаторов 2500—1000 кВ-А и четырех-пяти при мощности 630—250 кВ-А.
Расчет электрических нагрузок
1 Расчёт электрических нагрузок участка цеха
Расчет электрических нагрузок участка цеха выполняется методом упорядоченных диаграмм с применением коэффициента расчетной нагрузки. Предварительно номинальная мощность приёмников с повторно-кратковременным режимом работы приводится к ПВ-100% по формулам:
Рн = Рпасп - для электродвигателей (1)
Рн = Sпаспcosφ - для сварочных трансформаторов и машин (2)
Рн = Sпасп cosφ- для трансформаторов электропечей (3)
где Рпасп (кВт) Sпасп (кВт) ПВ - паспортные данные мощности и продолжительности включения в относительных единицах;
cosφ – паспортный коэффициент активной мощности.
Мощность сварочных трансформаторов
Мощность преобразовательного агрегата
Мощность мостового крана
Расчет электрических нагрузок напряжением до 1 кВ производится для каждого узла питания (распределительного пункта шинопровода распределительного шинопровода магистрального цеховой трансформаторной подстанции или по цеху в целом).
Принимаем следующие значения коэффициента использования электроприемников который взят из 2 37
Таблица 1 – Значение коэффициента использования оборудования
Наименование электроприёмника
Молот ковочный МА 411
Электропечь камерная Н – 30
Преобразовательный агрегат АДН – 500 (ПВ-40)
Полировальный станок С – 42Л
Печь камерная ОКБ – 330
Печь муфельная МП – 25
Заточной станок 3641
Продольно-строгальный станок 72.10
Токарно-револьверный станок
Плоско-шлифовальный станок 0541
Кран мостовой (ПВ-40)
Сварочный трансформатор (ПВ-40)
Трансформатор сварочный ТСД (ПВ-40)
Модуль сборки узла питания определяется:
Pн min- минимальная номинальная мощность электроприемника подключенного к узлу питания кВт.
Pн - сумма номинальных мощностей электроприемников кВт.
Средняя мощность для узла питания определяется суммированием активных средних и реактивных мощностей групп электроприемников.
Средневзвешенные значения коэффициента использования и коэффициента реактивной мощности:
Определение эффективного числа электроприёмников nЭ:
Эффективное число электроприёмников nЭ определяется по формуле:
При числе электроприёмников более пяти эффективное число электроприёмников (nЭ) определяется по упрощенным формулам в зависимости от модуля сборки и средневзвешенного значения коэффициента использования:
а) если Ku > 0.2 а m 3 то nЭ = n
б) если Ku 0.2 а m 3 то nЭ не определяется а расчетная нагрузка будет:
гдеКз = 075-для повторного кратковременного режима;
Кз = 09-для продолжительного режима;
Кз = 10-для автоматических линий.
в) если Ku 0.2 а m 3 то
г) если Ku 0.2 а m 3 то
эффективное число электроприёмников (nЭ) определяется следующим образом:
определяется число электроприёмников n1 мощность которых равна или больше половины мощности наибольшего приёмника;
определяется суммарная мощность этих электроприёмников Рн1;
определяются относительные значения
по 458 определяется эффективное относительное число электроприёмников nЭ*
определяется эффективное число электроприёмников
Активная расчетная нагрузка кВт:
где - коэффициент расчетной нагрузки.
Значение коэффициента расчетной нагрузки определяется по 4100 в зависимости от средневзвешенного коэффициента использования и эффективного числа электроприемников nЭ.
Реактивная расчетная нагрузка квар:
Полная расчетная мощность кВА:
Пример расчета для РП 1
Количество электроприемников n = 4
Установленная мощность
Сумма номинальных мощностей
Коэффициенты использования:
для карусельного станка
Средняя мощность для узла питания:
Эффективное число электроприемников:
Так как для РП1 m>3 и kи02 то
Средневзвешенное значение коэффициента использования:
Коэффициент расчетной нагрузки для и :
Расчетная активная нагрузка:
Расчетная реактивная нагрузка:
Полная расчетная нагрузка:
Расчет для остальных электроприемников производится аналогично.
Результаты расчетов сводятся в таблицу 2.
2 Расчет осветительной нагрузки
где Ро.у – удельная плотность осветительной нагрузки на 1м2 полезной площади цеха;
Fц=4200012000=504000000мм=504мм2
kc-коэффициент спроса;
kc=095-для мелких производственных зданий тогда:
Рр.о.=Ро.уFцkc=15504095=7182кВт
Таблица 3 – Расчёт осветительной нагрузки
3 Расчет картограммы электрических нагрузок. Определение ЦЭН
Таблица 4 – Координаты оборудования цеха.
Молот ковочный МА 411 (1)
Молот ковочный МА 411 (2)
Молот ковочный МА 411 (3)
Молот ковочный МА 411 (4)
Молот ковочный МА 411 (5)
Электропечь камерная Н – 30 (1)
Электропечь камерная Н – 30 (2)
Преобразователный агрегат АНД-500 (ПВ-100%)
Полировальный станок С – 42Л (1)
Полировальный станок С – 42Л (2)
Полировальный станок С – 42Л (3)
Полировальный станок С – 42Л (4)
Печь камерная ОКБ – 330 (1)
Печь камерная ОКБ – 330 (2)
Печь муфельная МП – 25 (1)
Печь муфельная МП – 25 (2)
Заточной станок 3641 (1)
Заточной станок 3641 (2)
Заточной станок 3641 (3)
Заточной станок 3641 (4)
Продольно-строгальный станок 72.10 (1)
Продольно-строгальный станок 72.10 (2)
Продольно-строгальный станок 72.10 (3)
Продольно-строгальный станок 72.10 (4)
Продольно-строгальный станок 72.10 (5)
Карусельный станок 1
Карусельный станок 2
Карусельный станок 3
Продолжение таблицы 4
Токарно-револьверный станок 1
Плоско-шлифовальный станок 0541 (1)
Плоско-шлифовальный станок 0541 (2)
Сварочный трансформатор (1)
Сварочный трансформатор (2)
Трансформатор сварочный ТСД (1)
Трансформатор сварочный ТСД (2)
Трансформатор сварочный ТСД (3)
Трансформатор сварочный ТСД (4)
Координаты центра электрических нагрузок находятся по формулам
Для анализа распределения электрических нагрузок по цеху может быть построена картограмма электрических нагрузок. Она представляет собой круги построенные для участков цеха площадь которых пропорциональна электрической нагрузки участков в пределах этого круга указываются сектора площади которых пропорциональны низковольтной нагрузке.
Найдем координаты центра электрических нагрузок для первого участка по формуле 1516
Найдем координаты центра электрических нагрузок для второго участка по формуле 1516
Найдем координаты центра электрических нагрузок для третьего участка по формуле 1516
Найдем координаты центра электрических нагрузок для четвертого участка по формуле 1516
Найдем координаты центра электрических нагрузок для пятого участка по формуле 1516
Найдем радиус круга:
где: - расчетная нагрузка участка кВт;
Найдем радиус круга по формуле 17
Выбирается масштаб по участку с наибольшей расчетной нагрузкой
Воспользуюсь формулой 18 найдем масштаб по участку с наибольшей расчетной нагрузкой:
Таблица 5 – Расчет картограммы нагрузок
Выбор марки и сечений токоведущих частей
Выбор производится на примере кабеля от ШРА1 до шкафа РП1
Сечение проводов и кабелей выбирается по условию нагрева для нормальных условий эксплуатации:
Выбирается кабель марки АВВГ (4×120) для которого:
6883 А250 А – условие выполняется.
Выбранное сечение проверяется по допустимой потере напряжения:
ΔU=Iрl (R0Cosφ+X0Sinφ)
гдеΔU – потери напряжения в проводнике В;
ΔUдоп – допустимые потери напряжения В.
R0 X0 – удельные активное и индуктивное сопротивления проводника;
ΔU=18688300045 (02580535+006020844) = 0275 В;
75В 20 В - условие выполняется.
Если выбранное сечение не проходит по потерям напряжения то сечение нужно завышать.
Сечение проверяется на соответствие току защитного аппарата:
гдеКз – коэффициент защиты принимается в зависимости от среды и
конструктивного выполнения токоведущих частей;
Iз – ток защитного аппарата принимается ток плавкой вставки предохранителя или ток срабатывания теплового расцепителя автомата А.
Проверка по данному условию возможна только после выбора защитной аппаратуры на стороне питания пример расчета приведен далее:
Iдл.доп= 250>КзIз=1200
Расчет остальных токоведущих частей аналогичен вышеприведенному. Результаты расчетов сводятся в таблицу 6.
Продолжение таблицы 6.
Выбор защитной и коммутационной аппаратуры.
Для практического расчёта электрических сетей напряжением до 1000 В выбор защитной коммутационной аппаратуры может быть выполнен следующим образом:
Выбор предохранителей производится исходя из условий:
гдеUном – номинальное напряжение предохранителя В;
Uуст – напряжение установки в которой применяется
где Iн – номинальный ток предохранителя А;
Iр – расчетный ток А.
- для защиты присоединений с равномерной нагрузкой:
где Iвс – номинальный ток плавкой вставки предохранителя А;
- для ответвлений к двигателям:
где a – коэффициент учитывающий увеличение тока при пуске двигателя.
a =25 – при частых и лёгких пусках;
a =16 – 2 – при тяжёлых и редких пусках;
Iпуск – пусковой ток двигателя А.
где Кп – кратность пускового тока
Iн.дв. – номинальный ток двигателя А.
- для линий со смешанной нагрузкой:
где Iкр – кратковременный (пиковый) ток по 138;
Iкр= Iпуск.макс+( Iр –КиIн.макс)
где Iп. макс – наибольший из пусковых токов двигателей группы приёмников;
Iр – расчётный ток группы приёмников;
Iн.макс – номинальный ток двигателя (приведённый к ПВ=1) с наибольшим из пусковых токов;
Ки – коэффициент использования характерный для двигателя имеющего наибольший пусковой ток.
Выбор производится на примере ответвления от ШРА 1 до РП 4 . Выбирается предохранитель ПН-2 250120 для которого:
Uн = 380 В Iн =120 А Iвс.ном=120 А;
Uн= 380 В = Uуст =380 В;
Iн = 120 А > Iр = 1105 А;
Iвн = 120 А > Iр = 1105 А.
Принятый предохранитель соответствует вышеизложенным требованиям.
Выбор автоматических выключателей :
где Iн Iнр – соответственно номинальный ток автоматического выключателя и номинальный ток расцепителя А;
где Iст – номинальный ток теплового расцепителя автомата;
Iсэ – номинальный ток электромагнитного расцепителя автомата;
Производится выбор на примере ответвления к двигателю вентилятора. Выбирается выключатель ВА51-31 для которого:
Iст =135Iнр =13540= 54 А;
Iсэ = 7Iнр =740 = 280 А.
Uн =380 В = Uуст =380 В
Iн =100 А > Iр = 389 А;
Iнр =40 А > Iр = 389 А;
Iст =50 А > Iр =389 А;
Iсэ = 280 А > 125Iпуск =125136195 =171062 А ;
Выбранный выключатель ВА51 – 31 отвечает поставленным условиям.
Результаты выбора предохранителей и автоматических выключателей заносятся в таблицу 7.
Продолжение таблицы 7
Выбор мощности трансформаторов цеховой подстанции.
Компенсация реактивной мощности
Вопрос о выборе мощности трансформаторов решается одновременно с вопросом выбора мощности компенсирующих устройств напряжением до 1000 В:
где Qнк1 – мощность компенсирующих устройств обеспечивающая выбор оптимальной мощности цеховых трансформаторов;
Qнк2 – мощность компенсирующих устройств выбираемая с целью минимизации потерь мощности в трансформаторах цеховой подстанции и в распределительных сетях 10 кВ.
Ориентировочную мощность трансформаторов Sор.т можно определить по формуле:
гдеn – количество трансформаторов;
ав – аварийный коэффициент перегрузки трансформаторов;
Принимаются два трансформатора типа ТМ-40010 для которых:
Определяется минимальное число трансформаторов цеховой подстанции:
гдеΔN – добавка до ближайшего целого числа в сторону большего;
н – коэффициент загрузки трансформаторов в нормальном режиме;
н=08 для двухтрансформаторных подстанциях при преобладании в цехе потребителей II категории.
где m – дополнительное число трансформаторов определяемое в зависимости от NTmin и DN:
Определяется максимальная возможная реактивная мощность передаваемая через трансформаторы из сети 10 кВ:
Так как Q1р> Qр то тогда принимается Q1= 21969 квар и компенсация реактивной мощности не нужна т.е.
Определяем дополнительную мощность Qнк2 БСК для снижения потерь мощности в трансформаторах:
Qнк2= Qр- Qнк1-γNSнт
гдеγ – расчётный коэффициент определяемый в зависимости от коэффициентов КР1 и КР2;
КР1 -коэффициент учитывающий расположение энергосистемы и сменность предприятия;
КР2 – коэффициент зависящий от мощности трансформаторов и длины питающей линии.
Qнк2= 21969 - 0 - 0552400= - 22031 квар;
Следовательно для цеховой подстанции:
Определяется коэффициент загрузки трансформаторов в нормальном и послеаварийном режимах:
Определяется необходимость установки БСК:
Конденсаторные батареи в цехе не устанавливаются.
Потери мощности в цеховых трансформаторах:
Pт=2× (1+0662×55)=43958 кВт
гдеPх- потери холостого хода кВт;
Pк- потери короткого замыкания кВт.
Qт=N×( Ix 100%×Sнт +Uк%100×н2×Sнт)
Qт=2×( 25100400+451000662400)=1484 квар
Uк%- напряжение короткого замыкания %.
Р=Рр+Pт = 48202 + 43958 = 4864158 кВт
Q=Q1+Qт = 21969+1784=23753 квар
Расчёт питающей линии 10 кВ.
Для выбора питающей линии 10 кВ необходимо знать ток короткого замыкания на шинах ГПП.
Составляется схема замещения рисунок 1.
Расстояние от ГПП до цеха:
Расстояние от ГПП до подстанции энергосистемы:
Мощность короткого замыкания на шинах 110 кВ подстанции энергосистемы Sкз= 1300 МВА.
Трансформаторы ГПП: ТМН – 10000110;
Сопротивление системы:
Сопротивление воздушной линии:
где - удельное сопротивление воздушной линии Омкм;
- длина воздушной линии км.
Сопротивление трансформатора:
Сопротивление кабельной линии:
где - удельное сопротивление кабельной линии Омкм;
l - длина кабельной линии км.
Хо = 008 Омкм l = 06 км.
Результирующее сопротивление:
Находим установившееся значение тока короткого замыкания:
Сечение линии определяется по экономической плотности тока jэ:
где Iр - расчетный ток кабельной линии в нормальном режиме А;
jэ - экономическая плотность тока Амм2
Расчетный ток кабельной линии в нормальном режиме:
Выбирается кабель 2АCБ-10-3×16 для него
Выбранное сечение проверяется:
Проверка кабеля по условию нагрева в нормальном режиме:
Определяется расчетный ток одного кабеля
где - число запаралеленных кабелей в одну линию
Определяется ток одного кабеля в послеаварийном режиме:
Определяется длительно - допустимый ток кабеля с учётом прокладки:
гдеkп – поправочный коэффициент на количество кабелей проложенных в одной траншее;
kt – поправочный коэффициент на температуру окружающей среды;
Проверяется выполнение условия нагрева в нормальном режиме:
I'дл.доп = 69 А > Iрк = 934 А – условие выполняется.
Проверка кабеля по условию нагрева в послеаварийном режиме:
Определяется коэффициент аварийной перегрузки в зависимости от вида прокладки кабеля коэффициент начальной загрузки и длительности максимума:
Определяется допустимый ток кабеля в послеаварийном режиме:
Проверяется выполнение условия нагрева в послеаварийном режиме:
I'ав = 9315 А > Iав = 187 А
– условие выполняется.
Проверка выбранного сечения по допустимой потере напряжения:
ΔUдоп = 005·10 = 05кВ
где rо - удельное активное сопротивление кабеля Омкм;
хо - удельное реактивное сопротивление кабеля Омкм;
ΔUдоп = 500В > ΔU = 434В
- условие выполняется.
Производится проверка сечения на термическую стойкость:
где С – коэффициент изменения температуры;
tпр – приведённое время КЗ с;
– это условие не выполняется.
Окончательно принимается стандартное сечение жил кабеля и кабель марки 2АСБ-10-3×50 сечением 50 мм2 для которого:
Конструктивное выполнение цеховой сети
В зависимости от принятой схемы электроснабжения и условий окружающей среды цеховая электрическая сеть выполнена распределительными шинопроводами. Такие шинопроводы называют комплектными так как они выполняются в виде отдельных секций которые представляют собой четыре шины заключённые в оболочку и скреплённые самой оболочкой.
Для выполнения прямых участков линий служат прямые секции для поворотов – угловые для присоединений – присоединительные. Соединение шин на месте монтажа производят болтовыми соединениями. На каждые 3 м секции шинопровода может быть установлено до 8-ми ответвительных коробок (по 4 с каждой стороны). В ответвительных коробках устанавливают автоматические выключатели или рубильники-предохранители. Крепление шинопроводов выполняют кронштейнами к колоннам на высоте 4 метров от уровня пола.
Спуск кабелей проводов от шинопровода к распределительным шкафам или отдельным электроприёмникам осуществляется по стенам в трубах. Участки кабелей питающих отдельные электроприемники проложены в трубах заделанных в чистовой пол.
Для приёма и распределения электроэнергии к группам потребителей переменного тока промышленной частоты напряжением 380 В применяют силовые распределительные пункты.
В качестве распределительных пунктов используются шкафы с предохранителями либо с автоматическими выключателями. Шкафы с предохранителями имеют на вводе рубильник. Шкафы с автоматическими выключателями выполнены с зажимами на вводе. Технические характеристики шкафов представлены в таблице 4.
Таблица 8 – Распределительные пункты
Ном. Ток шкафа IНш А
Кол-во отходящих линий
Ном. Ток предохранителя автомата Iн А
Тип автоматического выключателя
Пример распределительного пункта (РП-4)
В курсовом проекте была разработана схема электроснабжения участка механического цеха. Для этой цели были рассчитаны электрические нагрузки и
сеть 04кВ выбраны токоведущие части и цеховой трансформатор осуществлена проверка кабелей питающих цеховую подстанцию на действие токов КЗ.
Питание отдельных электроприёмников осуществляется кабелями марки АВВГ и проводами марки АПВ.
В качестве защитных аппаратов применяются автоматические выключатели марки ВА и предохранители марки НПН и ПН-2.
Данную схему электрической сети можно считать рациональной и экономичной.
Список использованных источников
Фёдоров А. А. Старкова Л. Е. Учебное пособие для курсового и дипломного проектирования по электроснабжению промышленных предприятий: Учеб. пособие для вузов. – М.: Энергоатомиздат 1987. – 368 с.: ил.
Справочник по проектированию электрических сетей и электрооборудования под редакцией Барыбина Ю. Г. и др. – М.: Энергоатомиздат 1991. – 464 с. ил.
Справочник по проектированию электроснабжения под редакцией Барыбина Ю. Г. и др. – М.: Энергоатомиздат 1990. – 576 с.
Справочник по электроснабжению промышленных предприятий под общ. редакцией А.А. Федорова и Г.В. Сербиновского. В 2-х кн. Кн. Проектно-расчётные сведения. – М.: Энергия 1973. – 520 с. ил.
Неклепаев Б. Н. Крючков И. П. Электрическая часть станций и подстанций. Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования: Учеб. пособие для вузов. – 4-е изд. перераб. и доп. – М.: Энергоатомиздат 1989. – 608 с. ил.
Электротехнический справочник под общ. ред. профессора МЭИ Герасимова В. Г. и др. – 8-е изд. испр. и доп. – М.: Издательство МЭИ 1998. – 518 с.
Справочник по проектированию электроэнергетических систем под редакцией С.С. Рокотяна и И.М. Шапиро. – 3-е изд. перераб. и доп. – М.: Энергоатомиздат 1985. – 352 с.
Правила устройства электроустановок- М.: Госэнергонадзор 2000

Содержание.doc

Краткая характеристика механического цеха
Выбор и обоснования схемы электроснабжения цеха .
Расчетно-технологическая часть .
1 Расчет электрических нагрузок цехов и предприятия
2 Расчет осветительной нагрузки .
3 Расчет картограммы электрических нагрузок. Определение ЦЭН.
Выбор марки и сечения токоведущих частей .
Выбор коммутационной и защитной аппаратуры .
Выбор числа мощности и типа трансформаторов цеховой
Расчет питающей сети 10кВ
Конструктивное выполнение цеховой сети

Чертежv12 №1.cdw

Чертеж v12.cdw

ОГУ 13.02.11.2616.050
участка механического
План участка механического цеха на отм. 0.000
Механический участок
План венткамеры на отм. 4.000