Кондиционирование промздания

Определение коэффициентов местных сопротивлений.doc

Определение коэффициентов местных сопротивлений
Дроссель-клапан трехстворчатый д.к=012 при =00 .
Тройник на отв.тр.отв.=03438 вычислено программой по формуле (6).(Описание работы с программой CompactVent) [ 1]
Отвод на 90о Rd =2 =044
Сумма КМС на участке (без КМС тройника) - =21.
Сумма КМС на участке №1 - 1=24438.
Тройник на проход тр.пр.= 0262 вычислено программой по формуле (6). [ 1]
Сумма КМС на участке (без КМС тройника) - =01.
Сумма КМС на участке №2 - 2=0362
Тройник на проход тр.пр.= 01667 вычислено программой по формуле (6). [ 1]
Сумма КМС на участке №3 - 2=02667
Тройник на проход тр.пр.=02083 вычислено программой по формуле (6). [ 1]
Сумма КМС на участке №4 - 2=03083
Тройник на проход тр.пр.=02052 вычислено программой по формуле (6). [ 1]
Сумма КМС на участке №5 - 2=03052
Тройник на проход тр.пр.=03438 вычислено программой по формуле (6). [ 1]
Сумма КМС на участке (без КМС тройника) - =054.
Сумма КМС на участке №6 - 2=08838
Тройник на ответвление тр.пр.= 08683 вычислено программой по формуле (6).
Сумма КМС на участке №7 - 2=09683
Переход с круглого на прямоугольное сечение =035
2 отвода на 90о Rd =2 =044*2=088
Сумма КМС на участке №8 - 2=158
Тройник на прох.тр.отв.=09488 вычислено программой по формуле (6).(Описание работы с программой CompactVent) [ 1]
Сумма КМС на участке (без КМС тройника) - =166.
Сумма КМС на участке №9 - 1=26088.

диордиев..dwg

С О Г Л А С О В А Н О
Одесская государственная академия
Сетка проволочная N20 ПО
Воздуховод ø500 из листовой стали
Воздухораспределитель ПРМ4
Фильтр воздушный ФР 1-3
Вентиляционный агрегат
Камера обслуживания КО-3
Блок приемный БСЭ 1-3
Блок присоединительный БП-1-3
Воздухонагреватель ВН-3
Камера орошения ОКФ-3
Спецификация оборудования
Холодоснбжение центральных СКВ
Cхема воздуховодов М1:100
строительства и архитектуры
Cхема воздуховодов М1:1000
Подпитка из водопровода
Насос холодильной станции
Трубопровод утепленной воды
Воздуховод ø630 из листовой стали
Воздуховод ø800 из листовой стали
Воздуховод ø900 из листовой стали
Воздуховод ø1000 из листовой стали
План кондиционируемого помещения М1:100
L9=4026м³ч l9=1м d9=500мм
L2=8052м³ч l2=6м d2=630мм
L3=12078м³ч l3=6м d3=800мм
L4=16104м³ч l4=6м d4=800мм
L5=20130м³ч l5=6м d5=900мм
L6=24156м³ч l6=8м d6=1000мм
L7=48312м³ч l7=2м d7=1250мм
Воздуховод ø1250 из листовой стали
Воздуховод ø1400 из листовой стали

Вова.docx

Район строительства г.Винница расчетное количество людей в помещении n = 25. Поступление технологических вредностей:
количество пара прорвавшегося в помещение Gпара=6кгч при Р=5 атм.
Выполняемая работа – тяжелая.
Параметры воздуха в помещении:
температура воздуха в помещении tв=22С;
относительная влажность φв=55%;
рабочий перепад температур в летний период Δty=3С;
Высота помещения Нр=8м воздух подаваемый в помещение необходимо очищать от пыли. В помещениях смежных с кондиционируемым в теплый период года температура воздуха на 3С выше расчетной наружной температуры зимой в этих помещениях температура воздуха tсн=16С.
УСТАНОВЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ ПАРАМЕТРОВ НАРУЖНОГО И ВНУТРЕННЕГО ВОЗДУХА
Расчетные параметры наружного воздуха устанавливаются в зависимости от географического расположения объекта и от вида и назначения систем кондиционирования воздуха. При расчете данной курсовой работы принимается что рассматриваемые СКВ первого класса. Вследствие этого значения наружного воздуха принимаем по параметрам Б для теплого и холодного периодов года.
Значения параметров воздуха в рабочей зоне промышленного помещения равны для летнего и зимнего периодов года и принимаются согласно заданию.
БАЛАНС ТЕПЛА И ВЛАГИ В ЛЕТНИЙ И ЗИМНИЙ ПЕРИОДЫ ГОДА
При составлении теплового баланса по полным и явным теплопо ступлениям в летний период года пользуются следующими выражения ми:
Здесь Qт - теплопоступления от технологического оборудования в помещении;
- количество тепла поступающего в помещение от солнечной радиации:
где - расчетное количество тепла от солнечной радиации поступающего в помещение через остекление определяемое по формуле :
F - суммарная площадь остекления м2 ;
- теплопоступления Втм от солнечной радиации для вертикального заполнения световых проемов.
Здесь количество теплоты соответственно прямой и рассеянной солнечной радиации Втм2.
Кобл - коэффициент облучения зависящий от углов :
Кобл.г. и К обл.в определяется. в зависимости от углов :
Котн - коэффициент относительного проникания солнечной радиации через заполнение светового проема;
- коэффициент учитывающий затенение светового проема переплетами.
Коэффициент инсоляции вертикального заполнения световых проемов:
Lг Lв – соответственно размер горизонтальных и вертикальных элементов затенения (откосы стационарные элементы фасада) м;
с а - расстояние от горизонтального и вертикального элементов затенения до откоса светового проема м;
Ас.о. - солнечный азимут остекления град определяется для проемов ориентированных на С и Ю а также на В для первой и на З для второй половины дня по формуле:
Для световых проемов ориентированных на В для второй половины дня ( после 12 ч) и на З для первой половины дня ( до 12 ч) солнечный азимут определяется по формуле:
Здесь Ао Ас - соответственно азимут остекления световых проемов и азимут солнца.
- угол между вертикальной плоскостью остекления и проекцией солнечного луча на вертикальную плоскость перпендикулярную рассматриваемой плоскости остекления:
где h - высота стояния солнца град.
Теплопоступления обусловленные теплопередачей Втм2:
Условная температура наружной среды при вертикальном заполнении световых проемов
где tн.ср. - средняя температура наружного воздуха наиболее жарких суток;
- суточная амплитуда температуры наружного воздуха;
- коэффициент учитывающий гармоническое изменение температуры наружного воздуха;
Sв и dв - количество теплоты прямой и рассеянной радиации поступающей в каждый час суток на вертикальную поверхность;
ρn - приведенный коэффициент поглощения солнечной радиации заполнением световых проемов;
αн - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждения Вт(м20С) зависящий от скорости ветра V мс:
Таблица 1. Результаты расчета теплопоступлений от солнечной радиации через вертикальное остекление ориентированное на Юг.
Аналогично просчитывается теплопоступления через оконные проемы ориентированные на Восток.
Таблица 2. Результаты расчета теплопоступлений от солнечной радиации через вертикальное остекление ориентированное на Восток.
Далее определяется расчетный час максимума теплопоступлений в кондиционируемом помещении. Для этого суммируются последние строки табл.1 и 2 (см табл.3)
Таблица 3. Определение максимума теплопоступлений.
Численные значения параметров в расчетные часы суток
Теперь можем найти количество тепла поступающее в помещение от солнечной радиации по формуле (3)
Qпар - теплопоступление в помещение с паром:
где Gпар – количество прорвавшегося пара в кгч.
іпар – теплосодержание пара принимается в зависимости от давления пара.
Из исходных данных давление пара прорвавшегося в здание 5 атм. чему соответствует энтальпия іпар = 2756 кДжкг.
Qnлюд Qялюд – полные и явные теплопоступления от людей:
где - полные и явные теплопоступления от одного человека зависит от тяжести работы;
n - количество людей.
- теплопоступления из смежных помещений:
где Кс - коэффициент теплопередачи смежной стены принимается равным 22 8 кДж(м С);
Fс - площадь ограждения м2;
tсм tв - соответственно температуры воздуха в смежном помещении и кондиционируемом.
Для теплого периода года температура в смежных с кондиционируемым помещением
Для холодного периода года температура в смежных с кондиционируемым помещением tсм=16 С.
Определив все параметры возвратимся к формуле (1) и (2):
Баланс по полным и явным теплопоступлениям в зимний период года производится по следующим формулам:
где Qпот = Qнар + Qсм - потери тепла через наружные и внутренние ограждения.
Qнар - потери через наружные ограждения и покрытие:
где tB tн - соответственно температуры внутреннего и наружного воздуха Кп =485 Кс = 32 кДж(м0С) - коэффициент теплопередачи покрытия и стены Fп Fс - площадь покрытия и наружной стены м.
Qпомсм в зимний период года учитываются лишь в том случае когда перепад температур между расчетным помещением и смежным превышает 30С и рассчитывается по формуле(21) с последующим умножением на(-1).
Qпот = Qнар + Qсм=1698156+73332=1771488кДжч
Тогда баланс по полным и явным теплопоступлениям в зимний период года составит:
При определении количества влаги поступающей в помещение в летний и зимний периоды года пользуются формулой:
где Wлюд - влаговыделения от людей определяется как
Здесь n - количество людей в помещенииw - влаговыделения от одного человека.
WT - поступающее в помещение количество влаги от технологических процессов. По заданию WТ= кгч.
РАСЧЕТ ВОЗДУХООБМЕНА В ПОМЕЩЕНИИ И ПОЛНОЙ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ КОНДИЦИОНЕРА
Расход приточного воздуха L м3ч определяется расчетом только для летнего периода и принимается наибольший из величин полученных по формулам (27)-(29):
а) по избыткам явной теплоты:
б) по избыткам полной теплоты:
в) по избыткам влаги ( водяного пара):
где Lмo - расход воздуха удаляемого из обслуживаемой или рабочей зоны помещения системами местных отсосов м3ч.
Qполнлет Qявнлет - суммарные полные и явные теплопоступления в летний период года кДжч в помещение;
tв tп tу - соответственно температуры воздуха в обслуживаемой или рабочей зоне помещения подаваемого СКВ в помещение и удаляемого из помещения
за пределами обслуживаемой или рабочей зоны;
W - суммарные поступления влаги в помещение гч.
dB dn dy - соответственно влагосодержание воздуха в рабочей зоне помещения подаваемого воздуха и удаляемого воздуха вне рабочей зоны гкг;
cB=12 кДж(кГ °С) - теплоемкость воздуха;
IB Iп Iy - энтальпии воздуха соответственно в рабочей зоне помещения подаваемого в помещение и удаляемого из него кДжкг.
Формула (27) преобразована к следующему виду:
где Квоз - коэффициент воздухообмена устанавливающий связь температуры в удаляемом воздухе и рабочей зоне.
Коэффициент Квоз= 145 для рекомендованных к расчету в курсовой работе конструкций воздухораспределителей.
Найдем температуру в рабочей зоне помещения:
Так как получены все неизвестные решаем уравнение (30):
Из формулы (31) найдем температуру удаляемого из помещения воздуха tу:
Для определения значений dв dп dу IB Iп и Iy используемых в формулах (28) и (29) воспользуемся I-d диаграммой. Предварительно определяется угловой коэффициент луча процесса из соотношения:
На I-d диаграмме на пересечении изотермы tB и кривой φB находим положение точки В соответствующей заданному состоянию воздуха в помещении. Через точку В проводим луч процесса. Он проводится следующим образом: на поле I-d диаграммы нанесены риски с указанием численных значений луча процесса. Находим риску численно равную величине определенной по формуле (33) и соединяем ее с 0°С на оси температур. Параллельно полученной прямой проводим линию через точку В до пересечения с изотермами tп и ty. Точки пересечения П и У имеют координаты приточного и удаляемого из помещения воздуха. С I-d диаграммы считываются значения d и I в точках В П и У.
Относительная влажность %
После этого определяется воздухообмен по полным теплоизбыткам и влаговыделениям в помещении (формулы (28) и (29)).
За полезную производительность кондиционера Lпп принимается наибольшая из величин LMO LЯ Lп LW.
При транспортировании воздуха из-за неплотностей в воздуховодах возможны утечки которые должны восполняться за счет увеличения производительности кондиционера на 10-15%.
Для создания подпора в кондиционируемом помещении необходимо увеличение Lпп. С учетом потерь на утечки и создание подпора в помещении полная производительность кондиционера Lполн составит:
где L - количество воздуха вводимое в помещение на каждого человека проходящего через дверь для создания повышенного давления в помещении м3ч;
n - количество проходящих людей;
V - объем кондиционируемого помещения м3;
К - кратность воздухообмена для создания подпора в помещении;
- коэффициент учитывающий утечки воздуха.
ВЫБОР СХЕМЫ ОБРАБОТКИ ВОЗДУХА И КОМПАНОВКИ КОНДИЦИОНЕРА
По Lполн определяется типоразмер кондиционера. Так как Lполн до 80 тыс. м3ч то выбирается кондиционер КТЦ3-80. Последние две цифры в обозначении марки кондиционера показывают его производительность в тыс.м3час.
При расчете системы кондиционирования воздуха пользуются массовыми единицами расхода воздуха для чего необходимо использовать следующее выражение:
Здесь ρв=12кгм3 – плотность воздуха при стандартных условиях. После перевода Lмо Lполн и Lпп к массовым единицам вводим для них соответствующие обозначения - Gмо Gполн и Gпп:
Так как величина LMO не большая из LЯ Lп LW то применяется схема с рециркуляцией.
При рециркуляции необходимо определить количество наружного воздуха Gнар кгч. Полная производительность кондиционера Gполн:
где Gрец - количество рециркуляционного воздуха кгч.
В помещении имеются местные отсосы тогда
Окончательно скомпоновать кондиционер можно после построения процессов обработки воздуха в I-d диаграмме для летнего и зимнего периодов.
Кондиционер с первой рециркуляцией построение процесса обработки воздуха на I-d диаграмме.
Построение процесса в I-d диаграмме начинаем с нанесения точки В с параметрами внутреннего воздуха через которую проводим луч процесса в помещении до пересечения с изотермой заданной температуры tп в точке П. Через точку П проводим луч подогрева dп=const до пересечения с кривой с φо= 90% в точке О. Её параметры соответствуют состоянию воздуха покидающего КО. Наносим точки Н и В' с координатами наружного и рециркуляционного воздуха перед входом его в камеру смешивания. Точки В' и Н соединяем прямой линией которая является линией смеси наружного и рециркуляционного воздуха перед KO. Точка В' находится выше точки В на 10С по dв=const.
Положение точки С соответствующей состоянию смеси воздуха можно найти из пропорции:
Откладывая от точки В' длину отрезка В' С находим на прямой смеси В'Н положение точки С. Через точки О и С проводим луч процесса охлаждения и осушения воздуха до пересечения с кривой φ= 100% в точке W. Координаты точки W - tw и Iw используются при расчете КО. Все точки процесса обработки воздуха в кондиционере построены выписываем параметры характеризующие их:
линия НВ' - смешение наружного и рециркуляционного воздуха;
линия СО - обработка воздуха в камере орошения (КО) воздух охлаждается и осушается;
линия ОП' - нагрев воздуха в секции второго подогрева при d=const ( секция первого подогрева не работает);
линия П' П - нагрев воздуха за счет трения о стенки воздуховодов и в результате работы рабочего колеса вентилятора на 1.0 0С (учитывается только в летний период года);
линия ПВ - ассимиляция тепла и влаги в помещении;
Линия ВВ' - нагрев воздуха за счет трения о стенки рециркуляционного воздуховода на 10С.
(с подмешиванием воздуха перед секцией первого подогрева)
На I-d диаграмму наносят точку В (параметры внутреннего воздуха) и проводят луч процесса
Так как 10000 то определяется величина ассимилирующей способности приточного воздуха по влаге:
Зная Δdp нетрудно определить величину влагосодержания приточного воздуха:
Пересечение луча процесса с линией dП=const определяет положение точки П. Через точку П проводят линию dП=const до пересечения с кривой φ0= 90%. Пересечение определяет положение точки О характеризующее состояние воздуха покидающего КО. Наносится точка Н и проводится линия ВН. Положение точки смеси С на этой прямой может быть находится из соотношения:
Проведя через точку С луч нагрева в секции первого подогрева по линии dс=const до пересечения с адиабатой I0=const получим точку К характеризующую состояние воздуха перед КО. По каждой точке выписываем параметры I d t φ.
По ходу движения воздух в кондиционере с первой рециркуляциией воздух претерпевает следующие изменения:
линия НВ – смешение наружного и рециркуляционного воздуха;
линия СК – нагрев воздуха в секции первого подогрева;
линия КО - обработка воздуха в камере орошения ( КО) воздух охлаждается и увлажняется;
линия ОП - нагрев воздуха в секции второго подогрева при d=
линия ПВ - процесс взаимодействия приточного воздуха со средой обслуживаемого помещения.
РАСЧЕТ ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ (ВН)
Схема обвязки ВН по теплоносителю последовательная по фронту и параллельная по ходу движения воздуха.
Типоразмера кондиционера выбираются теплотехнические и гидравлические характеристики ВН.
Определяются относительные перепады температур по воздуху рв и воде рж для расчетных режимов по формулам:
Здесь tв.к.=167°С tв.н.=153°С - соответственно конечная и начальная температура воздуха в процессе его обработки в ВН tж.к.=70°С tж.н.=130°С - конечная и начальная температура теплоносителя в ВН.
Вычисляется относительный расход воздуха G по формуле:
На номограмме находят точку с координатами рж и рв. Положение построенной точки в поле номограммы определяет выбор поверхности ВН. Все ВН теплотехнические характеристики которых при G увеличенном в 125 раза расположены справа от расчетных точек обеспечивают требуемую теплопроизводительность с некоторым запасом.
Минимальный запас по поверхности соответствует самой левой из всех кривых и определяет выбор ВН.
Так как точка построенная по найденным координатам не попадает в диапазон с кривыми мы прекращаем расчет ВН секции первого подогрева.
Здесь tв.к.=2225°С tв.н.=1325°С - соответственно конечная и начальная температура воздуха в процессе его обработки в ВН tж.к.=40°С tж.н.=70°С - конечная и начальная температура теплоносителя в ВН.
Для определения величины запаса по теплообменной поверхности через расчетную точку проводят луч из начала координат до пересечения с выбранной кривой ж (в). Абсцисса и ордината точки пересечения определяют значения уж и ув соответствующих реальному процессу теплопередачи при расчетном расходе воды определяемом значениями рв и рж.
Запас по поверхности вычисляется по формуле:
где 01 - коэффициент учитывающий допустимое по техническим условиям на кондиционеры КТЦ3 отклонение коэффициента теплопередачи ВН.
Находится фактический расход теплоносителя Gфж обеспечивающий заданную конечную температуру воздуха:
Где фж – значение ж полученное на точки пересечения вертикальной прямой рв с выбранной кривой ж(в);
св сж - теплоемкость воздуха и теплоносителя.
Определяется расчетный расход воды:
Вычисляется массовая скорость воздуха в ВН:
значения Fфр=663м2 принимаются по номограмме.
По номограмме определяется величина потерь давления ΔРа.
Определяются гидравлические потери теплоносителя в ВН кПа:
где Бп- коэффициент гидравлического сопротивления ВН принимаемый по номограмме.
РАСЧЕТ КАМЕРЫ ОРОШЕНИЯ КОНДИЦИОНЕРОВ КТЦ3
Расчет КО ОКФ-3 двухрядной исполнения 2 для политропного процесса в летний период года.
Вычисляем коэффициент адиабатной эффективности
Ib.k. Ib.h.- энтальпия воздуха перед КО и после нее кДжкг
Iw - энтальпия воздуха при пересечении кривой ф= 100% с линией процесса изменения состояния воздуха в КО.
Находится коэффициент орошения и коэффициент энтальпийной эффективности Еп для принятого типоразмера КО по графику.
Вычисляется относительный перепад температур воздуха:
Вычисляется начальная температура воды:
Определяется конечная температура воды:
Определяется расход разбрызгиваемой воды:
По графику определяются потери давления по воде в КО - ΔРж=32кПа
РАСЧЕТ ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЯ (ВР)
В качестве воздухораспределителя используем плафон регулируемый многодиффузорный (ПРМ)
Методика расчета ПРМ:
Эффективное воздухораспределение неизотермическими струями обеспечивается для вертикальной подачи при условии:
где Н - геометрическая характеристика струи:
Выбирается соотношение сторон (а1b1) ячейки помещения и ее площадь
обслуживаемая одним ВР. Определяется количество ВР в помещении
и производительность одного плафона
LВР= LполнN=724676718=4026м3ч
Скорость истечения воздуха из ВР определяют по формуле:
для ПРМ1 - V0=2237мс;
для ПРМ2 - V0=1398мс;
для ПРМ4 - V0=559мс;
Исключаем из дальнейшего расчета плафоны ПРМ1ПРМ2 и ПРМ3 так как для них скорость истечения воздуха из плафона значительно выше рекомендуемой в 6 мс.
Определяем геометрическую характеристику струи для ПРМ3 по минимальным и максимальным значениям m и n:
Принимаем среднее Н=1656м
Определяем высоту расположения плафона относительно рабочей зоны:
Тогда Н=945 что не удовлетворяет требования задания.
Принимаем h=5м (h-hрз)=3м Н=67м
Найдем относительную площадь приточной струи ПРМ4 которая должна находится в диапазоне 02-05 по формуле:
Уточним значение коэффициентов m и n
Проверим равномерность распределения скоростей температур по площади рабочей зоны:
Определяют параметры воздуха при входе в рабочую зону:
где Нр hpз h - высоты соответственно здания рабочей зоны и расположения ВР от уровня пола соответственно м;
А0 - расчетная площадь ВР м;
m и n - скоростной и температурный коэффициенты ВР определяемые интерполированием;
Δt0- избыточная температура приточного воздуха С;
Ксоп – коэффициент стеснения струи:
где Lсоп - расход воздуха удаляемого из РЗ приходящегося на один ВР (при равномерном распределении Lсоп= LмоN=2000018=111111м3ч) м3ч;
Кп - коэффициент неизотермичности струи:
Тогда параметры воздуха при входе в рабочую зону:
ХОЛОДОСНАБЖЕНИЕ ЦЕНТРАЛЬНЫХ СКВ
При использовании КО в центральных СКВ необходимо расположить сборный бак (с отсеками теплой и холодной воды БХВ и БТВ) ниже бака поддона КО. Это дает возможность отепленной воде через переливное устройство самотеком поступать в отсек БТВ.
Далее отепленная вода подается в кожухообразный испаритель холодильной машины. Охлаждаемая вода проходит по трубкам а в межтрубном пространстве испарителя кипит хладагент. При испарении температура воды понижается на 4-8 С. Охлажденная вода с температурой t = 6-7 °С по соединительному трубопроводу поступает бак холодной воды (БХВ) сборного бака.
На стороне всасывания насоса КО смонтирован трехходовой автоматический клапан к которому присоединен рециркуляционный трубопровод от бака-поддона КО и соединительный трубопровод от БХВ. В соответствии с импульсом от датчика контролирующего охлаждение кондиционируемого воздуха в трехходовом клапане изменяется степень открытия проходных сечений и соответственно изменяются количества поступающей к насосу охлажденной воды.
Объем баков БТВ и БХВ определяются из условия 5-10 часового расхода воды подаваемого форсунками КО и принимаются равными 01 от величины расхода воды. Напор насосов подающих воду к форсункам складывается из давления воды перед форсунками давления необходимого для преодоления сопротивлений на всасывающей и нагнетательной стороне а также на преодоление высоты подъема воды.
СНиП 2.04.05-91* Отопление вентиляция и кондиционирование. Госстрой СССР - М.:ЦИТП Госстрой СССР 1991 - 64 с
Руководящий материал по центральным кондиционерам ч.ы Альбом II. Методика расчета ВН. Харьков 1989
Руководящий материал по центральным кондиционерам ч.ы Альбом I. Методика расчета камеры орошения. М.: 198 9
Внутренние санитарно-технические устройства. В 3ч. Ч.3 Вентиляция и кондиционирование воздуха Кн.2 Б. В. Баркалов Н.Н.Павлов С. С. Амирджанов и др.; Под ред. Н.Н.Павлова и Ю.И. Шиллера.-4-е изд. перераб. и доп. - М.: Стройиздат 1992. - 416 с.: ил.-( Справочник проектировщика).