Электроснабжение завода торгового оборудования

Задание 51, Вариант 0, Цех 51, Ввод 1.doc

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ
ГОМЕЛЬСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
кафедра “электроснабжение”
по курсу:”Электроснабжение промышленных предприятий”
на тему: ”Электроснабжение завода торгового оборудования.”
ПРИНЯЛ: ПРЕПОДАВАТЕЛЬ
Характеристика электроприёмников цехов по требованиям надёжности электроснабжения и среды производственных помещений.
Выбор силового исполнительного электрооборудования по заданной установленной мощности электроприёмников.
Выбор пусковой и защитной аппаратуры электроприемников. Расчет ответвлений к электроприемникам.
Разработка схемы питания электроприемников проектируемого цеха и выбор конструктивного ее исполнения.
Расчет силовых и осветительных нагрузок цеха.
Выбор силовых электротехнических устройств (ШР ШРА ШМА ВРУ ТП) и аппаратов защиты в них.
Выбор сечения проводов и кабелей для силовой сети проектируемого цеха.
Определение расчетных электрических нагрузок цехов и предприятия в целом.
Составление картограммы электрических нагрузок завода.
Технико-экономическое обоснование (по укрупненным показателям) выбора напряжения внешнего электроснабжения.
Выбор единичных мощностей и количества трансформаторов цеховых ТП предприятия.
Компенсация реактивной нагрузок в электрических сетях предприятия.
Разработка схемы электроснабжения завода.
Расчет токов короткого замыкания и выбор основного электрооборудования и электроаппаратуры.
Электрический расчет сетей внешнего и внутризаводского электроснабжения.
Список используемой литературы.
При проектировании электроснабжения необходимо тщательно изучать особенности технологии данного вида производства и ее развитие. Разработка основных положений проекта электроснабжения должна производиться одновременно с разработкой проекта технологической и строительной части и общего генплана предприятия. При этом вопросы электроснабжения должны полностью учитываться как важные составляющие что дает наиболее рациональные решения всего комплекса сооружений.
Задачей курсового проектирования является разработка системы электроснабжение завода торгового оборудования.
Курсовой проект состоит из расчётно-пояснительной записки и графической части.
В пояснительной записке выполнено следующее: охарактеризованы электроприёмники цеха; выбраны эквивалентные электродвигатели для них; выбраны пусковые и защитные аппараты; разработана схема электропитания цеха; методом упорядоченных диаграмм рассчитаны нагрузки цеха; рассчитаны методом коэффициента спроса электрические нагрузки цехов и завода; построена картограмма нагрузок предприятия; выбрано напряжение внешнего электроснабжения; выполнен расчёт компенсации реактивной мощности и выбор числа трансформаторов ТП; разработана схема электроснабжения завода; рассчитаны токи короткого замыкания; выбраны электрические аппараты; выполнен расчёт сети внутризаводского электроснабжения.
В графической части проекта выполнены чертежи плана цеха с силовой сетью и расчётная схема генплан предприятия с картограммой нагрузок и электрической сетью предприятия и схема электроснабжения завода в целом.
Так как на заводе имеются цеха с -ой категорией то для обеспечения их категории необходимо отнести завод к I-ой категории в этом случае электроприемники I категории будут обеспечены электроэнергией от двух независимых взаимно резервирующих источников питания напряжением 110 или 65 кВ согласно задания.
Рассмотрим цех нестандартного оборудования №72.
По надежности электроснабжения проектируемого цеха принимаем третью категорию так как при исчезновении электропитания не приведет к угрозе жизни и здоровья персонала цеха массовому недоотпуску продукции остановки и прерывания технологического процесса или массовому простою механизмов.
Принимаем нормальные условия окружающей среды в проектируемом цехе; не пыльная химически активных сред нет не пожаровзрывоопасная влажной среды нет.
По категории электробезопасности цех относится к категории без повышенной опасности так как пол нетокопроводящий деревянный открытая проводка отсутствует электрооборудование выполнено в закрытом исполнении.
В основном помещении цеха имеется большое количество электроприемников равномерно распределенных по помещению что позволяет применить распределительный шинопровод. Питание вспомогательного оборудования в связи с малым их количеством возможно осуществить силовыми шкафами типа ПР 85 и ШР 86.
Для определения электрических нагрузок учитываем режим работы мощность напряжение и род тока электроприемников. В проектируемом цехе предполагаем в основном продолжительный режим работы электрооборудования напряжение сети 380 В род тока переменный трехфазный.
Аналогично даем характеристику остальным цехам завода. Результаты характеристик сведем в таблицу 1.1.
Таблица 1.1 – Характеристика цехов по категории надежности электроснабжения.
Категория надежности электроснабжения
Характеристика среды помещения
Характеристика среды по безопасности к действию эл. тока
без повышенной опасности
с повышенной опасностью
Пластмассового литья
Товаров народного потр.
Ремонтно-механический
Эквивалентный электродвигатель выбирается для определения неизвестных номинальных величин электроприемника таких как - КПД коэффициента мощности - cosφ кратность пускового тока к номинальному - IпIн в зависимости от установленной мощности - Руст. Зная полученные величины становится возможным рассчитать номинальный ток эквивалентного электродвигателя Iн и пускового тока Iп. Правильный расчет токов способствует обоснованному выбору защитных аппаратов и проводников системы электроснабжения.
К выбору рекомендуются асинхронные электродвигатели серии А4 основного исполнения с синхронной частотой 1500 ÷ 3000 обмин со степенью защиты IP44.
Электродвигатель необходимо выбирать таким образом чтобы его номинальная мощность соответствовала мощности приводного механизма по выражению:
– установленная мощность оборудования кВт;
– номинальная мощность электродвигателя кВт.
Двигатель должен быть выбран в соответствии с напряжением заводской сети согласно выражению:
– номинальное напряжение электродвигателя кВ;
– номинальное напряжение сети кВ.
Для установленных приводов электроприемников в ремонтно-механическом цеху применяем асинхронные электродвигатели с короткозамкнутым ротором серии 4А (n=3000обмин).
Считаем напряжение сети к которой подключен электроприемник равным Uс= 380 В тогда номинальное напряжение эквивалентного электродвигателя Uном = 380 В.
Рассмотрим пример выбора эквивалентного двигателя для электроприемника с номером по плану №1:
Принимаем по [2] электродвигатель 4A100L2У3 со следующими параметрами:
Pном = 55 кВт; =0875; cosφ=091; Кпуск=75.
Выбранный эквивалентный электродвигатель удовлетворяет условиям 2.1 2.2.
Номинальная мощность электродвигателя повторно-кратковременного режима работы (кран-балка) определяется по формуле:
– продолжительность включения в относительных единицах. %
Выберем эквивалентный двигатель для кран-балки ПВ=40%:
Принимаем по [2] электродвигатель MKTF 111-6 со следующими параметрами:
Pном = 35 кВт; =072; cosφ=079.
Эквивалентные электродвигатели для остальных электроприемников выбираются аналогично. Результаты выбора приведены в таблице 2.1
Таблица 2.1 – Выбор эквивалентных электродвигателей.
Наименование оборудования
Станок испытания наждачных точил
Зубофрезерный станок
Вертикально-фрезерный станок
Круглошлифовальный станок
Плоскошлифовальный станок
Продольно-строгальный станок
Сварочный трансформатор
Защиту электроприемников от токов перегрузки и токов короткого замыкания выполняем автоматическими выключателями серии ВА 51 которые монтируются в СП а также автоматическими выключателями серии АЕ 2000 которые монтируются в ШРА.
Многие производственные механизмы и установки например обрабатывающие станки мощные электрические печи выпускаются со встроенной аппаратурой управления и защиты. Поэтому при проектировании электрооборудования выбор такой аппаратуры не осуществляется.
Вентиляционные установки насосы и грузоподъемные механизмы (кран–балки подъемники и др.) поставляются без коммутационных и защитных аппаратов. Для этих установок осуществляем расчет и выбор коммутационной и защитной аппаратуры.
Для управления электродвигателями применяем магнитные пускатели серии ПМЛ или ПМА.
Расчетный ток трехфазного электродвигателя вычисляется по выражению:
– номинальное напряжение сети кВ;
– номинальный коэффициент мощности электроприемника;
– номинальный коэффициент полезного действия.
Пусковой ток двигателя:
– кратность пускового тока по отношению к Iном.
Номинальные токи автоматического выключателя Iном а и его расцепителя Iном р выбираются по следующим условиям:
Ток срабатывания (отсечки) электромагнитного или комбинированного расцепителя Iср.р проверяется по условию:
— коэффициент надежности.
При выборе электромагнитного расцепителя для одиночных электродвигателей в выражениях (3.3) – (3.5) Iр =Iном и Iп =Iпуск.
В формуле (3.5) коэффициент Кн учитывает погрешность определения Iп и разброс защитных характеристик электромагнитных расцепителей выключателей. Значение Кн обеспечивает невозможность ложного отключения линии при пуске электродвигателя для разброса время-токовых характеристик. Значение Кн принимаются в зависимости от типа автоматического выключателя. При отсутствии таких данных можно принять Кн=125 15 [2] стр. 124.
Ток срабатывания электромагнитного расцепителя как правило устанавливается изготовителем в зависимости от Iном р:
– кратность тока отсечки.
С учетом (4.5) расчетное значение кратности тока отсечки определяется по выражению:
Выберем выключатель для приёмника №1 по плану используя формулы (3.1-3.7).
Расчетный ток электроприемника:
Пусковой ток электроприемника:
Iпуск= Кпуск ·Iр=75·1049=7871.А.
Принимаем выключатель ВА 51Г-25 с параметрами: Iна=25 А; Iнр=10.А; Кто =10:
Условия выбора выполняются окончательно принимаем выключатель ВА51Г-25125.
Выбор остальных автоматических выключателей аналогичен и сведён в таблицу 3.1.
Проводники электрических сетей всех видов и назначений выбираются и проверяются по допустимому нагреву длительным расчетным током Iр по условию:
– расчетный ток электроприемника;
– поправочный коэффициент учитывающих условия прокладки проводов и кабелей (при нормальных условиях прокладки Кп=1);
– кратность длительно допустимого тока кабеля по отношению к току срабатывания защитного аппарата;
– номинальный ток защитного аппарата.
Для автоматических выключателей с нерегулируемой обратнозависимой от тока характеристикой Kз = 1 для предохранителей Kз = 1 для сетей которые защищаются от перегрузки согласно [12] табл. П 6.11 стр. 36.
Для подключения электроприемников используем провода АПВ проложенные в трубах. Условия прокладки в проектируемом цехе нормальные следовательно коэффициент прокладки Кп=1.
Так для ответвления к ЭП №1 Iр = 1049.А защищаемого автоматическим выключателем с Iз = 125.А прокладываем провода АПВ от СП в пластмассовой трудногорючей трубе. Трубы используем для защиты проводов от механических повреждений а также для удобства монтажа в случае надобности замены проводов. Труба проложена в полу залитым бетоном трубы выводятся над уровнем пола на отметку 100 мм. (Кп=1):
Выбираем провода марки АПВ 5x25 c Iдоп = 10 А. [2]. Прокладываем в бетонном полу в пластмассовой трубе с условным диаметром 32 мм. [12] табл. П 6.13 стр. 37.
Для остальных электроприемников выбор сводим в таблице 3.2.
Выбор магнитных пускателей осуществляется из соотношения
– номинальный ток нагревательного элемента теплового реле.
Для ЭП №25 Iр=94 А. Выбираем пускатель марки ПМЛ 110004 с Iном = 10. А.
Таблица 3.1 – Выбор защитной аппаратуры для защиты электроприемника и питающего кабеля для СП.
Параметры электроприемника
Таблица 3.2 – Выбор проводников ответвлений
Параметры проводника
Электрическую сеть цехового электроснабжения выполняем по радиальной схеме. Преимущество радиальной схемы является высокая надежность электроснабжения удобство эксплуатации возможность применения простых устройств автоматизации. Однако такая схема не обладает необходимой гибкостью и требует значительных затрат на низковольтное оборудование щитов и цеховых сетей.
Одной из задач при проектировании цехового электроснабжения является формирование групп электроприемников. В проектируемом цехе установлено разное по типу и мощности электрооборудование которое размещается в разных помещениях. Питание электроприемников в таких помещениях осуществляется от силовых шкафов. Основное помещение цеха размещено в центре здания в котором имеется большое количество электроприемников равномерно распределенное по площади. Данные электроприемники запитываются от шинопровода. По этим группам определяются расчетные нагрузки которые учитываются при намечаемых вариантах схем электроснабжения. Распределение электроприемников проектируемого цеха сведем в таблицу 4.1
На данном этапе курсового проектирования нет возможности выбрать каким будет источником питания в данном проектируемом цехе так как неизвестна расчетная силовая и осветительная электрическая нагрузка. Питание возможно осуществить двумя способами. Первый - от вводно-распределительного устройства (ВРУ) при нагрузке менее 400 кВА второй – от цеховой трансформаторной подстанции при нагрузке более 400 кВА. В обоих вариантах схем электроснабжения будет применятся одна цепь питания так как цех относится к третьей категории электроснабжения.
Силовые пункты (СП) планируется запитывать непосредственно от цехового источника питания (ВРУ или ТП) пятижильным кабелем АВВГ проложенным в лотках прикрепленных к стенам и конструкциям здания. СП предполагается выполнить марки ПР 85-Ин1 навесного исполнения прикрепляются к колонам строительного модуля. В СП устанавливаются автоматические трехполюсные выключатели марки ВА 51 номинальным током до 100.А в ШРА предполагается установка автоматических трехполюсных выключателей марки АЕ 2000 номинальным током до 100.А.
Распределительные шинопроводы (ШРА) также запитываем непосредственно от цехового источника питания по радиальной схеме пятижильным кабелем АВВГ прикрепленный к тросу. ШРА выбираем марки ШРА 4. Подключение питающего кабеля осуществляем в начале ШРА. Шинопроводы проектируемого цеха размещаем в зонах где их повреждение подъемно-транспортными механизмами и перемещаемыми грузами маловероятно. Его располагаем на высоте не ниже 25 м от уровня пола или площадки обслуживания у края стен и колон здания.
Электроприемники проектируемого цеха запитываем от СП и ШРА проводами марки АПВ пятью жилами. Для образования каналов для проводов и кабелей в толще фундаментов и в полах помещений необходимы достаточно прочные герметичные и гладкие внутри трубы. Для этого применяем в пластиковые трудногорючие трубы с условным проходным диаметром в зависимости от сечения проводов и их количества
Важным общим требованием к конструктивному исполнению электрических сетей до 1 кВ является обеспечение возможности смены проводов и кабелей в условиях эксплуатации так как срок службы изоляции проводников ограничен. Из-за теплового износа и воздействия окружающей среды изоляция и оболочки проводников со временем теряют свои диэлектрические и механические свойства. В зависимости от условий окружающей среды качества электротехнических материалов и величин электрических нагрузок смену проводников приходится выполнять каждые 10—15 лет эксплуатации а иногда и чаще.
Электрическую сеть проектируемого цеха выполняем в соответствии с международным электротехническим стандартом МЭК 364. В соответствии с нормативно-правовой документацией для вновь строящихся и реконструируемых предприятий применяем систему заземления электрической сети TN-S (пятипроводная; три фазы рабочий нулевой защитный нулевой проводники)..
Схема внутрицеховой сети представлена на рис. 4.1.
Рис. 4.1. Блок-схема внутрицеховой распределительной сети.
Распределение электроприемников по группам представлено в таблице 4.1.
Таблица 4.1 – Распределение электроприемников по группам.
Наименование электроприемников.
Расчет силовых и осветительных нагрузок цеха.
1. Расчет силовых электрических нагрузок.
Расчетные нагрузки от силовых электроприемников для первичной группы определяется методом упорядоченных диаграмм.
Метод упорядоченных диаграмм является основным методом при расчете нагрузок. Этот метод возможен когда известны единичные мощности электроприемников их количество и технологическое назначение [3]. стр. 75.
Рассмотрим расчет СП 1. kи cosφ [3]. табл.2.2.
Данные сведем в таблицу 5.1.
Таблица 3.3 – Расчет нагрузок для СП 1.
Групповой коэффициент использования
Эффективное кол. электроприемников
Коэффициент расчетной мощности
Расч. активная нагрузка группы эл.приемников
Расчетная реактивная нагрузка
Полная максимальная нагрузка
Расч. максимальный ток группы эл.приемников
Определяем средне активную и реактивную нагрузки за наиболее загруженную смену:
Аналогично рассчитывается Рсм2 Qсм2 и т.д. результаты сводим в таблицу 5.1.
Определяем групповой коэффициент использования:
Определяем эффективное количество электроприемников:
По nэ и Ки определяем коэффициент расчетной нагрузки; Кр=123.[2]. табл. 2.3
Определив коэффициент расчетной нагрузки рассчитываем расчетную активную нагрузку группы электроприемников;
Определим средневзвешенный cosφср.взв:
тогда tgφср.взв=175.
Расчетная реактивную нагрузку определяем по формуле:
Определяем полную максимальную нагрузку:
Расчетный максимальный ток группы электроприемников:
– наибольший пусковой ток данного электроприемника;
– коэффициент использования для наиболее мощного эл.приемника;
– номинальный ток данного электроприемника.
Результаты расчета сведем в таблицу 5.1. остальные результаты расчета СП и ШРА сведем в таблицу 5.2.
Таблица 5.2 – Расчет силовых и осветительных нагрузок цеха.
Установленная мощность
Средняя нагр.за наиболее загруженную смену
Максимальные расчетные нагрузки.
Продолжение таблицы 5.2 – Расчет силовых и осветительных нагрузок цеха.
2. Расчет осветительных нагрузок цеха.
Определение расчетной осветительной нагрузки выполняем методом коэффициента спроса. Установленная мощность освещения вычисляем методом удельной мощности на единицу площади освещаемого помещения.
Удельная мощность освещения представляет собой отношение суммарной мощности всех источников света к площади освещаемого ими помещения.
Расчет данным методом сводится к следующему:
по таблице наиболее близко отвечающей заданным условиям принимается величина удельной мощности;
определяется установленная мощность источников света в помещении:
Поскольку для проектируемого цеха нет требований к цветопередаче то в проектируемом цеху для освещения принимаем светильники с лампами ДРЛ. Нормируемая освещённость для проектируемого цеха составляет 250 Лк. Удельная мощность приходящаяся на 100 Лк при площади помещения 600 1500 м2 и высоте помещения 8 - 12 м составляет- 48 Вт м2 при использовании светильников РСП 05 с лампами ДРЛ [12] табл. П 6.14 стр. 38. Тогда удельная мощность приходящаяся на 250 Лк будет равна Руд = 25·48=120 Втм2.
Расчетная активная мощность:
Руст=F·Руд= (24x54)·120·10-3=1843.кВт.
– удельная мощность осветительной нагрузки цеха Втм2.
Значение коэффициента спроса для сети рабочего освещения производственных зданий применяется Кс=10 для мелких производственных помещений.
Расчетная установленная мощность осветительных электроприемников проектируемого цеха
Рр.осв=Кс ·Кпра·Руст=10·11·1843=2027.кВт;
– коэффициент спроса осветительной нагрузки;
– коэффициент учитывающий потери в пускорегилирующей аппаратуре газоразрядной лампы;
– установленная мощность светильников цеха кВт.
Значение мощности cosφ=05 – для светильников с разрядными лампами высокого давления (ДРЛДРИ).
Расчетная реактивная мощность:
Qр.осв=Рр.осв·cosφ=2027·cos05=2027·173=3511.кВт;
Так как расчетная мощность цеха менее 400 кВА то в качестве источника питания проектируемого цеха принимаем ВРУ.
3. Расчет электрических нагрузок узлов электрической сети и всего цеха.
Расчет электрических нагрузок первичных групп электроприемников произведен в пятом пункте пояснительной записки. Произведем расчет электрической нагрузки всего цеха в целом методом упорядоченных диаграмм.
Определяем средне активную и реактивную нагрузки за наиболее загруженную смену всего цеха в целом:
Определяем эффективное количество электроприемников всего цеха в целом:
– номинальная мощность наиболее мощного электроприемника цеха.
По nэ и Ки определяем коэффициент расчетной нагрузки; Кр=075.[2]. табл. 2.4
Определив коэффициент расчетной нагрузки рассчитываем расчетную активную нагрузку всего цеха в целом;
тогда tgφср.взв=146.
Расчетная реактивную нагрузку цеха:
Определяем полную максимальную нагрузку цеха:
Расчетный максимальный ток нагрузки цеха:
Согласно проведенных расчетов нагрузок групп электроприемников и цеха в целом можем сделать выбор источника питания проектируемого цеха. В связи с тем что нагрузка проектируемого цеха менее 400 кВА то целесообразнее будет выполнить питание по первому варианту от вводно-распределительного устройства ВРУ.
Выбор распределительных силовых шкафов осуществляется по следующим условиям:
– расчетный ток группы электроприемников А;
– номинальный ток шкафа распределительного А.
– количество электроприемников группы;
– количество возможных присоединений к шкафу.
– ток срабатывания защиты электрооборудования;
– ток срабатывания защиты установленной в шкафу.
В данном курсовом проекте будем применять шкафы распределительные ПР85-Ин1 по [4] предназначенные для распределения электрической энергии в трехфазных сетях напряжением 500 В переменного тока частотой 50 Гц с глухозаземленной нейтралью. Результаты выбора шкафов приведем в таблицу 6.1
Таблица 6.1 – Характеристика выбранных распределительных пунктов.
Обозначение на плане
Расчетный ток группы А
Номинальный ток шкафа А
Тип распределительных выключателей.
Тип шинопроводов распределительных ШРА4-250.А. выбираем по допустимому току.
Выбираем распределительный шинопровод ШРА1 типа ШРА 4-250 с номинальным током Iн=250А. ток электродинамической стойкости составляет Iэл.с=15.кА проверяем по условию:
– номинальный ток шинопровода. А;
– расчетный ток группы электроприемников ШРА. А.
Результаты выбора шкафов приведем в таблицу 6.2.
Номинальный ток ШРА А
Для защиты линий распределительной сети выбираем автоматические выключатели серии ВА устанавливаемые в ВРУ цеха. Выбор осуществляем по условиям селективности (отключение токов короткого замыкания перегрузки и т.д. в заданной последовательности). Селективность обеспечивается условием (9.3).
Осуществим выбор вводного автоматического выключателя устанавливаемого в щите вводно-распределительного устройства.
Во вводных панелях ВРУ марки Щ 20 Ин1- “Иносат” устанавливаются автоматические выключатели серии ВА 55 согласно [5].
Выбираем автоматический выключатель ВА 55-41 с электромагнитным приводом. Номинальный ток выключателя 1000А Номинальный ток расцепителя 430.А. Кт.о=12.А. [3. табл. 5.5]. Расчетное значение кратности тока отсечки:
Условия выбора выполняются.
Результаты выбора остальных автоматических выключателей сведем в таблицу 9.2.
Таблица 9.2 – Выбор аппаратов защиты распределительной сети.
Выбираем панели вводно-распределительного устройства:
Вводная:-Щ20 Ин1-34-У3 с номинальным током Iном=1000.А напольного исполнения c вводным автоматическим выключателем ВА 55-41 с номинальным током Iном=1000430.А.
Линейная 1:-Щ20-Ин1-08-У3 с Iном=1000.А напольного исполнения c возможностью установки автоматических выключателей 4хВА57-35 номинальным током до Iном=250А.
Линейная 2:-Щ20-Ин1-08-У3 с Iном=1000.А напольного исполнения c возможностью установки автоматических выключателей 4хВА57-35 номинальным током до Iном=250А.
Силовые шкафы и распределительный шинопровод питаются от ВРУ по кабельным линиям. Выбор сечения их аналогичен выбору проводников к отдельным электроприемникам. Проводники выбираются и проверяются по допустимому нагреву длительным расчетным током Iр по условию:
– расчетный ток группы электроприемников СП или ШРА;
Выберем кабель для СП 1 с Iр = 10865.А учитывая автоматический выключатель установленный в ВРУ ВА 57-35 Iнр=125.А:
Выбираем небронированный кабель АВВГ 5х35 c Iдоп = 130. [2].
Для остальных СП и ШРА выбор сводим в табл. 10.1.
Произведем расчет и выбор питающего кабеля 04 кВ для проектируемого цеха.
Расчетный ток Iр=41036.А. (таблица5.2). Время использования максимума нагрузки выберем Т=4000 ч следовательно экономическая плотность тока для линий выполненных алюминиевыми кабелями равно jэ=14.Амм2.
Определим экономическое сечение по формуле:
– расчетный ток проектируемого цеха. А;
– экономическая плотность тока. Амм2.
Экономическое сечение округляется до стандартного ближайшего сечения. Следовательно выбираем кабель марки 2хАВВГ 5х240 с допустимым током Iд=930.А.
Принимая нормальные условия окружающей среды отсутствие возможности перегрузки кабеля и отсутствие параллельно проложенных кабелей то проверим выбранное сечение по допустимому нагреву при выполнении условия:
– допустимый ток проводника учитывающий реальные условия его прокладки охлаждения и аварийной перегрузки. А;
– наибольший расчетный ток. А;
– коэффициент перегрузки в аварийном режиме;
– коэффициент учитывающий фактическую температуру окружающей среды;
– коэффициент учитывающий число кабелей проложенных в одной траншее.
Данные по коэффициентам выбраны из [12] таблицы 6.8-6.10. стр. 36-37.
Результаты расчета и выбора проводников сведены в таблице 10.1.
Таблица 10.1 – Выбор проводников питающих силовые пункты.
Наименование силового пункта
Определение расчетной силовой нагрузки по установленной мощности и коэффициенту спроса является приближенным методом расчета поэтому его применение рекомендуют для предварительных расчетов и определения общезаводских нагрузок. Для определения расчетных нагрузок по этому методу необходимо знать установленную мощность Рном группы приемников коэффициенты мощности cosφ и коэффициент спроса Кс данной группы определяемые по справочным материалам.
Расчетную нагрузку группы однородных по режиму работы электроприемников определяют по формулам (метод коэффициента спроса):
– суммарные номинальные мощности цехов;
– коэффициент спроса и мощности цехов.
Расчетные данные Кс и cosφ взяты из [12] стр 11-73.
Осветительная нагрузка может быть определена методом удельной мощности на единицу производственной площади.
Расчетные активные и реактивные мощности осветительной нагрузки:
– удельная расчетная мощность на 1 м² площади кВт м²;
– площадь размещения приемников группы м²;.
– коэффициент мощности осветительной нагрузки.
Произведем расчет нагрузок предприятия:
Коэффициенты спроса и минимальные освещенности цехов приняты по справочным данным исходя из назначения конкретного цеха;
Удельные мощности общего равномерного освещения приняты по справочным данным исходя из назначения конкретного цеха;.
Пример расчета нагрузок цеха №1:
Расчетные активные и реактивные мощности силовой нагрузки рассчитываем по формулам (8.1) и (8.2):
Рассчитываем осветительную нагрузку по формулам (8.3) и (8.4):
Расчетная полная мощность цеха №1:
Расчет мощности остальных цехов сведен в таблицу 8.1.
Расчетная мощность завода определяется по формулам
– коэффициент совмещения максимума нагрузок КS = 09;
– суммарная активная мощность электроприемников до 1 кВ кВт;
– суммарная реактивная мощность электроприемников до 1 кВ квар;
– потери активной мощности в трансформаторах завода кВт;
– потери реактивной мощности в трансформаторах завода квар;
– потери активной мощности в линиях кВт;
– потери реактивной мощности в линиях квар;
Потери мощности в трансформаторах и линиях определяются по формулам.
Определим расчетную мощность завода.
Таблица 8.1 – Определение расчетных электрических нагрузок цехов и предприятия в целом.
Наименование помещения
При проектировании систем электроснабжения промышленных предприятий составляют картограммы электрических нагрузок которые широко применяются для отыскания месторасположения подстанций и представляет собой размещенные на генплане окружности площади которых в принятом масштабе равны расчетным нагрузкам цехов. С помощью картограммы нагрузок проектировщик может наглядно представить размещение нагрузок по территории завода.
Необходимо подстанции располагать вблизи нагрузок запитанных от них что связано с затратами на проводниковые материалы и потерями электроэнергии.
Исходя из выше изложенного составление картограммы необходимо для определения центра электрических нагрузок предприятия.
Каждому цеху соответствует своя окружность центр которой совпадает с центром нагрузки цеха а радиус окружности определяется по формуле:
– расчетная мощность
– масштаб для определения площади круга кВтмм2 =025 кВтм2
Окружности на генплане предприятия разделяются на секторы которые пропорциональны осветительной и силовой нагрузкам цехов.
Центральный угол пропорциональный осветительной нагрузки определяется по формуле
Координаты условного центра электрических нагрузок определяются по формулам
Определим радиус окружности и центральный угол пропорциональный осветительной нагрузки цеха 1:
Для всех остальных цехов расчет радиусов окружностей и центральных углов пропорциональных осветительной нагрузки цехов аналогичен. Результаты расчетов приведены в таблице 9.1.
Таблица 9.1 – Расчет радиусов окружностей и центральных углов завода.
Исходные данные и расчет условного центра электрических нагрузок завода представлены в табл. 9.2.
Таблица 9.2 – Расчет условного центра электрических нагрузок завода.
Определим координаты условного центра электрических нагрузок:
Учитывая целесообразность смещения РП (ГПП) в сторону источника питания (чтобы по возможности исключить встречные потоки мощности в питающих и отходящих линиях и место расположения РП не находилось на проездах к зданиям.
Целью технико-экономических расчётов является определение оптимального варианта схемы и параметров электросети и её элементов.
Расчётная нагрузка завода Sр = 464143.кВА. Единичная мощность трансформатора связи с энергосистемой 10 МВА Uвн = 110 кВ Uнн = 65 кВ.
Расстояние до проектируемого завода 97 км.
Определим необходимость установки ГПП или РП на заводе. В зависимости от передаваемой мощности длины питающих линий схемы питания и стоимости электроэнергии определяем ожидаемое рациональное напряжение подводимое к заводу.
В практике при выборе номинального напряжения используют ряд подходов.
Исходя из длин линий и величины передаваемой по ним мощности намечают напряжения отдельных линий по известным эмпирическим формулам например Стилла:
– мощность на одну цепь линии МВт.
Так например по формуле Стилла:
Из результата расчета можно сделать вывод что технически необходимо выбирать напряжение не менее 35 кВ. Исходя из исходных данных имеется только напряжение 110 кВ и 65 кВ.
Рассмотрим расчет экономической целесообразности выбора напряжения 110 кВ в качестве питающего.
При рассмотрении вариантов внешнего электроснабжения критерием экономичности является минимум приведенных затрат:
– нормативный коэффициент экономической эффективности р = 012;
– капитальные затраты;
– ежегодные эксплуатационные расходы.
Капитальные затраты складываются из:
– затраты на сооружение питающих линий. руб;
– затраты на установку высоковольтной аппаратуры. руб;
– затраты на установку силовых трансформаторов.
Ежегодные эксплуатационные расходы:
– коэффициенты отчислений на амортизацию и обслуживание;
– стоимость потерь электроэнергии.
Для электроснабжения завода рассмотрим два варианта.
По первому варианту предполагается осуществить питание по кабельным линиям 6 кВ. По условию надежности должно быть не менее две линии от двух независимых источников питания.
Выполним выбор сечения кабеля 6 кВ питающих РП от энергосистемы. Выбор сечения проводника производим по экономической плотности тока. Ток протекающий по КЛ определяется по формуле
– мощность протекающая по линиям кВ×А;
– количество параллельных линий шт;
– номинальное напряжение линии кВ.
Ток протекающий по КЛ при напряжении 6 кВ:
Экономическая плотность тока определяется в зависимости от времени использования максимума нагрузки по [9 табл. 4.1]. Время использования максимума нагрузки для предприятий с двухсменным графиком работы равно 4000 ч следовательно экономическая плотность тока для голых сталеалюминевых проводов j э = 11 Амм2.
Экономическое сечение определяется по формуле мм2:
– экономическая постоянная. о.е.
Экономическое сечение линии:
Выбираем кабель 6 кВ 2хАПвВнг-LS 3х95 с Iдоп =2х225. А.
Проверяем данное сечение по условию нагрева для послеаварийного режима:
Окончательно принимаем две линии выполненные кабелем 6 кВ 2хАПвВнг-LS 3х95.
По второму варианту электроснабжение завода предполагается осуществить на напряжении 110 кВ по проводам марки АС. Выберем мощность трансформаторов в ГПП:
– расчетная минимальная мощность трансформатора. МВА.
Выбираем трансформаторы ТМ 6300110 с Sном=63 МВА тогда коэффициент нормальной загрузки будет равен:
– номинальная мощность трансформатора. МВА.
Коэффициент аварийной перегрузки будет равен:
Воздушные линии выбираем по экономической плотности тока:
Расчетный ток протекающий по линии при напряжении 110 кВ:
– количество питающих линий шт.
Минимальное экономическое сечение провода питающей линии 110 кВ мм2;
– экономическая плотность тока для кабеля выполненными алюминиевыми жилами о.е.
Выбираем провода марки АС –12019 Iдоп = 390 А.по условию явления коронирования для напряжения 110 кВ.
Проверяем данное сечение по условию нагрева для послеаварийного режима при отключении одной цепи:
– расчетный аварийный ток. А.
Условие выполняется.
Окончательно выбираем две линии выполненные проводом АС – 12019.
Рис. 10.1. Схемы электроснабжения завода обоих вариантов.
Расчет капитальных вложений производим на основе укрупненных показателей стоимости оборудования и материалов.
На примере произведем расчет стоимости капитальных затрат первого варианта питания предприятия по кабельным линиям 6 кВ.
Общая стоимость кабеля 6 кВ и укладки и монтажа;
– стоимость кабельной линии 6 кВ за 1 км. о.е;
– длина кабельной линии 6 кВ. км;
– количество кабельных линий 6 кВ.
Общая стоимость ячеек вакуумных выключателей 6 кВ и монтажа где два выключателявводных один секционный и шесть отходящих линий
– стоимость вакуумного выключателя 6 кВ. о.е.
– количество выключателей 6 кВ.
Стоимость монтажа первого варианта электроснабжения;
Расчет второго варианта аналогичен первому результаты расчета обоих вариантов сводим в таблицу 10.1.
Таблица 10.1 – Расчет стоимости вариантов электроснабжения предприятия.
Стоимость единицы о.е.
Произведем расчет затрат на амортизацию и обслуживание первого варианта электроснабжения предприятия по кабельной линии 6 кВ. Значения коэффициентов a и b взяты из [7].
Амортизационные издержки на возведение кабельной линии 6 кВ;
– норма амортизационных отчислений %.
Издержки на обслуживание кабельной линии 6 кВ;
– норма отчислений на обслуживание %.
Амортизационные издержки на возведение распределительного устройства 6 кВ;
Издержки на обслуживание распределительного устройства 6 кВ;
Расчет второго варианта аналогичен первому результаты расчета обоих вариантов затрат на амортизацию и обслуживание сводим в таблицу 10.2.
Таблица 10.2 – Расчет затрат на амортизацию и обслуживание.
Вариант 1 (ВЛ 110кВ)
Определим стоимость потерь электроэнергии Сп.
– стоимость одного кВт×ч электроэнергии; Соп=08 копкВт×ч;
Определим потери электроэнергии в элементах электрической сети:
Трансформатор ТМН–6300110: Справочные данные: Рхх=115.кВт; Ркз=44.кВт; Sном=63.МВА.
– количество трансформаторов шт;
– потери холостого хода трансформатора кВт;
– потери короткого замыкания трансформатора кВт;
Трансформатор ТДН-10000110: Справочные данные: Рхх=14.кВт; Ркз=58.кВт; Sном=10.МВА.
Потери мощности в питающих линиях:
Потери мощности в КЛ 6 кВ выполненные кабелем 6 кВ 2хАПвВнг-LS 3х240: Справочные данные r0 = 0082 Омкм; L = 97 км.
Потери мощности в ВЛ 110 кВ выполненные проводом АС-12019: Справочные данные r0 = 0081 Омкм; L = 97 км.
Определяем стоимость потерь обоих вариантов:
Вариант 1 (КЛ 6 кВ):
Вариант 2 (ВЛ 110 кВ):
Вариант 1 (КЛ 6 кВ):
На основании минимума приведенных затрат выбираем 1-й вариант схемы электроснабжения предприятия.
Выбор мощности трансформаторов осуществляем с учетом удельной нагрузки цехов Sуд кВАм² и установки БНК.
– коэффициент нормальной загрузки трансформаторов о.е.
При расчете необходимо учесть схему внутризаводского электроснабжения. В данном курсовом проекте при суммарной нагрузке менее 400 кВА выбираем ВРУ более 400кВА - КТП.
Пример расчета нагрузок КТП сведен в таблицу 11.1
Таблица 11.1 – Определение расчетных нагрузок КТП.
Учитывая требования 2 категории надежности электроснабжения цехов принимаем число трансформаторов КТП равным 2шт. Желаемая мощность трансформаторов КТП 8 равна:
Выбираем трансформаторы ТСЗ-6306 тогда нормальная загрузка трансформатора:
Для каждой технологически концентрированной группы электроприемников (цеха корпуса) минимальное число трансформаторов одинаковой мощности определяется по формуле:
– суммарная расчетная активная мощность группы кВт;
– коэффициент загрузки трансформатора о.е;
– принятая номинальная мощность одного трансформатора кВА;
– добавка до целого числа.
Произведем выбор трансформаторов для технологически концентрированных групп на примере цех №3.
По формуле (11.3) определим минимальное число трансформаторов:
По выбираем трехфазный сухой двухобмоточный трансформатор общего назначения ТСЗ 6306 в количестве N=2.шт.
Аналогично выбираем число и тип трансформаторов в других КТП результаты выбора сводим в таблицу 11.2.
Таблица 11.2 – Определение числа и мощности цеховых трансформаторов.
Так как нагрузки сосредоточены только в цехах то принимаем комплектные внутрицеховые подстанции КТПЦ-Ин1 производства НВО «Иносат».
КТПЦ-Ин1 предназначены для питания внутрицеховых электроприёмников промышленных предприятий. В состав КТП входят шкафы следующих типов: вводные секционные отходящих линий управления общесекционные а также панель стыковки шинный мост (при двухрядном исполнении) силовой трансформатор. Место расположения цеховых КТП выбираем таким образом чтобы избежать обратных потоков электроэнергии.
Компенсация реактивной мощности цехов и завода
Выбор средств компенсации реактивной мощности в электрических сетях промышленных предприятий с присоединенной мощностью 750 кВА и более производится в соответствии с РТМ 36.18.32.6-92 ” Указания по проектированию установок компенсации реактивной мощности в электрических сетях общего назначения”.
В качестве источников реактивной мощности на промышленных предприятиях используются в первую очередь батареи статических конденсаторов напряжением 6 10кВ. Учитывается также реактивная мощность которую можно получать из энергосистемы. Ограничения применения батареи высоковольтных конденсаторов (БВК) при соответствующем обосновании применяются на предприятиях с непрерывным режимом работы и объясняются трудностями осуществления частой коммутации емкостных нагрузок.
Расчет компенсации реактивной мощности выполняется несколько этапов. Первоначально предприятие состоящее из отдельных зданий может быть разбито на несколько технологически концентрированных групп цеховых трансформаторов одинаковой единичной мощности. В пределах каждой группы все трансформаторы должны иметь одинаковый коэффициент загрузки и один вид компенсирующих устройств. Предварительно необходимо определить расчетные нагрузки трансформаторов учитывая предельные возможности передачи мощности по линиям до 1кВ.
Для каждой группы трансформаторов принимается единичная номинальная мощность и коэффициент загрузки после чего определяется минимальное число трансформаторов. Затем производится расчет установленной мощности батарей низковольтных конденсаторов (БНК) в сетях до 1кВ каждого цехового трансформатора а также для предприятия в целом. После этого уточняется активная и реактивная нагрузки предприятия с учетом потерь мощности в трансформаторах и вычисляется экономическое значение реактивной мощности потребляемой из энергосистемы.
Анализ баланса реактивной мощности на границе раздела предприятия и энергосистемы определяет дальнейший порядок расчетов.
При выполнении технико-экономических расчетов в качестве базовых приняты стоимостные показатели установленные для РБ прейскурантом N 09-01”Тарифы на электрическую и тепловую энергию”.
Более подробно выбор средств компенсации рассматривается ниже.
Наибольшее значение реактивной мощности которое может быть передано через трансформаторы в сеть до 1кВ при принятом коэффициенте загрузки трансформаторов т определяется по следующему выражению квар
– коэффициент учитывает допустимую систематическую перегрузку трансформатора;
– номинальная мощность трансформатора кВА;
– действительная загрузка трансформатора о.е;
– расчетная активная нагрузка данного КТП кВА.
Суммарная мощность блока низковольтных конденсаторов БНК по критерию выбора минимального числа трансформаторов
– расчетная реактивная нагрузка данного КТП кВАр;
Выбор конденсаторных установок для КТП 3
По принятому числу трансформаторов определяем наибольшую реактивную мощность которую рационально передавать через трансформаторы в сеть по (12.1):
Суммарная мощность блока низковольтных конденсаторов
Т.к. Qнк10 то следует принять Qнк1=0. Следовательно установка блока низковольтных конденсаторов не требуется.
Аналогично произведём расчёты для остальных цехов и результаты сведём в таблицу 12.1.
Таблица 12.1 – Определение числа и мощности батарей компенсирующих устройств.
Разработка схемы электроснабжения завода
Выбирая место расположения трансформаторной подстанции в цеху необходимо учитывать требования максимального приближения к центру нагрузок цеха и располагать ее со стороны питания. Цеховые трансформаторные подстанции запитаны от РП кабельными линиями. Цеха надежность которых принята по I и II-й категории запитываем не менее чем по двум кабельным линиям. Подстанции с транзитом мощности запитываем с надежностью не менее чем подключенных потребителей. При выборе конфигурации схемы питания необходимо учесть исключение перетоков мощности. Для удобства в эксплуатации и материально-технического снабжения необходимо чтобы при разработке электроснабжения было применено ограниченное количество типоразмеров трансформаторов. В данном курсовом проекте применены трансформаторы типа ТСЗ-630604 в составе КТПЦ-Ин1. Применение сухих трансформаторов обусловлено пожаробезопасностью.
Место расположение трансформаторных подстанций вводно-распределительных устройств и кабельных линий питающих трансформаторные подстанции и вводно-распределительные устройства приведены на чертеже лист 2.
Для расчета токов короткого замыкания составляют расчетную схему системы электроснабжения на основании которой составляется схема замещения используемая при расчете токов короткого замыкания.
Расчетная схема представляет собой упрощенную однолинейную схему. Расчет токов короткого замыкания будем выполнять в относительных единицах.
При расчете токов короткого замыкания в относительных единицах необходимо принять базисные условия то есть базисную мощность Sб и базисное напряжение Uб. Сопротивление элементов системы электроснабжения приводят к базисным условиям.
Схема замещения приведены на рисунке 14.1.
Рис. 14.1 Расчетная схема и схема замещения.
Установим базисные величины для точки К1: Sр.з=Sб = 46 МВА Uб = 65 кВ.
Расчетный базисный ток кА;
Активное сопротивление системы о.е;
– мощность короткого замыкания системы МВА.
Активное сопротивление трансформатора о.е;
Ток короткого замыкания для точки К1 кА;
Расчетные величины для точки К2:
Активные и реактивные сопротивления кабельной линии 6 кВ о.е;
Полное сопротивление цепи для точки К2 о.е;
Ток короткого замыкания для точки К2 кА;
Ударный ток короткого замыкания кА;
В качестве коммутационных аппаратов в РУ-6 кВ применяются вакуумные выключатели BBTEL-6-20630 У2 (Tavrida Elektrik) на токи отключения до 20 кА и номинальный ток 630 А (без радиаторов охлаждения).
Таблица 14.1 – Выбор высоковольтных выключателей РУ 6 кВ.
Ток термической стойкости главных цепей кА
Выбор предохранителя для трансформатора мощностью 1000 кВА:
Таблица 14.2 – Выбор высоковольтных предохранителей РУ 6 кВ.
Выбираем предохранители в РП и КТП 6 кВ марки ПКТ 103-6-80-315У3 с током плавкой вставки Iв=80.А. для трансформаторов ТСЗ 630 кВА.
Электрический расчет сетей внешнего и внутреннего электроснабжения.
Выбор сечений кабельных линий электропередачи напряжением 10 кВ выполним по экономической плотности тока а проверять будем по нагреву длительно допустимым током.
Сети промышленных предприятий до 1 кВ при времени использования максимума нагрузки 4000-5000 ч также можно выбирать по экономической плотности тока. [9 стр. 118].
Так максимальный ток с учетом потерь во внутризаводской сети на участках КТП1-КТП10 равен:
– расчетная реактивная мощность группы с учетом компенсации кВАр.
– активные потери в трансформаторах кВА;
– реактивные потери в трансформаторах кВАр;
– коэффициент загрузки трансформатора о.е.
– количество трансформаторов шт.
Коэффициент загрузки трансформатора о.е;
– расчетная полная мощность группы кВА.
Потери в трансформаторе КТП 1:
Максимальный ток с учетом потерь во внутризаводской сети на участке КТП1;
По условию экономической плотности тока:
– экономическая плотность тока jэк = 14 Амм2 [9 табл.4.1];
– расчетный ток линии.
Выбираем кабельную линию 3хАПвВнг-LS 1х70 с Iдоп =190. А.[8].
Определим приведенный допустимый ток:
– коэффициент прокладки принимаемый в зависимости от числа оставшихся в работе кабелей в аварийном режиме по [9 П.3.5];
– коэффициент перегрузки принимаемый 105;
– температурный коэффициент принимаемый в зависимости от нормированной температуры среды допустимой температуры нагрева кабеля по [9 П.3.3].
Условие выполняется. Окончательно принимаем кабель 3хАПвВнг-LS 1х70.
Аналогично выбираем кабели для других участков сети.
Питающие кабели 6кВ прокладываем в кабельных каналах размещаем горизонтально на земле с расстоянием между кабелями (в свету) не менее диаметра кабеля тогда Кп=088. Тип кабеля АПвВнг-LS сечение определяется расчетом. Расчетную температуру принимаем 20°С К=104
Результаты выбора проводников приведены в таблице 15.1.
Таблица 15.1 – Электрический расчет сетей внешнего и внутреннего электроснабжения.
Курсовой проект состоит из расчётно-пояснительной записки и графической части.
В пояснительной записке выполнено следующее: охарактеризованы электроприёмники цеха; выбраны эквивалентные электродвигатели для них; выбраны пусковые и защитные аппараты; разработана схема электропитания цеха; методом упорядоченных диаграмм рассчитаны нагрузки цеха прессов; рассчитаны методом коэффициента спроса электрические нагрузки других цехов и завода в целом; построена картограмма нагрузок предприятия; выбрано напряжение внешнего электроснабжения; выполнен расчёт компенсации реактивной мощности и выбор числа трансформаторов ТП; разработана схема электроснабжения завода; рассчитаны токи короткого замыкания; выбраны электрические аппараты; выполнен расчёт сети внутризаводского электроснабжения.
В графической части проекта выполнены чертежи плана цеха с силовой сетью генплан предприятия с картограммой нагрузок и электрической сетью предприятия и однолинейная схема электроснабжения предприятия.
В данном курсовом проекте разработана система электроснабжения. На основании технико-экономического расчёта для внешнего электроснабжения принято напряжение 6 кВ и установлено распределительное устройство 6 кВ. Схема РП-6 кВ выполнена следующим образом: одна секционированная система шин с секционным выключателем. Выбраны вакуумные выключатели 6кВ серии ВВTEL (Таврида-Электрик). РУ-6 кВ выполнено из камер сборных одностороннего обслуживания КСО-Ин99 расположенных в отдельном помещении цеха №1. Распределительная сеть 6 кВ завода выполнена алюминиевым кабелем с изоляцией из сшитого полиэтилена марки АПвПу (в траншее в земле) и АПвВнг-LS (в кабельных каналах). В качестве цеховых ТП установлены КТПЦ-Ин1 с трансформаторами типа ТМ.
В курсовом проекте разработано электроснабжение механического цеха. Для него выполнен выбор электродвигателей расчёт сечений ответвлений к электроприёмникам установлены распределительные шкафы выбраны марки и сечения кабелей питающей сети.
Также в курсовом проекте выполнен расчёт токов короткого замыкания расчёт компенсации реактивной мощности в сетях 04 кВ и 6 кВ.
Правила устройства электроустановокМинэнерго СССР. - 6-е изд. перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат 1985. - 640 с.
Методическое указание №2168 ²Техническое сведение об оборудовании². Часть I.Составил:А.Г. Ус О.Г. Широков. Гомель 1997.
Ус А.Г. Евминов Л.И. Электроснабжение промышленных предприятий и гражданских зданий: Уч. пособие. – Мн.: НПООО «Пион» 2002. – 457 с.
Электрические комплектные устройства. Католог 2003 издательства – Мн.: НВФ Иносат.
Справочная книга для проектирования электрического освещения. Под ред. Кнорринга М.: Энергия 1976.
Неклепаев Б. Н. Крючков И. П. Электрическая часть электростанций и подстанций: Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования: Учеб. пособие для вузов. - 4-е изд. перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат 1989. - 608 с.: ил.
Лычев П.В. Федин В.Г. Электрические системы и сети. Решение практических задач.–Минск: Дизайн ПРО 1997.–192 с.
СТП 09110.47.202-06 Стандарт ГПО «Белэнерго» Методические рекомендации по монтажу и эксплуатации кабелей с изоляцией из сшитого полиэтилена на напряжение 6 10кВ-Мн.:ГПО «Белэнерго».
Шабат М. А. Защита трансформаторов 10 кВ.. – М.: Энергоатомиздат 1989. – 144 с.: - 144.
Справочник по электроснабжению промышленных предприятий. Под обшей ред. А.А. Федорова и Г.В. Сербиновского. Кн. 2. Технические сведения об оборудовании. М.: Энергия 1973.–528 с.

Листы А.1, N1, 2, 3..dwg

ГГТУ имени П.О.Сухого
кафедра"Электроснабжение"
Совершенствование системы электроснабжения
производственного объединения
базы обслуживания автомобилей
автомобилей производственного
Генплан базы обслуживания
объединения "Белоруснефть".
снабжения РУП ''ГЗСИиТО ''
Реконструкция системы электро-
Схема электроснабжения
вагоноремонтного завода
Ввод от трансформатора Т-2
способ прокладки кабеля
Выкл-ль нагрузки ВНРп
Секционный выключатель
Пластмассового литья
Полная однолинейная схема электроснабжения.
Генплан завода с электрической
сетью и картограммой нагрузок. Кабельный журнал.
кафедра "Электроснабжение
Кабельная линия напряжением выше 1 кВ;
Условные обозначения:
Кабельная линия напряжением до 1 кВ;
Осветительная нагрузка
Трансформаторная подстанция;
Центр электрических нагрузок
Марка и сечение проводника
План цеха с силовой сетью.
Расчетная схема силовой сети.
Электроснабжение завода торгового оборудования.