Бункер

Курсовая фундаменты.dwg

строительство по ул.Радищева
после монтажа коммуникаций.
Данный лист см. совместно с листами 2-6
Сечение А-А см. комплект 51.03-АР2
на цементно-известковом растворе марки 50.
из полнотелого керамического кирпича марки К-100135 ГОСТ 530-95
обрамление кирпичной кладкой шириной 250мм на всю толщину стены
В наружных стенах по краям оконных и дверных проемов выполнить
мировать сетками из ф4Вр-1 с ячейкой 50х50 мм в каждом шве блочной
створе марки 50 длиной 1030мм и всю стену на высоту 1500мм заар-
кирпича марки К-100125 ГОСТ 530-95 на цементно- известковом ра-
Ведомость отделки фасадов см.л.8.
*- Отопление см. чертежи комплекта ОВ.
вопожарных и др. норм
действующих на территории Россий-
ской Федерации и обеспечивают безопасную для жизни и здо-
эксплуатацию объекта
смотренных в рабочем проекте мероприятий
Керамическая плитка
Прослойка и заполнение швов
цем.-песч. раствором М100
с заполнением из "Политерма"
Ж.б. плита перекрытия
3 слоя изола на битумной мастике -5
Стяжка из "Политерма" -30
Подстилающий слой из бетона
Стяжка из цем.-песч. р-ра М100 -20
3 слоя изола на битумной мастике-10
Монолитная жб фундаментная плита.
Стяжка из цем.-песч. р-ра М100 -50
3 слоя изола на битумной мастике -10
Стяжка из "Политерма" -80
Стяжка из "Политерма" -110
облицовка керамичес-
ческой глазурованной
установки оборудова-
Ведомость отделки помещений
с заполнением из Политерма"
Низ стен или перегородок
Отверстия заделать материалом стен после прокладки
ВЕДОМОСТЬ ОСНОВНЫХ КОМПЛЕКТОВ РАБОЧИХ ЧЕРТЕЖЕЙ
ВЕДОМОСТЬ ССЫЛОЧНЫХ И ПРИЛАГАЕМЫХ ДОКУМЕНТОВ
ТУ5741-013-00284753-93
ТУ5741-001-11740510-00
Технические решения принятые в проекте
требованиям экологических
санитарно-гигиенических
Основные строительные показатели
Простенки по осям 1 и 4 сечением 640х620 мм выполнить из полноте-
ф4Вр-1 с ячейкой 50х50 мм через 2 ряда кладки по высоте.
ственно под балками выполнить из трех рядов керамического полнотелого
косоуров на несущие наружные стены внутренний слой стены непосред-
В местах опирания металлических балок перекрытия
этажа с заведением в каждую сторону по 700мм.
ячейкой 50х50мм через два ряда пенобетонных блоков на всю высоту
сопряжениях прямых и тупых углов заармировать сетками из ф4Вр-1 с
Во внутренних слоях наружные стены из пенобетонных блоков в угловых
каждом шве пенобетонных стен на всю высоту этажа.
Т-образными сетками из ф4Вр-1 с ячейкой 50х50мм длиной по 1100мм в
из пенобетонных блоков наружных стен предусмотреть армирование
В местах сопряжения внутренних кирпичных стен с внутренним слоем
кими балками перекрытия на высоту 1500мм заармировать сетками из
Участки внутренних стен длиной 800мм по осям 2 и 3 под металличес-
но-известковом растворе марки50.
лого керамического кирпича марки К-100125 ГОСТ 530-95 на цемент-
План на отм. -2.800.
Индивидуальное жилищное
ковом растворе марки 50.
мического кирпича марки К-100115 ГОСТ530-95 на цементно-извест-
пенобетонные блоки заменить на три ряда кладки из полнотелого кера-
В несущих наружных стенах под сборными и монолитными перекрытиями
слою асбестового картона.
Дверь в топочную поз.6 обить тонколистовой сталью по
Данный лист см. совместно с листами 6-9
Перегородки подвала выполнить из полнотелого керамического кирпича.
Общие указания см. лист 1.
Подвальное помещение
Экспликация помещений
Общее количество чертежей формата А1
Схема расположения отверстий и перемычек
Технические условия.
и общественных зданий
Плитки керамические для полов
Плиты пенополистирольные.
Окна и балконные двери деревянные с
тройным остеклением для жилых и
Двери деревянные наружные для жилых
Пиломатериалы хвойных пород.
Кирпич и камни керамические
Блоки полистиролбетонные
Двери деревянные внутренние для жилых
Схемы оконных заполнений.
Ведомость рабочих чертежей основного комплекта АР1
Конструкции железобетонные
Архитектурные решения
Отопление и вентиляция
Водопровод и канализация
План на отм. +3.300.
На кровле уложить молниеприемную сетку по чертежам марки ЭМ1.
должны быть гладкими. Затирку производить в процессе кладки.
известковом растворе марки 50. Внутренние поверхности шахт
по ГОСТ 530-95 полнотелого
пластического прессования на цементно-
Кладку вентканалов вести из керамического кирпича К-100125
Количество водосточных труб и сечения труб и желобов уточнить
при заказе в фирме изготовителе.
Данный лист см. совместно с листами 2
Перегородки первого этажа выполнить из ГКЛ на металлическом
каркасе. Перегородки санузлов выполнять из влагостойких ГВЛ
Стяжка из цементно-песчаного раствора М 50 -20
Керамзитобетон по уклону 20-90мм
слой ''Филизол "марки В
Железобетонная плита покрытия
слоя ''Филизол"марки Н
Данный лист см. совместно с листами 2-7
наружная верста из ли-
Облицовка керамической
цевого керамического
окраска фасадыми красками
Облицовка декоративной
металла по грунтовке
Отделка поверхностей
подоконными досками и наружными сливами фирмы-про-
Монтажные зазоры оконных блоков и балконных дверей
уточнить при заказе.
Ж.б монолитный пояс см. комплект КЖ
Данный лист см. совместно с листами 3-5
Обозначение Наименование
Оконные блоки укомплектовать необходимой фурнитурой
Схемы заполнения оконных проемов показаны
Данный лист см. совместно с листами 7
со стороны помещений.
Cпецификация элементов заполнения оконных проемов
из полнотелого кирпича
перегородки и цоколь
Гипсокартонные перегородки
Пенополистиролбетонные блоки
Облицовка лицевым кирпичом
Условные обозначения
Керамзитовый гравий по уклону 20-140мм
Утеплитель - минераловатные плиты Y=200кгм3 -350
Пароизоляция - 1 слой стеклоизола
Битумная черепица на битумной мастике
Данный лист см. совместно с листами 3-6
Спецификация элементов перемычек
Спецификация элементов
замаркированных на листе
кладки шириной 380 мм.
В местах опирания перемычек выполнить 3 ряда кирпичной
Спецификацию элементов перемычек см. л.12.
Cпецификация элементов заполнения
проемов дверей и ворот
Обозначение Наименование
Спецификация отверстий
Данный лист см. совместно с листами 3
кладки шириной 250 мм.
Данный лист см. совместно с листами 4
Перегородки второго этажа выполнить из ГКЛ на металлическом
сер. 1.038.1-1 вып.1
перемычек на отм.+3.300
План цокольного этажа
Мебельная обстановка квартиры 2 Б
Линолеум на мастике 5
Керамзитобетонная плита 50
Лнточные звукоизоляционные минераловатные прокладки 100х25;
Окна со спаренными переплетами; балконные двери со спаренными полотнами.
Ж-б. балконная плита с полом из врощенной ковровой керамической плитки
Фартук из оцинкованной кровельной стали по костылям через 600
Противокапилярная изоляция цем. раствор состава 1:2
Цементный раствор Пенополистирол Упругая прокладка
герметизирующая мастика
цементно - песчаный раствор -40 мм
утеплитель - пенополистиролбетон - 25мм
пароизоляция - пароизол - 25 мм
цементно - песчаный раствор - 20 мм
железобетонная плита перекрытия - 220 мм
Ж-б. плита козырька над балконом - 160мм
Обмазка горячим битумом за 2 раза
ЗД колонны 8x200х200
Гравий втопленный в мастику - 10
Архитектурно-конструктивный проект
ЭПИ НИТУ МИСиС ФСиБ ПГС 270102.65 КП
Механосборочный цех малого машиностроения
Обмазочная гидроизоляция
Горизонтальная гидроизоляция
Осадки фундамента cечение а-а
План фундамента мелкого заложения М 1:200
Курсовой проект по основаниям и фундаментам
геологический разрез
Строительная площадка
Геологический разрез
горизонтальная гидроизоляция
обмазочная гидроизоляция
План свайного фундамента М 1:200

фунд записка ВСЯ.docx

Федеральное агентство по образованию
Федерального государственного образовательного учреждения высшего профессионального образования
«Национальный исследовательский технологический университет
Кафедра «Промышленное и гражданское строительство»
Специальность ПГС 270102.65
по курсу: «Основания и фундаменты»
Электросталь 2010 г.
Определение нагрузок на фундаменты
Оценка инженерно-геологических условий площадки строительства
Определение глубины заложения фундаментов
Определение размеров подошвы фундамента
Определение осадок фундаментов
Расчет свайного фундамента
Список используемой литературы
Основания и фундаменты являются важнейшими элементами для зданий и сооружений. В общем объеме строительства сооружения и фундаменты занимают значительный удельный вес как по стоимости так и по трудоемкости строительных работ. Например в среднем стоимость работ по возведению фундаментов составляет до 15% а в сложных грунтовых условиях доходит до 25% сметной стоимости сооружения.
Фундаменты устраиваются для передачи нагрузок от конструкций здания и сооружения установленного в них технологического и другого оборудования и полезных нагрузок на грунты основания. Основание воспринимая тип нагрузки претерпевает как правило неравномерные деформации что вызывает в конструкциях появление дополнительных перемещений и усилий. При неправильном проектировании подготовке оснований и возведении фундаментов это может привести к тому что даже безупречно выполненная конструкция перестанет удовлетворять предъявляемым к ней эксплуатационным требованиям. Мировой опыт строительства показывает что большинство аварий построенных зданий и сооружений вызвано ошибками связанными с возведением фундаментов и устройством оснований. От правильного и рационального решения вопросов проектирования и возведения фундаментов зависит надежность и долговечность эксплуатации здания и сооружения.
Здание бункера для кокса выполнено в сборном железобетоне.
Колонны каркаса сборные железобетонные размером 60*60 см.
Воронки также из железобетона толщиной 8 см. По наружному контуру бункер имеет железобетонное ограждение из панелей толщиной 10 см.
Перекрытия сборные железобетонные. Перекрытия на уровне 72 м имеют отверстие 2*2 м. Вес 1 м2 этих перекрытий 360 кг.
Покрытие железобетонное утепленное. Вес 1 м2 покрытия 360 кг.
Объемный вес материала 800 кгм2. Полезный объем одной ячейки 80 м3.
Полезная нагрузка на перекрытия:
На отметке 72 м – 200 кгм2
На отметке 182 м – 250 кгм2
На отметке 232 м – 150 кгм2.
Место строительства г. Челябинск.
Определение нагрузок на фундаменты
Сбор нагрузок для сечения А-А
Грузовая площадь колонны – А = (62+62)*(92) = 27 м2.
Наименование нагрузок
Нормативные значения нагрузок кН
Расчетные значения нагрузок кН
Вес стеновых панелей
*(12+18+18+12)*01*24 = 72
Расчетная нагрузка N0II
Сбор нагрузок для сечения Б-Б
Грузовая площадь колонны – А = (62+62)*(92+92) = 54 м2.
Оценка инженерно-геологических условий площадки строительства
Для оценки инженерно- геологических условий строительной площадки необходимо:
- построить геологический разрез площадки строительства;
- определить физико-механические характеристики отдельных слоев грунта;
- дать полное наименование грунтов всех слоев;
- определить прочностные и деформационные характеристики всех грунтов;
- дать краткое описание особенностей строительной площадки.
Исходными данными для проектирования оснований и фундаментов сооружений служит паспорт площадки строительства. Он содержит результаты геодезической съемки и инженерно-геологических изысканий.
Проектируемое здание привязываем на строительной площадке так чтобы его контур как можно лучше вписывался в треугольник образованный скважинами. Принимаем планировочную отметку на уровне 1304 м.
Определяем необходимые характеристики каждого слоя грунта.
Первый слой. Образец взят из первого слоя грунта. Песок пылеватый.
Коэффициент пористости:
– средней плотности.
Показатель водонасыщения:
– средней степени водонасыщения.
Полное наименование: песок пылеватый средней плотности влажный.
Сn = 4.8 кПа n = 31.6° Е = 22 МПА R0 = 150 кПА.
Второй слой. Образец взят из второго слоя грунта. Песок пылеватый.
– насыщенный водой (т.к. 08091≤10).
Полное наименование: песок пылеватый средней плотности насыщенный водой.
Сn = 24 кПа n = 268° Е = 124 МПА R0 = 100 кПА.
Третий слой. Образец взят из третьего слоя грунта. Суглинок.
- суглинок (т.к. 7115≤17).
– мягкопластичный (т.к. 05073≤075).
Полное наименование: суглинок мягкопластичный.
Сn = 235 кПа n = 187° Е = 15 МПА R0 = 20536 кПА.
Четвертый слой. Образец взят из четвертого слоя грунта. Суглинок.
- суглинок (т.к. 7105≤17).
– тугопластичный (т.к. 025045≤05).
Полное наименовании: суглинок тугопластичный.
Сn = 75 кПа n = 85° Е = 4 МПА R0 = 155 кПА.
Пятый слой. Образец взят из пятого слоя грунта. Песок мелкий.
– средней плотности (т.к. 06074≤075).
– насыщенный водой (т.к. 081≤10).
Полное наименование: песок мелкий средней плотности насыщенный водой.
Сn = 02 кПа n = 284° Е = 19 МПА R0 = 100 кПА.
Шестой слой. Образец взят из шестого слоя грунта. Глина.
- глина (т.к. 17281%).
– тугопластичная (т.к. 025045≤05).
Сn = 345 кПа n = 125° Е = 105 МПА R0 = 20667 кПА.
Определение глубины заложения фундаментов
Важной задачей при проектировании фундаментов является выбор несущего слоя грунта который совместно с подстилающими слоями обеспечил бы нормальную работу сооружения. От расположения несущего слоя грунта зависит глубина заложения фундаментов.
Глубина заложения подошвы фундамента отсчитывается от поверхности планировки или пола подвала до подошвы фундамента.
При определении глубины заложения фундаментов следует руководствоваться СНиП 2.02.01-83 который рекомендует учитывать целый ряд факторов.
Для здания не имеющего подвала глубина фундамента должна быть принята как большая из величин найденных с учетом геологических и климатических условий и конструктивных особенностей здания.
Определим глубину заложения фундамента (по скв. 1).
где - коэффициент влияния теплового режима здания на промерзание грунта у наружных стен;
- нормативная глубина промерзания грунтов.
Нормативная глубина промерзания грунтов для г. Челябинска dfn = 19 м. = 11.
Опирать фундамент будем на суглинок. Глубина заложения фундамента не менее 209 м т.к.≥025 . Принимаем глубину заложения фундамента 22 м.
Определение размеров подошвы фундамента.
Форма подошвы фундамента во многом определяется конфигурацией в плане возводимой надземной конструкции. Она может быть круглой кольцевой квадратной прямоугольной ленточной и т.д.
При расчетах фундаментов мелкого заложения по деформациям площадь подошвы предварительно определяется по условию где pn – среднее давление под подошвой фундамента от основного сочетания расчетных нагрузок при расчете по деформациям; R—расчетное сопротивление грунта основания определяемое по формуле:
где -- коэффициенты условий работы
k— коэффициент принимаемый равным: k=1если прочностные характеристики грунта определены непосредственными испытаниями и k=11 если они приняты по таблицам СНиП.
My Mc Mq—коэффициенты принимаемые по СНиП 2.02.01-83
B - ширина подошвы фундамента м;
kz - коэффициент принимаемый равным: при при здесь zo=8 м;
- усредненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды) кНм3
- удельный вес грунтов слоев залегающих выше подошвы фундамента;
d1—приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала:
hs - толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала м;
hcf - толщина конструкции пола подвала м;
ycf - расчетное значение удельного веса материала пола подвала кНм3
d1=d - для бесподвальных сооружений;
db - глубина подвала—расстояние от уровня планировки до пола подвала м(для сооружений с подвалом шириной В=20 м и глубиной более 2м принимается db=2 м при ширине подвала B>20 м db=0).
Расчет и конструирование фундамента под колонну А-А.
Определим необходимую площадь подошвы фундамента:
Т.к. подошва фундамента квадратная то
Расчетная вертикальная нагрузка на уровне обреза фундамента:
Расчетная нагрузка от веса фундамента определяем:
= (3.9*3.9*0.45)+(3*3*0.45)+(2.1*2.1*0.3)+(1.5*1.5*0.9) = 14.24 м3
= 1*24*1424 = 34176 кН.
Расчетная нагрузка от веса грунта и пола лежащих на уступах фундамента определяем по формуле:
Удельный вес грунтов залегающих выше подошвы фундамента:
Среднее давление по подошве фундамента для расчета основания по второй группе предельных состояний определяется по формуле:
Усредненное значение удельного веса грунтов залегающих ниже подошвы фундамента:
Условие выполняется но недонапряжение составляет 189%. Следовательно фундамент запроектирован неверно. Уменьшим размер подошвы фундамента. Примем b=l=3.6 м А=1296 м2.
Расчетная нагрузка от веса фундамента:
= (36*36*045)+(27*27*045)+(18*18*03)+(12*12*09) = 1138 м2.
Расчетная нагрузка от веса грунта и пола лежащих на уступах фундамента:
Среднее давление по подошве фундамента:
Условие выполняется недонапряжение составляет 4%. Следовательно фундамент запроектирован верно.
Расчет и конструирование фундамента под колонну Б-Б.
= (54*54*045)+(45*45*045)+(36*36*03)+(33*33*09) = 359 м3
= 1*24*359 = 8616 кН.
Условие выполняется но недонапряжение составляет 24%. Следовательно фундамент запроектирован неверно. Уменьшим размер подошвы фундамента. Примем b=l=4.8 м А=2304 м2.
= 1037+405+1323+2025 = 1777 м3
= 1*24*1777 = 42648 кН.
Условие выполняется недонапряжение составляет 35%. Следовательно фундамент запроектирован верно.
Определение осадок фундаментов.
Основным расчетом фундаментов является расчет его по предельным деформациям оснований. Целью этого расчета является ограничение деформаций оснований фундаментов и надфундаментных конструкций такими пределами при которых гарантируется нормальная эксплуатация зданий или сооружений. Расчет оснований по деформациям производится исходя из условия S Su
Где S—величина совместной деформации основания и здания определяемая расчетом
Su—предельно допустимая величина совместной деформации здания и основания устанавливаемая по табл.4 СНиП 2.02.01-83.
Осадка основания фундамента как правило определяется методом послойного суммирования осадок отдельных слоев в пределах сжимаемой толщи основания по теории деформаций упруго-линейно-деформируемого полупространства.
Расчет методом послойного суммирования ведется в следующей последовательности:
Строится эпюра вертикальных напряжений от собственного веса грунта;
Строится эпюра дополнительных вертикальных напряжений от внешней нагрузки;
Определяется глубина сжимаемой толщи Нс;
Вычисляется полная осадка суммируя осадки элементарных слоев в пределах сжимаемой толщи.
Напряжение определяется как напряжение от собственного веса вышележащих слоев грунта по формуле:
Поскольку каждый слой характеризуется конкретными значениями удельного веса напряжение на уровне подошвы i-го слоя определяется как сумма напряжений от отдельных слоев:
dn—глубина заложения фундамента от уровня поверхности рельефа.
Для грунтов лежащих ниже уровня грунтовых вод значение принимается с учетом взвешивающего действия воды.
На кровле водоупорного пласта грунта в эпюре напряжений от собственного веса грунта имеется скачок за счет гидростатического давления столба воды который равен .
Дополнительные напряжения на границе слоев определяются по по формуле .α
Далее определяются границы сжимаемой толщи.
Верхняя граница сжимаемой толщи соответствует уровню подошвы фундамента. Нижняя граница сжимаемой толщи соответствует глубине ниже которой осадки слоев так незначительны что ими можно пренебречь. Согласно СНиП нижнюю границу сжимаемой толщи следует принимать там где выполняется условие: где и --соответственно дополнительное напряжение и напряжение от собственного веса грунта на глубине z=Hc кПа.
Осадка основания методом послойного суммирования определяется по формуле:
Где --безразмерный коэффициент равный 08;
--среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения в i-ом слое грунта равное полусумме указанных напряжений на верхней Zi-1 и нижней Zi границах слоя по вертикали проходящей через центр фундамента
n—число элементарных слоев на которые разбита сжимаемая толщина основания.
Для отдельно фундамента в сечении А-А толщина слоёв:
Определяется осадка для каждого элементарного слоя и результат суммируется. После чего проверяется условие SSu .
Все вычисления выполним в табличной форме (табл. 1). Определенная расчетом осадка равна S=433 см. Для бункера выполненного в сборном железобетоне Su =8 см.
Таким образом основное условие расчёта SSu по второй группе предельных состояний удовлетворяется.
Расчет свайного фундамента.
Тип и вид свайного фундамента и сваи.
Ростверковый тип вид фундамента – свайный куст. Свайные кусты состоят из групп свай и используются под отдельные опоры (колонны и столбы) передающие значительные нагрузки.
По характеру передачи нагрузки на грунт сваи подразделяются на сваи-стойки и висячие сваи (сваи трения). Мы будем использовать висячие сваи к таким относятся сваи опирающиеся на сжимаемые грунты. Нагрузка на основание ими передается как за счет сил трения боковой поверхностью свай так и за счет сопротивления грунта под нижними концами свай.
Глубина заложения ростверка. Сопряжение свай с ростверком.
С учетом конструктивных особенностей здания глубину заложения ростверка выбираем из следующих соображений:
высота стакана: hcт=065 м;
толщина дна стакана: h = 045 м;
высота ростверка: hр= hcт+ h hр=11 м;
толщина пола: hп=02 м;
dр = 02+11=13 м – глубина заложения ростверка от планировочной отметки.
Подбор длины сваи и размеров ее поперечного сечения.
При заданных грунтовых условиях и нагрузке на фундамент а также по конструктивным соображениям в качестве несущего слоя примем слой 6 – глина тугопластичная.
Общая длина сваи определяется по формуле:
где - глубина заделки головы сваи в ростверкм;
h0 – глубина погружения нижнего конца сваи в несущий слой м.
L = 01+(02+059+381+11+43)+19 = 12 м
В качестве расчетной примем монолитную железобетонную сваю С-12-40 длиной 12 м размером сторон 04*04 м длиной острия 035 м. Сваи погружаем с помощью дизель-молота.
Определим несущую способность сваи.
- коэффициент условий работы сваи в грунте принимаемый равным 1;
R – расчетное сопротивление грунта расположенного под нижним концом сваи;
А – площадь опирания сваи на грунт м2;
u – наружный периметр поперечного сечения сваи м;
- расчетное сопротивление
- коэффициенты условий работы грунтов расположенных под нижним концом и на боковой поверхности сваи учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетное сопротивление грунта.
Для дальнейшего расчета с целью обеспечения надежности и безопасности работы конструкции принимается уменьшенное значение несущей способности называемое расчетной несущей способностью или грузоподъемностью сваи. Она рассчитывается по формуле:
– коэффициент надежности.
Для рассчитываемой сваи:
z0 = 132 м – глубина погружения нижнего конца сваи тогда R = 2158 кПа (2158 тсм2)
Толщину грунта прорезаемого сваей разбиваем на слои толщиной не более 2 м. Находим расстояния li от планировочной отметки до середины каждого рассматриваемого слоя. Зная эти расстояния и вид грунта находим по приложению расчетное сопротивление fi для каждого слоя.
Сопротивление fi в двух слоях пылеватого песка будет составлять:
Сопротивление fi в двух слоях суглинка с JL = 073 будет составлять:
Сопротивление fi в слое суглинка с JL = 045 будет составлять:
Сопротивление fi в трех слоях мелкого песка будет составлять:
Сопротивление fi в слое глины с JL = 045 будет составлять:
при l9 = 1225 м h9 = 19 м f9 = 31625 кПа.
Вычисляем несущую способность сваи:
= 1*[34528+16*33314] = 878304 кН
Определение количества свай.
- расчетная нагрузка на куст кН от веса здании или сооружения
– коэффициент надежности принимаемый в зависимости от способа определения несущей способности сваи. При расчете практическим методом этот коэффициент принимается равным 14.
Конструирование свайного ростверка.
По конструктивным соображениям принимаем высоту ростверка 11 м.
Размеры ростверка в плане (ширина «b» или длина «l») определяются по формуле:
b(l) = a(np- 1) + d + 2r где
a – расстояние между осями свай м;
np – количество свай в ряду по ширине или длине ростверка;
r -расстояние от края ростверка до грани сваи м.
d принимаем равным 035 м.
Вычисляем размеры b и l сваи:
b = l = 12*(2-1) + 04 + 2*02 = 2 м.
Определение фактической расчетной нагрузки передаваемой на сваю.
Согласно действующим нормам фактическая действующая нагрузка на каждую сваю должна быть меньше расчетного значения:
– расчетная (фактическая) нагрузка передаваемая на сваю кН;
Мы проектируем центрально нагруженный фундамент. Для такого фундамента расчетная (фактическая) нагрузка определяется из условия :
– расчетная нагрузка на свайный куст кН от веса надземных конструкций здания или сооружения;
- количество свай в фундаменте;
- расчетные нагрузки (силы) от веса ростверка и грунта на его обрезах кН;
- коэффициент надежности по нагрузке для веса строительных конструкций и грунтов;
- объем ростверка м3;
= 24 кНм3 – удельный вес железобетона.
- средневзвешенное значение удельного веса грунта кНм3 расположенного выше ростверка;
- объем грунта на ступенях ростверка м3.
= 11*0728*188 = 1506 кН;
N≤ Fp 622645 кН ≤ 62736 кН – условие выполняется.
Расчет свайного фундамента по деформациям.
Следующим этапом расчета является проверка прочности грунта основания куста свай в целом как условного массивного фундамента на естественном основании включающего ростверк сваи и грунт. Размеры условного фундамента на отметке заложения зависят от угла .
- расчетные значения углов внутреннего трения для отдельных пройденных сваями слоев грунта толщиной .
Для центрально нагруженного свайного фундамента реактивные давления по подошве условного фундамента считаются равномерно распределенными.
Размеры подошвы условного фундамента вычисляются по формулам:
l b- расстояния между наружными гранями крайних свай соответственно по продольным и поперечным осям м
- глубина погружения свай в грунт считая от подошвы ростверка м.
Длина подошвы условного фундамента:
+2*1225*009 = 3805 м.
Ширина подошвы условного фундамента:
= 16+2*1225*009 = 3805 м.
Площадь сечения условного фундамента: Ay = 3805*3805 = 1448 м2.
Объем условного свайного фундамента будет равен:
Vy = 1448*(02+11+02+059+381+11+43+19+035) = 196204 м3
а объем грунта в нем составит:
Vg = Vy - Vc - Vp = 196204-768-44 = 184124 м3.
Осредненный удельный вес грунта в свайном фундаменте с учетом взвешивающего действия воды для грунтов ниже уровня грунтовых вод будет равен:
Расчетная нагрузка от веса грунта в объеме условного свайного фундамента: = 23751996 кН.
Расчетная нагрузка от веса свай:
Расчетная нагрузка от веса ростверка:
Расчетное сопротивление грунта основания несущего слоя под подошвой условного фундамента определяем по формуле:
Для данного фундамента: γС1=12 γС2=11 k=11 Мγ = 0245 Мq = 1995
b = by = 3805 м d1 = d = 1355 м СII = 345 кНм2.
Основное требование расчета по второй группе предельных состояний выполняется т.к. p ≤ R 3541 кПа ≤ 81096 кПа.
L = 01+(02+059+381+11+43)+29 = 13 м
В качестве расчетной примем монолитную железобетонную сваю С-13-40 длиной 13 м размером сторон 04*04 м длиной острия 035 м. Сваи погружаем с помощью дизель-молота.
z0 = 142 м – глубина погружения нижнего конца сваи тогда R = 2223 кПа (2223 тсм2)
Сопротивление fi в двух слоях глины с JL = 045 будет составлять:
при l9 = 1225 м h9 = 19м f9 = 31625 кПа
при l10 = 142 м h10 = 2 м f10 = 326 кПа.
d принимаем равным 04 м.
b = 12*(3-1) + 04 + 2*02 = 32 м.
l = 12*(5-1) + 04 + 2*02 = 56 м.
= 11*32*56 = 19712 м3;
*19712*24 = 52039 кН;
= 11*351*188 = 7259 кН;
N≤ Fp 70598 кН ≤ 7093 кН – условие выполняется.
+2*1325*0087 = 7506 м.
= 28+2*1325*0087 = 5106 м.
Площадь сечения условного фундамента: Ay = 7506*5106 = 3833 м2.
Vy = 3833*(02+11+02+059+381+11+43+29+035) = 557702 м3
Vg = Vy - Vc - Vp = 557702-1456-19712 = 52343 м3.
Расчетная нагрузка от веса грунта в объеме условного свайного фундамента: = 76421 кН.
b = by = 32 м d1 = d = 1455 м СII = 345 кНм2.
Основное требование расчета по второй группе предельных состояний выполняется т.к. p ≤ R 34213 кПа ≤ 85392 кПа.
Список используемой литературы.
Кочергин В.Д. Метелева З.Л. Ведяков И.И. Проектирование фундаментов мелкого заложения зданий и сооружений: Учеб. пособие для практических занятий и курсового проектирования. – Электросталь: ЭПИ МИСиС 2005. – 122 с.
Кочергин В.Д. Метелева З.Л. Ведяков И.И. Основания и фундаменты. Раздел: Свайные фундаменты: Учеб. пособие для практических занятий и курсового проектирования. – Электросталь: ЭПИ МИСиС 2004. – 86 с.
ГОСТ 25100-95. Грунты. Классификация. – М. : Госстандарт 1996. – 25 с.
СНиП 2.02.01-83*. Основания зданий и сооружений. – М. : ГУП ЦПП 2000. – 48 с.
СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия. – М. : ФГУП ЦПП 2004. – 44 с.
СНиП 2.02.03-85. Свайные фундаменты. – М. : СТройиздат 1986. – 45 с.