• RU
  • icon На проверке: 12
Меню

Автономное теплоснабжение жилого 16-ти этажного жилого дома. г. Магнитогорск

  • Добавлен: 24.01.2023
  • Размер: 6 MB
  • Закачек: 2
Узнать, как скачать этот материал

Описание

Автономное теплоснабжение жилого 16-ти этажного жилого дома. г. Магнитогорск

Состав проекта

icon
icon
icon
icon Содержание.docx
icon гидравлический расчет газопровода низкого давления.docx
icon Введение.docx
icon автоматизация.docx
icon Расход газа.docx
icon основной раздел.docx
icon охрана окружающей среды.docx
icon реферат.docx
icon организация труда.docx
icon список использованной литературы.docx
icon
icon SmLoc2.xls
icon SmLoc1.xls
icon
icon ИПТ 1.cdw
icon схемы обвязки.cdw
icon принципиальная схема.cdw
icon ГСВ.cdw
icon ИПТ2и3.cdw
icon профиль.cdw
icon
icon 4.tif
icon фасад 2низ.tif
icon ГСН2.cdw
icon ГСН2.bak
icon фасд ШРП.tif
icon фасад 2верх.tif
icon
icon разбивочный план.cdw
icon безопасность жизнидеятельности.docx
icon разбивочный план.tif
icon разбивочный план.bak
icon
icon Общие данные.bak
icon 1.tif
icon Общие данные.cdw
icon
icon функциональная схема.cdw
icon спецификация.cdw

Дополнительная информация

Контент чертежей

icon Содержание.docx

ЗАДАНИЕ НА ДИПЛОМНОЕ ПРОЕКТИРОВАНИЕ
1.Характеристика генплана строительного участка .
2.Архитектурно-компановочные решения дома .
3.Климатическая характеристика района строительства .
4.Тепловые нагрузки .
5.Обоснование принятого решения
Тепломеханические решения.
1 Расчет мощности котельной
2 Расчет схемы присоединения ГВС ..
3 Расчет объемов теплоносителя тепловой и гидравлический расчет теплообменников отопления и ГВС
4 Подбор циркуляционных насосов
Газоснабжение котельной
1. Расчет расхода топлива ..
2. Расчет годового расхода теплоты
3. Выбор схемы газоснабжения ..
4. Гидравлический расчет газопровода высокого давления ..
5. Подбор оборудования ШРП .
Внутреннее газоснабжение ..
1 Гидравлический расчет газопровода низкого давления
2 Средства обеспечения безопасности
3 Выполнение требований предъявляемые к газовым котельным
Автоматизация котельной
Технология и организация строительства подземного газопровода бестраншейным методом ..
2 Выбор методов производства работ
3 Подготовка проектной документации и объекта под монтаж
4 Технологическая последовательность монтажа
5. Выбор механизмов для монтажных работ .
6. Определение объемов работ ..
7. Определение трудоемкости и продолжительности монтажных работ
8. График производства работ ..
9. Разработка мероприятий по охране труда .
Безопасность и экологичность
1. Анализ опасных и вредных производственных факторов
2 Характеристика условий труда ..
3 Анализ производственного травматизма
4 Охрана окружающей среды
5. Предупреждение и ликвидация чрезвычайных ситуаций
6 Воздействие отходов
Экономика строительного производства
1 Составление локальной сметы
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

icon гидравлический расчет газопровода низкого давления.docx

3. РАСЧЕТ ДИАМЕТРОВ ГАЗОПРОВОДА ВЫСОКОГО И НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ.
1. Выбор схемы газоснабжения.
Согласно расчетам годового и максимального часового потребления топлива необходимо обеспечить крышную котельную природным газом в объеме
Сети газораспределения низкого давления в 113 микрорайоне не способны обеспечить котельную таким объемом газа. Поэтому газоснабжение котельной проектируем от ближайшего газопровода высокого давления 219 мм проложенного вдоль четной стороны улицы Грязнова с установкой шкафного регуляторного пункта у стены строящегося здания и газопроводом низкого давления от ШРП до газопотребляющего оборудования крышной котельной.
Существующий газопровод высокого давления 219 мм имеет следующие характеристики: 1. Аттестованное давление – 12 МПа; 2. Рабочее давление – 06 МПа. Минимальная пропускная способность – 3600 м3час. Максимальное обеспечение потребителей газа на 1.01.2012 года в объеме 1200 м3час.
2. Гидравлический расчет газопровода высокого давления.
Цель расчета – подбор минимально возможного диаметра для уменьшения стоимости газопровода с условием бесперебойного обеспечения газом потребителя в полном объеме.
Таблица 1. Данные для расчета
Начальное давление РН кПа
Действительная длина газопровода l1 м
Допустимая скорость движения газа
для высокого давления v мс
Требуемая пропускная способность м3ч
Количество потребителей
Рис.1 Схема газопровода высокого давления. Г – существующий газопровод.
Г1 – проектируемый газопровод.
2.1. Задаемся минимально возможным предварительным диаметром газопровода по таблице пропускных способностей:
dН = 89*3.5 – наружный диаметр со стенкой 3 мм;
dВ = 82 мм – внутренний диаметр.
2.2. Определяем падение давления на участке по формуле:
Где = 6000 кПа - давление в начале газопровода;
- давление в конце газопровода;
- коэффициент гидравлического трения;
= 482 м3ч- расход газа при нормальных условиях;
= 82 м – внутренний диаметр газопровода;
= 073 кгм3 - плотность газа при нормальных условиях;
– расчетная длина газопровода.
2.2. Коэффициент гидравлического трения определяется в зависимости от режима движения газа по газопроводу характеризуемого числом Рейнольдса:
Где = 143 *10-6 – коэффициент кинематической вязкости газа при нормальных условиях.
2.3. Расчетную длину газопровода определяем по формуле:
Где 11 – падение давления в местных сопротивлениях в размере 10% от фактической длины газопровода.
2.4. Определяем давление в конечной точке газопровода перед входом в ШРП.
2.5. Проверяем выбранный диаметр газопровода на допустимую
Давление в конечной точке и скорость в допустимых пределах.
3. Гидравлический расчет газопровода низкого давления.
Рис. 2. Схема газопровода низкого давления от ШРП до газопотребляющего оборудования. ГСН + ГСВ.
3.1. Так как газопровод низкого давления питается от собственного ШРП допустимые потери давления в 180 Па (СНиП 42-101-2003) используем только для расчета. После вычисления потери давления на все участках полученную сумму прибавляем к требуемому давлению перед потребителем и определяем давление в сети после регулятора давления ШРП. Полученное значение используем в расчете регулятора и при заполнении опросного листа на заказ ШРП.
3.2. Вычертили аксонометрическую схему газопровода от ШРП до самого дальнего потребителя. Участки нумеруем от самого дальнего до ШРП. Вертикально расположенные трубопроводы рассчитываем как отдельные участки из-за большого гидростатического давления.
Для учета потерь давления на местных сопротивлениях расчетную длину участка увеличиваем на 10%.
Расчетные расходы газа на участках определяются по расчету расхода газа
( смотри соответствующий раздел).
Средние удельные потери давления определяются по формуле:
где: Рр =180 Па – расчетный перепад давления в сети (СНиП 42-101-2003);
Σ lр – суммарная расчетная длина от наиболее удаленного потребителя до ШРП.
Диаметры трубопроводов и удельные потери давления на участках сети определяем по номограмме для сетей низкого давления.
При определении общих потерь давления учитываем роль гидростатического давления на вертикальных участках сети значение которого определяется по формуле:
где: ρв = 12 кгм3; ρг = 073 кгм3 – соответственно плотность воздуха и газа при нормальных условиях;
Н – разность геометрических отметок в конце и начале газопровода м.
Если движение газа вверх Рг будет отрицательным и его следует вычитать из общих потерь давления а при движении газа вниз – прибавлять к последним. Весь расчет сводим в таблицу 5.
Вычисляем алгебраическую сумму потерь давления на магистрали и гидростатического давления и сравниваем ее с допустимой потерей давления в газопроводе Р.
Критерием правильности расчета будет условие
Рг – гидростатическое давление в газопроводе Па;
Рприб – потеря давления газа в газоиспользующем приборе Па при расчете Рприб пренебрегаем так как расчет производим до отключающего устройства перед прибором.
Р – заданный перепад давления Па.
Превышение ΔРi над ΔРР не более 10%.
Таблица 2. Гидравлический расчет газопровода низкого давления.
Наименование приборов
Расчетная длинна LР м
Средние удельные потери давления ΔРСР Пам
Удельные потери давления ΔРСР Пам
Потери давления на участке ΔР× LР Па
Потери от гидростатич. давления ΔРГ Па
Потери давления на участке ΔР× LР+ ΔРГ
Выбранный диаметр 159 мм основного трубопровода позволяет обеспечить потребителей требуемым объемом газа с допустимыми потерями давления.
ШРП. Выбор оборудования ШРП.
Для понижения давления выбираем шкафный регуляторный пункт. ШРП устанавливаем непосредственно к стене здания торгового центра по ряду У и между 4 и 5 осью. Ограждение пройдет по ряду Ф от 5-ой до 4-ой оси. Такой вариант установки позволяет экономить место застройки и обеспечивает безопасную эксплуатацию ШРП при этом кратчайшее расстояние от ШРП до места постоянного проживания людей превышает 10 метров установленных СНиПом.
Для обеспечения бесперебойной подачи газа ШРП выбираем с двумя линиями редуцирования: одной – основной; второй – резервной.
Продувочные свечи и свечи от ПЗК выводим выше стены здания торгового центра на один метр на отметку +10300.
Для стабильной работы ШРП в холодный период года предусматриваем газовое отопление.
Заземление ШРП устраиваем совместно с контуром заземления здания.
Перед входом газопровода в ШРП устанавливается неразъемное изолирующее соединение для предотвращения перетекания токов катодной защиты.
В оборудование ШРП входит:
)Регулятор давления газа;
)Предохранительный сбросной клапан (далее ПСК);
)Предохранительно-запорный клапан (далее ПЗК);
)Прибор коммерческого учета расхода газа;
)Контрольно-измерительные приборы.
1. Выбор регулятора давления газа.
Таблица 3. Данные для подбора регулятора.
Давление газа на входе Р1 кПа
Требуемое давление газа перед котлом РТР кПа
Потери давления в трубопроводе низкого давления
Давление газа на выходе
Максимальный расход газа м3час
Максимальный расход газа с требуемым запасом
для регулятора в 15% м3час
Минимальный расход газа в теплый период года
при работе котла на ГВС жилого дома м3час
Минимальный расход газа с требуемым запасом
Данные параметры удовлетворяет регулятор РДНК-400М завода «Сигнал»
Таблица 4. Характеристики РДНК-400М
Давлении газа на входе максимальное кПа
Давлении газа на входе минимальное кПа
Давление газа на выходе Р2 кПа
Расход газа максимальный Qmax м3час
Расход газа минимальный Qmin м3час
При выборе фильтра используем данные приведенные в таблице 3.
Для обеспечения бесперебойной работы ШРП выбираем волосяной фильтр со степенью очистки 995% с размером частиц 0005 мм с максимальным перепадом давления 10 кПа.
Фильтр ФГ16 – 80В с индикатором перепада давления завода
«ЭЛЬСТЕР Газэлектроника» полностью соответствует предъявляемым требованиям.
3. Выбор ПЗК (предохранительно-запорного клапана).
Для прекращения подачи газа к потребителям при недопустимом повышении или понижении давления газа за регулирующим устройством применяются ПЗК.
Клапан ПКК-40МН-06 полностью соответствует предъявляемым требованиям.
Таблица 5. Характеристики клапана ПКК-40МН-06
Пределы настройки контролируемого давления кПа
4. Выбор ПСК (предохранительного сбросного клапана).
Для сброса газа за регулятором в случае кратковременного повышения давления газа сверх установленного должны применяться предохранительные сбросные клапаны (ПСК).
Количество газа подлежащего сбросу ПСК следует определять:
- при наличии ПЗК - по формуле:
Таблица 6. Характеристики клапана ПСК-25Н5
Пределы регулирования кПа
5. Выбор коммерческого узла учета расхода газа.
Основным параметром при выборе узла учета являются максимальные и минимальные расходы газа определяемые по таблице 3.
В качестве узла учета выбираем хорошо зарекомендовавшие себя комплексы для измерения количества газа СГ-ЭК фирмы «ЭЛЬСТЕР Газэлектроника». В состав комплекса входит ротационный счетчик газа RVG и корректор объема газа со встроенным перепадником давления ЕК – 270.
Выбираем комплекс СГ-ЭК-ВЗ-Р-075-65016
СГ-ЭК-ВЗ-Р-075-65016
Таблица 7. Характеристики комплекса СГ-ЭК.
6. Маркировка ШРП по подобранному оборудованию.
ГРПШ – 06 – 2У1 – ЛП – СГ-ЭК – газовый регуляторный пункт шкафной:
) расход газа 600 м3час; 2) две линии редуцирования с одинаковыми регуляторами; 3) ход газа с лево на право; 4) с измерительным комплексом СГ-ЭК.
Схема ГРПШ: смотри З.270109.18.ДП.12-ГСН лист 6.

icon Введение.docx

Жилищное строительство в городе Магнитогорске подошло к такой точке когда встала необходимость уплотнять застройку в старых районах высотными домами в 12-ть этажей и выше. Присоединить систему отопления и ГВС таких домов по зависимой схеме к существующим тепловым сетям невозможно только по независимой схеме через ИТП (местный теплообменник с циркуляционными насосами индивидуальный водоподогреватель со своими насосами для ГВС). Возникает вопрос: а не разумнее ли добавить в схему ИТП теплогенератор и получить полностью автономную систему теплоснабжения? Такое решение актуально и для высотных домов строящихся в новых микрорайонах города где располагаемое давление в тепловых сетях на вводе в здание не обеспечит циркуляцию в системе отопления по зависимой схеме. Дальнейшее расширение города на юг потребует строительства дополнительных теплогенерирующих мощностей средств на такие капитальные вложения в городском бюджете нет. Провести теплотрассу и отопить школы детские сады в следующих 149-ом и 150-ом микрорайонах резервных мощностей хватит а вот жилые многоэтажные дома придется отапливать автономными котельными.
Автономное теплоснабжение жилых домов на Южном Урале от пристроенных и крышных котельных на сегодняшний день получило применение в Челябинске и даже Миассе. Магнитогорск в этом вопросе в числе отстающих. Потенциальных застройщиков пугает большое количество согласований и прохождение экспертиз в различных организациях и что это может обернуться дополнительными не малыми материальными затратами. Легче и быстрее идти по проторенному пути хотя и не очень дешево подключение к городским тепловым сетям. Такое положение дел на руку только крупным продавцам тепловой энергии а наша главная задача в условиях экономии ресурсов и борьбы за покупателя жилья создание комфортных условий проживания за минимальную оплату.
Минимальная стоимость коммунальных услуг – это сильный козырь в при продаже жилья. Рассмотрим предварительное ценообразование на отопление в строящемся доме в 113 микрорайоне Магнитогорска без учета торгового центра и автопарковки:
Количество квартир шт.
Общая отапливаемая площадь м2
Требуемое количество теплоты на отопление Вт
Максимальный расход газа в месяц( при постоянной tН = -34)
Стоимость природного газа для юридических лиц (управляющая компания) руб.* тыс. м3
Стоимость потребленного газа за месяц руб.
Примерная стоимость обслуживания газопровода и ГРПШ
Стоимость обслуживания автономной котельной в месяц ( в том
числе стоимость подготовленной воды для подпитки) руб.
Стоимость амортизационных отчислений (5 лет) руб. за м2 (А)
Стоимость электроэнергии для юридических лиц (30 кВт*ч) руб. за месяц
Стоимость отопления за 1 м2
(192200+10000+3000+906)9555 + А
Стоимость отопления от ТЭЦ за 1 м2
Следует заметить что расчет стоимости был произведен при постоянной максимальной отрицательной температуре в течении месяца а пункты 78910 перенесут свою стоимость на аренду торгового центра автопарковки и на ГВС. Стоимость газопровода и всей трубной разводки ложится на стоимость квартиры арендную ставку торгового центра и стоимость места автопарковки. В амортизационные отчисления входит стоимость котлов и насосов с учетом полной замены через 5 лет. На практике качественное немецкое оборудование позволяет эксплуатировать такие котельные 15 лет и выше т.е. через пять лет амортизационные отчисления снизятся до величины инфляционных потерь накопленной суммы. Или по договору с жильцами продолжать начислять указанную сумму амортизации и на момент капитального ремонта приобрести более современное оборудование.
Что еще мы получаем кроме привлекательной цены: включение и выключение отопления при первой необходимости; требуемую температуру теплоносителя в зависимости от температуры наружного воздуха; постоянное ГВС; сетевая вода на ГВС проходит очистку перед водонагревателями и насосами что позволяет не устанавливать квартирные фильтры; независимость от аварий и ЧС на тепловых сетях; экономию энергоресурсов и минимальный вред окружающей среде.
Ещё один важный вопрос беспокоит как застройщиков так и потенциальных жильцов: безопасность эксплуатации.
Газовая крышная котельная оборудована аварийными клапанами и датчиками. При возникновении пожара газ перекрывается термозапорным клапаном а при утечки газа или увеличении концентрации СО в воздухе котельной срабатывает электромагнитный клапан и включается аварийная вентиляция.
Так как пол котельной находится выше перекрытия последнего этажа при протечки воды она по дренажу попадает в канализационные стояки дома не причиняя вреда верхним квартирам.
Противопожарная безопасность обеспечивается автоматическими системами пожаротушения.
В Магнитогорске на сегодняшний день сложилась интересная ситуация – есть предложения по проектированию монтажу и обслуживанию автономных котельных но нет спроса.

icon автоматизация.docx

6. АВТОМАТИЗАЦИЯ КОТЕЛЬНОЙ.
Объект: Автономная крышная газовая котельная мощностью 285 МВт для теплоснабжения и ГВС жилого 16-ти этажного дома в городе Магнитогорск со встроено-пристроенным торговым центром и автопарковкой.
I.Целью разработки проекта автоматизации данного объекта является:
Максимальная экономия и учет потребляемых ресурсов (природный газ электроэнергия вода) при выработки тепловой энергии.
Обеспечение работы объекта без постоянного присутствия обслуживающего персонала.
Обеспечение безопасной работы объекта.
Создание комфортных условий проживания за минимальную плату.
II.Методы автоматического регулирования.
Качественный метод.
Количественный метод.
III.Качественное регулирование параметров – изменение температуры теплоносителя.
Теплогенерирующая установка котельной состоит из трех газовых конденсатных котлов с модулирующими горелками и панелями управления DIEMATIK–m3 немецкой фирмы «Ди Дитрих» установленных в каскад. Каскад котлов – это система нескольких котлов соединенных друг с другом. Особенность схемы соединения и конструкция котлов Ди Дитрих позволяют плавно увеличивать установленную мощность. При этом каскадная котельная может работать с 35% номинальной мощностью одного из котлов.
Микропроцессорная программируемая панель DIEMATIK–m3 управляет модулирующей горелкой (горелками) меняя температуру в подающей линии котла (каскада) в зависимости от температуры наружного воздуха.
DIEMATIK–m3 является двухпозиционной панелью управления: основная панель назначается на ведущем котле каскада подчиненная панель назначается на каждом ведомом котле каскада.
Основная панель DIEMATIK–m3 способна управлять каскадом до 9-ти котлов. Панель DIEMATIK–m3 так же способна управлять контурами отопления но в данном проекте эта функция не используется.
Погодазависимое управление программируется в зависимости от требуемой температуры теплоносителя и назначение котельной. В нашем случае требуется высокотемпературный теплоноситель по графику (рис.1.1):
Рис.5.1 График зависимости температуры в подающей линии от температуры наружного воздуха.
График левее +80 – летний режим работы на ГВС.
Качественное регулирование параметров теплоносителя представлено на функциональной схеме автоматизации теплоснабжения (З.270109.018.ДП.12.С3). При повышении наружной температуры датчик AF40 (поз.1а) дает импульс на панель управления DIEMATIK–m3 (поз.1е).
Согласно сигналу с датчика наружной температуры и запрограммированному графику зависимости температур поступает команда через соединительный кабель BUS RX на крайний в каскаде DIEMATIK–m3 (поз.3г) на уменьшении мощности вплоть до остановки котла. Процесс контролируется при помощи погружного датчика температуры подающей линии каскада VF20 (поз.1б). Если поступила команда на полное отключение – подчиненный DIEMATIK–m3 (поз.3г) отключает поступление газа в горелку но продолжает циркуляцию теплоносителя для равномерного остывания теплообменника котла через 30 секунд поступает команда на исполнительный механизм электропривода дискового затвора (поз.3е) подающей линии после полного перекрытия циркуляционный насос отключается автоматически.
При дальнейшем повышении наружной температуры ведущий DIEMATIK–m3 (поз.1е) дает команду следующему подчиненному DIEMATIK–m3 (поз.2г) на уменьшение мощности. Процесс полностью идентичен описанному выше.
DIEMATIK–m3 (поз.1е) также контролирует минимальное и максимальное давление в котловом контуре через реле (поз.1д) (поз.1г) – при понижении или повышении давления от установленного уровня произойдет аварийное отключение котла при работе или котел не запустится при команде «пуск». Повышении температуры в подающей линии котла контролируется через реле (поз.1в) – при достижении температуры +980 – произойдет аварийное перекрытие подачи газа но циркуляция продолжится для охлаждения котла.
IV.Количественное регулирование – изменение расхода теплоносителя.
Автономная котельная обслуживает трех разных потребителей тепла и горячей воды с разными требованиями к температуре теплоносителя: жилой дом торговый центр и автопарковка. Поэтому была выбрана независимая друг от друга схема обеспечения первичным теплоносителем и индивидуальным учетом потребителей через теплообменники. Циркуляция первичного теплоносителя обеспечивается современными программируемыми насосами с частотным регулированием фирмы «GRUNDFOS».
Колличественное регулирование параметров теплоносителя представлено на функциональной схеме автоматизации теплоснабжения (З.270109.018.ДП.12.С3). На подающей и обратной линии устанавливаются датчики температуры (поз.7а7б ит.д.) которые изменяя силу тока в пределах от 4 до 20 мА изменяют частоту вращения ротора насоса N1. Изменение частоты вращения может происходить по двум вариантам в зависимости от настроек: по Δt = tПОД. – tОБР. или по tCONST – по одному датчику обратной линии (поз.7б). Если запрограммировать в блоке управления насосом Δt = 200С то при изменение температуры в подающей линии насос путем увеличения или уменьшения расхода будет поддерживать разность температур если регулирование идет по tCONST = 70 0С (например) в обратной линии то независимо от сигнала датчика подающей линии установленная температура будет поддерживаться. Процесс частотного регулирования насосов N2N3N4 и N5 идентичен описанному выше.
При увеличении расхода температура в обратной линии увеличивается и наоборот. Изменение величины расхода теплоносителя путем уменьшения частоты вращения насоса ведет к большой экономии электроэнергии. Как следует из рисунка 1.2 (законы пропорциональности) расход регулируется путем изменения числа оборотов. При уменьшении скорости только на 20 % относительно номинальной скорости расход уменьшается также на 20 %. Это происходит потому что расход прямо пропорционален числу оборотов. В то же время потребление электроэнергии снижается на 50 % рисунок 1.3 и таблица 1.
Рис.5.2 График зависимости расхода давлении и номинальной мощности от числа оборотов насоса n.
Таблица 5.1. Сравнительные показатели экономии с насосом и клапаном.
Регулирование с помощью клапана
Регулирование с помощью насоса
Рис. 5.3 Характеристика насоса и графики регулирования клапаном и насосом.
Использование насосов с частотным регулированием намного экономичнее в плане потребления электроэнергии чем обычное регулирование расхода клапанами.
V.Учет потребления тепловой энергии.
Функциональная схема автоматизации теплоснабжения предусматривает учет потребленной тепловой энергии (З.270109.018.ДП.12.С3).
Теплосчетчик «Danfos» предназначен для измерения тепловой энергии массы и параметров теплоносителя и регистрации теплоэнергетических параметров на узлах учета тепловой энергии (водяные системы) в соответствии с "Правилами учета тепловой энергии и теплоносителя".
Основой работы теплосчетчика является измерение параметров теплоносителя. Полученные в результате измерений значения расхода теплоносителя его температуры и давления являются исходными данными для вычисления тепловой энергии.
Основным функциональным элементом теплосчетчика является измерительный блок - тепловычислитель который обеспечивает обработку и нормализацию всех сигналов с преобразователей физических параметров.
Действие платы расходомера (поз.4а4б5а5б6а6б) основано на измерении времен распространения ультразвуковых импульсов в потоке теплоносителя через УПР рисунок 4.
Рис. 5.4 Принципиальная схема расходомера.
На УПР установлены как минимум пара идентичных ПЭП. Они размещены строго против друга под определенным углом к оси потока и образуют измерительный луч. ПЭП работают поочередно как передатчик и приемник.
Плата расходомера допускает использование до 4-х измерительных лучей.
Скорость распространения ультразвукового импульса в теплоносителе заполняющем УПР представляет собой сумму скоростей ультразвука в неподвижном теплоносителе и скорости потока теплоносителя в проекции на рассматриваемое направление распространения ультразвука. Возбуждение ПЭП и прием сигналов осуществляет приемо-передатчик гальванически изолированный от остальной схемы платы расходомера. Схема усиления и детектирования нормализует принятый сигнал для последующего точного выделения разности времен распространения ультразвуковых импульсов по потоку и против него во время-цифровом преобразователе. Логика и диагностика работы обеспечивается процессором расходомера который на основе измерения разности времен распространения ультразвуковых импульсов по потоку и против него вычисляет объемный расход. Зависимость скорости ультразвука в теплоносителе от температуры исключается расчетом фактической скорости ультразвука. Значения измеренных расходов передаются по внутри приборному цифровому интерфейсу в центральный процессор на плате тепловычислителя.
Принцип измерения температуры заключается в следующем. Техника получения фактических значений температуры теплоносителя основывается на изменениях термического сопротивления металлов от повышения или понижения температуры. В качестве датчика используется платиновый термопреобразователь сопротивления (поз.4в4г5в5г6в6г). Измеритель температуры на плате тепловычислителя пропускает высокостабильный ток через датчик.Падение напряжения на чувствительном элементе снимается по двум проводам и поступает на дифференциальный вход АЦП измерителя. Получаемые коды напряжений прямо пропорциональные омическому сопротивлению преобразуются в фактические значения температуры в соответствии с номинальной статической характеристикой термопреобразователя сопротивления по ГОСТ 6651-94.
Значения температур определяются полиномиальной аппроксимацией в центральном процессоре платы тепловычислителя.
Период обновления значений температуры в каждом канале измерения составляет не более 5 секунд при всех включенных четырех каналах измерения.
Принцип измерения давления заключается в следующем. Сигнал силы постоянного тока от каждого измерительного преобразователя (поз.4д4е5д5е6д6е) избыточного давления проходит по нормирующему резистору на плате тепловычислителя. Напряжение с нормирующего резистора подвергается аналого-цифровому преобразованию в центральном процессоре.
VI.Автоматизация подпитки контуров.
Во всех контурах котельной поддерживается постоянное давление при помощи автоматических насосных станций «GRUNDFOS». Включение и выключение насосов происходит по команде термоконтактного манометра (поз.12а13а14а15а). манометр имеет три стрелки две из которых выставляются вручную и определяют максимальное и минимальное давление в контуре а третья стрелка показывает реальное избыточное давление. При достижении реального давления одного из крайних значений замыкается один из контактов и подается импульс на реле электромотора насоса N6N7N8N9.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ. Разработанный проект автоматизации котельной позволяет: а) обеспечить бесперебойную и безопасную выработку тепловой энергии на отопление и ГВС с минимальными затратами б) вести точный учет потребленного количества теплоты.

icon Расход газа.docx

3.ГАЗОСНАБЖЕНИЕ КОТЕЛЬНОЙ.
1.РАСЧЕТ РАСХОДА ТОПЛИВА (ПРИРОДНОГО ГАЗА).
В соответствии с техническим заданием на проектирование предоставленным заказчиком произведен расчет потребности природного газа для крышной котельной предназначенной для выработки тепловой энергии на отопление и ГВС жилого дома отопление вентиляцию и ГВС торгового центра и вентиляцию автопарковки.
Тепловые нагрузки и часовые расходы воды на ГВС приведены в таблице 1.
Проектом предусматривается установка трех котлов немецкой фирмы
«DE DIETRICH»: 2 котла по 114 МВт и один – 057 МВт.
В результате произведенных расчетов устанавливается общий расход топлива для оформления лимитов на отпуск газообразного топлива.
Таблица 3.1. Тепловые нагрузки на отопление вентиляцию и ГВС.
Наименование потребителя
2.Расчет годового расхода теплоты.
2.1. Годовой расход теплоты на отопление:
Где = 107 – коэффициент учитывающий эксплуатационные потери теплоты в системе отопления. 107 – для зданий построенных после 1988 года;
= 24*218 = 5232 час – нормативная продолжительность отопительного периода в часах.
= 828008 ккалчас – по таблице 1.
= 22 0С – температура внутреннего воздуха жилых помещений;
= -79 0С – средняя температура наружного воздуха за отопительный период;
= -34 0С – температура наиболее холодной пятидневки;
Для торгового центра:
= 372120 ккалчас – по таблице 1.
= +18 0С – температура внутреннего воздуха общественных помещений;
Годовой расход теплоты на отопление для жилого дома:
Годовой расход теплоты на отопление для торгового центра:
2.2. Годовой расход теплоты на вентиляцию.
Где - часовой расход теплоты на вентиляцию по таблице 1.
= 18 – усредненное число часов работы системы вентиляции в течении суток час.
= 218 – продолжительность работы системы вентиляции за отопительный период сут.
= 879280 ккалчас – по таблице 1.
= 260188 ккалчас – по таблице 1.
= +12 0С – температура внутреннего воздуха автопарковок торговых центров;
Годовой расход теплоты на вентиляцию торгового центра.
Годовой расход теплоты на вентиляцию автопарковки.
2.3. Годовой расход теплоты на горячее водоснабжение.
Где – средний часовой расход теплоты на ГВС для жилого дома и торгового центра за отопительный период;
- средний часовой расход теплоты на ГВС для жилого дома и торгового центра в летний период;
= 559180 ккалчас – максимальный часовой расход тепла на ГВС жилого дома и торгового центра;
= 05 – коэффициент часовой неравномерности пользования водой;
= +10 0С – температура холодной в неотопительный период;
= +5 0С – температура холодной в отопительный период;
= 1 – коэффициент учитывающий изменение среднего расхода воды на ГВС в неотопительный период по отношению к отопительному периоду;
5 – число суток в году работы системы ГВС;
= 218 – число суток работы системы ГВС в отопительный период.
2.4. Суммарный годовой расход теплоты на отопление вентиляцию и ГВС:
2. Годовая потребность в топливе.
2.5. Годовая потребность в натуральном топливе:
Где – тепловые потери и неучтенные нужды;
= 8000 ккалнм3 – теплотворная способность газа;
= 09 – коэффициент полезного действия котельной установки.
2.6. Годовая потребность в натуральном топливе:
Где = 7000 ккалкг – низшая теплотворная способность условного топлива.
2.7. Удельный расход натурального топлива:
2.8. Удельный расход условного топлива:
2.9. Максимальный часовой расход натурального топлива:
2.10. Максимальный часовой расход натурального топлива котлом
С570 Есо (с номинальной мощностью 570 кВт):
2.11. Максимальный часовой расход натурального топлива котлом
С1140 Есо (с номинальной мощностью 1140 кВт):
3.ВЫБОР СХЕМЫ ГАЗОСНАБЖЕНИЯ.
Согласно расчетам годового и максимального часового потребления топлива необходимо обеспечить крышную котельную природным газом в объеме
Сети газораспределения низкого давления в 113 микрорайоне не способны обеспечить котельную таким объемом газа. Поэтому газоснабжение котельной проектируем от ближайшего газопровода высокого давления 219 мм проложенного вдоль четной стороны улицы Грязнова с установкой шкафного регуляторного пункта у стены строящегося здания и газопроводом низкого давления от ШРП до газопотребляющего оборудования крышной котельной.
Существующий газопровод высокого давления 219 мм имеет следующие характеристики: 1. Аттестованное давление – 12 МПа; 2. Рабочее давление – 06 МПа. Минимальная пропускная способность – 3600 м3час. Максимальное обеспечение потребителей газа на 1.01.2012 года в объеме 1200 м3час.
4.ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ГАЗОПРОВОДА ВЫСОКОГО ДАВЛЕНИЯ.
Цель расчета – подбор минимально возможного диаметра для уменьшения стоимости газопровода с условием бесперебойного обеспечения газом потребителя в полном объеме.
Таблица 3.2. Данные для расчета
Начальное давление РН кПа
Действительная длина газопровода l1 м
Допустимая скорость движения газа
для высокого давления v мс
Требуемая пропускная способность м3ч
Количество потребителей
4.1. Задаемся минимально возможным предварительным диаметром газопровода по таблице пропускных способностей:
dН = 89*3.5 – наружный диаметр со стенкой 3 мм;
dВ = 82 мм – внутренний диаметр.
4.2. Определяем падение давления на участке по формуле:
Где = 6000 кПа - давление в начале газопровода;
- давление в конце газопровода;
- коэффициент гидравлического трения;
= 482 м3ч- расход газа при нормальных условиях;
= 82 м – внутренний диаметр газопровода;
= 073 кгм3 - плотность газа при нормальных условиях;
– расчетная длина газопровода.
Рис.3.1 Схема газопровода высокого давления. Г – существующий газопровод.
Г1 – проектируемый газопровод.
4.3. Коэффициент гидравлического трения определяется в зависимости от режима движения газа по газопроводу характеризуемого числом Рейнольдса:
Где = 143 *10-6 – коэффициент кинематической вязкости газа при нормальных условиях.
4.4. Расчетную длину газопровода определяем по формуле:
Где 11 – падение давления в местных сопротивлениях в размере 10% от фактической длины газопровода.
4.5. Определяем давление в конечной точке газопровода перед входом в ШРП.
4.6. Проверяем выбранный диаметр газопровода на допустимую
Давление в конечной точке и скорость в допустимых пределах.
5.ПОДБОР ОБОРУДОВАНИЯ ШРП.
Для понижения давления выбираем шкафный регуляторный пункт. ШРП устанавливаем непосредственно к стене здания торгового центра по ряду У и между 4 и 5 осью. Ограждение пройдет по ряду Ф от 5-ой до 4-ой оси. Такой вариант установки позволяет экономить место застройки и обеспечивает безопасную эксплуатацию ШРП при этом кратчайшее расстояние от ШРП до места постоянного проживания людей превышает 10 метров установленных СНиПом.
Для обеспечения бесперебойной подачи газа ШРП выбираем с двумя линиями редуцирования: одной – основной; второй – резервной.
Продувочные свечи и свечи от ПЗК выводим выше стены здания торгового центра на один метр на отметку +10300.
Для стабильной работы ШРП в холодный период года предусматриваем газовое отопление.
Заземление ШРП устраиваем совместно с контуром заземления здания.
Перед входом газопровода в ШРП устанавливается неразъемное изолирующее соединение для предотвращения перетекания токов катодной защиты.
В оборудование ШРП входит:
)Регулятор давления газа;
)Предохранительный сбросной клапан (далее ПСК);
)Предохранительно-запорный клапан (далее ПЗК);
)Прибор коммерческого учета расхода газа;
)Контрольно-измерительные приборы.
5.1. Выбор регулятора давления газа.
Таблица 3.3. Данные для подбора регулятора.
Давление газа на входе Р1 кПа
Требуемое давление газа перед котлом РТР кПа
Потери давления в трубопроводе низкого давления
Давление газа на выходе
Максимальный расход газа м3час
Максимальный расход газа с требуемым запасом
для регулятора в 15% м3час
Минимальный расход газа в теплый период года
при работе котла на ГВС жилого дома м3час
Минимальный расход газа с требуемым запасом
Данные параметры удовлетворяет регулятор РДНК-400М завода «Сигнал»
Таблица 3.4. Характеристики РДНК-400М
Давлении газа на входе максимальное кПа
Давлении газа на входе минимальное кПа
Давление газа на выходе Р2 кПа
Расход газа максимальный Qmax м3час
Расход газа минимальный Qmin м3час
5.2. Подбор фильтра.
При выборе фильтра используем данные приведенные в таблице 3.
Для обеспечения бесперебойной работы ШРП выбираем волосяной фильтр со степенью очистки 995% с размером частиц 0005 мм с максимальным перепадом давления 10 кПа.
Фильтр ФГ16 – 80В с индикатором перепада давления завода
«ЭЛЬСТЕР Газэлектроника» полностью соответствует предъявляемым требованиям.
5.3. Выбор ПЗК (предохранительно-запорного клапана).
Для прекращения подачи газа к потребителям при недопустимом повышении или понижении давления газа за регулирующим устройством применяются ПЗК.
Клапан ПКК-40МН-06 полностью соответствует предъявляемым требованиям.
Таблица 4.5. Характеристики клапана ПКК-40МН-06
Пределы настройки контролируемого давления кПа
5.4. Выбор ПСК (предохранительного сбросного клапана).
Для сброса газа за регулятором в случае кратковременного повышения давления газа сверх установленного должны применяться предохранительные сбросные клапаны (ПСК).
Количество газа подлежащего сбросу ПСК следует определять:
- при наличии ПЗК - по формуле:
Таблица 4.6. Характеристики клапана ПСК-25Н5
Пределы регулирования кПа
5.5. Выбор коммерческого узла учета расхода газа.
Основным параметром при выборе узла учета являются максимальные и минимальные расходы газа определяемые по таблице 3.
В качестве узла учета выбираем хорошо зарекомендовавшие себя комплексы для измерения количества газа СГ-ЭК фирмы «ЭЛЬСТЕР Газэлектроника». В состав комплекса входит ротационный счетчик газа RVG и корректор объема газа со встроенным перепадником давления ЕК – 270.
Выбираем комплекс СГ-ЭК-ВЗ-Р-075-65016
СГ-ЭК-ВЗ-Р-075-65016
5.6.Маркировка ШРП по подобранному оборудованию.
ГРПШ – 06 – 2У1 – ЛП – СГ-ЭК – газовый регуляторный пункт шкафной:
) расход газа 600 м3час; 2) две линии редуцирования с одинаковыми регуляторами; 3) ход газа с лево на право; 4) с измерительным комплексом СГ-ЭК.
Схема ГРПШ: смотри З.270109.18.ДП.12-ГСН лист 6.
ВНУТРЕННЕЕ ГАЗОСНАБЖЕНИЕ.
1. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ГАЗОПРОВОДА НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ.
Рис. 4.1. Схема газопровода низкого давления от ШРП до газопотребляющего оборудования. ГСН + ГСВ.
1.1. Так как газопровод низкого давления питается от собственного ШРП допустимые потери давления в 180 Па (СНиП 42-101-2003) используем только для расчета. После вычисления потери давления на все участках полученную сумму прибавляем к требуемому давлению перед потребителем и определяем давление в сети после регулятора давления ШРП. Полученное значение используем в расчете регулятора и при заполнении опросного листа на заказ ШРП.
1.2. Вычертили аксонометрическую схему газопровода от ШРП до самого дальнего потребителя. Участки нумеруем от самого дальнего до ШРП. Вертикально расположенные трубопроводы рассчитываем как отдельные участки из-за большого гидростатического давления.
Для учета потерь давления на местных сопротивлениях расчетную длину участка увеличиваем на 10%.
Расчетные расходы газа на участках определяются по расчету расхода газа
( смотри соответствующий раздел).
Средние удельные потери давления определяются по формуле:
где: Рр =180 Па – расчетный перепад давления в сети (СНиП 42-101-2003);
Σ lр – суммарная расчетная длина от наиболее удаленного потребителя до ШРП.
Диаметры трубопроводов и удельные потери давления на участках сети определяем по номограмме для сетей низкого давления.
При определении общих потерь давления учитываем роль гидростатического давления на вертикальных участках сети значение которого определяется по формуле:
где: ρв = 12 кгм3; ρг = 073 кгм3 – соответственно плотность воздуха и газа при нормальных условиях;
Н – разность геометрических отметок в конце и начале газопровода м.
Если движение газа вверх Рг будет отрицательным и его следует вычитать из общих потерь давления а при движении газа вниз – прибавлять к последним. Весь расчет сводим в таблицу 5.
Вычисляем алгебраическую сумму потерь давления на магистрали и гидростатического давления и сравниваем ее с допустимой потерей давления в газопроводе Р.
Критерием правильности расчета будет условие
Рг – гидростатическое давление в газопроводе Па;
Рприб – потеря давления газа в газоиспользующем приборе Па при расчете Рприб пренебрегаем так как расчет производим до отключающего устройства перед прибором.
Р – заданный перепад давления Па.
Превышение ΔРi над ΔРР не более 10%.
Таблица 4.1. Гидравлический расчет газопровода низкого давления.
Наименование приборов
Расчетная длинна LР м
Средние удельные потери давления ΔРСР Пам
Удельные потери давления ΔРСР Пам
Потери давления на участке ΔР× LР Па
Потери от гидростатич. давления ΔРГ Па
Потери давления на участке ΔР× LР+ ΔРГ
Выбранный диаметр 159 мм основного трубопровода позволяет обеспечить потребителей требуемым объемом газа с допустимыми потерями давления.
2.Средства обеспечения безопасности.
Согласно СНиП 42-101-2003* в крышной котельной устанавливаем полный комплект защитных клапанов и оборудования:
)Непосредственно на входе газопровода в котельную устанавливаем термозапорный клапан. КТЗ срабатывает и перекрывает проход газа при повышении внутренней температуры котельной свыше 90 0С.
)После отключающего устройства (кран шаровой) устанавливаем электромагнитный клапан ВН (нормально закрытый). ВН соединен с двумя датчиками газоанализаторами типа «SIETRON». Один датчик устанавливается в верхней зоне котельной и дает импульс на закрытие клапана при превышении концентрации метана (СН) в воздухе котельной свыше 15% от нижнего порога взрываемости. Второй датчик устанавливается в нижней зоне котельной и срабатывает при превышении в воздухе котельной концентрации угарного газа (СО). Одновременно с закрытием клапана поступает сигнал на место постоянного присутствия дежурного персонала или охраны.
)Для предотвращения вибрационного воздействия газоиспользующего оборудования на газопровод между котлами и подводящим газопроводом устанавливаем фланцевые антивибрационные вставки сильфонного типа.
)Для предотвращения образования взрывоопасной газовоздушной смеси запроектирован продувочный газопровод диаметром Ф25 мм с выводом свечи выше крыши котельной на 1 м. Перед пуском котлов газопровод заполняется газом путем выдавливания газовоздушной смеси. Через кран отбора проб берется анализ состава заполненного газопровода и после проверки дается команда на пуск котла.
3.ВЫПОЛНЕНИЕ ТРЕБОВАНИЙ ПРЕДЪЯВЛЯЕМЫЕ К ГАЗОВЫМ КОТЕЛЬНЫМ.
)Естественная вентиляция газовых котельных должна обеспечивать 3-х кратный воздухообмен:
Расчет естественной вентиляции котельной.
В котельной расположена вертикальная шахта естественной вентиляции без ответвлений.
Определяем располагаемое давление ΔРе
Где h = 25 м – высота от центра решетки до устья шахты;
кгм3 – плотность наружного воздуха при
кгм3 – плотность внутреннего воздуха при
Выбираем круглую шахту из оцинкованного железа 315 мм
R = 078 Пам при = 1266 м3ч
Должно быть выполнено условие:
Размеры приточных отверстий определяем по формуле м2:
Размер решетки выбираем 05*035 м.
)Остекление котельной должно быть не менее 3% от объема котельной.
В проектируемой котельной 30 м2.

icon основной раздел.docx

1.ХАРАКТЕРИСТИКА ГЕНПЛАНА СТРОИТЕЛЬНОГО УЧАСТКА.
Проект застройки участка 16-ти этажного дома со встроено-пристроенным торговым центром и автопарковкой разработан на основании постановления главы города Магнитогорска №3392-II от 07.07.2006 г.
Система координат – городская. Система высот – Балтийская.
Участок строительства расположен в 113-ом микрорайоне на пересечении улицы Грязнова и проспекта Ленина. Площадь земельного участка 4079 м2.
Участок строительства имеет развитую систему инженерных сетей:
)Пожарно-питьевой водопровод 300 мм;
)Хоз-фекальную канализацию 400 мм;
)Ливневую канализацию 400 мм;
)Тепловые сети 2 300 мм;
)Газопровод высокого давления 219 мм
Трест «Теплофикация» выдал разрешение на присоединение к сетям теплофикации:
)Проверочный расчет показал что присоединение проектируемого комплекса к сетям группового ввода 2Ду300 не требует увеличение диаметров;
)Подключение предусматривается в существующей камере ТК-2 от трубопроводов группового ввода к бойлерной хозблока №43;
)Источник теплоснабжения – ТЭЦ;
)Давление в подающем трубопроводе – 068 МПа;
)Давление в обратном трубопроводе – 048 МПа;
)Температурный режим – 110-70;
)Необходимо выполнить перенос существующего участка теплотрассы от хозблока №43 попадающего в зону застройки.
Снабжение строящегося комплекса холодной водой предусмотрено двумя вводами Ду200 от существующих кольцевых сетей с установкой на вводе счетчика холодной воды ВСХ-40. Общий расход воды на весь комплекс принят – 78 м3сут. (45 м3час).
Давление в наружных сетях РРАБ = 04 МПа. Для подачи воды в верхние этажи требуется установка станции повышения давления.
Канализационные стоки строящегося комплекса присоединяются к существующему хоз-фекальному коллектору Ду400 двумя нитками Ду100. Общий объем стоков – 78 м3сут. (45 м3час).
Теоретическая пропускная способность газопровода 219 мм высокого давления 3600 м3. Существующий газопровод обслуживает только один объект: центральную городскую ярмарку. Объем потребления газа ЦГЯ является коммерческой тайной но он не превышает 13 пропускной возможности.
Электроснабжение от ЦРП-12. Напряжение - 10 кВ.
2.АРХИТЕКТУРНО - КОМПОНОВОЧНЫЕ РЕШЕНИЯ ДОМА.
Жилой дом со встроено-пристроенным торговым центром и автопарковкой расположен в 113 мкр на пересечении улицы Грязнова и проспекта Ленина. Строительный номер №1 кадастровый – дом №51 по ул. Грязнова.
Состоит из трех вертикальных частей:
)Ниже уровня отметки 0000 расположена автопарковка и технические помещения;
)За отметку 0000 принят чистый пол первого этажа торгового центра;
)Выше отметки 0000 на трех этажах расположен торговый центр;
)Над торговым центром располагаются две жилые секции башенного типа в 16-ть и 13-ть этажей.
Объемно-планировочные показатели:
)Площадь застройки – 316535 м2;
)Строительный объем здания – 4084846 м3;
)Площадь автопарковки – 301188 м2;
)Площадь технических помещений – 818 м2;
)Площадь торгового центра – 650538 м2;
)Площадь квартир – 1012892 м2;
)Общее количество квартир – 144;
)Однокомнатных – 14;
)Двухкомнатных – 93;
)Трехкомнатных - 37.
Конструктивная характеристика:
)Плита-ростверк – монолитная толщиной 1000 мм по сборным жб сваям;
)Каркас здания – колонны монолитные железобетонные сечением 600*300 600*600 800*400 1200*400;
)Стены ниже отм.0000 – ФБС 500;
)Стены-диафрагмы выше 0000 – А) кладка из полистерольных блоков 400 мм и облицовка кирпичом «Керамик. Б) кладка из полнотелого кирпича и отделка вентилируемым фасадом;
)Внутренние стены – сплошная кладка 380 мм;
)Внутренние перегородки – из полнотелого кирпича 120 мм;
)Перекрытия – монолитные жб безбалочные 200 мм;
)Лестницы – сборные жб;
)Балконные плиты – монолитные жб;
)Оконные блоки – из ПВХ профилей двухкамерные;
)Дверные блоки – деревянные;
) Внутренняя отделка жилых квартир – выполняется жильцом;
) Внутренняя отделка торгового центра - по дизайну арендатора.
3.КЛИМАТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАЙОНА СТРОИТЕЛЬСТВА.
Город: Магнитогорск.
Влажностная зона: 2 - нормальная (СНиП II-3-79 прил. 1)
Режим эксплуатации: нормальный (графа Б)
Коэффициент обеспеченности: 092
Средняя температура наиболее холодной пятидневки: -34
Средняя температура за отопительный период: -79
Абсолютная минимальная температура: -48
Продолжительность отопительного периода: 218 сут.
Скорость ветра – 5 мс.
Расчетная географическая широта – 520 с.ш.
Барометрическое давление – 970 гПа.
5.ТЕПЛОВЫЕ НАГРУЗКИ.
Задание на проектирование: спроектировать систему автономного теплоснабжения и ГВС строящегося жилого 16-ти этажного дома со
встроено – пристроенным торговым центром и автопарковкой в городе Магнитогорск от теплогенерирующей установки работающей на природном газе по предоставленным нагрузкам.
Таблица 1. Тепловые нагрузки
Наименование потребителя
Жилой дом на отопление
Торговый центр на отопление и вентиляцию
Торговый центр на ГВС
Автопарковка на вентиляцию
6.ОБОСНОВАНИЕ ПРИНЯТОГО РЕШЕНИЯ.
Автономное теплоснабжение чаще всего используется при невозможности подключения к сетям теплофикации. В данном проекте автономное теплоснабжение рассматривается как альтернативный вариант теплоснабжения.
При строительстве 16-ти этажных домов давление в подающем и обратном трубопроводе теплофикационных сетей не в состоянии обеспечить циркуляцию теплоносителя по зависимой схеме. Появляется необходимость строительства индивидуального теплового пункта (ИТП) с теплообменниками и циркуляционными насосами. Именно в таких ситуациях может возникнуть резонный вопрос о целесообразности автономного теплоснабжения.
В условиях рыночной экономики основным аргументом в пользу какого-либо варианта является стоимость: а) стоимость строительства; б) стоимость эксплуатации оборудования; в) стоимость отопления и ГВС.
Стоимость строительства автономной котельной при использовании любого оборудования будет выше чем подключение к городским тепловым сетям основная часть цены приходится на газовые котлы. Стоимость эксплуатации ИТП будет немного выше при автономном теплоснабжении за счет стоимости эксплуатации газопотребляющего оборудования.
Главный плюс автономного теплоснабжения в низкой стоимости отопления на 1 м2 и ГВС. Этот аргумент в пользу автономного теплоснабжения в конечном счете может перевесить все остальные. Привлечение потенциальных покупателей жилья низкой стоимостью коммунальных услуг и максимальным комфортом так же большой плюс в пользу принятия положительного решения по автономному теплоснабжению.
ТЕПЛОМЕХАНИЧЕСКИЕ РЕШЕНИЯ.
1.РАСЧЕТ МОЩНОСТИ КОТЕЛЬНОЙ.
Общая мощность теплогенерирующей установки должна быть не менее
5 МВт (см. таблицу 1). Подбор газовых котлов будем производить с учетом летнего режима работы котельной на ГВС. Суммарная тепловая нагрузка на ГВС равна:
Требуемая мощность в летний период на ГВС.
Для работы в летнем режиме подбираем котел мощностью 057 МВт немецкой фирмы «DE DIETRICH» оставшуюся требуемую мощность 228 МВт будем вырабатывать при помощи двух котлов «DE DIETRICH» по 114 МВт каждый. Таким образом мы создадим каскад из трех котлов что позволит нам в переходные периоды и в теплые дни холодного периода варьировать мощность установки и тем самым экономить топливо. Для долговечной работы котлового теплообменника спроектируем двухконтурную систему теплоснабжения: 1 – котловой контур который включает в себя теплообменники котлов; котловые коллектора; гидравлический разделитель; распределительные коллектора; индивидуальные узлы учета потребителей; система индивидуального количественного регулирования теплоносителя; греющая часть пластинчатых теплообменников потребителей. 2 – контур потребителя который включает в себя нагреваемую часть пластинчатых теплообменников; циркуляционные насосы; непосредственно контуры потребителя.
2.РАСЧЕТ СХЕМЫ ПРИСОЕДИНЕНИЯ ГВС.
Схема присоединения водоподогревателей ГВС в закрытых системах теплоснабжения выбирается в зависимости от соотношения максимального потока теплоты на ГВС и максимального потока теплоты на отопление
- одноступенчатая схема;
- двухступенчатая схема.
- двухступенчатая схема
Для торгового центра:
- одноступенчатая схема.
Рис. 2.1 Схема ИТП Ж.Д. Двухступенчатая схема присоединения водоподогревателей ГВС.
3.РАСЧЕТ ОБЪЕМОВ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ И РАСЧЕТ ТЕПЛООБМЕННИКОВ ОТОПЛЕНИЯ И ГВС.
Одной из главных составляющих проектируемой системы являются пластинчатые теплообменники. Для подбора теплообменников необходимо произвести тепловой и гидравлический расчет по данным предоставленным заказчиком. Для отопления жилого дома торгового центра автопарковки и ГВС торгового центра установим по одному теплообменнику а для ГВС жилого дома – два по двухступенчатой системе. Расчет теплообменников будем производить по СП-41-101-95.
4.Тепловой и гидравлический расчет теплообменников отопления (Расчет пластинчатых теплообменников по ГОСТ 15518 в соответствии с каталогом ЦИНТИхимнефтемаш):
4.1.Рассчитываем поверхности нагрева водоподогревателей отопления F м2:
где – расчетная производительность смотри данные заказчика:
Таблица 2.1. Расчетная производительность теплообмеников
k – коэффициент теплопередачи зависит от типа конструкции количества греющей нагреваемой воды и производителя водоподогревателя определяется по техническим характеристикам.
tср – температурный напор водоподогревателя определяется по формуле:
Где 2 – температуры нагреваемой воды на входе в водоподгреватель;
– температура нагреваемой воды на выходе;
– температура греющей воды на входе;
– температура греющей воды на выходе.
Таблица 2.2. Данные температур для расчета.
4.2.Расчетные расходы воды. Gdo – греющей воды; Gdmax – нагреваемой воды кгч определяем по формулам:
4.3.Выбираем разборный тип теплообменников с пластинами 06Р с характеристиками:
Таблица 2.3. Техническая характеристика пластин
Габариты (длина х ширина х толщина) мм
Поверхность теплообмена м2
Эквивалентный диаметр канала м
Площадь поперечного сечения канала м2
Смачиваемый периметр в поперечном сечении канала м
Зазор для прохода рабочей среды в канале мм
Приведенная длина канала м
Площадь поперечного сечения коллектора (угловое отверстие на пластине) м2
Наибольший диаметр условного прохода присоединяемого штуцера мм
Коэффициент общего гидравлического сопротивления
Коэффициент гидравлического сопротивления штуцера x
4.4.Для определения предварительного коэффициента k по техническим характеристикам производителя составим таблицу:
Таблица 2.4. Данные для определения k.
4.5.Рассчитываем предварительную поверхность нагрева:
4.6.Определяем соотношение числа ходов для греющей воды X1 и нагреваемой воды X2 по формуле:
Где и - количество греющей и нагреваемой воды кгч расчет выше;
- потери давления в теплообменнике по греющей воде
- потери давления по нагреваемой воде принимаем 100 кПа;
- средняя температура греющей воды:
- средняя температура нагреваемой воды:
и - температуры входящей и выходящей воды соответственно
Средние температуры для жилого дома:
Средние температуры для торгового центра и автопарковки:
Соотношение ходов для жилого дома:
1 2 – принимаем симметричное расположение ходов;
Соотношение ходов для торгового центра:
3 2 – принимаем симметричное расположение ходов;
Соотношение ходов для автопарковки:
2 2 – принимаем симметричное расположение ходов;
Рис. 2.1 Симметричная схема расположения ходов.
4.7.Определяем требуемое количество каналов по нагреваемой воде:
Где - оптимальная скорость воды в канале принимаем 04 мс;
= 000245 м2 – площадь поперечного сечения канала.
Требуемое количество каналов для жилого дома:
Требуемое количество каналов для торгового центра:
Требуемое количество каналов для автопарковки:
Так как компоновка симметричная число каналов для греющей и нагреваемой
4.8.Определяем общее живое сечение каналов в пакете по ходу греющей и нагреваемой воды м2:
4.9.Определяем фактические скорости греющей и нагреваемой воды мс:
Фактические скорости для жилого дома:
Фактические скорости для торгового центра:
Фактические скорости для автопарковки:
4.10.Определяем коэффициент теплоотдачи а1 Вт(м2 × °С) от греющей воды к стенке пластины. Коэффициент А = 0492 – по таблице 5:
4.11.Определяем коэффициент тепловосприятия а2 Вт(м2 × °С) от стенки пластины к нагреваемой воде.
4.12.Определяем коэффициент теплопередачи k Вт(м2 × °С):
- коэффициент учитывающий уменьшение коэффициента теплопередачи из-за термического сопротивления накипи и загрязнений на пластине в зависимости от качества воды. Принимаем 08.
4.13.При заданной величине расчетной производительности Q и по полученным значениям коэффициента теплопередачи k и температурному напору DtСР определяется необходимая поверхность нагрева FТР м2:
Требуемая площадь нагрева для жилого дома:
Требуемая площадь нагрева для торгового центра:
Требуемая площадь нагрева для автопарковки:
4.14.Определяем число ходов или пакетов при одноходовом исполнении в теплообменнике:
Где = 06 м2 – поверхность нагрева одной пластины по табл. 5.
Число пакетов в теплообменнике для жилого дома:
Число пакетов в теплообменнике для торгового центра:
Число пакетов в теплообменнике для автопарковки:
4.15.Действительная площадь нагрева всего подогревателя м2:
Действительная площадь нагрева теплообменника для жилого дома:
Действительная площадь нагрева теплообменника для торгового центра:
Действительная площадь нагрева теплообменника для автопарковки:
4.16.Определяем потери давления D кПа в теплообменнике
для нагреваемой воды:
– коэффициент учитывающий накипеобразование.
- для нагреваемой воды. Принимаем
Б = 3 – по таблице 5.
Потери давления в теплообменнике для жилого дома
для нагреваемой воды:
Потери давления в теплообменнике для торгового центра
Потери давления в теплообменнике для автопарковки
4.17.Определяем схему компоновки теплообменника по полученным данным:
Схема компоновки для жилого дома и условное обозначение в бланке заказов:
Р06р – 08-174-2К-01-10 – разборный теплообменник из пластин типа 06р толщиной 08 мм. Поверхность нагрева 174 м2. На двухопорной раме. Металл пластин 12Х18Н. Прокладки из резины термостойкой марки 359
Схема компоновки для торгового центра условное обозначение заказа:
Р06р-08-354-2К-01-10
Схема компоновки для автопарковки и условное обозначение заказа:
4.18.При выборе в качестве водоподогревателей для систем отопления пластинчатых теплообменников фирмы Альфа-лаваль получаем следующую маркировку:
-и пакета М6М – 40L (3М6М - 40L).
-и пакета М6М- 80L (3М6М – 80L)
или 1-ин пакет М10М – 60Н.
-е пакета М6М – 14L (4М6М – 14L).
5.Тепловой и гидравлический расчет теплообменника ГВС торгового центра по одноступенчатой схеме.
5.1.Рассчитываем поверхности нагрева водоподогревателя ГВС F м2:
Где = 5 0С– температура нагреваемой воды на входе;
= 60 0С – температура нагреваемой воды на выходе;
= 70 0С – температура греющей воды на входе (летний режим);
= 30 0С – температура греющей воды на выходе.
5.2.Расчетные расходы воды для расчета водоподогревателей
Gdh – греющей воды; Gh – нагреваемой воды кгч определяем по формулам:
=1.2 м3 – по заданию заказчика.
5.3.Определяем соотношение числа ходов для греющей воды X1 и нагреваемой воды X2 по формуле:
Средние температуры для ГВС торгового центра:
Соотношение ходов для ГВС торгового центра:
5.4.Определяем требуемое количество каналов по нагреваемой воде:
= 000245 м2 – площадь поперечного сечения канала (Таб. 5).
Требуемое количество каналов для ГВС торгового центра:
5.5.Определяем общее живое сечение каналов в пакете по ходу греющей и нагреваемой воды м2:
5.6.Определяем фактические скорости греющей и нагреваемой воды мс:
Фактические скорости для ГВС торгового центра:
5.7.Определяем коэффициент теплоотдачи а1 Вт(м2 × °С) от греющей воды к стенке пластины. Коэффициент А = 0492 – по таблице 5:
Для ГВС торгового центра:
5.8.Определяем коэффициент тепловосприятия а2 Вт(м2 × °С) от стенки пластины к нагреваемой воде.
5.9.Определяем коэффициент теплопередачи k Вт(м2 × °С):
5.10.При заданной величине расчетной производительности Q и по полученным значениям коэффициента теплопередачи k и температурному напору DtСР определяется необходимая поверхность нагрева FТР м2:
Требуемая площадь нагрева для ГВС торгового центра:
5.11.Определяем число ходов или пакетов при одноходовом исполнении в теплообменнике:
Число пакетов в теплообменнике для ГВС торгового центра:
5.12.Действительная площадь нагрева всего подогревателя м2:
Действительная площадь нагрева теплообменника для ГВС торгового центра:
5.13.Определяем потери давления D кПа в теплообменнике
Потери давления в теплообменнике для ГВС торгового центра
5.14.Определяем схему компоновки теплообменника по полученным данным:
Р06р – 08-18-2К-01-10 – разборный теплообменник из пластин типа 06р толщиной 08 мм. Поверхность нагрева 06 м2. На двухопорной раме. Металл пластин 12Х18Н. Прокладки из резины термостойкой марки 359
При подборе в качестве водоподогревателя пластинчатый теплообменник Альфа-лаваль получаем следующую маркировку:
6.Тепловой и гидравлический расчет теплообменника ГВС жилого дома. По двухступенчатой схеме в теплый период года в точке излома графика.
6.1.Расчет поверхности нагрева F м2 водоподогревателей горячего водоснабжения должен производиться при температуре воды в подающем трубопроводе в летнем режиме так как при этом режиме будет минимальный перепад температур и значений коэффициента теплопередачи по формуле:
6.2.Температуры греющей воды в точке излома графика:
С – температура греющей воды в подающем трубопроводе.
С – температура греющей воды в обратном трубопроводе.
6.3.Расход греющей воды – одинаковый для обеих ступеней:
6.4.Расчетные температуры
С – температура нагреваемой на входе в I-ю ступень;
– температура нагреваемой воды на выходе из I-ой ступени:
– температура нагреваемой воды на входе во 2-ю ступень
С – температура нагреваемой воды на выходе из II-ой степени;
= +70 – температура греющей воды на входе во 2-ю степень.
- температура греющей воды на выходе из 2-ой ступени:
= 50 0С – температура греющей вода на входе в 1-ю ступень.
- температура греющей воды на выходе из 1-ой ступени:
6.5.Расход нагреваемой воды по первой и второй ступени предоставлен заказчиком:
6.6.Рассчитываем тепловую производительность первой и второй степени Вт:
6.7.Рассчитываем поверхности нагрева теплообменника I-ой ступени ГВС
где – расчетная производительность смотри расчет выше:
Dtср – температурный напор водоподогревателя определяется по формуле:
6.8.Определяем соотношение числа ходов для греющей воды X1 и нагреваемой воды X2 по формуле:
Средние температуры для 1-ой ступени жилого дома:
Средние температуры для 2-ой ступени жилого дома:
Соотношение ходов для 1-ой ступени жилого дома:
8 2 – принимаем симметричное расположение ходов;
Соотношение ходов для 2-ой ступени жилого дома:
6.9.Определяем требуемое количество каналов по нагреваемой воде:
Требуемое количество каналов для I-ой ступени жилого дома:
Требуемое количество каналов для II-ой ступени жилого дома:
6.10.Определяем общее живое сечение каналов в пакете по ходу греющей и нагреваемой воды м2:
Для I-ой ступени жилого дома:
Для II-ой ступени жилого дома:
6.11.Определяем фактические скорости греющей и нагреваемой воды мс:
Фактические скорости для I-ой ступени:
Фактические скорости для II-ой ступени:
6.12.Определяем коэффициент теплоотдачи а1 Вт(м2 × °С) от греющей воды к стенке пластины. Коэффициент А = 0492 – по таблице 5:
6.13.Определяем коэффициент тепловосприятия а2 Вт(м2 × °С) от стенки пластины к нагреваемой воде.
6.14.Определяем коэффициент теплопередачи k Вт(м2 × °С):
6.15.При заданной величине расчетной производительности Q и по полученным значениям коэффициента теплопередачи k и температурному напору DtСР определяется необходимая поверхность нагрева FТР м2:
Требуемая площадь нагрева для I-ой ступени жилого дома:
Требуемая площадь нагрева для II-ой ступени жилого дома:
6.16.Определяем число ходов или пакетов при одноходовом исполнении в теплообменнике:
Число пакетов в теплообменнике для I-ой ступени жилого дома:
Число пакетов в теплообменнике для II-ой ступени жилого дома:
6.17.Действительная площадь нагрева всего подогревателя м2:
Действительная площадь нагрева теплообменника для I-ой ступени
Действительная площадь нагрева теплообменника для II-ой ступени
6.18.Определяем потери давления D кПа в теплообменнике
Потери давления в теплообменнике для I-ой ступени торгового центра
Потери давления в теплообменнике для II-ой ступени торгового центра
6.19.Определяем схему компоновки теплообменника по полученным данным:
Схема компоновки I-ой ступени для жилого дома и условное обозначение в бланке заказов:
Р06р – 08-42-2К-01-10 – разборный теплообменник из пластин типа 06р толщиной 08 мм. Поверхность нагрева 42 м2. На двухопорной раме. Металл пластин 12Х18Н. Прокладки из резины термостойкой марки 359
Схема компоновки I-ой ступени для жилого дома.
Р06р – 08-66-2К-01-10
6.20.Полученные маркировки сводим в таблицу.
Таблица 2.6. Основные характеристики подобранных теплообменников.
Автопарковка на отопление и вентиляцию
7.Подбор циркуляционных насосов.
7.1.Обоснование выбора насосов «Grundfos».
В качестве циркуляционных насосов выбираем насосы «Grundfos». Модель с частотным регулированием и мокрым ротором ТРЕ.
Насосы ТРЕ – одноступенчатые со встроенным регулятором частоты. Вертикального расположения патрубки в линию.
Использование регулируемых насосов в настоящее время просто необходимо. Наилучшее регулирование характеристик достигается с помощью преобразователя частоты что дает следующие преимущества:
)Значительная экономия электроэнергии.
)Повышенная комфортность.
)Долговечность системы и ее отдельных компонентов.
)Снижение вероятности гидравлического удара.
)Уменьшение числа пусков и остановок.
Фирма «Grundfos» выпустив насос модели ТРЕ решила несколько задач:
)Компактность - из-за вертикального расположения что экономит место в котельной и позволяет установить насос в стесненных местах.
)Легкость монтажа – из-за расположения в линию патрубков что позволяет уменьшить расход фасонных частей и врезать насос при необходимости в любые существующие сети с минимальными затратами.
)Программное обеспечение насоса позволяет работать: А) по постоянному давлению; Б) по постоянной температуре; В) по заданному перепаду давления; Г) по заданному перепаду температуры.
7.2.Подбор циркуляционных насосов котлового контура.
В первичном котловом контуре установлены три циркуляционных насоса:
) контур котла №1 С1140 ЕСО. (Поз. 71 лист 5 З.270109.18.ДП.12-ТМ);
) контур котла №2 С1140 ЕСО. (Поз. 70 лист 5 З.270109.18.ДП.12-ТМ);
) контур котла №3 С570 ЕСО. (Поз. 69 лист 5 З.270109.18.ДП.12-ТМ);
Рис.2.2 Расчетная схема для котла №3.
Рис. 2.3 Расчетная схема для котлов №1 и №2.
7.3.Определяем общий максимальный расход греющей воды во вторичном контуре:
7.4.Определяем общий максимальный расход греющей воды в первичном контуре. По правилу: количество греющей воды в первичном контуре превышает количество воды во вторичном контуре на 10% м3ч:
Мощность котла С1140 в два раза превышает мощность котла С570 соответственно расход воды также выше в два раза. Поэтому весь расход воды делим пропорционально на 5 равных частей м3ч:
7.6.Определяем максимальные и минимальные расходы воды для котлов:
Где – тепловая мощность котла в кВт.
Для С570 – 570 кВт; С1140 – 1140 кВт.
9 212 49 – расход в допустимых пределах
8 424 196 – расход в допустимых пределах
7.7.Определяем потери давления в циркуляционных контурах котлов.
Где - потери давления на трение в трубопроводах контура;
- потери давления на местные сопротивления:
Где - коэффициент местных сопротивлений.
- потери давления в оборудовании по расчету. В теплообменнике котла (расчет выше).
Таблица 2.7. Сумма КМС для котлов №№ 1; 2; 3.
Тройник на разделение
Внезапное расширение
Таблица 2.8. Гидравлический расчет циркуляционного контура котла №3.
Таблица 2.9. Гидравлический расчет циркуляционного контура котла №1 и №2.
= 12500 Па – технические характеристики котла.
= 17405 Па = 174 м. вод. ст.
= 12500 Па – технические характеристики котла
= 19398 Па = 194 м. вод. ст.
Таблица 2.10. Данные для подбора
Для циркуляционного контура котла №3 С570 удовлетворяет всем требованиям насос «Grundfos» ТРЕ 80-30.
Для циркуляционных контуров котлов №1 и №2 С1140 удовлетворяет всем требованиям насос «Grundfos» ТРЕ 100-30.
8.Подбор циркуляционных насосов для жилого дома.
)Насос для теплофикационного контура отопления жилого дома
( Поз.4 лист 3 З.270109.18.ДП.12-ТМ);
)Насос для теплофикационного контура ГВС жилого дома II-ступень
( Поз.5 лист 3 З.270109.18.ДП.12-ТМ);
)Насос для циркуляции системы отопления жилого дома
( Поз.6 лист 3 З.270109.18.ДП.12-ТМ);
)Насос для рециркуляции системы ГВС жилого дома
( Поз.7 лист 3 З.270109.18.ДП.12-ТМ).
8.1.Требуемые расходы для данных насосов приведены в таблице6.
8.2.Определяем потери давления в теплофикационном контуре системы отопления жилого дома.
Таблица 2.11. Сумма КМС.
Ультразвуковой расходомер
Продолжение таблицы 2.11.
Таблица 2.12. Гидравлический расчет теплофикационного контура отопления Ж.Д.
= 66800 Па – потери давления в теплофикационном контуре теплообменника отопления Ж.Д..
= 72600 Па = 73 м. вод. ст.
Таблица 2.13. Данные для подбора
Насос «Grundfos» ТРЕ 80-90 (S).
9.Определяем потери давления в теплофикационном контуре системы ГВС жилого дома.
Рис. 2.4 Расчетная схема теплофикационного контура отопления Ж.Д.
Таблица 2.14. Сумма КМС.
Продолжение таблицы 2.14.
Таблица 2.15. Гидравлический расчет теплофикационного контура ГВС Ж.Д.
= 73000 Па – потери давления в теплофикационном контуре теплообменника II-ступени ГВС Ж.Д..
= 75378 Па = 754 м. вод. ст.
Таблица 2.16. Данные для подбора
Насос «Grundfos» ТРЕ 32-100 (S).
10.Определяем потери давления в контуре системы отопления жилого дома.
Рис.2.6 Расчетная схема контура отопления Ж.Д.
Таблица 2.17. Сумма КМС.
Балансировочный клапан
Таблица 2.18. Гидравлический расчет отопительного контура отопления Ж.Д.
= 85400 Па – потери давления в контуре отопления теплообменника Ж.Д.
= 38000 Па – потери давления в теплофикационном контуре I-ой ступени теплообменника ГВС Ж.Д.
= 50000 Па – потери давления в системе Ж.Д. (таб. 1).
= 175606 Па = 177 м. вод. ст.
Таблица 2.19. Данные для подбора
Насос «Grundfos» ТРЕ 50-190 (S).
11.Определяем потери давления в рециркуляционном контуре системы ГВС жилого дома.
Таблица 2.20. Сумма КМС.
Таблица 2.21. Гидравлический расчет циркуляционного контура системы ГВС Ж.Д.
= 25000 Па – потери давления в контуре II-ой ступени теплообменника ГВС Ж.Д.
= 20000 Па – потери давления в системе Ж.Д. (таб. 1).
= 56000 Па = 56 м. вод. ст.
Таблица 2.22. Данные для подбора
Насос «Grundfos» ТРЕ 40-90 (S).
12.Подбор циркуляционных насосов для торгового центра.
)Насос для теплофикационного контура отопления торгового центра
( Поз.56 лист 4 З.270109.18.ДП.12-ТМ);
)Насос для теплофикационного контура ГВС торгового центра
( Поз.57 лист 4 З.270109.18.ДП.12-ТМ);
)Насос для циркуляции системы отопления торгового центра
( Поз.58 лист 4 З.270109.18.ДП.12-ТМ);
12.1.Требуемые расходы для данных насосов приведены в таблице6.
12.2.Определяем потери давления в теплофикационном контуре системы отопления торгового центра.
Рис. 2.7 Расчетная схема теплофикационного контура отопления Т.Ц.
Таблица 2.23. Сумма КМС.
Ультразвуковой расход.
Таблица 2.24. Гидравлический расчет теплофикационного контура системы отопления торгового центра.
= 98500 Па – потери давления в теплофикационном контуре теплообменника отопления торгового центра.
= 110460 Па = 1105 м. вод. ст.
Таблица 2.25. Данные для подбора
Насос «Grundfos» ТРЕ 80-140 (S).
13.Определяем потери давления в теплофикационном контуре системы ГВС торгового центра.
Рис. 2.8 Расчетная схема контура ГВС Т.Ц.
Рис. 2.9 Расчетная схема контура отопления Т.Ц.
Таблица 2.26. Сумма КМС.
Таблица 2.27. Гидравлический расчет теплофикационного контура системы ГВС торгового центра.
= 5100 Па – потери давления в теплофикационном контуре теплообменника ГВС торгового центра.
= 8410 Па = 84 м. вод. ст.
Таблица 2.28. Данные для подбора
Насос «Grundfos» ТРЕ 32-120 (S).
14.Определяем потери давления в контуре системы отопления торгового центра.
Таблица 2.29. Сумма КМС.
Таблица 2.30. Гидравлический расчет отопительного контура отопления Ж.Д.
= 71200 Па – потери давления в контуре отопления теплообменника Т.Ц.
= 30000 Па – потери давления в системе отопления Т.Ц. (таб. 1).
= 109240 Па = 109 м. вод. ст.
Таблица 2.31. Данные для подбора
Насос «Grundfos» ТРЕ 65-180 (S).
15.Подбор циркуляционных насосов для автопарковки.
)Насос для теплофикационного контура отопления автопарковки
( Поз.59 лист 4 З.270109.18.ДП.12-ТМ);
)Насос для циркуляции системы отопления автопарковки
( Поз.60 лист 4 З.270109.18.ДП.12-ТМ);
15.1.Требуемые расходы для данных насосов приведены в таблице6.
15.2.Определяем потери давления в теплофикационном контуре системы отопления торгового центра.
Таблица 2.32. Сумма КМС.
Таблица 2.33. Гидравлический расчет теплофикационного контура системы отопления торгового центра.
Рис. 2.10 Расчетная схема теплофикационного контура А.П
= 135000 Па – потери давления в теплофикационном контуре теплообменника отопления автопарковки.
= 146258 Па = 146 м. вод. ст.
Таблица 2.34. Данные для подбора
Насос «Grundfos» ТРЕ 32-230 (S).
16.Определяем потери давления в контуре системы отопления торгового центра.
Рис. 2.11 Расчетная схема контура отопления А.П.
Таблица 2.35. Сумма КМС.
Таблица 2.36. Гидравлический расчет отопительного контура отопления Ж.Д.
= 95000 Па – потери давления в контуре отопления теплообменника Т.Ц.
= 20000 Па – потери давления в системе отопления Т.Ц. (таб. 1).
= 120900 Па = 121 м. вод. ст.
Таблица 2.37. Данные для подбора
Насос «Grundfos» ТРЕ 32-180 (S).
17.Выбранные насосы марки ТРЕ серии 2000 с частотным регулированием немецкой фирмы «GRUNDFOS» позволяют обеспечить требуемое количество циркулируемой воды с минимальными затратами электроэнергии. Данные насосы имеют большой срок эксплуатации при соблюдении всех требований. Режим работы насосов с частотным регулированием в данном проекте подробно описан в разделе: «Автоматизация». Весь перечень насосов с расходами и напорами приведен в таблице 38 ( смотри ниже).
Таблица 2.38. Перечень подобранных насосов с рабочими показателями.
Теплофикационный Ж.Д.
Теплофикационный ГВС Ж.Д.
Циркуляцион. отопление Ж.Д.
Рециркуляц. ГВС Ж.Д.
Теплофикационный Т.Ц.
Теплофикационный ГВС Т.Ц.
Циркуляцион. отопления Т.Ц.
Теплофикационный автопарковки
Циркуляцион. отопления АП.

icon охрана окружающей среды.docx

4. ОХРАНА ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ.
4.1.ХАРАКТЕРИСТИКА ОБЪЕКТА СТРОИТЕЛЬСТВА.
) Автономная газовая крышная котельная мощностью 285 МВт для отопления и горячего водоснабжения 16-ти этажного жилого дома со встроено-пристроенным торговым центром и автостоянкой в городе Магнитогорск на пересечении улицы Грязнова и проспекта Ленина.
) Город Магнитогорск – 52023 северной широты; 59002 восточной долготы. Высота над уровнем моря – 390 м. Барометрическое давление – 9645 ГПа. Температура наиболее холодной пятидневки - -340С. Продолжительность отопительного периода – 218 суток.
)Чистый пол котельной расположен на отметки +43.930 и верх перекрытия на отметки +47.050. Отметка верха газохода +52.050.
)Площадь котельной - 132 м2. Объем котельной – 396 м3. Площадь остекления – 27 м2 при требуемых – 20 м2.
)Теплогенерирующие установки на базе газоконденсатных котлов фирмы De Dietrich серии ECO. Два котла по 1140 кВт и один 570 кВт.
)Потребляемое топливо – природный газ (метан CH4) в объеме
0 м3час при пиковых нагрузках.
)Постоянное присутствие обслуживающего персонала – нет.
)Степень автоматизации - высокая.
)Основная задача котельной – выработка теплоносителя для отопления и горячего водоснабжения жилого дома торгового центра и автопарковки без снабжения теплоносителем соседних строений.
) В качестве первичного и вторичного теплоносителя используется вода очищенная от механических примесей и прошедшая химподготовку.
Рис. 7.6. Принципиальная блок-схема потребления природных ресурсов выработки теплоносителя и загрязнений выделяемых крышной газовой котельной.
4.2.ЗАГРЯЗНЕНИЯ ВЫДЕЛЯЕМЫЕ ОБЪЕКТОМ.
Твердые бытовые отходы.
4.3.ХАРАКТЕРИСТИКА ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ И РАСЧЕТ ПДВ
Операция на блок-схеме
Характеристика источников выбросов
Наименование вещества
Параметры газовоздушной смеси
Концентрация вещества
Масса вещества выбрасываемого в атмосферу
Температура на выходе из устья
Давление уходящих газов
Окислы азота суммарные
Фоновая концентрация
В связи с большой концентрацией необходимо провести расчет ПДВ и сравнить с фактическими выбросами.
Расчет загрязнений атмосферного воздуха производится на основе «Методики расчета концентраций в атмосферном воздухе вредных веществ содержащихся в выбросах предприятий» (ОНД-86).
Основные задачи расчетов.
Определение допустимых нормативов (лимитов) выбросов для каждого загрязняющего вещества по известному составу и расходу дымовых газов при заданных условиях выбросов от источника загрязнений (ИЗ).
Определение количества вредных веществ которые могут поступить от данного источника за время работы (ИЗ) в течение года Мфi(тгод).
Расчет ПДВ. ПДВ – это максимальные выбросы в единицу времени для данного природопользователя по данному компоненту которые создают в приземном слое атмосферы концентрацию этого вещества Сi не превышающую ПДКМРiс учетом фонового загрязнения Сфi.
Для газов с избыточной температурой ДТ ПДВ определяется по формуле:
Здесь ПДКМР–максимальная разовая предельно допустимая концентрация
А – коэффициент атмосферной температурной стратификации определяющий условия вертикального перемещения слоев (240 – для субтропиков 200 – для Нижнего Поволжья Северного Кавказа Сибири 160 – для Севера 120 – для центра РФ);
F – коэффициент учитывающий скорость оседания частиц (для газов – 1 для пыли при разных степенях очистки – 2 3);
mn – коэффициенты учитывающие условия выбросов (при оценочных расчетах их произведение может быть принято равным 1);
о – коэффициент характеризующий местность (для равнины – 1 для пересеченной – 2);
VДГ– объемный расход дымовых газов міс;
ΔТ – разность температур уходящих газов и наружного воздуха °С.
Расчет будем проводить для диоксида азота NO2
ПДКМР. NO2 = 0.085 мгм3;
Пересчитываем полученное значение за год
ВЫВОД: суммарные выбросы по системе 3В составляют 2 тг что намного ниже выброса по одному веществу NO2 = 395 тг.
Выработка тепловой энергии крышной газовой котельной не наносит вреда атмосферному воздуху.
4.4.ХАРАКТЕРИСТИКА СТОКОВ В ГОРОДСКУЮ КАНАЛИЗАЦИЮ.
Очищенная и умягченная вода
Как видно из реакции горения метана:
CH4 + 2 O2 CO2 + 2 H2O
При сгорании 1 м3 газа образуется 2 м3 водяных паров. При максимальном режиме работы конденсационных котлов крышной котельной за день образуется порядка 2500 л. конденсата. Этот конденсат имеет небольшую кислотность (порядка Ph=35-45) что не превышает допустимый уровень бытовых отходов. Поэтому допускается сбрасывать конденсат в канализацию где он будет нейтрализован с помощью щелочных бытовых отходов.
Канализационные трубы изготовлены из материалов выдерживающих как кислотность так и температуру стоков котельной.
ВЫВОД: стоки при выработки тепловой энергии крышной газовой котельной не наносят вред водным ресурсам и не требуют особых мероприятий на городских очистных сооружениях.
4.5.ХАРАКТЕРИСТИКА ТВЕРДЫХ БЫТОВЫХ ОТХОДОВ.
При производстве тепловой энергии газовой крышной котельной получаем минимальное колличество твердых бытовых отходов:
Использованные картридж-фильтры из блока химводоподготовки в количестве 6 штук в год – общий объем 05 м3. По классу опасности полностью соответствуют бытовым картридж-фильтрам. Утилизируются как бытовой мусор.
Упаковка от новых картридж-фильтров (картон + полиэтиленовая пищевая пленка). Объем 01 м3год. Утилизируется как бытовой мусор.
Механические примеси из сетчатых фильтров содержащиеся в сетевой воде. Объем 02 м3год. Утилизируются как бытовой мусор.
ВЫВОД: получившиеся твердые бытовые отходы при производстве тепловой энергии газовой крышной котельной не наносят вред окружающей среде и не требуют особых мероприятий на городском полигоне утилизации ТБО.
Все насосы в котельной запроектированы в моноблочном исполнении и с мокрым ротором что исключает использование нефтяных и синтетических смазочных материалов.
Возможные выбросы метана ограничиваются наличием автоматических клапанов как в самой котельной так и в шкафном регуляторном пункте.
Выброс метана из подземного газопровода возможен только в случае механического повреждения трубы третьими лицами. Данная ситуация является аварийной. Мероприятия по устранению смотри раздел БЖД данной пояснительной записки.
4.6.ОХРАНА ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ ПРИ СТРОИТЕЛЬСТВЕ ОБЪЕКТА.
Максимальной воздействие на окружающую среду будет оказано только при строительстве подземного газопровода. Все остальное строительство идет по готовым конструкция дома.
Для минимального отрицательного воздействия на природу при строительстве ГСВ было принято решение прокладывать подземный газопровод способом наклонного-направленного бурения. При таком способе необходимо выкопать всего два котлована: один на территории стоящегося объекта (не требует дополнительного согласования) и один на месте врезки в существующий газопровод (требует согласования).
В месте раскопки котлована будет срезан растительный слой со слоем плодородной почвы размером 25*25 м. грунт из котлована будет складироваться в отвал рядом с котлованом но не на газон а на специальную площадку: изготовленную из дерева решетку покрытую непромокаемым материалом. Размер площадки 4*4 м. После обратной засыпки площадка убирается и примятая газонная трава в местах опор разглаживается самостоятельно после полива. Срезанный дерн укладывается на место.
Применяемый при бурении буровой раствор основан на натуральных глиняных смесях имеющих гигиенический сертификат.
На месте врезки останется подземный колодец (ковер) диаметром 1020 мм. для защиты запорной арматуры. Верх ковера на отметки +0500 от верха земли.
После восстановления газона место раскопки предъявляется соответствующим городским службам с подписанием акта.
4.7.ЭКОНОМИЯ РЕСУРСОВ ПРИ АВТОНОМНОМ ТЕПЛОСНАБЖЕНИИ.
Минимальные тепловые потери 1% из-за отсутствия тепловых сетей и эффективной теплоизоляции трубопроводов котельной.
Высокий КПД 100% при применении конденсатной технологии и высокая степень автоматизации. 1м3 природного газа позволяет выработать 86 кВт тепловой энергии.
Низкая концентрация вредных веществ в дымовых газах не требует дополнительных ресурсов на очистку.
Все установленные насосы с частотным регулированием что позволяет сократить потребление электроэнергии.
Наличие в котельной резервного пустого бака позволяет перекачивать в него очищенную и умягченную воду из любого контура для ремонта что резко сокращает потребление сетевой воды и экономии ресурса химводоочистки для заполнения контура после ремонта.
Использование только качественной запорной арматуры насосного оборудования теплообменников труб и материалов 100%-ый контроль монтажа позволяет свести утечки воды до 0.
Большой гарантийный срок – 5 лет до капитального ремонта а по факту 15 лет на котельное оборудование и 50 лет на газопровод позволяет экономить все виды ресурсов при производстве дополнительного оборудования и запасных частей.
Отсутствие постоянного обслуживающего персонала экономит человеческие ресурсы.
5.Предупреждение и ликвидация чрезвычайных ситуаций.
5.6.Выброс метана с последующим возгоранием при повреждении подземного газопровода высокого давления от действий третьих лиц.
Подземный газопровод имеет охранную зону. Все земляные работы вблизи охранной зоны выполняются с разрешения и в присутствии работников организации обслуживающей данный газопровод. Для предотвращения утечки газа при случайном повреждении в месте врезки в распределительный газопровод установлен подземный запорный шаровой кран со штоком выведенным выше уровня земли.
5.7.Выброс метана с последующим возгоранием в самой котельной.
В котельной на газопроводе установлен электромагнитный клапан ВН (нормально закрытый) с подсоединенными датчиками «Sietron» СН (метан) и СО (угарный газ). При концентрации метана в воздухе котельной 5% от нижнего порога взрывоопасности датчик даст импульс на закрытие клапана и сигнал об аварийной остановке поступит на пульт технического персонала.
5.8.Разрыв трубопроводов и сосудов работающих под давлением. Рабочее давление в первичном контуре отопления = 03 МПа; во вторичном контуре отопления 06 МПа. Рабочее давление в контуре ГВС = 06 МПа.
Все контура снабжены предохранительными клапанами. При превышении давления выше рабочего клапан сработает на открытие и сбросит давление. Раз в год после окончания отопительного сезона все контура и сосуды испытываются на прочность давлением превышающим рабочее в 125 раза а предохранительные клапана ревезируются. После испытания составляется соответствующий акт.

icon реферат.docx

Пояснительная записка 120 лист(ов) рисунков таблиц 10 лист(ов) формата A1 источника приложений.
Ключевые слова: автономное теплоснабжение крышная котельная газовый конденсатный котел подземный газопровод надземный газопровод внутренний газопровод пластинчатый теплообменник.
Объектом разработки является автономная крышная котельная мощностью 265 МВт.
Цель работы - спроектировать автономную газовую крышную котельную мощностью 265 МВт для теплоснабжения и ГВС жилого 16-ти этажного жилого дома со встроено-пристроенным торговым центром и автопарковкой в 113 микрорайоне города Магнитогорск.
В процессе работы проводился выбор схемы и оборудования проектируемой котельной схема газоснабжения.
В результате проделанной работы была спроектирована автономная крышная котельная мощностью 265 МВт спроектированы наружные газопроводы высокого и низкого давления и внутренний газопровод низкого давления. Степень внедрения - возможно будет построена в 2013 году.
Эффективность спроектированной котельной определяется видом топлива (газ) высоким КПД котла и минимальными выбросами в атмосферу отсутствием наружных тепловых сетей высокой степенью автоматизации при выработки и распределении теплоносителя большим гарантийным сроком эксплуатации и межремонтным интервалом отсутствием дежурного персонала.
Основной результат от строительства данной котельной: создание комфортных условий проживания будущих жильцов за минимальную плату.

icon организация труда.docx

6.ТЕХНОЛОГИЯ И ОРГАНИЗАЦИЯ СТРОИТЕЛЬСТВА ПОДЗЕМНОГО ГАЗОПРОВОДА БЕСТРАНШЕЙНЫМ МЕТОДОМ.
)Необходимо проложить подземный газопровод высокого
давления через улицу Грязнова от существующего газопровода
9 мм до строящегося 16-ти этажного дома - 89 мм.
)Ширина улицы Грязнова от бордюра до бордюра включая
трамвайные пути – 25 м.
)Газопровод под асфальтированными дорогами и трамвайными
путями укладывается в футлярах концы футляра должны
выступать за бордюрный камень не менее чем на 2 м в
обе стороны. Значит минимальная длинна футляра 25+2+2 = 29 м.
)Так как вдоль улицы Грязнова проходит большое количество
сетей компактно уложенных и по СНиП 42-101-2003* под
ними газопровод должен пролегать в футляре длину целого
футляра увеличиваем. Фактическая длина футляра - 70 м.
)Диаметр футляра для трубы 57 мм - 219 мм.
)Минимальная глубина залегания газопровода под
трамвайными путями - 4 м.
)Существующий газопровод 219 мм проходит вдоль четной
стороны ул. Грязнова на расстоянии от бордюрного камня - 8 м.
)Общая длинна проектируемого подземного газопровода - 81 м.
)Движение транспорта по ул. Грязнова - постоянное (без перерыва).
)Движение людей в зоне строительства - постоянное (без перерыва).
)Схема проектируемого газопровода прилагается.
Рис. 6.1. Схема прокладки подземного газопровода.
2.ВЫБОР МЕТОДА ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ.
Проектируемы газопровод возможно проложить только бестраншейным методом – методом горизонтально направленного бурения. Далее ГНБ.
Сущность метода ГНБ заключается в бурении пилотной скважины по трассе прокладываемого трубопровода с последующим обратным прохождением расширителя для увеличения диаметра скважины. Трубопровод прикрепляется к расширителю и протаскивается к начальной точке бурения. Бурение скважины производится установками ГНБ формирующими криволинейную скважину любой заданной конфигурации в горизонтальной и вертикальной плоскостях.
Управление буровым инструментом и определение его местонахождения осуществляется электронной системой локации (трассоискателем) или управляющим компьютером с пульта управления установки.
Перед началом бурения производится измерение длины буровой трассы протяженность скважины и её максимальная глубина от поверхности земли для правильного выбора марки установки ГНБ и режимов производства работ.
Установка ГНБ позволяет решить следующие основные задачи:
- бестраншейная прокладка трубопроводов в стесненных условиях где нет возможности применять землеройную технику;
- прокладка трубопроводов под автомобильными дорогами и железнодорожными путями без разрушения дорожного полотна и насыпи;
- прокладка трубопроводов под или над другими подземными
- прокладка трубопроводов под зданиями и сооружениями ниже
- прокладка трубопроводов под дном небольших водных преград
без разработки траншей на дне водоема.
3.ПОДГОТОВКА ПРОЕКТНОЙ ДОКУМЕНТАЦИИ И ОБЪЕКТА ПОД МОНТАЖ.
)После выбора метода прокладки и началом проектирования газопровода необходимо получить у заказчика отчет об инженерно-геологических изысканиях места строительства.
)Получить технические условия на пересечение подземного газопровода с сетями у эксплуатирующих организаций.
)Получить технические условия на пересечение газопровода с автомобильной дорогой и трамвайными путями.
)Готовый проект должен пройти экспертизу на пром. безопасность и согласования со всеми заинтересованными организациями.
)Пройти согласование в ГИБДД с определением схемы расположения дорожных знаков и ограждений и назначением лица ответственного за безопасное проведение работ.
)Провести разбивку трассы газопровода с составлением акта и утверждением разбитых точек с заказчиком.
)Подготовить места складирования трубы и место для монтажа трубы и футляра на всю проектную длину вдоль строящегося дома по нечетной стороне ул. Грязнова на территории объекта.
)Подготовить рабочее место установки ГНБ на газоне четной стороны ул. Грязнова.
)Трубу для футляра и газопровода предъявить инспектору технического надзора для входного контроля с записью в журнале проведения работ.
)Сдать контрольный стык сваренный из трубы приготовленной для монтажа в лабораторию для проверки методом неразрушающего контроля. Акт приложить в строительный паспорт.
4.ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ МОНТАЖА.
)Установка станка ГНБ с закреплением на «якоря».
)Сварка в плеть футляра и газопровода с проверкой и последующей изоляцией стыков.
)Установка на газопроводе скользящих опор.
)Рытье котлованов для входа бура для выхода бура и для бентонитовой смеси. Пункт 4 параллельно с пунктами 2 и 3.
)Бурение пилотной скважины.
)Расширение скважины с одновременным протаскиванием футляра.
)Протягивание буровых штанг в футляре до точки выхода.
)Протаскивание трубы газопровода.
)Демонтаж установки ГНБ.
)Заделка концов футляра.
5.ВЫБОР МЕХАНИЗМОВ ДЛЯ МОНТАЖНЫХ РАБОТ.
)При длине скважины 70 м и диаметре футляра 219 мм достаточно установки ГНБ с тяговым усилием 12-25 тс. Будем использовать установку ГНБ «Navigator» D 50 немецкой фирмы «VERMEER».
)Для рытья котлованов выбираем дизельный экскаватор-погрузчик на пневмоходу с объемом ковша 025 м3 «KOMATCY» WB 93.
)Для монтажа трубопровода используем самоходный стреловой кран «KATO» 10т.
)Сварка трубопроводов выполняется сварочным инверторным аппаратом «PICO» 300.
6.ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОБЪЕМОВ РАБОТ.
Таблица 6.1. Ведомость объемов строительно-монтажных работ
Кол-во осн. ед. изм.
Кол-во доп. ед. изм.
Рытье котлована в отвал под вход бура
Рытье котлована в отвал под выход бура
Рытье котлована в отвал под бентонит
Подготовительные работы для ГНБ
Ограждение места производства работ. 02. Подготовка площадки для размещения установки ГНБ технологического оборудования и складирования буровых штанг. 03. Установка анкерных и упорных устройств для обеспечения устойчивого положения установки ГНБ в процессе бурения скважины. 04. Заземление установки ГНБ. 05. Размещение по трассе роликовых
Бестраншейная прокладка
Измерение трассы для определения количества буровых штанг (норма 1). 02. Бурение пилотной скважины с выходом бурового инструмента на поверхность в заданной точке (норма1). 03. Замена бурового инструмента первым расширяющим закрепление за расширяющим инструментом буровых штанг и протаскивание в обратном направлении (норма 2). 05. Протаскивание трубопровода в буровой канал (норма 6).
Снятие ограждений. 02. Демонтаж системы заземления. 03. Демонтаж анкерных устройств. 04. Промывка от бентонитовой смеси буровых штанг и расширителей. 05. Откачка и вывоз отработанного бурового раствора из скважины и промывочной ямы. 06. Демонтаж штанг и буровых инструментов промывка искладирование.
Сварка в плеть газопровода 57*30
Сварка в плеть футляра 159*50
Установка скользящих опор на газопровод
Заделка концов футляра
7.ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТРУДОЕМКОСТИ И ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТИ МОНТАЖНЫХ РАБОТ.
Таблица 6.2. Календарный график монтажных работ
Продолжительность работ смен
На весь объем работ чел.ч.
Разработка грунта экскаваторами в отвал
Подготовительные работы
Ограждение места производства работ. Подготовка площадки для размещения установки ГНБ технологического оборудования и складирования буровых штанг. 03. Установка анкерных и упорных устройств для обеспечения устойчивого положения установки ГНБ в процессе бурения скважины. 04. Заземление установки ГНБ. 05. Размещение по трассе роликовых
Бурение пилотной скважины 114 мм
поливомоечная машина
и протаскивание футляра
Протаскивание газопровода в футляр
Продолжение таблицы 6.2.
Снятие ограждений. Демонтаж системы заземления. Демонтаж анкерных устройств. Промывка от бентонитовой смеси буровых штанг и расширителей. Откачка и вывоз отработанного бурового раствора из скважины и промывочной ямы. Демонтаж штанг и буровых инструментов промывка искладирование.
Установка скользящих опор
Таблица 6.3.- Календарный график монтажных работ
Полный комплекс работ по бестраншейной прокладке.
Подготовка прокладка демонтаж
8.ГРАФИК ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ.
РИС. 6.2. График производства работ и движения рабочей силы.
9.Проектирование стройгенплана.
Стройгенплан – основной документ который регламентирует организацию площадки строительства и объемы работ временного строительства. Исходные данные для разработки стройгенплана следующие: Генеральный план строительства календарный план производства СМР график движения рабочей силы и т.д.
Расчет численности персонала занятого в строительстве.
Число работающих на строительной площадке определяется расчетом. Принимаем соотношение категорий работающих следующие:
Рабочие – 80 % ИТР – 15 % служащие – 4 %. Количество работающих из графика движения рабочей смены:
Рабочих 8 чел – 80 %;
Служащие 10 чел – 100 %;
Общая численность работников занятых в строительстве:
N=1.05(Nраб.+Nитр +Nслуж. +Nмоп)
где 105 – коэффициент учитывающий невыходы на работу по болезни и нахождение в отпусках персонала:
N = 105(8+1+1) = 105* 10 = 11
Расчет площадей временных зданий для обслуживания строительства.
Для расчета площадей временных зданий необходимо знать данные о численности персонала стройки продолжительность производства работ а также действующие нормы обеспечивающие достаточные производственные условия. В расчете площадей временных зданий учитываются все работники занятые в первой смене площадь конторы рассчитываются исходя из количества ИТР а площадь диспетчерской – по количеству служащих. Расчет сводим в таблицу 3.1.
Расчет площадей временных зданий.
Значения показателей
Расчетное кол-во людей
Сушка для одежды и обуви
Помещение для обогрева
Помещение для приема пищи
Помещение для собраний
Рассчитав потребности во временных зданиях производим выбор инвентарных зданий с учетом расчетной площади и конструктивной характеристики.
умывальная помещение для приема пищи здравпункт;
помещение для собрании контора диспетчерская;
гардероб душевая помещение для обогрева сушилка для одежды;
Результаты выбора зданий заносим в таблицу 3.2. экспликация инвентарных зданий.
Экспликация инвентарных зданий.
Наименование инвентарных зданий
Здание контейнерного типа по признаку транспортирования подразделяют на 2 группы:
- транспортируемые на собственной ходовой части;
- транспортируемые с помощью специальных транспортных средств.
Так как у нас численность рабочих не превышает 50 человек то принимаем здание с ходовой частью.
Организация складского хозяйства.
Складское хозяйство организуют для создания условий обеспечивающих своевременное обслуживание строек материалом и конструкциями. Запас материалов подлежащих хранению на складе определяется по формуле:
где Qоб количество материалов и конструкции необходимых для выполнения заданного объема СМР;
Т – продолжительность выполнения СМР предусмотренных календарным планом дн.
K1 – коэффициент неравномерности поступления материалов на склад;
K2 - коэффициент неравномерности потребления материалов.
Необходимая площадь склада для каждого вида материалов определяется по формуле:
где q – норма площади в кв. м для складирования единицы продукции (куб. м т).
Все расчеты сведены в таблицу 3.3
Таблица 3.3 Расчет площадей складов
Проектирование временных дорог.
Внутриплощадочные построечные автомобильные дороги необходимо проектировать таким образом чтобы на стройплощадке обеспечивалось кольцевое движение транспорта избегая тупиков. Должно быть 2 подъезда при этом как правило проектируют дорогу с односторонним движением шириной 35 м.
При проектировании временных дорог следует учитывать следующие рекомендации:
- минимальные расстояния между дорогой и складской площадью 10 м;
- между дорогой и ограждением площадки 15;
- между дорогой и осью железной дороге в зависимости от колеи 30 375;
- в зоне разгрузки устраивают площадки шириной порядка 6 и длиной 12 18 при любой схеме движения;
- минимальный радиус закругления дороги для строительства должен быть не менее 12 м если основная дорога 35 м то на закруглениях дорогу надо расширять до 5 м.
Временное электроснабжение.
На строительных площадках в основном используют переменный ток напряжением 220380 В. Высоковольтное 610 кВ применяют как первичные. Расчетная трансформаторная мощность при одновременных электроэнергии всеми потребителями определяется по формуле:
P = K(Σ(PcK1ccosφ) + Σ(PTK2ccosφ) + ΣPовK3c + ΣPonK4c) (3.4)
К - коэффициент учитывающий потери мощности в сети (принимается равной 105 11);
Рс - силовая мощность механизма кВт;
РТ - потребная мощность на технологические нужды кВт;
Ров - потребная мощность для внутреннего освещения кВт;
Роп - мощность для наружного освещения рабочих мест территории и т. д. кВт;
К1с К2с К3с К4с - коэффициенты спроса зависящие от числа потребления и степени их загрузки.
cosφ - коэффициент мощности.
Расчет сводим в таблицу 3.4 .
Расчет потребности во временном электроснабжении.
Технологические нужды
Внутреннее освещение
Территория строительства
Временное водоснабжение.
На строительной площадке водоснабжение осуществляется с помощью подвоза питьевой воды автотранспортом. В помещении для приема пищи имеются баки из пищевого металла для воды: один для умывания на 50 литров другой для питья на 50 литров.
При производстве работ по бестраншейному прокладыванию подземных газопроводов применяется техническая вода из поливальной машины. Данная вода может использоваться для пожаротушения в аварийных ситуациях.
10.РАЗРАБОТКА МЕРОПРИЯТИЙ ПО ОХРАНЕ ТРУДА.
Производство работ по устройству перехода должно выполняться с обязательным соблюдением правил техники безопасности пожарной безопасности охраны труда в соответствии с требованиями СНиП.
Ответственность за выполнение мероприятий по технике безопасности охране труда промсанитарии пожарной и экологической безопасности возлагается на руководителей работ назначенных приказом.
Решения по технике безопасности должны учитываться и находить отражение в организационно-технологических схемах на производство работ.
На границах опасных зон должны быть установлены предохранительные защитные и сигнальные ограждения предупредительные надписи хорошо видимые в любое время суток.
При эксплуатации машин горизонтального бурения ее корпус должен быть заземлен.
Машины материалы и оборудование около котлована располагается за пределами призмы обрушения грунта.
Спуск рабочих в котлован допускается только по переносным инвентарным лестницам.
Площадка работы машиниста установки горизонтального бурения должна быть надежно защищена.
10. ТЕХНИКО – ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ.
затраты труда машинистов чел.час ..324
затраты труда рабочих чел.час ..279
затраты машинного времени маш.-час ..324
продолжительность выполнения работ час ..45

icon список использованной литературы.docx

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ.
Стандарт предприятия. Дипломный проект. Структура содержание общие правила выполнения и оформления. – Магнитогорск МГТУ 2001.
Проектная документация «МГрП» 14-7924-АР; 14-7924-АС.
СНиП 23-01-99*. Строительная климатология.
СНиП II-35-76. Котельные установки. Нормы проектирования.
СП 41-101-95. Проектирование тепловых пунктов.
СП 41-104-200. «Автономные источники теплоснабжения».
ГОСТ 21.606-95. СПДС «Правила выполнения рабочей документации тепломеханических решений котельных».
Технические паспорта газовых конденсатных котлов «De Dietrich»
С570 ЕСО и С1140 ЕСО.
Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Часть 1. Отопление. Богословский В.Н. Крупнов Б.А. Сканави А.Н. и др. Москва. Стройиздат 1990.
Сканави А.Н. Махов Л.М. Отопление. Учебник для вузов. – М.: АСВ 2002. – 576с.: ил.
Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Часть 1. ОТОПЛЕНИЕ ВОДОПРОВОД КАНАЛИЗАЦИЯ. Под редакцией Староверова И.Г.. Москва Стройиздат 1975. 440 с.
В.В. Покотилов. Системы водяного отопления. Вена 2008г 161 с.
Технические паспорта на насосное оборудование «Grundfos».
Технические паспорта на тепловое оборудование «Danfos».
Козин В.Е. Теплоснабжение. – М.: Высш. шк. 1980.
Автоматизация теплогазоснабжения вентиляции водоснабжения и водоотведения. Методические указания к выполнению раздела дипломного проекта специальности 270109. – Магнитогорск ГОУ ВПО МГТУ им. Г.И. Носова 2011.
РД 50-680-88. Методические указания. Автоматизированные системы. Основные положения.
СНиП 42-01-2012. Газораспределительные системы. Актуализированная редакция СНиП 42-01-2002.
СП 62.13330.2011. Свод правил. Газораспределительные системы.
СП 42-101-2003. Свод правил по проектированию и строительству: Общие положения по проектированию и строительству газораспределительных систем из металлических и полиэтиленовых труб" (утв. постановлением Госстроя России от 26 июня 2003 г. N 112)
ПБ 12-529-03. Правила безопасности систем газораспределения и газопотребления;
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ по выполнению разделов «Безопасность жизнедеятельности» и «Охрана окружающей среды» в дипломном проектировании для строительных специальностей. МГТУ 2006г.
Природопользование и охрана окружающей среды. Учебно-методическое пособие. Л.А. Бабышева. Нижний Тагил кафедра ООД филиал УрГЭУ. 2007г.
РД 153-34.0-02.306-98. ПРАВИЛА ОРГАНИЗАЦИИ КОНТРОЛЯ ВЫБРОСОВ В АТМОСФЕРУ НА ТЕПЛОВЫХ ЭЛЕКТРОСТАНЦИЯХ И В КОТЕЛЬНЫХ.
НРБ-992009. Нормы радиационной безопасности.
Технические паспорта на средства индивидуальной защиты «Sperian».
ЕНиР. Сборник Е26. Монтаж технологических трубопроводов.
ЕНиР. Сборник Е9. Сооружение систем теплоснабжения водоснабжения газоснабжения и канализации. Выпуск 2.
ЭСН 4-01-065 066 069. Элементные сметные нормы и единичные расценки. Горизонтальное направленное бурения для бестраншейной прокладки трубопроводов.

icon ИПТ 1.cdw

ИПТ 1.cdw
пластинчатый теплообменник №1 "Альфа-Лаваль
разборный с резиновыми прокладками
для системы отопления. Двухопорный.
пластинчатый теплообменник №2 "Альфа-Лаваль
разборный с резиновыми прокладками
для системы ГВС. Двухопорный.1 ступень.
пластинчатый теплообменник №3 "Альфа-Лаваль
для системы ГВС. Двухопорный. 2 ступень.
насос циркуляционный "Grundfos" с частотным
для системы теплоснабжения
жилого дома. ТРЕ 80-90
жилого дома. ТРЕ 32-100
для циркуляции системы
отопления жилого дома. ТРЕ 50-190
узел учета тепловой энергии жилого дома
прочее оборудование ( до 500 у.е.)
ГВС жилого дома. ТРЕ 40-90
ультразвуковой расходомер "Danfos".
смотри раздел "Автоматизация" Ду 150
датчик температуры "Danfos".
смотри раздел "Автоматизация
датчик давления "Danfos".
датчик температуры "Grundfos
для совместной работы
с насосом. смотри раздел "Автоматизация
фильтр сетчатый фланцевый Ду 100
фильтр сетчатый фланцевый Ду 40
фильтр сетчатый фланцевый Ду 150
фильтр сетчатый фланцевый Ду 50
дисковый затвор "TECOFI" Ду 40
дисковый затвор "TECOFI" Ду 50
дисковый затвор "TECOFI" Ду 80
дисковый затвор "TECOFI" Ду 100
дисковый затвор "TECOFI" Ду 150
для холодной воды "Danfos
для горячей воды "Danfos
клапан ручной балансировки
для систем отопления
счетчик холодной воды
манометр электроконтактный
для совместной работы с насосом
бак расширительный мембранный 600 л
манометр показывающий Мп 3-У Д100
термометр показывающий ТМП -10
автоматический воздухоотводчик
теплоизоляция трубчатая
Т1 и Т2 на автопарковку
см. лист4 З.270109.ДП.18.12-ТМ
Т1 и Т2 на торговый центр
Т1 и Т2 на гидравлический разделитель
см. лист5 З.270109.ДП.18.12-ТМ
З.АС.65.270109.18.ДП.12.АС.004
автономное теплоснабжение
дома. г. Магнитогорск.
Схема индивидуального теплового пункта жилого дома
Таблица 2. (продолжение)
Граница проектирования

icon схемы обвязки.cdw

схемы обвязки.cdw
Т1 и Т2 на жилой дом
Т1 и Т2 на автопарковку
колектор - распределитель Т1 и Т2
9 мм СТ20 ГОСТ 10704
колектор котловой Т1 и Т2
гидравлический разделитель
0 мм СТ20 ГОСТ 10704
Схема присоединения гидравлического разделителя М1
конструкция металлическая
смотри З.270109.18.ДП.12 - С3
лист №9 автоматизация
Схема обвязки котла №1 (№2 и №3 - идентично)
Т2 от теплообменника
Схема обвязки теплообменника отопления Ж.Д.
Т1 теплоснабжение автопарковки
Т2 теплоснабжение автопарковки
Т13 отопление автопарковки
Т23 отопление автопарковки
Крепление трубопроводов и узлов выполнены из уголка
равнополочного 50*50*4 - для труб диаметром до 100 мм
*63*5 - для остальных диаметров.
Вертикальные части креплений привариваются к каркасу
основания котельной до заливки пола. Горизонтальные
части привариваются по месту при монтаже трубопровода.
Потолочные крепления трубопроводов привариваются к
металлическим балкам каркаса котельной по месту
монтажом трубопровода.
Горизонтальные пристенные кронштейны привариваются к
вертикальной решетки каркаса котельной по месту.
Фиксация трубопровода на кронштейне выполняется в
двух вариантах: 1-при помощи резьбового хомута; 2-приваркой
тупика из металлического уголка.
Длинна сварного шва должна быть равна ширине
наибольшего элемента свариваемой конструкции крепления
катет сварного шва должен быть равен
наибольшей толщине элемента свариваемой конструкции.
теплоизоляция трубчатая
Заглушка эллиптическая
Переход концентрический 21957
погружной платиновый
основного контроля температуры
каскада на ведущий "Diematik-m3". "Danfos".
Затвор поворотный с электроприводом.
Ду 80. 220 В. "Danfos".
насос циркуляционный "Grundfos" с частотным
для циркуляции котлового
З.АС.65.270109.18.ДП.12.006
автономное теплоснабжение
дома. г. Магнитогорск
схемы обвязки котлов.
схема гидравлического разделителя.
габариты теплообменников и характеристики.
Схема крепления узла обвязки теплообменника автопарковки
Пластинчатые теплообиенники "Альфа-лаваль".
Габаритные размеры и характеристики теплообменников.
Указания по монтажу креплений.

icon принципиальная схема.cdw

принципиальная схема.cdw
подающий трубопровод теплоснабжения
обратный трубопровод теплоснабжения
подающий трубопровод отопления жилого дома
обратный трубопровод отопления жилого дома
подающий трубопровод отопления торгового центра
обратный трубопровод отопления торгового центра
подающий трубопровод отопления автопарковки
обратный трубопровод отопления автопарковки
подающий трубопровод ГВС жилого дома
циркуляционный трубопровод ГВС жилого дома
подающий трубопровод ГВС торгового центра
пожарно-питьевой водопровод
водопровод подпитки контуров
внутренний газопровод низкого давления
расходомер ультразвуковой
затвор поворотный с электроприводом
счетчик горячей воды
счетчик холодной воды
комплекс химводоподготовки
бак расширительный мембранный
электроконтактный манометр
Рассматривать совместно с листами 3
З.270109.18.ДП.12 - ТМ
З.АС.65.270109.18.ДП.12.АС.003
автономное теплоснабжение
дома. г. Магнитогоск
принципиальная схема котельной
План трасс. Схема расположения оборудования.
Условные обозначения и изображения
См. З.270109.18.ДП.12-ГСН

icon ГСВ.cdw

ГСВ.cdw
Г4 продувочный газопровод
Г3 - проектируемый внутренний газопровод.
Г4 - пректируемый продувочный газопровод.
КТЗ - клапан термозапорный.
ВН - клапан электромагнитный нормально закрытый.
КШЦФ - кран шаровой цельнометаллический фланцевый.
КШ - кран шаровой муфтовый.
Спецтфткация по данному проекту вложена в пояснительную
записку. Смотри ПЗ. раздел: "Внутреннее газоснабжение".
З.АС.65.270109.18.ДП.12.АС.009
автономное теплоснабжение
дома. г. Магнитогорск.
внутреннее газоснабжение
граница проектирования
смотри лист7 З.270109.18.ДП.12-ГСН
уровень чистого пола котельной
гибкая вставка Ду100
Условные обозначения:
кран трехходовой 11б18бк

icon ИПТ2и3.cdw

ИПТ2и3.cdw
пластинчатый теплообменник №4 "Альфа-Лаваль
разборный с резиновыми прокладками
для системы отопления ТЦ. Двухопорный.
пластинчатый теплообменник №5 "Альфа-Лаваль
разборный с резиновыми прокладками
для системы ГВС ТЦ. Двухопорный.
пластинчатый теплообменник №6 "Альфа-Лаваль
для системы отопления автопарковки. Двухопорный.
насос циркуляционный "Grundfos" с частотным
для системы теплоснабжения
торгового центра. ТРЕ 80-140 (S)
торгового центра. ТРЕ 32-120 (S)
для циркуляции системы
отопления торгового центра. ТРЕ 80-140
узел учета тепловой энергии жилого дома
прочее оборудование ( до 500 у.е.)
автопарковки. ТРЕ 32-230 (S)
ультразвуковой расходомер "Danfos".
смотри раздел "Автоматизация" Ду 50
смотри раздел "Автоматизация" Ду 150
датчик давления "Danfos".
смотри раздел "Автоматизация
датчик температуры "Grundfos
для совместной работы
с насосом. смотри раздел "Автоматизация
фильтр сетчатый фланцевый Ду 100
фильтр сетчатый фланцевый Ду 150
фильтр сетчатый фланцевый Ду 50
бак расширительный мембранный 600 л
датчик температуры "Danfos".
для циркуляции системы
отопления автопарковки. ТРЕ 32-180 (S)
дисковый затвор "TECOFI" Ду 50
дисковый затвор "TECOFI" Ду 100
дисковый затвор "TECOFI" Ду 150
для холодной воды "Danfos
для горячей воды "Danfos
счетчик холодной воды
манометр электроконтактный
для совместной работы с насосом
теплоизоляция трубчатая
отопление и вентиляция
граница пректирования
9 на гидравлический разделитель
см. лист5 З.270109.18.ДП.12-ТМ
распределительный коллектор
от гидравлического разделителя
З.АС.65.270109.18.ДП.12.АС.005
автономное теплоснабжение
дома. г. Магнитогорск
ИТП торгового центра
Схема индивидуального теплового пункта автопарковки
Схема индивидуального теплового пункта торгового центра
Таблица 2. (продолжение)

icon профиль.cdw

профиль.cdw
Точка врезки в существующий гп
Хоз-фекальная канализация
К2 Проектируемая ливневая канализация
Пожарно-питьевой водопровод
План трассы газопровода см. лист 2 З.АС.270109.18.ДП.12
За ПК0 принята точка врезки в существующий газопровод
Отметки земли проектные и фактические совпадают. После
завершения всех монтажных работ
отметки земли должны быть
как до начала строительства.
От ПК0+5 до ПК0+76 газопровод проложить методом наклонно-направленного
изоляцию футляра газопровода не выполнять.
Футляр с газопроводом не объединять в общий контур катодной защиты.
Торцы футляра зачеканить просмаленной каболкой. Загерметизировать
расплавленной битумной смолой.
Контрольный трубки на футляре покрыть весьма усиленной изоляцией.
До уровня земли засыпать песком в радиусе 200 мм.
Газопровод проложенный бестраншейным методом испытывается совместно
с остальным газопроводом после полного завершения монтажа.
Регулятор давления РДНК-400М
Фильтр волосяной ФГ16-80В
Измерительный комплекс (см. ПЗ.)
Предохранительно-сбросной клапан ПСК-25Н
Регулятор давления РДСГ-1-1
Обогреватель газовый ОГ-1
З.АС.65.270109.18.ДП.12.АС.007
автономное теплоснабжение
дома. г. Магнитогорск.
Профиль газопровода.
подземный шаровой кран Ду 80 со штоком
Ось трамвайных путей ул. Грязнова
Ось автодороги ул. Грязнова (чет. сторона)
Ось автодороги ул. Грязнова (нечет. сторона)
Низковольтный электрокабель
Функциональная схема ГРПШ-0
Изоляция экструдированный полиэтилен в 3-и слоя
изоляция стыков - липкая лента ПВХ в 4-и слоя по праймеру.
Специфмкация оборудования ГРПШ
см. лист 8 З.АС.270109.18.ДП.12-ГСН
Габаритный чертеж ГРПШ

icon ГСН2.cdw

ГСН2.cdw
выход из земли. подземный газопровод
смотри лист 6 З.270109.18.ДП.12-ГСН
З.АС.270109.18.ДП.12.АС.007
автономное теплоснабжение
дома. г. Магнитогорск.
газоснабжение котельной
кронштейн. уголок 75*75*5
через 3 м на стыке панелей
по кровле ТЦ на стойках
верх трубы на отм. +9.600
угол поворота на ШРП

icon разбивочный план.cdw

разбивочный план.cdw
расстояние от верха футляра да рельса
не менее 2 м в свету
-ти этажное жилое строение
проектируемая крышная котельная
Существующий газопровод высокого давления
Проектируемый газопровод высокого давления
Проектируемая длина 80 м.
м газопровода проложены способом
наклонно-направленного бурения в стальном
Смотри лист 6 З.270109.18.ДП.12-ГСН
Проектируемый газопровод низкого давления
Вертикальная часть проложена по
кронштейнам выполненым из равнополочного
уголка 75*75*5 мм. Кронштейны крепятся к
стене до устройства теплоизоляции и вен-
тилируемых фасадов. Горизонтальная часть
проложенна по кровле ТЦ на
стойках из сваренного в короб швеллера 14мм.
Смотри лист 7 З.270109.18.ДП.12-ГСН.
ГРПШ. Характеристики смотри раздел
Схему смотри лист 6 З.270109.18.ДП.12-ГСН
проложен по кровли ТЦ
выше отметки кровли на 0.500
З.АС.65.270109.18.ДП.АС.002
автономное теплоснабжение
-ти этажного жилого
Точка выхода из земли
Экспликация зданий и сооружений
Условные обозначения.
Существующие инженерные сети

icon безопасность жизнидеятельности.docx

7.БЕЗОПАСНОСТЬ И ЭКОЛОГИЧНОСТЬ.
1.Анализ опасных и вредных производственных факторов при строительстве и эксплуатации автономной котельной.
1.1.Так как строительство автономной котельной будет проходить в
густонаселенном районе города – перекресток проспекта Ленина и улицы Грязнова вредные и опасные производственные факторы могут оказывать влияние как на рабочий персонал так и население проживающее в близи стройки.
1.2.При проведении земляных работ возможно падение людей в котлован на врезке в существующий газопровод.
1.3.При проведении радиографического контроля сварных стыков газопровода возможно случайное облучение населения и работников стройки. Основным вредным фактором при монтаже технологических трубопроводов является процесс сварки. При монтаже технологических трубопроводов используется электрические сварочные аппараты и электрифицированный инструмент что может привести к поражению электрическим током.
1.4.При эксплуатации котельной возможны термические ожоги при касании нагретых поверхностей.
1.5.Автономная газовая крышная котельная – объект с высокой степенью автоматизации не требующий постоянного присутствия обслуживающего персонала. Воздействие опасных и вредных производственных факторов на персонал обслуживания чрезвычайно мал:
А) шумовое давление при работе котельной не превышает 60 дБа.
Б) Вибрационное воздействие не нормируется из-за его отсутствия.
В) Так как котельная не имеет общих стен с жилым домом – воздействия на проживающих людей нет.
2.Характеристика условий труда.
Процесс монтажа технологических трубопроводов на данном объекте проходит вне помещений на улице. Условия работ на улице при сварке газопровода высокого или низкого давления регламентируются по СП-42-2001 и привязаны к погодным условиям для обеспечения качества стыка.
Таблица 7.1. Допустимые погодные условия при сварке газопроводов.
До +290 – без навеса
До +320 – под навесом
До -200 – без палатки
До -250 – с палаткой
Без навеса - запрещено
Без палатки - запрещено
До 5 мс – без навеса
До 10 мс – под навесом
До 3 мс – без палатки
До 7 мс – с палаткой
Под навесом на менее
0 лк – в дневное время
3.Анализ производственного травматизма.
3.1.Сварка сопровождается постоянными рисками как для самого сварщика так и для окружающих его людей (помощников сварщика других сварщиков работающих рядом и любых людей находящихся в непосредственной близости от зоны сварки). Если сварщик информирован о вредных факторах сварочных процессов и применяет соответствующие средства индивидуальной защиты процесс сварки не представляет опасности. Сварочные процессы обычно представляют следующие виды рисков:
А) Повреждения глаз и кожи под воздействием ультрафиолетового (УФ) излучения не видимого для невооруженного глаза;
Б) Утомление и травмы глаз вызванные высокой интенсивностью видимого света;
В) Необратимые ожоги сетчатки и катаракта вызванные воздействием инфракрасного (ИК) излучения не видимого для невооруженного глаза;
Г) Ожоги глаз и кожи при контакте с брызгами металла или летящими частицами; отравления вызванные дымами выделяющимися в процессе сварки или газами используемыми в различных видах сварки.
Рис. 7.1. Строение глаза.
Роговица повреждается под воздействием УФ-излучения (преимущественно дальней ультрафиолетовой областью спектра) а также средней ИК -области спектра. Повреждения хрусталика могут
возникнуть в результате воздействия УФ-излучения с длиной волны 300-400 нм и ИК-излучения (главным образом средней инфракрасной области спектра). Другие виды вредных излучений не поглощаются роговицей или хрусталиком а фокусируются на сетчатке. Это относится к воздействию вредной части спектра синего света а также ближней части спектра ИК-излучения вызывающих фотохимические повреждения. Сетчатка имеет ограниченную способность к восстановлению: воздействие излучений даже низкой интенсивности приводит к повреждению сетчатки. Воздействие ИК-излучения приводит и к другим повреждениям. ИК-излучение может воздействовать на глаза одновременно с синим светом тем самым снижая пороговые значения излучений приводящих к фотохимическим повреждениям. Аналогичным образом поскольку роговица и хрусталик не имеют собственного кровоснабжения ИК-излучение приводит к снижению пороговых значений воздействия УФ-излучения вызывающего повреждения данных органов. Защита от ИК-излучения также уменьшает утомляемость глаз вследствие снижения тепловой нагрузки на сетчатку.
3.2.Обеспечение безопасности труда.
Для обеспечения безопасного и безаварийного проведения работ необходимо:
А) строго соблюдать технику безопасности;
Б) выполнять санитарно-гигиенические требования;
В) работы вести в соответствии с технологией производства работ.
Ответственность за выполнение работ в области охраны труда несет руководитель организации и инженерно-технический персонал.
По данному проекту были разработаны мероприятия для предотвращения воздействия на работников и населения проживающего в непосредственной близости от строящегося объекта опасных и вредных факторов согласно проведенного анализа:
Для безопасного проведения земляных работ
были разработаны следующие мероприятия:
А) Основная задача по обеспечению безопасности населения за короткий срок произвести все монтажные работы и обратную засыпку котлована на врезке в существующий газопровод.
Б) Объект строительства находится по адресу ул. Грязнова 51 а существующий газопровод по четной стороне ул. Грязнова. Прокладка подземного газопровода может быть выполнена только способом наклонно-направленного бурения без перекрытия улицы Грязнова и с минимальным ущербом окружающей среде.
В) Длинна подземного газопровода составит 70 м. Для бурения наклонной скважины протаскивания футляра диаметром 159 мм и газопровода диаметром 57 мм достаточно 1 рабочей смены (8 часов). Поэтому все предварительные работы должны быть выполнены заранее.
Г) Начало работ по вскрытию котлована в 7-00 завершение работ с полной засыпкой 12-00 следующего дня. Общее время 29 часов. В вечерние и ночные часы выставляется охрана устраивается полное освещение контура котлована и четко видимое светоотражающее ограждение для полного предотвращения падения людей.
Рис.7.2. Ограждение и освещение котлована на врезки.
Для безопасного проведения радиографических работ
был разработан следующий план мероприятий
согласно СП-2.6.11283-03 и НРБ-992009:
А)При длине подземного газопровода 70 м и диаметром трубы
мм получается 5 (пять) сварных стыковых соединений.
Б) Сваренный трубопровод располагается непосредственно вдоль стены строящегося дома со стороны существующего дома №51а по улице Грязнова. (смотри схему рис.7.2.).
В) Для минимизации силы возможного непредвиденного облучения используется аппарат Арина – 1.
Таблица 7.2. Характеристика аппарата Арина-1
Рабочее напряжение на ртрубке кВ
Макс. толщина просвечивания. стали мм
Диаметр фокусного пятна мм
Доза излучения на расстоянии. 05 м мР
Частота следования римпульсов Гц
Потребляемая мощность Вт
Вес пульта управления кг
Габариты излучателя мм
Г) Работа по радиографическому контролю проводится в обеденный перерыв с 12-00 до 13-00 при полностью пустой строительной площадке. Все организации занятые на строительстве объекта предупреждаются о проведении радиографических работ
за два дня в письменном виде.
Д) На строительной площадке возводится защитное сооружение в виде буквы П из фундаментных блоков ФБС–24-06 толщиной 600 мм без раствора на высоту 3-х блоков.
Е) Лучевая трубка прибора располагается в сторону защитного сооружения в непосредственной близости. После просвета стыка перемещается труба а прибор остается на месте.
Ж) Вдоль строительного забора напротив дома №51а по улице Грязнова выставляются пикеты с предупреждением о радиологической опасности и работники монтажной организации для контроля. На просветку одного стыка трубы диаметром 57 мм со стенкой 4 мм требуется 5 секунд. Перед включением аппарата радиограф дает по рации предупредительную команду «ВНИМАНИЕ» и после подтверждения об отсутствии прохожих и работников строительных организаций от всех наблюдателей
«ПЕРВЫЙ-ЧИСТО» и т.д. включает кнопку «СТАРТ».
З) Главной проблемой при проведении радиографических работ в жилой застройке является непонимание населения существующей опасности игнорирование пикетов и предупреждений наблюдателей в таких ситуациях следует дождаться прохода или проезда из опасного места данных граждан.
Рис.7.3. Схема проведения работ по радиографическому контролю.
Для безопасного проведения сварочных работ работники организации применяют средства индивидуальной защиты а для защиты окружающих людей применяют по возможности экраны и ширмы.
Для безопасного использования электрифицированного инструмента перед началом работ ответственное лицо проверяет целостность изоляции кабелей надежность крепления контактов соединительных элементов. При работе 3-х фазным инструментом
0 В применяются кабели в резиновой изоляции с сечением провода 25 мм2 (маркировка КГ – 3*25 + 1*25) соединительный элемент – закрытая фишка не менее 32А. При работе однофазным инструментом 220 В применяется кабель в резиновой изоляции с сечением провода 15 мм2 соединительный элемент - закрытая розетка 16А.
В дождливую погоду сварочные и монтажные работы проводить запрещено.
Для предотвращения поражения током при эксплуатации котельной все электрифицированное оборудование имеет защитное заземление которое увязано в общий контур котельной. Все оборудование запитано через автоматические выключатели с сработкой по превышению потребляемой силы тока и короткого замыкания.
Для предотвращения термических ожогов при эксплуатации котельной теплообменник котла имеет защитный кожух. Температура поверхности кожуха не превышает +30 0С. Все трубопроводы покрыты эффективной теплоизоляцией.
Не имеют теплоизоляции пластинчатые теплообменники. До начала работ с теплообменниками: обслуживающий персонал проходит инструктаж; перекрывается подача первичного и вторичного теплоносителя; остывание контролируется по термометрам.
3.3.Средства индивидуальной защиты.
Без применения средств индивидуальной защиты под воздействием излучения сварочной дуги роговица хрусталик радужная оболочка и сетчатка глаз подвергаются риску нанесения непоправимого ущерба зрению. Для защиты глаз сварщика используем современный щиток фирмы Sperian: Reflecs Lait. А для защиты глаз монтажника используем очки фирмы Sperian: А800. Щиток сварщика с оптоэлектронным светофильтром с уровнем затемнения по DIN 310 (с возможностью изменения уровня затемнения на 411 при установке защитного стекла с уровнем затемнения 1 DIN — входит в комплект поставки). Размер светофильтра: 105 х 50 мм.
Таблица 7.3. Характеристики сварочного щитка
Максмальная защита УФ- и УК- излучений на любом уровне затемнения
Особые характеристики
При установке дополнительного светофильтра (1 DIN) входящего в комплект поставки достигаеться уровень затемнения 411 DIN
мс при комнатной температуре
Скорость высветления
Температура использования
Рекомендуемая сфера применения
Стандартныеэлектродуговые сварочные процессы; не подходитдля лазернойи газовойсварки а также для аргоновой сварки при низкой интенсивности тока.
ГОСТ 12.4.035.78 EN 379
Рис. 7.4. Сварочный щиток Рефлекс Лайт.
Рис. 7.5. Монтажные очки А800.
Линзы изогнутые в девяти плоскостях обеспечивают свободный обзор без искажений на 180° и защитуот летящих частиц (45-90 мс).
Оптический класс 1 – для постоянного ношения.
9% защита от УФ-излучения.
% -10% защита от ИК-излучения (в зависимости от затемнения).
Все линзы серии имеют двухстороннее покрытиеот царапин.
Экстра-гибкие дужки оправы обеспечивают комфорт и надежное прилегание.
Мягкая опора на нос препятствует соскальзыванию.
Для работ выполняемых как внутри помещенийтак и на улице.
Сертификация: ГОСТ Р 12.4.230.1-2007 EN 166 EN 170 EN 172.

icon Общие данные.cdw

Общие данные.cdw
Принципиальная схема котельной.
Схема индивидуального теплового пункта жилого дома.
Схема индивидуального теплового пункта торогового центра.
Схема индивидуального теплового пункта автопарковки.
Схема присоединения гидравлического разделителя.
Схема обвязки котла №1
Схема обвязки теплообменника жилого дома.
Схема крепления узла обвязки теплообменника автопарковки.
Габаритный чертеж и характеристики теплообменников.
ГСН. Профиль подземного газопровода высокого давления.
Функциональная схема ГРПШ. Габаритный чертеж ГРПШ.
ГСН. Наружний газопровод.
ГСВ. Внутренний газопровод.
Автоматизация котельной.
Данный проект выполнен на основании технического задания
выданного управлением капитального строительства
Проект разработан в соответствии с действующими нормами
правилами и стандартами.
Проект содержит два основных раздела:
) Тепломеханические решения.
) Газоснабжение котельной. С подразделами ГСН и ГСВ.
Расчетный тепловой поток
отопление лестничных
В данном разделе разработаны чертежи индивидуальных
тепловых пунктов жилого дома
торгового центра и автопарковки
для присоединения к котловому контуру систем отопления
и приготовления горячей воды для бытовых нужд 16-ти этажного
жилого дома со встроенно-пристроенным торговым центром и с
автопарковкой на пересечении ул. Грязнова и пр. Ленина.
В ИТП жилого дома запроектирована отопительная и
водоподогревательная установки. В ИТП торгового центра -
отопительная и водоподогревательная установки. В ИТП автопарковки
- отопительная установка.
В соответствии с п. 6.2 СНиП 12-01-2004 "Организация
строительства" и СНиП 3.05.01-85 "Внутренние санитарно-технические
системы" должны быть составлены и предъявлены приемочной комиссии
акты освидетельствования на следующии виды скрытых работ:
- испытание на герметичность;
После испытания на герметичность
поверхность трубопроводов
очитить и покрыть грунтовкой ГФ-021 за два раза
просушкой предыдущего слоя.
Огрунтованные трубопроводы покрыть эффективной
трубчатого сечения фирмы "K-FLEKS". Эллептические
заглушки коллекторов так же покрываются слоем теплоизоляции.
покрываются рулонной теплоизоляцией
"K-FLEKS" с обмоткой металлизированным скотчем. Ручки управления
места примыкания электропроводки
циркуляционный насосы и насосные
станции теплоизоляцией не покрывать.
Крышная котельная (котловой контур
индивидуальные тепловые
пункты) собирается в условиях цеха при помощи кран-балки.
Полностью собранную котельную продувают и испытывают на
герметичность пневматическим способом. После испытания
готового помещения на крыше здания
котельную разбирают по фланцам
на крупные узлы по размеру кузова автомобиля
перевозки. Перед разборкой массу предполагаемых узлов проверяют
по грузоподъемности башенного крана
строящегося объекта.
Доставленную на строительную площадку разобранную котельную
поднимают на готовый пол котельной с помощью башенного крана и
устанавливают крупногабаритные узлы сразу на свои места.
Перед сборкой все узлы проверить на наличие мусора и шлака.
После сборки всех узлов котельной проводятся гидравлические
испытания на прочность.
При промывки необходимо недопустить попадания промывочной
жидкости в пластинчатые теплообменники.
В данном разделе разработаны чертежи подземного газопровода
мм через улицу Грязнова от существующего
расположенного у стены торогового
центра. Наружний газопровод низкого давления
от ГРПШ по крыше торгового центра и по стене жилого дома
до ввода в котельную. Внутренний газопровод низкого давления
проложенный от ввода в котельную до газопотребляющего
Система высот - Балтийская.
Система координат - городская.
Подземный газопровод высокого давления проложенный под
дорожным покрытием улицы Грязнова и под трамвайными путями
выполнить способом наклонно-направленного бурения с протаскиванием
в готовую скважину неизолированного футляра
последующим протаскиванием в футляр - газопровода
покрытого весьма усиленной изоляцией на диэлектрических опорах.
Перед началом производства работ по укладке подземного
газопровода необходимо получить согласования с вызовом на место
представителей следующих организаций:
- МП трест "Теплофикация";
- МП трест "Водоканал";
- МП трест "Горэлектросеть";
- МП трест "Горэлектротранспорт";
Составить схему землянных работ
в ночное время котлованов в близи дорожного полотна
на согласование в центральное отделение ГИБДД
ответственного за безопасное проведение работ.
СНиП 42-01-2002 Актуализированная редакция
Газораспределительные системы" должны быть составлены и
предьявлены приемочной комиссии акты освидетельствования на
следующие виды скрытых работ:
- протокол бурения скважины с указанием всех высотных отметок;
- протокол входного контроля трубопровода и сварочных материалов;
- протокол проверки методом радиографического контроля 100%
стыков подземного газопровода высокого давления;
- протокол проверки изоляции подземного газопровода и газопровода
в футляре методом неразрушающего контроля;
- протокол проверки диэллектрических опор газопровода в футляре;
- акт на заделку концов футляра;
- акт испытания на прочность и герметичность шарового крана
подземного исполнения;
- акт проверки на целостность изоляции шарового крана подземного
- акт приемки песчанной подушки под газопровод открытой прокладки;
- акт присыпки песком подземного газопровода открытой прокладки;
- акт закрепления кронштейнов наружнего газопровода на
вертикальной части здания;
- акт огрунтовки наружнего газопровода;
- акт заделки отверстия при проходе наружнего гозопровода через
- акт огрунтовки внутреннего газопровода.
В соответствии с п. 10.5 СНиП 42-01-2002 и СП 62.13330.2010
провести пневматическиеиспытания газопроводов на прочность и
герметичность по схеме:
- подземный газопровод высокого давления от точки врезки до входа
в ГРПШ - давлением 0
продолжительностью 24 часа;
- ГРПШ - давлением 0
продолжительностью 12 часов;
- наружний газопровод низкого давления от ГРПШ до входа в
котельную - давлением 0
продолжительбностью 1 час;
- внутренний газопровод низкого давления от входа в котельную до
отключающего устройства газоиспользующего оборудования -
давлением 1000 мм в.ст.
продолжительностью 1 час.
Примечание: подземный газопровод проложенный бестраншейным методом
испытывается вместе с остальным газопроводом.
З.АС.65.270109.18.ДП.12.АС.001
автономное теплоснабжение
дома. г. Магнитогорск
Ведомость рабочих чертежей основного комплекта.
Расчетные тепловые нагрузки
Общие указания к разделу "Тепломеханические решения":
Общие указания к разделу: Газоснабжение котельной.

icon функциональная схема.cdw

функциональная схема.cdw
циркуляция из систеиы отопления
обратная или циркуляционная вода
питьевая вода из ПЖПВ
нагретая вода на ГСВ
нагретая вода на отопление
направление движения среды
циркуляция из системы ГВС жилого дома
в систему отопления жилого дома
в систему ГВС жилого дома
из системы отопления автопарковки
из системы отпления ТЦ
в систему отпления ТЦ
вычисление колличества теплоты
управление котловым контуром
в схему управления N9
в схему управления N8
в схему управления N7
в схему управления N6
в схему управления N1
в схему управления N2
в схему управления N3
в схему управления N4
в схему управления N5
частотное регулирование циркуляционных насосов
Обозначение трубопроводов

icon спецификация.cdw

спецификация.cdw
датчик наружной температуры AF40
датчик температуры в подающей линии каскада VF20
реле максимальной температуры
реле максимального давления
реле минимального давления
блок управления котлом Diematik-m3
сервопривод задвижки подающей линии котла
преобразователь расхода ультразвуковой
SONOMETER 2500 CT (Danfos)
термопреобразователь погружной платиновый
мм КТПТР - 01 -1 -80 (Danfos)
преобразователь давления МВS - 3000
тепловычислитель СПТ 943.1 (Danfos)
датчик температуры погружной с
преобразователем ТТА 96430195
манометр термоконтактный ДМ-2000
манометр показывающий МП -100 1
термометр показывающий ТП -50 +150
счетчик холодной воды
насос циркуляционный с частотным
регулированием UPE (Grundfos)
автоматическая насосная станция
повышения давления (Grundfos)
насос циркуляционный с частотным регулированием
UPE системы отопления жилого дома (Grundfos)
UPE системы ГВС жилого дома (Grundfos)
UPE системы отопления ТЦ (Grundfos)
UPE системы отопления автопарковки (Grundfos)
З.270109.018.ДП.12.ПЗ - АСТ.С
Спецификация оборудования
up Наверх