Установка для правки разгрузочных люков полувагонов без снятия с вагона
- Добавлен: 04.11.2022
- Размер: 20 MB
- Закачек: 1
Узнать, как скачать этот материал
Подписаться на ежедневные обновления каталога:
Описание
Курсовой проект - Установка для правки разгрузочных люков полувагонов без снятия с вагона
Состав проекта
|
Содержание.docx
|
|
12 Гусенница.docx
|
|
5Статический анализ зуба.docx
|
|
1 введение.docx
|
|
7Статический анализ рычага.docx
|
|
13 Список источников.docx
|
|
3 исх дан!!!!!!!.docx
|
10 Подшипник крепления.docx
|
|
8 гидросистема.docx
|
|
9 Направляющие валы.docx
|
|
2 начало.docx
|
|
11 Втулки готово.docx
|
|
4Люк, статический анализ.docx
|
|
3.5 кинемат схема.docx
|
|
Лабороторная работа 1 титульный.docx
|
|
6Статический Анализ крепления.docx
|
|
А4Верхним правый зуб.DWG
|
|
|
Общий вид машины А1.SLDDRW
|
Общий вид машины А1.PDF
|
|
А4Верхним правый зуб.SLDDRW
|
|
А4Крпление чертёж.SLDDRW
|
|
А4 П-образная стойка .SLDDRW
|
|
А4 Трансмиссия.SLDDRW
|
|
А4Телескопический цилиндр.SLDDRW
|
|
А4База.SLDDRW
|
Общая спецификация _ КР 420200.23.05.03.065.spw
|
|
Общий вид машины А1.DWG
|
ПравЛАБС _ КР 420200.23.05.03.065 01.cdw
|
|
А4Телескопический цилиндр.DWG
|
|
А4Схема гидросистемы _ КП 190300.25.05.03.065 ПЗ.cdw
|
|
А4 Трансмиссия.DWG
|
Общий вид машины А1.frw
|
Сборка 28 11 2018.SLDASM
|
|
А4 П-образная стойка .DWG
|
|
А4Крпление чертёж.DWG
|
|
А4База.DWG
|
|
Гусеничный движетель _ КР 420200.23.05.03.065. 03.spw
|
Первоначальное техзадание.doc
|
Дополнительная информация
Контент чертежей
Содержание.docx
Основание для разработки . .. 5
Цель разработки и назначение изделия . .. 5
Условия эксплуатации .. . 5
Требования к надежности прочности ремонтопригодности .5
Требования к марикировке.. . .7
Требования к упаковке . .7
Требования к транспортировке и хранению 7
Правила приёмки . .. .8
Методы контроля испытания . .. . 8
Указания эксплуатации . . 8
Требования безопасности. 9
Гарантии поставщика .. ..9
Устройство конструкции .. 10
Описание рабочего процесса 12
Экономический эффект 13
Расчетная часть ..13
Список использованных источников .. .. . ..22
12 Гусенница.docx
Будем рассматривать двухгусеничные машины (ТССН). Выбор параметров гусеничного движителя (ГД) зависит от требований предъявляемых к машине ее назначения и предполагаемых условий экcплуатации.
Для транспортеров-тягачей допускают давление гусениц не более 004 006 МПа (для машин массой 30 50 т – примерно до 008 МПа) для снегоболотоходов – не более 0015 0020 МПа. Ширину корпуса машины обычно устанавливают по ограничениям железнодорожного габарита но не более 3140 мм. При этом необходимо учесть то что для обеспечения движения гусеничных ТССН по автодорогам общего пользования габаритная ширина машин должна быть в пределах 2500 мм.
При расчетах основных параметров ГД из ТЗ на проектирование известны: полная масса машины максимальная скорость движения и дорожные условия т.е. фактически допустимое среднее давление гусениц на дорожную поверхность.
Исходя из допустимых условий эксплуатации (коэффициентов сцепления движителя с дорогой сопротивления повороту и поступательному движению машины) основываясь на необходимости обеспечения сцепных свойств ГД подсчитать величину «базового отношения»
где L – база машины (расстояние между крайними опорными катками); B – колея(для данной конструкции 2100мм);
φ – коэффициент сцепления (принимают для скользких грунтов обычно равным 06);
f = 008 – коэффициент сопротивления качению; – коэффициент сопротивления повороту равный 05.
Значения коэффициентов в формуле могут быть и другими в зависимости от условий эксплуатации. Полученное отношение LB является предельно допустимым; окончательно его величину устанавливают на основании априорных сведений в пределах 12 18. Если же машина может применяться и в качестве тягача т.е. работать с прицепом то не рекомендуется устанавливать «базовое отношение» более допустимого [LB] = 15. Иначе поворот такого гусеничного поезда окажется невозможным на слабых и скользких грунтах из-за буксования гусениц тягача.
Для лучшего баланса отношение LB выбрано 12
После определения LB и назначения допустимой величины среднего давления гусениц на грунт [ исходя из условий эксплуатации (типа грунта) подсчитывают произведение
где G – расчетный вес машины(3т);
b – ширина гусеницы.
Будем считать что габариты гусениц ограничены шириной корпуса машины. Поскольку габаритная ширина машины Ш связана с е колей B зависимостью Ш = B + b то задавшись величиной Ш и проведя необходимые компоновочные проработки корпуса машины трансмиссии и движителя с учетом допустимого значения [LB] определяют предельное значение базы решая систему двух уравнений
Зная базу L и установленную ранее величину [LB] далее определяют значение колеи B а затем и ширину одной гусеницы b.
Следует отметить что для боевых машин габаритная ширина несколько больше Ш = B + b+ где последнее слагаемое учитывает размеры боковой броневой защиты элементов ходовой части; аналогичное решение может иметь место и для плавающих машин с гидродинамическими кожухами над верхней частью гусениц.
Затем выбирают схему ГД. При известной длине опорной поверхности L равной в первом приближении базе машины прорисовывают её компоновку определяют расположение ведущего (ВК) и направляющего (НК) колес. При этом не стоит принимать величину дорожного просвета менее 350 450 мм. Для компоновки ГД принимают углы наклона передней и задней ветвей гусениц по отношению к грунту соответственно из диапазона
и (в последнем случае для схем с приподнятым над грунтом НК). Обычно НК располагают над грунтом на высоте 075 10 м.
Диаметр опорных катков выбирают на основании длины опорной поверхности L размещения элементов подвески дорожного просвета и налаженного производства аналогичных изделий. Если ввести понятие коэффициента «плотности размещения опорных катков» равного
где n – число опорных катков (в том числе с учетом опорного НК);
– диаметр опорного катка (в случае наличия опорного НК его диаметр принимается равным диаметру опорного катка) то на основании известных схем задаваясь величинами коэффициента и диаметра из выражения путем пересчета последовательным приближением ориентировочно можно определить величины n и .
В табл. 7 приводится число катков n по базе гусеничной машины без учета сдвоенные это катки или нет (например АТ-Т имеет по базе пять двухскатных опорных катка а МТ-Т – семь).
Марки гусеничных машин (для примера)
Необходимо помнить что количество опорных катков влияет на величину среднего давления на грунт но одновременно увеличивает и длину опорной поверхности гусениц а следовательно и отношение LB. Анализируя данные табл. 7 можно констатировать что величина коэффициента примерно равна 0825 0925.
Имея в виду то что предварительно должны быть проведены проектировочные тяговые расчеты выбран ДВС (известна максмальная частота вращения вала двигателя) можно определить радиус ВК пользуясь выражением
где – радиус ВК м; – максимальная скорость движения машины мс; передаточное число трансмиссии на высшей пере даче; – максимальные обороты двигателя обмин.
Для зубчатого зацепления ВК с шарнирной металлической гусеницей зная
радиус и передаточное число бортового редуктора (т.е. фактически его габариты) приняв шаг гусеницы равным шагу зубчатого ВК можно ориентировочно определить расстояние между проушинами траков (шаг гусеницы) по выражению
где – число зубьев ВК обычно примерно равное 12 15.
Шаг и число зубьев ВК уточняют при проектировании. Целесообразно при этом ориентироваться на существующие конструкции гусеничных движителей.
5Статический анализ зуба.docx
Для проведения анализа необходимо построить точную модель и подобрать материал изготовления
Линейный Упругий Изотропный
Критерий прочности по умолчанию:
Предел прочности при растяжении:
Коэффициент Пуассона:
Коэффициент теплового расширения:
Необходимо задать точку крепления зуба к конструкции
Изображение крепления
Полностью зафиксированный
Реактивный момент(N.m)
Необходимо задать максимальную нагрузку на точку возможного приложения силы
Приложить нормальную силу
Далее необходимо проанализировать данные с датчиков и данные нагрузок.
Данные датчиков (Компоненты напряжения - Nm^2)
Чувствительный к результатам процесса1
Чувствительный к результатам процесса2
Чувствительный к результатам процесса3
Результаты исследования
VON: Напряжение Von Mises
Верхний правый зуб-Статический анализ верхнего зуба-Напряжение-Напряжение1
URES: Результирующее перемещение
Верхний правый зуб-Статический анализ верхнего зуба-Перемещение-Перемещение1
ESTRN: Эквивалентная деформация
Верхний правый зуб-Статический анализ верхнего зуба-Деформация-Деформация1
Верхним правый зуб-Статический анализ верхнего зуба-Запас прочности-Запас прочности1
Вывод: Проанализировав коэффициент запаса прочности можно точно сказать что выбранного материала(Сталь 45Х) и выбранной компоновки достаточно чтобы деталь сохранила свою изначальную геометрию и могла воздействовать на другие детали
1 введение.docx
Для повышения качества ремонта надёжности и долговечности вагонов большое значение имеет уровень техники организации и технологии вагоноремонтного производства. Поэтому широко внедряются последние достижения науки и техники новые технологические процессы для восстановления узлов и деталей вагонов и повышение уровня требований к соблюдению технологической и трудовой дисциплины.
Главное направление развития современного вагоноремонтного производства состоит в его дальнейшей индустриализации основой которой служит система машин обеспечивающая комплексную механизацию и автоматизацию технологических процессов ремонта вагонов.
В данном курсовом проекте разработано самоходное устройство для правки разгрузочных люков полувагонов любого дефекта он позволяет сократить время затрачиваемое на один люк а так же исключить человеческий фактор за исключением оператора управляющего данной машиной. Также когда у люка незначительная деформация а ремонт производится в объёмах КР данное устройство позволяет зафисиксировать люк в открытом положении и произвести его съём и перемещение на позицию для ремонта на специальном оборудовании либо на складское помещение
7Статический анализ рычага.docx
Для проведения анализа необходимо построить точную модель и подобрать материал изготовления
Линейный Упругий Изотропный
Критерий прочности по умолчанию:
Максимальное напряжение von Mises
Предел прочности при растяжении:
Коэффициент Пуассона:
Коэффициент теплового расширения:
Твердое тело 1(Бобышка-Вытянуть1)(Деталь2)
Твердое тело 2(Разделяющая линия1)(Деталь2)
Твердое тело 3(Вырез-Вытянуть5)(Деталь2)
Твердое тело 4(Бобышка-Вытянуть2)(Деталь2)
Твердое тело 5(Скругление4)(Деталь2)
Твердое тело 6(Швеллер СТЕРЖЕНЬ (1))(Деталь2)
Необходимо задать точку крепление опоры к конструкции
Изображение крепления
Зафиксированная геометрия
Реактивный момент(N.m)
Приложить нормальную силу
Необходимо задать максимальную нагрузку на точку возможного приложения силы
Вращающий момент(N.m)
Балка-1(Швеллер СТЕРЖЕНЬ (1))
Направление сгиба1(Nm^2)
Направление сгиба2(Nm^2)
Верхняя граница осевого напряжения и изгиба(Nm^2)
Далее необходимо проанализировать данные с датчиков и данные нагрузок.
Результаты исследования
VON: Напряжение Von Mises
П-образная опора-Статический анализ рычага-Напряжение-Напряжение1
URES: Результирующее перемещение
П-образная опора -Статический анализ рычага-Перемещение-Перемещение1
ESTRN: Эквивалентная деформация
П- образная опора-Статический анализ рычага-Деформация-Деформация1
Рычаг готовый-Статический анализ рычага-Запас прочности-Запас прочности1
Вывод: Проанализировав коэффициент запаса прочности можно точно сказать что выбранного материала(Сталь 40Х) и выбранной компоновки достаточно чтобы деталь сохранила свою изначальную геометрию и могла воздействовать на другие детали
13 Список источников.docx
Павлов В.В. Проектировочные расчеты транспортных средств специального назначения. Учебное пособие. — М.: МАДИ 2014. — 116 с. — УДК 629.114-629.014.1 ББК 39.335.4
Хруничева Т.В. Детали машин: типовые расчеты на прочность
Еремеев В.К. Детали машин и основы конструирования. Курс лекций Ч1
Еремеев В.К. Детали машин и основы конструирования. Курс лекций Ч2
Еремеев В.К. Детали машин и основы конструирования. Курс лекций Ч3
Башта Т.М. Гидропривод и гидропневмоавтоматика
Общая спецификация _ КР 420200.23.05.03.065.spw
КР 420200.23.05.03.065.01 СБ
КР 420200.23.05.03.065 ПЗ
Поясснительная записка
КР 420200.23.05.03.065 01.03 СБ
КР 420200.23.05.03.065 01.04 СБ
Гусеничный движетель
КР 420200.23.05.03.065 01.05
КР 420200.23.05.03.065 01.06 СБ
КР 420200.23.05.03.065 01.07 СБ
Установка для правки
КР 420200.23.05.03.065 01.13
КР 420200.23.05.03.065 01.14
Полиуритановыая гусеница
КР 420200.23.05.03.065 01.15
Плита для распиновки РВД
КР 420200.23.05.03.065 01.25
КР 420200.23.05.03.065 01.43
Аккумулятор Alfaline 65B24L
Гидрораспределитель ручной BM-40-1
Болт M12-6gx60.58 (S18)
Гидростанция HYSON HHP 18V FLEX
Светодиодная балка Rigid Industries
Прецизионный вал SGB30 NBS
Гидрораспределитель ручной ВМ-40-2
Втулка BNZF304050555
Гидроцилиндр 80х40х200х445
Гидроцилиндр 100х50х400х700х40
Штифт 40х160 ГОСТ 3189-160
Подшипник 6010( ГОСТ 110)
Болт 2 М 12-8q x 60.35.029 ОСТ 26-2037- 96
Смазка Mobil Mobilgrease Special
Масло гидравлическое ИГП-30
ПравЛАБС _ КР 420200.23.05.03.065 01.cdw
А4Схема гидросистемы _ КП 190300.25.05.03.065 ПЗ.cdw
Гусеничный движетель _ КР 420200.23.05.03.065. 03.spw
КР.420200.23.05.03.065 03 СБ
Гусеничный движетель
КР.420200.23.05.03.065 03.03
Поворотный дифференциал
КР.420200.23.05.03.065 03.02
КР.420200.23.05.03.065 03.04
КР.420200.23.05.03.065 03.05
КР.420200.23.05.03.065 03.06
КР.420200.23.05.03.065 03.07
КР.420200.23.05.03.065 03.08
КР.420200.23.05.03.065 03.09
КР.420200.23.05.03.065 03.10
КР.420200.23.05.03.065 03.11
КР.420200.23.05.03.065 03.12
КР.420200.23.05.03.065 03.13
КР.420200.23.05.03.065 03.14
КР.420200.23.05.03.065 03.15
Поддерживающие катки
Рекомендуемые чертежи
Свободное скачивание на сегодня
Обновление через: 21 час 10 минут
