Теплоснабжение района г. Омск

жажа.dwg

Теплоснабжение района города
Развернутый план трассы
Масштаб по вертикали М1:100
Т2 ø426х13 Т1 ø325х10 Т1 ø325х10
План тепловой сети М 1:5000
Пьезометрический график
Из системы вентиляции
В систему вентиляции
В систему горячего водоснабжения
Циркуляция горячего водоснабжения
Из системы отопления
Места установки приборов учета теплоты
Принципиальная схема ИТП
Монтажная схема. М 1:5000
Продольный профиль участка тепловой сети
Внутренний размер канала
Отметка потолка канала
Натурная отметка земли
Проектная отметка земли
Масштаб по вертикали М1:100по горизонтали М1:5000
План ИТП на отметке 0.000
Расчётные тепловые потоки
Общие указания 1. Проект теплоснабжения района г.Благовещенск выполнен на основании задания на проектирование в соответствии со СНиП 2.04.07-86 и сл. данных: -наружная расчетная температура воздуха -34 °C; -продолжительность отопит. периода 232 сут; -средняя температура воздуха -8
°C. 2. Источник теплоснабжения - ТЭЦ
температура теплоносителя 140-70 °C. 3. Применяется центральное качественное регулирование по отопительной нагрузке. 4. Теплотрасса прокладывается подземно в непроходных железобетонных каналах. 5. Компенсация тепловых удлинений осуществляется сальниковыми и П-образными компенсаторами
а также за счет самокомпенсации углов поворота трассы. 6. В качестве изоляции применяются полуцилиндры и цилиндры минераловатные на синтетическом связующем по ГОСТ 23208-83 марки 150.
Ведомость чертежей основного
Продольный профиль участка тепловой сети
Ведомость ссылочных и прилагаемых
Сборные железобетонные каналы и тоннели
из лотковых элементов
Изделия и детали трубопроводов для
Каталог оборудования
Графики температур воды и графики расходов воды в тепловой сети в зависимости от температуры наружного воздуха для всех видов нагрузок.
Часовой график расхода теплоты в зависимости от температуры наружного воздуха. Годовой график расхода теплоты по продолжительности стояния температур наружного воздуха.
Пьезометрический график главной магистрали и ответвления 20-22
Главная магистраль: 9-8-7-6-5-4-3-2-1
Монтажная схема 1 км сети
Продольный профиль 1 км теловой сети
N поперечного разреза
Монтажная схема 1км сети
Секция кожухотрубчатого водоподогревателя
Пластинчатый теплообменник
Startos GIGA 401-514
Сетевой насос СГВ N=4
Циркуляционный насос СО N=7
Циркуляционный насос СВ N=3
Циркуляционный насос СГВ N=4
Манометр ТС-3.003.000СБ
Термометр ТС-3.003.000СБ
Грязевик ø165 ТС-569.00.000-09
Водомер турбинного типа
Клапан обратный Danfoss
Регулятор температуры ø25
Регулятор температуры ø32
Регулятор давления ø25

габариты СО.docx

7254 Москва Добролюбова ул. 911
Габаритные размеры теплообменника
Tип: VT10 CDS-16 Греющая среда: 1F – вход 4F – выход.
Габаритные размеры указаны в мм Нагреваемая среда: 3F – вход 2F – выход.
nipple DIN 2999 AISI316Ti

стр 1 и 25-36.docx

Климатические условия города
По СНиП «Строительная климатология» [1] для г.Омск:
- температура наиболее холодной пятидневки tнр = –37°С
- продолжительность отопительного периода со среднесуточной температурой ≤8°С Zоп=235 сут.
- средняя температура наружного воздуха за отопительный период tоп=-74°С со среднесуточной температурой ≤8°С
Определение расчетных часовых расходов теплоты по всем видам нагрузок.
1. Расчёт численности населения.
Определение тепловых нагрузок производим по [2] исходя из величины жилой площади и числа жителей считая все административно-общественные здания равномерно распределенными по микрорайонам. Суммарная площадь застраиваемых микрорайонов определяем по масштабу генплана в га.
fi - плотность жилого фонда м2га (прил.1 [4]).
Число жителей определяем из условия что норма жилой площади на одного жителя принята 15 м2чел.:
Расчёт численности населения ведётся в табличной форме.
Площади микрорайонов число жителей и жилая площадь района
Площадь одного квартала Fкв i [га]
Этажность зданий n [эт.]
Плотность жилого фонда fi [м2га]
Жилая площадь квартала Fж i [м2]
Число жителей в квартале Ni [чел.]
2. Расчет тепловых потоков.
По данным табл.1 определяем тепловые нагрузки на отопление вентиляцию и горячее водоснабжение по п.2 [2]. Определение расходов теплоты производим для каждого квартала и всего города в целом но раздельно для каждого вида нагрузок.
2.1. Максимальный тепловой поток на отопление жилых и общественных зданий.
Максимальный тепловой поток на отопление жилых и общественных зданий определяется по формуле:
qo = 95 Втм2 – укрупнённый показатель максимального теплового потока на отопление жилых зданий на 1м2 общей площади принимаемый по прил.2 стр.27 [2]. (для постройки после 1985 года по новым типовым проектам tнр = –40°С)
Fжi – общая площадь жилых зданий м2
к1=025 – коэффициент учитывающий тепловой поток на отопление общественных зданий
2.2. Максимальный тепловой поток на вентиляцию жилых и общественных зданий.
Максимальный тепловой поток на вентиляцию общественных зданий определяется по формуле:
к2=06 – коэффициент учитывающий тепловой поток на вентиляцию общественных зданий
2.3. Средний тепловой поток на горячее водоснабжение жилых и общественных зданий.
Средний тепловой поток на горячее водоснабжение жилых и общественных зданий определяется по формуле:
qh = 407 Вт – укрупненный показатель среднего теплового потока на горячее водоснабжение на одного человека принимаемый по прил.3 стр.28 [2] (с горячим водоснабжением с учетом потребления в общественных зданиях).
Ni– количество жителей в квартале (см. табл.1).
2.4. Максимальный тепловой поток на горячее водоснабжение жилых и общественных зданий
Максимальный тепловой поток на горячее водоснабжение жилых и общественных зданий определяется по формуле:
2.5. Максимальный тепловой поток на горячее водоснабжение в летний период.
Максимальный тепловой поток на горячее водоснабжение в отопительный период определяется по формуле:
tг=55 оС - температура горячей воды в отопительный период
tхл=15 оС - температура холодной воды в неотопительный период
tхз=5 оС - температура холодной воды в отопительный период
=08- коэффициент учитывающий изменение среднего расхода воды на горячее водоснабжение в неотопительный период по отношению к отопительному периоду (для жилищно-коммунального сектора)
2.6. Суммарные расходы теплоты
Средний суммарный расход теплоты определяется по формуле:
Максимальный суммарный расход теплоты определяется по формуле:
При определении расчетных суммарных расходов теплоты на весь район необходимо учесть потери теплоты в сетях и оборудовании в размере 5% от суммарного расхода теплоты:
2.7. Средний тепловой поток на отопление
Средний тепловой поток на отопление определяется по формуле:
tвр=20оС - средняя температура внутреннего воздуха отапливаемых зданий
tоп=-74оС - средняя температура наружного воздуха за период со среднесуточной температурой воздуха [1]
2.8. Средний тепловой поток на вентиляцию
Расчет тепловых потоков заносим в табл.2.
Расходы теплоты на отопление вентиляцию и горячее водоснабжение
2.10. Определение годовых расходов теплоты
Годовой расход теплоты на отопление
Годовой расход теплоты на отопление определяется по формуле:
nоп=225 - продолжительность отопительного периода сут.[1]
Qoгод = 24*225*19484 = 105213600 кВт
Годовой расход теплоты на вентиляцию
Годовой расход теплоты на вентиляцию определяется по формуле:
nв=16ч. - число часов работы вентиляции в сутки (принимаем)
Годовой расход теплоты на горячее водоснабжение
Средний годовой расход теплоты на горячее водоснабжение определяется по формуле:
- средний тепловой поток на горячее водоснабжение кВт:
Максимальный годовой расход теплоты на горячее водоснабжение:
Выбор системы теплоснабжения
Выбор системы теплоснабжения осуществляется на основании указаний СНиП (п.3 и 4 [2] или п.6 [3]) и СП (п.3 [8]).
Схема теплоснабжения – закрытая (по заданию). Согласно [8] системы отопления и вентиляции должны присоединяться к двухтрубным сетям как правило по зависимой схеме. Принимаем зависимую схему т.к. этажность зданий не превышает 12-ти этажей и не выполняются гидравлические условия для независимого подключения (п.3.5).
Схема присоединения водоподогревателей горячего водоснабжения в закрытых системах теплоснабжения выбирается в зависимости от соотношения нагрузок (п.3.14 [8]):
- двухступенчатая схема
Итак принимаем водяную закрытую зависимую двухтрубную тупиковую тепловую сеть.
Температура воды в подающей магистрали Т1=150 оС
Температура воды в обратной магистрали Т2=70 оС
Регулирование тепловой нагрузки
Выбор способа регулирования осуществляется на основании указаний СНиП (п.4 [2]).
Таким образом принимаем центральное качественное регулирование по нагрузке отопления т.к. доля жилищно-коммунальной нагрузки составляет менее 65 % от суммарной тепловой нагрузки а доля средней нагрузки горячего водоснабжения менее 15% от расчетной нагрузки отопления.
1. Годовой график расхода теплоты по продолжительности стояния температур наружного воздуха.
Годовой график по продолжительности тепловой нагрузки строится на основе данных о тепловых нагрузках и справочных данных о продолжительности стояния наружных температур (табл.1.3 [5]).
Число часов стояния среднесуточных температур наружного воздуха для г.Омск
2. График температур воды в тепловой сети в зависимости от температуры наружного воздуха.
График качественного регулирования по отопительной нагрузке строится по методике изложенной в [5]. Таким образом температура воды в подающей магистрали тепловой сети при высоких наружных температурах (tнi >+8°С) сохраняется постоянной и равной 70°С для закрытых систем. Температура обратной воды в этом диапазоне также принимается постоянной и равной температуре воды в обратной магистрали в точке излома температурного графика. При tнi>+8°С температура воды в обратной магистрали принимается равной 30°С (п.5.4 [2]).
График температур строится по температурам Т1 и Т2 (табл.4.4 4.5 [5]).
3. График температуры воды после калориферов системы вентиляции.
Для регулирования отпуска теплоты на вентиляцию предусматриваем дополнительное местное регулирование вентиляционной нагрузки «по воде». Для этого определяем в характерных точках температуры воды после калориферов и строим график температуры обратной воды Т2в.
Температуру Т2в находим методом итерации из уравнения:
где Т2п=425 °С – температура обратной воды в точке перелома температурного графика (по графику)
tнп=-05 °С – температура наружного воздуха в точке перелома температурного графика (по графику)
tв=20 °С – средняя температура внутреннего воздуха за отопительный период
tн – температура наружного воздуха
Т1п=70 °С – температура подающей воды в точке перелома температурного графика
)tн =+10°С Т2в=159 °С
)tн =+75°С Т2в=235 °С
)tн =+5°С Т2в=303 °С
)tн =+25°С Т2в=363 °С
Гидравлический расчет главной магистрали тепловой сети и одного ответвления ближайшего к ТЭЦ.
Перед началом расчета выполняем трассировку теплосети.
Трассу прокладываем по наименее загруженным городским улицам чтобы в наименьшей степени стеснять уличное движение в период строительства и ремонта. При этом стремимся к минимальной длине трубопровода и колодцев.
1. Расчет расходов теплоносителя на каждый квартал.
Производим по формулам п.5.2 [2]:
) средний зимний на горячее водоснабжение при двухступенчатых схемах присоединения водоподогревателей:
где Т1п – температура воды в подающем трубопроводе тепловой сети в точке излома графика температур воды Т1п=70 ºС
Т2п – то же в обратном трубопроводе тепловой сети после системы отопления зданий Т2п=425 ºС
tхз – температура холодной воды зимой tх=5 ºС
t – температура воды после первой ступени подогревателя:
t=Т2п-(5-10º)=425-5=375 ºС
) максимальный зимний на горячее водоснабжение при двухступенчатых схемах присоединения водоподогревателей:
) максимальный летний на горячее водоснабжение при двухступенчатых схемах присоединения водоподогревателей:
где Т2л - температура воды в обратном трубопроводе тепловой сети в летнее время принимается по [2 п.5.4] Т2л=30 ºС.
Результаты заносим в табл.5.
Расходы теплоносителя по кварталам
2. Расчет расходов теплоносителя по участкам сети.
По данным табл.5 составляем таблицу расходов воды по участкам сети (табл.6).
Суммарный расчетный расход воды на каждом участке сети определяется по п.5.3 [2] в зависимости от принятого графика регулирования отпуска теплоты:
Gр=Gomax+Gвmax+k3Gгвзср тч
где кз =12 - коэффициент учитывающий долю среднего расхода воды на горячее водоснабжение при регулировании по нагрузке отопления принимаем по табл.2 [2]
Расходы сетевой воды на отопление вентиляцию и СГВ по участкам сети.
Расход сетевой воды на отопление Gо i [тч]
Расход сетевой воды на вентиляцию Gв i [тч]
Ср. расход сетевой воды на СГВ Gсргвз i [тч]
Макс. расход сетевой воды на СГВ Gmaxгвз i [тч]
Расчетный расход сетевой воды Giз тч
3. Гидравлический расчет главной магистрали тепловой сети и ближайшего ответвления.
За главную магистраль принимаем наиболее протяженную линию. Принимаем для главной магистрали удельные потери напора в пределах 5-8 мм вод.ст. а для ответвления – до 30 мм вод.ст.. Невязка должна составлять не более 10%.
Для закрытой системы теплоснабжения рассчитываем 2 гидравлических режима: зимний и летний.
Потери напора на участке теплосети:
Нi=(Li+Lэквi)·Ri мм вод.ст.
Li – фактическая длина участка м
Lэквi – эквивалентная длина местных сопротивлений на участке м определяется по табл.9.13 [6]
R – удельное линейное падение давления на участке мм вод.ст.м принимается по табл.9.12 [6]
Летний режим рассчитываем на основе зимнего режима и по тем же формулам принимая те же диаметры но уже с летними расходами воды.
R=55 (табл.9.12 [6])
Местные сопротивления на участке:
Тройник на проход (2 штуки) – 66м.; сальниковый компенсатор – 088 (2 шт.); переход сварно1 – 044м.;
Lэквi = 2*66+088*2+044 = 154м
Н=(120+154)·55=744 мм вод.ст.
R=78 (табл.9.12 [6])
Тройник на проход (2 шт) – 89м.; сальниковый компенсатор (2шт) – 1.78м.; сальниковый компенсатор двусторонний – 3.57м.; переход сварной – 059м.;
Lэквi = 2*89+2*178+357+059= 255м.
Н=(652+255)·78=15641 мм вод.ст.
Остальные участки рассчитываются аналогично.
Местные сопротивления на участках схемы приведены в приложении.
Расчет сводим в табл.7
Гидравлический расчет тепловой сети.
Тип и кол-во местных сопротивлений
Увязываемая ветк 1-8
Увязываем ветку 1-8
Невязка между 1-8 и 20-22:
Построение пьезометрических графиков главной магистрали теплосети и ответвлений для зимнего и летнего режимов работы.
В закрытых системах теплоснабжения расход воды в обоих трубопроводах тепловой сети в течение всего отопительного периода и по времени суток почти не изменяется поэтому пьезометрический график симметричен относительно оси симметрии. Поэтому нам достаточно построить в проекте симметричные пьезометры летнего и зимнего режимов работы.
При построении пьезометрического графика необходимо учесть следующие требования:
- максимальные напоры в обратном трубопроводе не должны превышать 60 м вод. ст. при динамическом и статическом режимах;
- напор в обратном трубопроводе и статический уровень должны обеспечивать заполнение систем отопления зданий;
- пьезометр подающей магистрали не должен пересекать линию не вскипания воды при её максимальной температуре в любой точке трассы;
- пьезометр подающей магистрали не должен пересекать линию допустимых давлений по условиям прочности трубопроводов и оборудования в любой точке трассы;
- пьезометр обратной магистрали не должен пересекать рельеф местности ни на одном участке трассы;
- напор на всасе сетевых насосов должен быть не менее 5 м вод. ст.
Для построения пьезометрического графика используют данные гидравлического расчета тепловой сети. Построение графика производят по методике изложенной в п.8 [4].
Пьезометрический график строится для главной магистрали и ответвления для всех гидравлических режимов.
Подбор сетевых насосов на ТЭЦ.
На станции устанавливают две группы насосов: сетевые и подпиточные.
Производительность напор и количество насосов определяем в соответствии с требованиями п.5 [2].
В соответствии с п.5.23 [2] принимаем зимой к установке 3 сетевых насоса из которых один резервный. Летом – 3 сетевых насоса один из которых резервный.
Производительность сетевых насосов определяют по формуле:
где Gсн – производительность сетевых насосов в отопительный период тч принимается равной суммарному расчетному расходу воды; в неотопительный период равной максимальному расходу воды на горячее водоснабжение в неотопительный период; (п.5.21)
n – число работающих насосов шт.
Напор сетевых насосов для отопительного и неотопительного периода принимаем равным сумме потерь давления в установках на источнике теплоты в подающем и обратном трубопроводах от источника теплоты до наиболее удаленного потребителя и в системе потребителя (включая потери в тепловых пунктах и насосных) при суммарных расчетных расходах воды (п.5.18).
С пьезометрического графика снимаем:
Нснз = 74*11 = 814 м.вод.ст.
Нснл = 338*11 = 3718 м.вод.ст.
Подбор осуществляем по программе Wilo. Принимаем к установке насос приведенный в приложении.
Определение объема подпиточной воды. Подбор подпиточных насосов.
Производительность подпиточных насосов определяют по формуле:
где V - объём воды в тепловой сети на единицу теплового потока м3МВт по данным [5 прил.23] для закрытых систем теплоснабжения V =65 м3МВт.
Производительность подпиточных насосов в зимнее время:
Производительность подпиточных насосов в летнее время:
Напор подпиточных насосов определяют по формуле:
Н=12·Нпн м вод. ст.
где Нпн - напор подпиточных насосов м вод. ст. определяемый по пьезометрическому графику.
Напор подпиточных насосов в летнее и зимнее время:
Н=11·315=3465 м вод.ст.
По каталогу Wilo подбираем зимние подпиточные насосы – 2 параллельно установленных насоса марки (см.приложение) в качестве летних подпиточных насосов – 3 насоса (2 рабочих установленных последовательно и 1 резервный - параллельно) Wilo (см.приложение)
Для закрытых и открытых систем теплоснабжения должна предусматриваться дополнительно аварийная подпитка химически не обработанной и не деаэрированной водой расход которой равен:
=002·(65·67623)=879 тч
Напор аварийно-подпиточных насосов в зимнее время:
Н= 3465 м вод . ст.
По каталогу Wilo подбираем в качестве аварийного зимнего насоса – Wilo IL (см.приложение)
Подбор основных подогревателей и пиковых водогрейных котлов наТЭЦ.
На ТЭЦ основные подогреватели покрывают базовую тепловую нагрузку и обогреваются паром из теплофикационного отбора турбины. Параметры пара перед турбиной принимаются по [9]: температура насыщенного пара – tн=1268 ºС (при давлении р=25 кгссм2) для основных пароводяных подогревателей.
Пиковая тепловая нагрузка покрывается пиковыми водогрейными котлами. Характеристики пиковых подогревателей принимаются по [10 табл.V.3]. Подогреватели должны соответствовать параметрам рабочих сред первичного и вторичного теплоносителей. Температура первичного теплоносителя для основных и пиковых подогревателей должна быть выше на 10-15 ºС вторичного теплоносителя.
Основные и пиковые подогреватели включаются по теплоносителю параллельно а между собой последовательно.
Распределение тепловой нагрузки между основными подогревателями и пиковыми котлами производится по часовому графику тепловой нагрузки или с помощью коэффициента теплофикации L=05-06: L=
где Qоб – нагрузка на основной подогреватель кВт;
Q – расчётная нагрузка на ТЭЦ кВт.
Принимая что L=06 и Qр= Σ=67623 кВт получим: Qоб=06·67623 =40574кВт.
. Принятая к установке поверхность нагрева не должна превышать требуемую более чем на 5 %.
Расчет ведем с помощью специальной программы и заносим в табл.8:
Наименование элемента расчета
Расчетные формулы и условные обозначения
Расчетный расход воды
Температура насыщения пара
Скрытая теплота парообразования
Температура нагреваемой воды на входе в подогреватель
Температура нагреваемой воды на выходе из подогревателя
Средняя температура воды
Перепад температур воды в подогревателе
Среднелогарефмический перепад температур му паром и водой
dtcp.лог=(t1-t2)(ln((Tn-t2)(Tn-t1)))
Расчетный расход тепла
Gn=(086*Q)(in-ik)=(086*Q)r
Задаем скорость воды в трубках
Определяем требуемую площадь сечения трубного пространства
fтр.треб=(Gв(3600*1000*Wтр.ор))
Выбераем вид подогревателя
Кол-во подогревателей
Площадь поверхности нагрева
Приведенное число трубок в вертикальном ряду
Площадь живого сечения для прохода воды в подогревателях
Площадь живого сечения межтрубного пространства
Расчетная высота трубок подогревателя
Наружный диаметр трубок подогревателя
Внутренний диаметр трубок подогревателя
Скорость воды в трубках
Wтр=(Gв)(3600*1000*fтр*Z)
Температура стенки трубок
Разность му температурой насыщения пара и стенкой трубок
Температура пленки кондесата
Коэффициент теплоотдачи от конденсирующегося пара к стенке трубы
alfn=(6380+754*tпл-0232*tпл*tпл)(О*h)14 (для вертикального) alfn=(4913+58*tпл-0179*tпл*tпл)(О*mпр*dн)14 (для горизонтального)
Коэффициент при нагревании
Aн=1630+21*tср-0.041*tср2
Коэффициент теплоотдачи от стенок трубок к воде при нагревании
alfв=Aн*(Wтр073dв027)
Коэффициент теплопередачи подогревателя
K=07*(alfn*alfв)(alfn+alfв)
Расчетная поверхность нагрева
Принятая к установке поверхность нагрева
Расчёт пиковых котлов
Qоб=36242 кВт - из расчета по программе.
Нагрузка на пиковые котлы определяется по формуле:
Qпк=Q-Qоб=67623-36242=31381кВт = 2697 ГКалч
По [Щёкин Р.В. Справочник по теплоснабжению и вентиляции. Кн.1. Отопление и теплоснабжение табл V.3] принимаем к установке 3 котла типа КВГМ-10 теплопроизводительностью 10 ГКалч.
Принципиальная схема ТЭЦ в Приложении
Расчёт усилий действующих на одну из неподвижных опор (Н26).
Подвижные опоры при подземной прокладке трубопроводов Dу до 1200 мм в непроходных каналах применяют скользящие на бетонных подушках по МВН 1301-60 [6 табл. 3.3].
Неподвижные опоры принимаем по МВН 1316-56 (тип II для Dн 89-219 мм) и МВН 1322-56 (тип III для Dн 273-529 мм) [6 табл. 3.8]. Расстояние между неподвижными опорами по компенсирующей способности сальниковых компенсаторов приняты по [Справочник проектировщика: Проектирование тепловых сетей Под ред. А.А.Николаева. – М. 1965. табл. 37].
Нагрузки на неподвижные опоры подразделяют на вертикальные и горизонтальные. Вертикальные нагрузки определяют по формуле [6 форм.11.1]:
гдеq – вес 1 м трубопровода: вес трубы изоляционной конструкции и воды) в кгс;
l – пролет между неподвижными опорами м.
Горизонтальные нагрузки возникают под влиянием следующих сил [6 стр.230]:
- трения в подвижных опорах при тепловом удлинении трубопровода прокладываемого в непроходных каналах;
- трения в сальниковых компенсаторах при тепловом удлинении трубопровода;
- внутреннего давления при применении неуравновешенных сальниковых компенсаторов.
Расчет выполняем по [6].
Диаметр условного прохода на участке 1 с сальниковым компенсатором dу=125мм (dв=133х4) длина участка l1=68.5м рабочее давление теплоносителя Pраб=8 .
Горизонтальные осевые нагрузки определяются по [6 табл.11.3]:
- рабочее давление теплоносителя ;
- сила трения в сальниковых компенсаторах кгс определяется по [6 рис.11.1]
- площадь поперечного сечения по наружному диаметру сальникового компенсатора .
Расчёт угла работающего на самокомпенсацию (участок 9).
- наружный диаметр dн=426 см;
- толщина стенки трубы s=13 мм;
- угол поворота - 30º;
- длина большего плеча
- длина меньшего плеча
- максимальная температура теплоносителя – 150 ºС;
- расчётная температура наружного воздуха – -37 ºС.
Расчёт произведён по методике изложенной в [12].
Для участка данной конфигурации силы упругой деформации в заделке меньшего плеча находятся по следующим формулам:
Продольное изгибающее компенсационное напряжение в заделке меньшего плеча определяется по формуле:
Расчётный угол =30º; соотношение плеч n= расчётная разность температур t=150-(-37)=187 ºC.
По монограммам [12 стр.396] определяем значение вспомогательных коэффициентов при n=158 и =300; С=53; А=21; В=33.
Определяем значения вспомогательных величин для dн=426 см и s=13 мм
по [12 табл.VI.28]: =423 ; =00905
Полученное значение а не превышает заданного предела 8 кгсмм2 следовательно размеры плеч достаточны.
Подбор конструкции тепловой изоляции и расчёт толщины основноготеплоизоляционного слоя для головного участка тепловой сети
Расчёт изоляции производим по методике и в соответствии с указаниями приведёнными в [2 п.3] для подающего трубопровода головного участка тепловой сети.
Расчёт толщины теплоизоляционного слоя производится по нормированной плотности теплового потока.
Толщина теплоизоляционного слоя определяется по формуле:
где d – наружный диаметр изолируемого объекта d=0426 м;
где λk – коэффициент теплопроводности теплоизоляционного слоя в качестве теплоизоляционного материала принимаем Маты из стеклянного штапельного волокна на синтетическом связующем ГОСТ30732-2001 марки 70 принимается по [12 прил.A]:
λk=0042+000028·tm Вт(м·ºС)
где tm – средняя температура теплоизоляционного слоя:
λk=0042+000028·836=00638 Втм оС
rtot – сопротивление теплопередачи теплоизоляционного слоя:
где tе – температура окружающей среды за которую принимается при величине заглубления верхней части перекрытия канала 07 м и менее средняя за год температура наружного воздуха tе=02 ºС;
qе – нормированная линейная плотность теплового потока с длины цилиндрической теплоизоляционной конструкции принимается по [2 прил.7 табл.2] qе=94 Втм;
K1 – коэффициент учитывающий изменение стоимости теплоты и теплоизоляционной конструкции в зависимости от района строительства и способа прокладки трубопровода K1=16;
tw – температура вещества tw=127 по [12табл Б.8]
αе – коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции принимаемый по [12 табл 2] αе=7 Втм оС.
Толщину теплоизоляционного изделия из уплотняющихся материалов до установки на изолируемую поверхность следует определять с учетом коэффициента уплотнения Kс по формуле для цилиндрической поверхности
где 1 — толщина теплоизоляционного изделия до установки на изолируемую поверхность (без уплотнения) м;
— расчетная толщина теплоизоляционного слоя с уплотнением в конструкции м;
d — наружный диаметр изолируемого оборудования трубопровода м;
Kс — коэффициент уплотнения теплоизоляционных изделий принимаемый по [2 табл. В.1].
Минимальная толщина теплоизоляционного слоя по СНиП 2.04.14-88* равна 40 мм и по [СНиП 2.04.14-88*прил.12] предельная толщина теплоизоляционной конструкции составляет 012 м поэтому рассчитанная толщина изоляции подходит по этим условиям.
Толщину теплоизоляции на обратном трубопроводе 008 м.
По [СНиП 2.04.14-88*табл.5] для покровного слоя принимаем сталь тонколистовую с толщиной 08 мм с антикоррозионным покрытием – изол в два слоя на изольной мастике по ГОСТ 10296-79 толщиной 2 мм [СНиП 2.04.14-88* прил.3].
Расчёт подогревательной установки ИТП
1. Кожухотрубчатые теплообменники СГВ.
Расчёт ведётся для удалённого квартала по главной магистрали (14-го квартала).
- водоподогреватели присоединены к тепловой сети по двухступенчатой смешанной схеме;
- система отопления присоединена к тепловым сетям по зависимой схеме;
- регулирование отпуска теплоты в системе централизованного теплоснабжения принято центральное качественное по совмещённой нагрузке отопления и горячего водоснабжения;
- температура теплоносителя (греющей воды) в тепловой сети в соответствии с принятым для данной системы теплоснабжения графиком изменения температуры воды в зависимости от температуры наружного воздуха принята:
при расчётной температуре наружного воздуха для проектирования отопления tо=-39 °С:
-в подающем трубопроводе =150 °С;
-в обратном трубопроводе =70 °С;
-в точке излома графика температуры t=-07 °С:
-в подающем трубопроводе =70°С;
-в обратном трубопроводе =425 °С;
Расход теплоты на систему отопления:
Gsp1d= Gsp2d + GВ= 11044+6876=17920 кгч где
GВ=639650*08680=6876 кгч
Qsp1h = 7001(375-5) =227500 ккалч *1163 = 264580 Вт
Qsp2h = 7001(55-375) =122500 ккалч *1163 = 142470 Вт
емпература на выходе из второй ступени:
II =70-36*142470418*11044=589°C
Температура греющей воды на входе в первую ступень:
=(589*11044+425*7001)(7001+11044)=525 °C
Температура воды на выходе из первой ступени:
= 525-36*264580418*11044 =319 °C
По программе подбора кожухотрубных теплообменников подбираем теплообменник для системы горячего водоснабжения. Результат расчета представлен в табличной форме. Для первой ступени выбран подогреватель ПВ-z-06 (4м) см. табл.9. Для второй ступени выбран подогреватель ПВ-z-06 (4м) см. табл. 10.
Падение давления в трубном пространстве подогревателя10м вод.ст.;
Для теплого периода расчетная нагрузка теплоты на горячее водоснабжение:
отсюда количество нагреваемой воды:
Количество греющей воды:
По программе подбора кожухотрубных теплообменников подбираем теплообменник для системы горячего водоснабжения. Результат расчета представлен в табличной форме. Принимаем кожухо-трубчатые подогреватели ПВ-z-6 (4м).
Расчет пластинчатых подогревателей
1 Подогреватели системы отопления
Т1Т2 - параметры теплоносителя на входе и выходе(греющий контур).
Нагреваемая сторона:
Т1Т2 - параметры теплоносителя на входе и выходе(нагреваемый контур).
Проверка пластинчатых подогревателей для системы отопления в точке излома температурного графика:
при tнп =-07ºС требуемое количество теплоты:
Т2=4250С по графику.
Т1=514 0С по [7 табл. 4.6];
2 Подогреватели системы вентиляции
Проверка пластинчатых подогревателей для системы вентиляции в точке излома температурного графика:
Т2=405 0С. (подбором)
В результате расчетов по программе принимаем к установке - пластинчатые разборные теплообменники «МАШИМПЕКС» для системы отопления – 56 пластины в точке перелома по расчету – 38 пластины принимаем большее – 56 пластины (см.Приложение «Машимпекс») для системы вентиляции – 40 пластин в точке перелома по расчету – 36 пластины принимаем большее – 40 пластин.
Расчёт сальникового компенсатора .
- длина между неподвижными опорами
- максимальная температура теплоносителя =150 ºС;
- расчётная температура наружного воздуха tнр= -37 ºС;
- температура наружного воздуха при которой производится монтаж трубопровода tм= +10 ºС.
Расчёт произведён по методике изложенной в СП 41-103-2000.
По [СП 41-103-2000 табл.VI.26] находим максимальную длину компенсатора Ам=1390 мм и наибольшую его компенсирующую способность lк=400 мм.
Тепловое удлинение участка определяется по формуле:
где a – коэффициент линейного расширения мм(м·ºС) принимается по [СП 41-103-2000 табл.VI.25];
t1 – максимальная температура стенки трубы ºС принимается t1=;
t2 – минимальная температура стенки трубы ºС принимается t2= tн.р.
l=125·10-2·1025·(150-(-37))=2685 мм
Расчётная компенсирующая способность компенсатора определяется по формуле:
Lрасч=lк-Z=400-40=360мм
где Z принимается 40-50 мм (учитывает неточность изготовления).
Установочная длина компенсатора определяется по формуле:
Lуст=Ам-Z-( Lрасч-l)=1390-40-(360-2685)=12585 мм
Монтажная длина компенсатора определяется по формуле:
Lм=Lуст-00125·(tм-tнр)·l=12585-00125·(10-(-37))·1025=1258 мм.
Расчёт П-образного компенсатора.
Расчетное тепловое удлинение трубопроводов мм для определения размеров гибких компенсаторов следует определять согласно [2 п. 7.34]. Согласно [2 п. 7.35] размеры гибких компенсаторов должны удовлетворять расчету на прочность в холодном и в рабочем состоянии трубопроводов. Расчет компенсатора вести по [Справочник Николаева].
Длина прилегающих к П-образному компенсатору плеч имеет большую протяженность в связи с этим реакции сил трения опор вызывают дополнительные силы упругой деформации и напряжения в трубопроводах которые учитывают в расчете на компенсацию тепловых удлинений сокращением длин прилегающих свободных плеч по сравнению с фактическими до 40 d:
Вылет Н П-образного компенсатора со сварными отводами при условиях :
- d=426х13 мм (d= 400 мм);
- максимальная температура теплоносителя t1=150 ºС;
Величина теплового удлинения:
α – коэффициент линейного расширения углеродистых трубных сталей[13 табл. VI.25]: 127*102 мм м0С (модуль упругости Е = 1915*10-6 кгссм2);
Расчетное тепловое удлинение с учетом предварительной растяжки в размере 50% (температура теплоносителя до 250 0С):
– коэффициент принимаемый по[8 табл.10.12]: 05
При спинке компенсатора равной половине вылета то есть при В = 05*Н и при Δlрасч =120 мм по номограмме [8 рис.10.78] находим вылет компенсатора Н = 825 м В = 4125м.
По [8 рис.1078] сила упругой деформации 13 тс
При равенстве прилегающих свободных плеч по обе стороны компенсатора расчет производят по формулам:
Приведенная длина осевой линии участка трубопровода:
Координаты упругого центра тяжести:
Центральный момент инерции относительно оси хо :
Силы упругой деформации:
Максимальный изгибающий момент определятся:
Расчёт сильфонного компенсатора.
С помощью нагрева до температуры tп.н и заварки стартового компенсатора осуществляется растяжка трубопровода на величину ΔL:
ΔL= Lст.к( α Δtп.н - —————— )
где Δtп.н= tп.н - tэ
где tп.н =( tэ+t1)2 tэ – температура при которой монтируется компенсатор.
При проектировании следует учитывать что tэ может изменяться в пределах от нуля (при длительной остановки нагрева системы) до расчетной температуры наружного воздуха принимаемой для расчета отопления.
tп.н =( tэ+t1)2=(10+150)2=80°С
Δtп.н= tп.н tэ=80-10=70°С
Lст.к- предельно допустимое расстояние между стартовыми компенсаторами м. [16. ф.15]
Lст.к = 200 Fст ( 2доп – α·Е(t1-tэ)10-3 ¦тр м
Fст — площадь поперечного сечения стенки трубы мм2
Fст = p (Dн - s) s = 314(108 – 4)4 = 1306 мм2
Удельная сила трения на единицу длины трубы:
¦тр = (075 *g* Z*p*Dоб*10-3+ qтрубы) Нм
— удельный вес грунта =18000 Нм3
Z — глубина засыпки по отношению к оси трубы м
Dоб — наружный диаметр теплопровода (по оболочке) мм.
qтрубы — вес 1 м теплопровода с водой Нм;
— коэффициент трения: =04
¦тр =04(075*18000*1*314*108*10-3 + 503) =2032 Нм.
sдоп- допускаемое осевое напряжение в трубе Нм
[]- номинальное значение допускаемого напряжения материала
sдоп =125*148=185 Нмм2
Lст.к = 2001306 ( 2·185– 0012·2· 105(140-10)10-3)2032 =745 м.
ΔL=745* (0012*65 – (0252032745)(21051306))=57 мм
Проверяем по [2 п.7.34] полное тепловое удлинение расчетного участка трубопровода:
Значит тепловое удлинение не превышает предельного значения.
Подбор повысительного и циркуляционного насосов для СГВ
Повысительный насос устанавливаем на трубопроводе холодной воды.
гдем- потери напора в СГВ (по заданию);
м - геометрическая высота подъема (по заданию высота здания 20 м насос условно принимаем расположенным на отметке -3.000);
м - располагаемый напор;
=2 - располагаемый свободный напор водомерного узла [11 прил.2];
-17 м.вод.ст. - потери напора в теплообменнике из расчета водо-водяного подогревателя
Нсгв пн = 12 · 12 + 23 +2+ 17+3 – 3 = 411 м
Производительность в соответсвии с [1] определяют по формуле:
=035 Гкалчас-тепловая нагрузка на СГВ (по заданию)
По расчетной программе Wilo-Seleсt подбираем в качестве повысительного насоса (+1 резервный) – насос марки TWI 4.09-10-B 3~
Циркуляционный насос устанавливаем на циркуляционной линии.
kтп - коэффициент учитывающий потери теплоты трубопроводами СГВ.
Напор циркуляционных насосов:
По расчетной программе Wilo-Seleсt подбираем в качестве повысительного насоса (+1 резервный) – насос марки TWI 5 304 1~
Подбор циркуляционного насоса для системы отопления
Напор циркуляционного насоса на систему отопления:
По каталогу «WILO» подбираем насосы марки SCP 50220HA-154-T4-R1-ROHSE1. Характеристики насосов представлены в Приложении
Подбор циркуляционного насоса для системы вентиляции
Напор циркуляционного насоса на систему вентиляции:
По каталогу «WILO» подбираем насос марки NL 40160-11-4-12-50Hz. Характеристики насосов представлены в Приложении
Подбор регуляторов подпитки и температуры
Регулятор температуры необходим для обеспечения требуемого напора в системе отопления.
Располагаемый напор равен:
Потери в теплообменниках по ходу греющей воды составят:
Перепад давления который должен обеспечить регулятор температуры составит величину:
Расход воды проходящей через регулятор:
Определяем величину пропускной способности регулятора:
По каталогу «Danfoss» выбираем клапан VG имеющий условный диаметр Ду=20 мм и пропускную способность Kvs=63 м3ч.
Регулятор температуры необходим для обеспечения требуемого напора в системе вентиляции.
Потери в теплообменниках по ходу греющей воды составят:
Расход воды проходящей через регулятор:
Регулятор температуры необходим для обеспечения требуемого напора в системе горячего водоснабжения.
По каталогу «Danfoss» выбираем клапан VG имеющий условный диаметр Ду=40 мм и пропускную способность Kvs=16 м3ч.
Подбор регулятора подпитки для отопления:
Расход через регулятор подпитки:
Напор который нужно погасить в регуляторе подпитки:
Нрпсо=12*(Нобр-Нст)=12*145= 174 м.вод.ст. =174 бар
По каталогу «Danfoss» выбираем клапан AVD имеющий условный диаметр Ду=32 мм и пропускную способность Kvs=125 м3ч.
Подбор регулятора подпитки для вентиляции:
Нрпсв=12*(Нобр-Нст)=12*145= 174 м.вод.ст.=174 бар
СНиП 2.04.07-86*. Тепловые сети. – М.: Госстрой России 1999.
СНиП 41-03-2003 Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов. – М.: Госстрой России 2003.
СП 41-101-95. Проектирование тепловых пунктов. – М.: Минстрой России 1997.
СНиП 23-01-99. Строительная климатология. – М.: Госстрой России 1999.
Наладка и эксплуатация водяных тепловых сетей: Справочник В.И.Манюк и др. – М.: Стройиздат 1988.
Справочник проектировщика: Проектирование тепловых сетей Под ред. А.А.Николаева. – М. 1965.
СНиП 2.07.01-89*. Градостроительство. Планировка и застройка городских и сельских поселений. – М 2000.
Водяные тепловые сети: Справочное пособие по проектированию Под ред. Н.К.Громова Е.П.Щубина. – М.: Энергоатомиздат 1988.
Теплофикация и тепловые сети: Учебник для вузов Е.Я.Соколов. – М.: Энергоиздат 1982. – 360с.
Щёкин Р.В. Справочник по теплоснабжению и вентиляции. Кн.1. Отопление и теплоснабжение Р.В.Щёкин. – Киев Будивельник 1978. – 416с.
СНиП 2.04.01-85*. Внутренний водопровод и канализация здания. – М.: Госстрой России 1997.
СП 41-103-2000”ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТЕПЛОВОЙ ИЗОЛЯЦИИ
ОБОРУДОВАНИЯ И ТРУБОПРОВОДОВ”
СНиП 2.04.14-88*. Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов. – М.: Госстрой России 1999.
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
ПРОЕКТНАЯ РАЗРАБОТКА
1 Определение расчетных часовых расходов теплоты по видам тепловых нагрузок
2 Определение средних тепловых потоков на отопление и вентиляцию
3 Определение годовых расходов теплоты по видам тепловых нагрузок
Построение часовых графиков расхода теплоты на отопление вентиляцию и горячее
водоснабжение в зависимости от температуры наружного воздуха и годового графика
расхода теплоты по продолжительности стояния температур наружного воздуха
Построение графиков температур воды и графиков расходов воды в тепловой сети в
зависимости от температуры наружного воздуха для всех видов нагрузок суммарного
графика расхода воды и графика средневзвешенной температуры обратной воды
Разработка принципиальной схемы теплоснабжения схемы нагрева воды на ТЭЦ и схемы подпитки сети
Выбор типа прокладки теплосети строительных конструкций типа тепловой изоляции и
теплоизоляционных конструкций механического оборудования теплосетей
Гидравлический расчёт главной магистрали тепловой сети и одного ответвления
Построение пьезометрических графиков главной магистрали теплосети и ответвлений для зимнего и летнего режимов работы
Подбор сетевых насосов на ТЭЦ
Определение объёма подпиточной воды и подбор подпиточных насосов
Расчёт основных подогревателей и пиковых водогрейных котлов
Выбор типа подвижных и неподвижных опор и расчёт усилий действующих на одну из
Расчёт угла работающего на самокомпенсацию
Расчёт сальникового сильфонного и П-образного компенсаторов
Подбор конструкции тепловой изоляции и расчёт толщины основного теплоизоляционного слоя для головного участка тепловой сети
Расчет подогревательной установки ИТП (для горячего водоснабжения)
Подбор оборудования в ИТП

омск5656.dwg

Теплоснабжение района города
Развернутый план трассы
Масштаб по вертикали М1:100
Т2 ø426х13 Т1 ø325х10 Т1 ø325х10
План тепловой сети М 1:5000
Пьезометрический график
Проект разработан на основе следующих данных: - наружная расчетная температура воздуха -38 °С - продолжительность отопительного периода 224 сут. - средняя темпратура воздуха -9 °С - температура теплоносителя 130-70 °С 2. Источник теплоснабжения - ТЭЦ
на которой установлены основные пароводяные теплообменники и пиковые водогрейные котлы
схема теплоснабжения 2-ух трубная закрытая зависимая. 3. Компенсация тепловых удленений осуществляется сальниковыми
П-образными компенсаторами и поворотами теплотрассы от 90° до 150°. 4. Прокладка теплотрассы производится в каналах типа КЛс. 5. В качестве изоляции принимаются цилиндры из волокнистых материалов. Трубы по ГОСТ 8734-58. 6. Характеристики проекта: общее потребление тепла - 75.7МВт расходы воды: - на отопление 684
тч - на вентиляцию 80
тч - на горячее водоснабжение 383
План теплосети М 1:5000
Монтжная схема 1 км теплосети
Продольный профиль 1 км теплосети
Принципиальная схема ИТП
Экспликация оборудования ИТП
Ведомость рабочих чертежей основного комплекта
Ведомость ссылочных и прилагаемых документов
Сборные железобетонные каналы и тоннели из
Изделия и детали трубопроводов для тепловых
Спускники на водяной тепловой сети
Воздушники на водяной тепловой сети
лотковых элементов. Выпуск 0.
Материалы для проектирования
сетей. Выпуск 8-95. Опоры трубопроводов
подвижные. Рабочие чертежи.
Пояснительная записка
НГАСУ (СИБСТРИН) ГР.541
План ИТП на отм. "-"1.500
План ИТП на отм."-"1
Манометр МП3-У; 25МПа
теплообменник МАШИМПЭКС
подогреватель ПВ-Z-08
Насос WILO Stratos 301-12 CAN PN 10
N=0.576 кВт n=4800 обмин
Термометр ТТП.5.240.103
Шаровой кран NAVAL ø70
Экспликация оборудования
Насос WILO NL32200B-0.75-4-12ATV
N=0.525 кВт n=1450 обмин
Насос WILO NL32160-1.5-2-12
N=0.838 кВт n=2900 обмин
Насос WILO COR-1 MVIE 403 EM-GE
N=1.1 кВт n=2970 обмин
Насос WILO Stratos Z 301-12
N=0.2 кВт n=4800 обмин
Шаровой кран NAVAL ø40
Шаровой кран NAVAL ø25
Регулятор температуры
Натурная отметка земли
Проектная отметка земли
Графики температур воды и графики расходов воды в тепловой сети в зависимости от температуры наружного воздуха для всех видов нагрузок.
Часовой график расхода теплоты в зависимости от температуры наружного воздуха. Годовой график расхода теплоты по продолжительности стояния температур наружного воздуха.
Пьезометрический график главной магистрали и ответвления 20-22
Монтажная схема 1 км сети
Проект разработан на основе следующих данных: - наружная расчетная температура воздуха -37 °С - продолжительность отопительного периода 235 сут. - средняя темпратура воздуха -7
°С - температура теплоносителя 150-70 °С 2. Источник теплоснабжения - ТЭЦ
П-образными компенсаторами и поворотами теплотрассы от 90° до 150°. 4. Прокладка теплотрассы производится в каналах типа КЛс. 5. В качестве изоляции принимаются цилиндры из волокнистых материалов. Трубы по ГОСТ 8734-58. 6. Характеристики проекта: общее потребление тепла - 67.5МВт расходы воды: - на отопление 436
тч - на вентиляцию 52
тч - на горячее водоснабжение 159
Из системы вентиляции
В систему вентиляции
В систему горячего водоснабжения
Циркуляция горячего водоснабжения
Из системы отопления
Место установки приборов учета теплоты
Регулятор температуры СО
Danfoss ; Ду 20;20;40; Кvs=5.93; 6.3; 14
Регулятор подпитки СО
Регулятор подпитки СВ
Фильтр сетчатый Danfoss
Клапан обратный Danfoss
Кран спускной шаровый Danfoss
Кран шаровый Danfoss
Кожухотрубчатый ТО СГВ 3 секции
Кожухотрубчатый ТО СГВ 2 секции
Пластинчатый ТО СВ МАШИМПЕКС
Пластинчатый ТО СО МАШИМПЕКС
Насос циркуляционный для СО Wilo N=1.5 kB
Насос повысительный для СГВ Wilo N=1.5 kB
Насос циркуляционный для СГВ Wilo N=0.55 kB
Насос циркуляционный для СВ Wilo N=0.87 kB
Водомер турбинного типа
Грязевик абонентский
Воздухоотводчик автоматический
Монтажная схема 1км сети
Продольный профиль 1км теплосети
Внутренний размер канала
Отметка потолка канала
Масштаб по вертикали М1:100по горизонтали М1:5000
Продольный профиль участка тепловой сети
План ИТП на отметке 0.000
План ИТП на отметке 0
Регулятор температуры ø25

ТО СВ.docx

ТО для системы Вентиляции
7254 Москва Добролюбова ул. 911
Цена базовая на условиях: склад г. Солнечногорск (Московская обл.) действительна в течении 2 месяцев.
Тип Разборного Пластинчатого Теплообменника:
Тепловые Параметры греющая сторонанагреваемая сторона
Температура на входе:
Температура на выходе:
Рабочее давление на входе:
Средний температурный напор:
Дин. вязкость на входе:
Дин. вязкость на выходе:
Параметры теплообменника
Общая теплопередающая поверхность
Количество пластин :
Запас по поверхности:
Материал уплотнений Тип уплотнений :
Схема потока (ходы x каналы):
Материал рамы Цвет рамы:
Типы и расположение соединений приведены в прилагаемых чертежах
Температура расчетая:
Давление испытательное:
PED 9723EC AD-2000 Checkfactor 1.3
Фактические значения параметров теплообменника зависят от степени соответствия реальных условий расчетным.
КОНТАКТНЫЕ ТЕЛЕФОНЫ:ГИБКАЯ СИСТЕМА СКИДОК

то для св.docx

7254 Москва Добролюбова ул. 911
Габаритные размеры теплообменника
Tип: VT10 CDS-16 Греющая среда: 1F – вход 4F – выход.
Габаритные размеры указаны в мм Нагреваемая среда: 3F – вход 2F – выход.
nipple DIN 2999 AISI316Ti

Титульник.doc

Министерство общего и профессионального образования Российской Федерации
Новосибирский государственный архитектурно- строительный университет (СИБСТРИН)
Кафедра теплогазоснабжения
Тема: ТЕПЛОСНАБЖЕНИЕ РАЙОНА ГОРОДА
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
Руководитель: Рохлецова Т.Л.

Пластинчатый ТО отопл.docx

7254 Москва Добролюбова ул. 911
Цена базовая на условиях: склад г. Солнечногорск (Московская обл.) действительна в течении 2 месяцев.
Тип Разборного Пластинчатого Теплообменника:
Тепловые Параметры греющая сторонанагреваемая сторона
Температура на входе:
Температура на выходе:
Рабочее давление на входе:
Средний температурный напор:
Дин. вязкость на входе:
Дин. вязкость на выходе:
Параметры теплообменника
Общая теплопередающая поверхность
Количество пластин :
Запас по поверхности:
Материал уплотнений Тип уплотнений :
Схема потока (ходы x каналы):
Материал рамы Цвет рамы:
Типы и расположение соединений приведены в прилагаемых чертежах
Температура расчетая:
Давление испытательное:
PED 9723EC AD-2000 Checkfactor 1.3
Фактические значения параметров теплообменника зависят от степени соответствия реальных условий расчетным.
КОНТАКТНЫЕ ТЕЛЕФОНЫ:ГИБКАЯ СИСТЕМА СКИДОК