Теплоснабжение микрорайона г. Ковров

лист 1.cdw

Толщина пролетов между
Сечение 27-27 тип канала 2 КЛ 60-45
ННГАСУ-08.03.01-2022
Теплоснабжение микрорайона города
План теплоснабжения микрорайона
схема тепловой сети микрорайона
План теплоснабжения микрорайона города
тип канала КЛ 90-45 и КЛ 60-45
Схема тепловой сети микрорайона
детский сад на 300 мест

Kursovaya_rabota.docx

Министерство науки и высшего образования и науки Российской Федерации
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования
«Нижегородский государственный архитектурно-строительный университет»
Факультет инженерно-экологических систем и сооружений
Кафедра теплогазоснабжения
Пояснительная записка к курсовому проекту на тему:
«Теплоснабжение микрорайона города»
Населенный пункт: г.Ковров
Расчетная температура самой холодной пятидневки : -27 ºС
Расчетная температура зимняя вентиляционная :-27 ºС
Отопительный период :
Продолжительность : 209 суток
Средняя температура наружного воздуха за отопительный период: -33 ºС
Источник теплоты : отопительная котельная
Система теплоснабжения: закрытая 4-х трубная
Расчетные параметры теплоносителя r1=150 ºС . r2=70 ºС
Вид прокладки : подземная канальная
РАСЧЕТ ТЕПЛОВЫХ НАГРУЗОК РАЙОНА
Максимальные тепловые потоки на отопление и горячее водоснабжение жилых общественных и производственных зданий следует принимать при проектировании тепловых сетей по соответствующим проектам. Тепловые потоки при отсутствии проектов отопления вентиляции и горячего водоснабжения определяются:
1Расход тепловых потоков на отопление и вентиляцию жилых и общественных зданий Вт>:
Тепловые потоки на отопление и вентиляцию зданий при известных наружных строительных объемах м3 и удельных отопительных Вт(мК) и вентиляционных Вт(мК) характеристиках могут быть определены по формулам:
Где: - удельная теплопотеря жилых и общественных зданий кВтм3К
-объем здания жилого или общественного по наружному обмерум3
- средняя температура внутреннего воздуха отапливаемых помещений ºС
- расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления ºС [1] [7];
Таблица 1. Расчет нагрузки на отопление и вентиляцию
Детский сад на 300 мест
2Средний тепловой поток на горячее водоснабжение
Где: - число потребителей
-нормы расхода воды на горячее водоснабжение на 1-го человека в сутки [4 прил А]
- расчетная температура на горячее водоснабжение (65 ºС)
- температура холодной воды в отопительный период (5 ºС)
- теплоемкость воды (4.19)
- число потребления горячей воды
3Максимальный тепловой поток на горячее водоснабжение жилых и общественных зданий Вт>
Таблица 2.Определение расчетных тепловых потоков на горячее водоснабжение
Построение часового и годового графика расхода теплоты
Для построения годового графика вначале выписываем из климатологических таблиц [1] число часов стояния различных наружных температур для географического пункта соответствующего расположению зданий . Выписку с интервалом температур 5 ºС включая в интервал длительность стояния данной температуры и ниже её в часах.
Таблица 3 – Повторяемость температур наружного воздуха
Sгод.график=10800 Мвт*ч
Рис 1.- Часовой и годовой графики расхода теплоты
Построение графика регулирования температуры теплоносителя
Температура воды в подающем трубопроводе тепловой сети определяется по формуле:
Температура воды в обратном трубопроводе тепловой сети определяется по формуле :
Где: - усреднённая внутренняя температура для микрорайона ºС (ºС)
- любая заданная температура наружного воздуха ºС
- расчётный температурный напор нагревательного прибора ºС при расчетных температурах
- расчетный перепад температур сетевой воды в тепловой сети ºС
-расчетный перепад температур сетевой воды в системе отопления
Задаваясь считаем температуры по полученным значениям строим график температур воды в подающем и обратном трубопроводе. Из графика определяем температуру точки излома = +34 ºС
Рис.2 – Отопительно-бытовой график.
График температур воды в обратном трубопроводе тепловой сети после калориферов систем вентиляции строится отдельно для каждого из 2-х диапазонов температур наружного воздуха на которые разбирают отопительный период.
Первый диапазон - от начала отопительного периода t=8 ºС до точки излома отопительного графика +34°C . B этом диапазоне тепловая вентиляционная нагрузка переменна (растёт) а температура воды в подающем трубопроводе постоянна. При этом количество воздуха поступающего в калориферы систем вентиляции постоянно а регулирование количества теплоты осуществляется регуляторами устанавливаемыми на подающем трубопроводе к калориферам по температуре воздуха на выходе из калориферов. Температуру обратной воды после калориферов в этом диапазоне определяют по следующему уравнению:
где: -температура воды в подающем трубопроводе в данном диапазоне ' = 70°С;
- на данном диапазоне любая заданная температура °С;
- температура воды в подающем трубопроводе при = 70°C;
Второй диапазон - от точки излома отопительного графика = +34°C до температуры наружного воздуха соответствующей расчётной для проектирования вентиляции. В этом диапазоне имеют место переменный расход теплоты на вентиляцию и переменная температура воды в подающем трубопроводе. Количество воздуха поступающего в калориферы постоянно однако в этом диапазоне тепловая нагрузка растет пропорционально росту температуры воды в тепловой сети. На этом диапазоне температура воды в обратном трубопроводе после системы вентиляции совпадает с температурой воды в обратном трубопроводе после системы отопления.
Рис.3 Графики регулирования отпуска теплоты на вентиляцию
Гидравлический расчет тепловых сетей
1 Предварительный гидравлический расчет
Задачи гидравлического расчёта:
Определение диаметров;
Определение величины давлений (напоров) в различных точках сети;
Определение падения давления (напора);
Увязка всех точек системы при статической и динамическом режимах с целью обеспечения допустимых давлений и требуемых напоров в сети и абонентских установок.
2 Основные расчетные зависимости
При гидравлическом расчёте тепловых сетей определяют потери давления на участках трубопровода для последующей разработки гидравлических режимов и выявление располагаемых напоров на тепловых пунктах потребителей.
Гидравлический расчёт производится на суммарный расчётный расход сетевой воды складывающийся из расчётных расходов на отопление и на горячее водоснабжение.
Расчетные расходы определяют тч>
a)максимальный расход сетевой воды на отопление:
б) максимальный расход сетевой воды на горячее водоснабжение
где: - температура воды в подающем трубопроводе тепловой сети при расчетной температуре наружного воздуха;
- температура воды в обратном трубопроводе тепловой сети при расчетной температуре наружного воздуха;
th - температура воды в подающем трубопроводе тепловой сети ;
tc - температура воды в обратном трубопроводе тепловой сети.
Расчет расходов теплоносителя сводим в таблицу 4
Таблица 4 – Определение расходов теплоносителя
-ми этажное ж.здание
-ти этажное ж.здание
3 Порядок гидравлического расчета
Выбираем на трассе тепловых сетей расчётную магистраль наиболее протяжённую и загруженную соединяющую источник теплоты с дальними потребителями.
Разбиваем тепловую сеть на расчётные участки определяют расчётные расходы и измеряют по генплану длину участка.
Исходя из расходов теплоносителя на участках по таблицам и монограммам находят диаметры теплопроводов действительные потери давления на трение и скорость движения теплоносителя.
Определив диаметры расчётных участков разрабатывают монтажную схему теплопроводов размещают на трассе запорную арматуру неподвижные опоры компенсаторы. Монтажная схема вычерчивается в две линии причём подающий теплопровод располагается с правой стороны по ходу движения теплоносителя от источника теплоты.
Эквивалентная длина (1экв):
где: -сумма коэффициентов местных сопротивлений
-эквивалентная длина местных сопротивлений при =1
Таблица 5 – Гидравлический расчет тепловой сети на отопление и вентиляцию
Суммарные потери от источника теплоты
Второстепенная магистраль
Невязка 15962639 807%
Таблица 6 – Расчёт эквивалентных длин магистрали тепловой сети на отопление и вентиляцию
Местные сопротивления коэффициент местного сопротивления
Эквивалентная длина местных сопротивлений lэкв’
Эквивалентная длина местных сопротивлений
Таблица 7 – Гидравлический расчет на ГВС
Невязка 22243434 9.47%
Таблица 8 – Расчёт эквивалентных длин магистрали тепловой сети на ГВС
Таблица 9 – Гидравлический расчёт на циркуляционный насос
Второстепенная магистраль
Невязка 199 286 8.98%
Таблица 10 – Расчёт эквивалентных длин магистрали тепловой сети на циркуляционный насос
4 Предварительный расчет ответвлений
Таблица 11 – Предварительный расчет ответвлений тепловой сети на отопление и вентиляцию
Располагаемое давление в ответвлении Па
Допускаемая удельная потеря давления на участке Пам
Предварительная потеря при принятом диаметре Пам
Таблица 12 – Предварительный расчет ответвлений сети на ГВС
Таблица 13 – Предварительный расчет ответвлений тепловой сети на циркуляционный насос
Таблица 14 – Окончательный расчёт ответвленный тепловой сети на отопление и вентиляцию
Располагаемое давление в ответвлении Па
Удельная потеря при принятом диаметре Пам
Суммарная потеря давления на ответвлении
Таблица 15 – Расчёт эквивалентных длин ответвлений тепловой сети на отопление и вентиляцию
Компенсатор -17 Задвижка -05
Таблица 16 – окончательный расчет ответвлений тепловой сети на ГВС
Таблица 17 – Расчет эквивалентных длин ответвлений тепловой сети на ГВС
Таблица 18 – Окончательный расчет ответвлений тепловой сети на циркуляционный насос
Таблица 19 – Расчет эквивалентных длин ответвлений тепловой сети на циркуляционный насос
. Расчет дроссельный диафрагм
Диаметр ответвлений дроссельных диафрагмы определяют по формуле :
G – расчетный расход через дроссельную диафрагму тч;
ΔН- напор дросселируемой диафрагму м который находится как разность между располагаемым напором перед ответвлением и гидравлическим сопротивлением ответвлений
Таблица 20- Расчет дроссельных диафрагм тепловой сети на отопление и вентиляцию.
Таблица 21 – Расчет дроссельных диафрагм тепловой сети на ГВС
Таблица 22 – Расчет дроссельных диафрагм тепловой сети на циркуляционный насос
Рис.4 Схема тепловой сети
. Расчет вылета П-образного компенсатора
Определяем габариты П-образного компенсатора и силу упругой деформации для участка 1 диаметром 133 х 4 мм и длиной 48 м . Температура теплоносителя t1=150ºC t0= -29ºC
Для изготовления компенсатора используется сварные опоры. Приняв коэффициент температурного удлинения
Определим расчетное удлинение участка трубопровода по формуле:
- расчетная температура наружного воздуха для проектирования системы отопления;
t1- расчетная температура теплоносителя
Расчетное удлинение с учетом предварительной растяжки компенсатора составит:
По табл 20.8 определяем габариты компенсатора Н=2м В=08м Рк=0075 тс W=508
Построение продольного профиля тепловой сети
По трассе тепловых сетей строится продольный профиль в виде разверток по осям трасс.
На профилях сетей указывают:
-пересекаемые дороги железнодорожные и трамвайные пути кюветы различные подземные и надземные коммуникации и сооружения влияющие на прокладку тепловых сетей их габаритные размеры и высотные отметки;
-каналы камеры ниши П- образных компенсаторов эстакады отдельно стоящие опоры павильоны и другие сооружения и конструкции сетей-упрощенными контурными очертаниями внутренних и наружных габаритов- сплошной тонкой линией;
-трубопроводов бесканальной прокладки- контурными очертаниями наружных габаритов сплошной тонкой линией с указанием осей труб;
- неподвижные опоры- условным графическим изображением
Трубопроводы в каналах камерах и нишах не изображают.
Построение пьезометрического графика
Пьезометрический график позволяет определить напоры в подающем и обратном трубопроводах а также располагаемый напор в любой точке тепловой сети; с учетом рельефа местности располагаемого напора и высоты зданий выбрать схемы присоединения потребителей; подобрать авторегуляторы сопла элеваторов дроссельные устройства для местных систем теплопотребления; подобрать сетевые и подпиточные насосы.
Пьезометрические графики строятся для гидростатического и гидродинамического режимов системы теплоснабжения. За начало координат в магистральных сетях принимают место расположение ТЭЦ. В принятых масштабах строят профиль трассы и высоты присоединённых потребителей. За нулевую отметку оси ординат (оси напоров) принимают обычно отметку низшей точки теплотрассы или отметку сетевых насосов. Строят линию
статического напора величина которого должна быть выше местных систем теплопотребления не менее чем на 5м обеспечивая их защиту от «оголения» и в то же время должно быть менее на 10м (или более) величина максимального рабочего напора для местных систем.
Затем приступают к построению графиков напоров для гидродинамического режима. На оси ординат откладывают требуемый напор у всасывающих патрубков сетевых насосов (30-35м) в зависимости от марки насоса. Давление и температура воды на всасывающих патрубках сетевых подпиточных подкачивающих и смесительных насосов не должно быть ниже давления кавитации и не должны превышать допустимые значения по условиям
прочности конструкций насосов.
Далее используя результаты гидравлического расчета строят линию потерь
напора обратной магистрали. Далее строится линия располагаемого напора для системы теплоснабжения расчетного квартала величина которого может быть принята 20м.
Затем строится линия потерь напора подающего трубопровода.
Пьезометрический график при изменении напора подпиточного насоса может быть перемещен параллельно себе вверх или вниз если возникает опасность «оголения» или «раздавливания» местных систем теплопотребления.
При этом необходимо учитывать чтобы напор на всасывающем патрубке
сетевого насоса не превысил предельного значения для принятой марки насоса
как по минимуму так и по максимуму.
Под пьезометрическим графиком располагают спрямленную однолинейную схему теплотрассы с ответвлениями указывают номера и длины участков диаметры трубопроводов расходы теплоносителя располагаемые напоры в узловых точках. На пьезометрическом графике главной магистрали строится график расчетного ответвления.
Расчет пластинчатых водоводяных подогревателей в котельной
Выбрать и рассчитать водоподогревательную установку пластинчатого теплообменника Danfoss для системы горячего водоснабжения в котельной со следующими нагрузками Qovmax = 238 МВт Qhm = 097 МВт. Тогда
Принимаю двух ступенчатую смешанною схему. Температура внутреннего воздуха tв = 20°С температура наружного воздуха tH= -29°C 1 = 150°C -температура сетевой (греющей) воды в подающем трубопроводе тепловой сети при расчетной температуре наружного воздуха tн 2 = 70°C - температура сетевой (греющей) воды в обратном трубопроводе тепловой сети после системы отопления. '1 = 70°C - температура сетевой (греющей) воды в подающем трубопроводе тепловой сети в точки излома графика температуры воды. Температура холодной водопроводной воды tc =5°C температура воды поступающая в систему горячего водоснабжения th= 65°C
Распределение расчетной тепловой производительности водоподогревателей между 1-ой и 2-ой ступенями осуществляется исходя из условия что нагреваемая вода во 2-ой ступени догревается до температуры (th =65°C а в 1-ой ступени до температуры th1 определяемой технико- экономическим расчётом или принимаемой на 5°C менее температуры сетевой воды в обратном трубопроводе в точке излома графика.
определяем температуру наружного воздуха в точке излома по графику:
Температура сетевой (греющей) воды в обратном трубопроводе тепловой сети в точке излома определяем по графику:
Температура нагреваемой воды после 1-ой ступени при зависимом
присоединении системы отопления:
th1= 4032 - 5 = 3532°C
Максимальный расход нагреваемой воды кгч проходящей через обе ступени водоподогревателя следует рассчитывать исходя из среднечасового теплового потока на горячее ГВС и нагрева воды до 65°C во 2-ой ступени
Расход греющей воды кгч для теплового пункта при наличии вентиляционной нагрузки:
Рассчитывается тепловая производительность водоподогревателя 1-ой ступени:
Рассчитывается тепловая производительность водоподогревателя 2-ой ступени :
Температура греющей воды °C на выходе из водоподогревателя 2-ой ступени :
Температура греющей воды на входе в водоподогреватель 1-ой ступени
Тепература греющей воды на выходе из водоподогревателя 1-ой ступени :
Среднелогарифмическая разность температур между греющей и нагреваемой водой в пластинчатом теплообменнике 1-ой ступени:
Среднелогарифмическая разность температур между греющей и нагреваемой водой в пластинчатом теплообменнике 2-ой ступени:
Принимаем допустимое гидравлическое сопротивление по стороне хода нагреваемой воды по стороне хода греющей воды
Теплофизические свойства греющей воды для расчета пластинчатого теплообменника 1-ой ступени:
При средней температуре :
Удельная теплоемкость:
Коэффициент теплопроводности:
Кинематическая вязкость:
Теплофизические свойства нагреваемой воды для расчета пластинчатого теплообменника 1-ой ступени
При средней температуре:
Удельная теплоёмкость:
Коэффициент теплопроводности:
Теплофизические свойства греющей воды в пристеночной зоне пластинчатого теплообменника 1-ой ступени:
Теплообменник принят по серии по серии XGC-L026H
Оптимальное соотношение числа ходов для греющей Х1 и нагреваемой воды Х2 воды находится по формуле :
Соотношение ходов не превышает 2 следовательно принимается симметричная компоновка.
Принимаем тип пластины XGC-L026H с живым сечением одного металлопластинчатого канала
Далее по оптимальной скорости находится требуемое количество каналов по нагреваемой воде:
Оптимальная скорость движения воды в каналах
Компановка водоподогревателя симметричная
В крайних пакетах соприкасающихся пластин на одну больше
Для теплообменников принимается большее число пластин представленное в размерной сетке
Общее живое сечение каналов в пакете по ходу греющей и нагреваемой воды:
Находится фактическая скорость движения нагреваемой воды в каналах теплообменника:
Находится фактическая скорость движения греющей воды в каналах теплообменника:
Так как скорость греющей воды намного больше оптимальной то возникает необходимость в увеличении числа каналов до . Тогда живое сечение каналов в пакете по ходу греющей и нагреваемой воды:
Уточняется фактическая скорость движения нагреваемой и греющей воды в каналах теплообменника:
Определяем критерий Прандтля для воды в пристеночном слое при средней температуре стенки:
Для нагреваемой воды :
Число Рейнольдса определяется по выражению:
Где: - эквивалентный диаметр межпластинчатого канала определяется по формуле:
Где: - смоченный периметр сечения межпластинчатого канала рассчитываемый по следующей формуле
Для серии XGC-L042H b =330 мм h=2.8 мм
b =033 м – Ширина пластины
h=00028 м – расстояние между пластинами
Критерий Нуссельта для нагреваемой воды определяется по следующему выражению:
Определяем коэффициент теплоотдачи со стороны хода нагреваемой воды к стенке:
Далее определяем критерий Прандтля для греющей воды:
Число Рейнольдса определяется по следующему выражению:
Критерий Нуссельта рассчитывается по зависимости :
Коэффициент теплоотдачи со стороны хода греющей воды к стенке:
Коэффициент теплоотдачи:
Определяется необходимая площадь поверхности нагрева теплообменника 2-ой степени по формуле:
Определяем количество ходов в теплообменнике Х:
– поверхность нагрева одной пластины
Действительная поверхность нагрева всего водоподогревателя является по формуле:
Схема компоновки первой ступени:
Гидромеханический расчет начинается с определения коэффициента общего гидравлического сопротивления единицы относительной длины канала для обеих сред:
Расчитываем приведенную длину канала вдоль одной пластины по формуле:
Гидравлическое сопротивление пакетов пластин при этом получается:
Проверяем скорость движения греющей и нагреваемой воды в штуцерах:
- площадь сечения штуцера принимается
Если скорость воды в штуцерах меньше допустимой >021 и >064 - местное гидравлическое сопротивление водяного штуцера не рассчитывается.
Сопротивляются заданные располагаемые напоры с расчетными гидравлическими сопротивлениями:
Условие соблюдается. Расчет считается оконченным.
Вторая степень водоводяного теплообменника горячего водоснабжения подбирается из пластин того же типоразмера. Расчет проводится так же как и для 1-ой ступени.
Теплофизические свойства греющей воды для расчета пластинчатого теплообменника 2-ой ступени:
Теплофизические свойства нагреваемой воды для расчета пластичного теплообменника 2-ой степени:
Кинематическая вязкость: 0538*
Теплофизические свойства греющей воды в пристеночной зоне пластинчатого теплообменника 2-ой степени:
Коэффициент теплопроводность:
Кинематическая вязкость: 0507*
Теплообменник принят по серии XGC-L026H
Оптимальное соотношение числа ходов для греющей X1 и нагреваемой воды Х2 воды находится по формуле:
Принимаем тип пластины XGC-L026H с живым сечение одного межпластинчатого канала
Полученное значение округляем в большую сторону до целого
Компоновка водоподогревателя симметричная т.е.
В крайних пакетах соприкасающихся пластин на одну больше:
Для теплообменников принимается большее число пластин представленное в размерной сетке
Находится фактическая скорость движения греющей воды в каналах теплообменника
Для нагреваемой воды:
Где Эквивалентный диаметр межпластинчатого канала определяется по формуле:
Где смоченный периметр сечения межпластинчатого канала рассчитываемый по следующей зависимости:
Для серии XGC-L042H b=330мм h=28мм.
b=033 м – ширина пластины
Критерий Нуссельта рассчитывается по зависимости:
Действительная поверхность нагрева всего водонагревателя определяется по формуле:
Схема компоновки 2-ой степени:
Гидромеханические расчет начинается с определения коэффициента общего гидравлического сопротивления единицы относительной длина канала для обеих сред:
Рассчитываем приведенную длину канала вдоль одной пластины по формуле:
– площадь сечения штуцера принимается
Если скорость воды в штуцерах меньше допустимой - местное гидравлическое сопротивление водяного штуцера не рассчитывается.
Сопоставляются заданные располагаемые напоры с расчетными гидравлическими сопротивлениями:
Подбор сетевого и подпиточного насосов
По пьезометрическому графику определяем напоры подпиточного
Насосы подбираем только для зимы т.к. летом расход сетевой воды на отопление и вентиляции равен нулю Требуемый напор сетевых насосов определяем по пьезометрическому графику:
- плотность воды при 150
По полученным значениям производительности и напора с учетом допускаемых температуры перекачиваемой воды и напора на входе в насос по соответствующим таблицам подбираем необходимый насос.
Количеством насосов принято 2 среди которых: 1 – рабочий и 1 – резервный.
Таблица 22- технические характеристики Grundfos CR 32-3 A-F-A-E-HQQE
CR 32-3 A-F-A-E-HQQE
Характеристика насоса Grundfos CR 32-3 A-F-A-E-HQQE
Требуемый напор подпиточного насоса определяем по пьезометрическому графику:
Производительность такого насоса рассчитывается по формуле:
По полученным значениям производительность и напора с учетом допускаемых температуры перекачиваемой воды и напора на входе в насос по соответствующим таблицам подбираем необходимый насос.
Количество насосов принято 2 среди которых: 1 – рабочий и 1 – резервный
Таблица 23- технические характеристики Grundfos CR 1S-13 A-A-A-E-HQQE
CR 1S-13 A-A-A-E-HQQE
Характеристика насоса Grundfos CR 1S-13 A-A-A-E-HQQE
Подбор циркуляционного насоса на ГВС
Подбираем насос на ГВС . Требуемый напор сетевых насосов определяем по пьезометрическому графику:
- плотность воды при 65
Таблица 22- технические характеристики Grundfos CR 3-15 A-A-A-E-HQQE
CR 3-15 A-A-A-E-HQQE
Характеристика насоса Grundfos CR 3-15 A-A-A-E-HQQE
СП 131.13330.2012 Строительная климатология; Министерство регионального развития РФ.М.: М 2012-71 с.
СП 124.13330.2012 Тепловые сети. Министерство регионального развития РФ - М.:2012- 74 с.
СП 41-101-95 Свод правил по проектированию и строительству сети: .Проектирование тепловых пунктов: Минстрой России-М.: ГУПЦПП1995.-85 с.
СП 30.13330.2016 Внутренний водопровод и канализация зданий. Минстрой России-М.: 2016-94 с.
Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства ч.2. Водопровод и канализация Под ред. И.Г. Староверова и Ю.И. Шиллера. М : Стройиздат1990г.
Ю.П. Фалалеев. Проектирование централизованного теплоснабжения: Учебное пособие. -Н. Новогород: Нижегород. гос. архит. -строит.ун-т. 1997- 282с.
Р.В. Щекин С.М. Коренеский и др. Справочник по теплоснабжению и вентияции. Киев Будивельник 1976г.
ГОСТ 21.605.-82* Сети тепловые: -М.: издательство стандартов 1989.
А.А.Ионин Теплоснабжение : учебник А.АИонин Б.М Хлыбов – М.:ЭКОЛИТ 2011 -336с.:ил

лист 2.cdw

Натуральная отметка
ННГАСУ-08.03.01-2022
Теплоснабжение микрорайона
Продольный профиль тепловой сети
Пьезометрический график тепловой сети
Тепловая камера и разрез 1-1
Продольный профиль тепловой трассы
Внутренний размер канала
Пьезометрический график тепловой сети