Производственное и вспомогательное здания промышленного предприятия

ПЗ арх Семенякина — копия.docx

Министерство науки и высшего образования Российской Федерации
ФГБОУ ВПО «Кубанский государственный технологический университет»
(ФГБОУ ВПО «КубГТУ»)
Кафедра архитектуры гражданских и промышленных зданий и сооружений
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
по дисциплине Архитектура гражданских и промышленных зданий и сооружений
(наименование дисциплины)
на тему Производственное и вспомогательное здания промышленного предприятия
(тема курсового проекта (работы))
(фамилия имя отчество)
Руководитель (нормоконтролер) проекта (работы)_Сенан А. М. М.
(подпись дата расшифровка подписи)
В данном курсовом проекте запроектированы производственное и трехэтажное вспомогательное здания промышленного предприятия расположенные в городе Челябинск.
Объем пояснительной записки: 65 листов 10 рисунков 1 график
Графическая часть содержит 5 листов формата А1(594 x 841мм.)
Целью курсовой работы является: проектирование производственного здания по прилагаемой схеме плана здания а также проектирование вспомогательного здания из расчета площадей.
Предметом курсового проекта является промышленное здание расположенное в г.Челябинск.
Основные объемно-планировочные решения 5
Основные конструктивные решения 5
1. Фундаменты и фундаментные балки 5
3. Окна двери ворота 6
5. Отделка внутренняя и наружная . .7
6. Крыша и фонарь промышленного здания 7
Расчет административно-бытовых помещений .8
Теплотехнический расчет ограждающих конструкций .. 17
Светотехнический расчет . ..29
Расчет водостока ..32
Технико-экономические показатели ..34
Список используемой литературы ..36
Проектирование производственного и вспомогательного зданий промышленного предприятия является актуальным во все времена. Промышленным предприятиемназывают совокупность орудий и средств производства зданий сооружений и других материальных фондов используемых для производства какой-либо продукции. Производственные здания принадлежат к основным фондам соответствующей промышленности и предназначены для размещения в них производств с обеспечением требуемых условий для производственного процесса и среды для нормальной трудовой деятельности человека.
Огромные масштабы строительства и реконструкции промышленных предприятий требуют быстрого развития и совершенствования строительной техники создания прогрессивных типов производственных зданий увеличения выпуска строительных материалов снижения стоимости сокращения сроков строительства повышения производительности труда улучшения качества строительства и дальнейшей его индустриализации. Чем быстрее будут вводиться в строй экономичные производственные здания тем больше может быть объем строительства при тех же денежных затратах.
Повышение качества строительства и архитектурных решений производственных зданий имеет также большое экономическое значение так как при этом увеличивается срок службы зданий и сокращаются расходы на их эксплуатацию и ремонт.
В проекте разрабатываются архитектурные конструктивные решения промышленного здания с учетом заданных габаритов материалов целевой направленности и основных нормативных требований а так же административно-бытовой корпус запроектированный на основе расчетов.
Объемно-планировочное решение
По конфигурации здание в плане прямоугольное. Размеры здания в осях 166.260 м в длину 73.670 м в ширину. Общая высота здания 27.240 метра здание имеет пять пролетов. Первый пролет – термическое отделение 19.8 метров оборудованное краном грузоподъемностью –20 т; второй пролет –отделение механической обработки высотой 15.6 м оборудовано краном грузоподъемностью 20 т; третий пролет – отделение механической обработки высотой 15.6 м оборудовано краном грузоподъемностью 20 т; четвертый – отделение общей сборки высотой 15.6 м оборудованное краном грузоподъемностью 155 т; пятое – малярное отделение и экспедиция 18 м с краном грузоподъемностью 155 т. Конструктивная схема здания: Здание с полным каркасом материал каркаса - сборные железобетонные конструкции. Привязки: продольные координационные оси проходят по наружной грани крайних колонн.
Конструктивная схема промышленного здания
1. Фундаменты и фундаментные балки.
Фундаменты монолитные столбчатые стаканного типа. Под колонны площадью сечения 025х025м запроектирован железобетонный трёхступенчатый фундамент ФМ-2. Под колонны площадью сечения 13х05м запроектирован железобетонный трёхступенчатый фундамент ФМ-9 с глубиной стакана 2.3м под колонны площадью сечения 13х05м запроектирован железобетонный трёхступенчатый фундамент ФМ-5 с глубиной стакана 2.3м под колонны площадью сечения 13х05м запроектирован железобетонный трёхступенчатый фундамент ФМ-1 с глубиной стакана 2.3мдля соединения трёх колонн в один стакан сечениями 13х05м; 1.3х05м; 025х025м используется фундамент ФМ-4 для соединения двух колонн в один стакан сечениями 13х05м; 1.3х05м; используется фундамент ФМ-3 для соединения двух колонн в один стакан сечениями 1х04м; 1.3х05м; используется фундамент ФМ-7 для соединения
двух колонн в один стакан сечениями 13х05м;025х025м используется фундамент ФМ-8. Фундаментые балки: ширина у основания стены 0.3мс последующим сужением до 0.25 м высота балки 0.5 м в курсовом проекте используется такое сечение фундаментной балки разной длины:ФБ-1 ФБ-2 ФБ-3 ФБ-4 ФБ-5.Под фундаментную балку кладётся жб столбик 0.25x09 м.
Стены промышленного здания выполнены из навесных легкобетонных трехслойных панелей толщина которых 300мм. Трехслойная панель состоит из керамзитобетона плотностью 1400 кгм3 и толщиной 100 и 80мм утеплитель – минеральная вата толщиной 100 мм и штукатурки толщиной 20 мм.
В навесных стенах панели расположенные над оконными проемами и внизу ярусов на глухих участках опираются на стальные консоли приваренные к колоннам. Нижняя панель первого яруса опирается на фундаментную балку по слою противокапиллярной гидроизоляции из цементно-песчаного раствора.
Швы между панелями заполняются в середине – вкладышами из полужестких минераловатных плит по краям - прокладками из гернитового шнура на водостойкой мастике и оклеиваются в помещении плоской полиэтилена. Зазоры между панелями и колоннами также заделываются прокладками из гернитового шнура на водостойкой мастике.
Стены административно-конторского и бытового здания выполнены из навесных легкобетонных трехслойных панелей толщина которых 300мм. Трехслойная панель состоит из керамзитобетона плотностью 1400 кгм3 и толщиной 100 и 80мм утеплитель – минеральная вата толщиной 100 мм и штукатурки толщиной 20 мм. Внутренние перегородки из панелей толщиной в 80мм. Перегородки из одинарных панелей со звукоизоляционным слоем.
3. Окна двери ворота.
Заполнение оконных проемов: панели оконные стальные из горячекатаных профилей с глухими переплетами одинарного остекления. Крепления происходит сваркой к закладным деталям колонн.
Размеры окон промышленного здания 4.5 4.5x5.4ми окна в санитарных узлах размерами 4.5x2.4м.Заполнение проемов ворот: металлические раздвижные ворота. Створки ворот крепятся к железобетонным рамам.
Конструктивное решение пола связано с конкретным назначением производственного помещения. Поэтому на отдельных участках здания выполнены различные по конструкции полы. Они должны отвечать требуемой прочности долговечности безопасности передвижения по ним и другим требованиям.
В цехе предусмотрены цементные полы. Состав: бетонное покрытие с армированием - 45 мм марка бетона B-30 бетонное покрытие с армированием - 45 мм марка бетона B-25 уплотненный грунт пропитанный битумом.
5. Отделка внутренняя и наружная.
Наружная поверхность стеновых панелей оштукатурина а стыки между стеновыми панелями заделывают гидрофобизирующей мастикой. Металлические конструкции оконных панелей окрашивают масляной краской коричневых тонов. Внутренняя отделка - все конструкции окрашивают водоэмульсионными составами светлых оттенков.
6. Крыша и фонарь промышленного здания.
Для промышленного здания принимаем железобетонные пустотные плиты для покрытий длиной 6м. Торцовые поперечные ребра плит снабжены вутами обеспечивающими жесткость контура. Толщина полки 30 мм.
Кровля малоуклонная с уклоном 1.5% такой уклон обеспечивает сток воды к водоприемникам. Система внутреннего водостока состоит из водоприемных воронок стояков подпольных или подвесных трубопроводов и выпусков. Максимальная площадь водосбора на 1 воронку не более 600 м2. Воронки расположены в ендовах.
В данном проекте запроектирован светоаэрационные фонари шириной 6 и 12 м с одним ярусом переплетов.
Фонарь представляет собой П-образную надстройку (прямоугольный) над проемом в крыше. Прямоугольный фонарь имеет вертикальное остекление. Отличается от других фонарей значительной инсоляцией и загрязняемостью. Плоская крыша аналогична по конструкции малоуклонной крыше всего здания. Доступ на крышу фонаря - по расположенной в торце откидной стальной стремянке.
Основными элементами каркаса фонаря являются стальные конструкции в виде фонарных панелей фонарных ферм торцовых ферм-панелей и связей по фонарям.
Световые проемы ограничены сверху обвязочным швеллером а снизу – специальным гнутым профилем борта фонаря. Шаг вертикальных стоек 6м. Фонарная ферма надстраивается над стропильной фермой. Она состоит из верхнего пояса стоек и раскосов.
Административно - бытовые помещения
Применяем полный каркас с продольными и поперечными ригелями с пустотными плитами перекрытий толщиной 300мм и навесными панелями.
Сборные колонны в один этаж имеют постоянное сечение 03х03м. Узел сопряжения ригеля с колонной выполняется со «скрытой» консолью что естественно улучшает внутренний дизайн помещений.
Помимо помещений положенных по нормам предусматриваются: комнату для приема пищи с моечной и кубовой из расчета 035 м2на одного рабочего первой смены кабинет начальника и главного инженера с приёмной 60м2 кабинет по технике безопасности площадью 24м2 лабораторию с 30м2 площадью.
Расчет административно-бытовых помещений.
В смене – 450 мужчин + 150 женщин
Во смене – 450 мужчин + 100 женщин
При расчете бытовых помещений необходимо учитывать следующую разбивку рабочих по группам производственных процессов:
а-5%; б-50%; в-30%; б-10%;б-5%.
ИТР принимать в количестве 6% от числа рабочих.70% ИТП обеспечить конторскими помещениями из расчета 4 м2 на одного человека.
СКП (служащий конторский персонал) – 3% от количества рабочих.70% СКП обеспечить конторскими помещениями из расчета 4м2 на человека.
МОП (младший служащий персонал) – 2% от числа рабочих.
В административно-бытовом здании согласно СНиП 2.09.04-87 или «Методическим указаниям» разместить следующие помещения:
А) здравпункт и помещения личной гигиены женщин
Помимо помещений положенных по нормам предусмотреть:
А) комнату для приема пищи с моечной и кубовой из расчета 035 м2 на одного рабочего первой смены;
Б) кабинет начальника и главного инженера с приемной площадью 60 м2;
Б) кабинет по технике безопасности площадью 24м2;
Г) лабораторию площадью 30 м2.
Определяем количество рабочих и служащих в цехе.
1.Количество рабочих равно:
2.Общее количество рабочих равно:
0 муж. +250 жен. = 1150 раб.
3.Количество рабочих по группам производственных процессов:
а(5%) - 005 х 1150 = 58 раб. в т.ч. муж. - 45 жен. -12;
б(50%); - 05 х 1150 = 575 раб. в т.ч. муж. - 450 жен. -125;
в(30%); - 03 х 1150 = 345 раб. в т.ч. муж. - 270 жен. -75;
б(10%); - 01 х 1150 = 115раб. в т.ч. муж. - 90 жен. -25;
г(5%). - 005 х 1150 = 58 раб. в т.ч. муж. - 45 жен. -13;
4.Количество служащего и обслуживающего персонала работников цеха равно:
ИТР (6%) – 006 х 1150 = 69 чел.;
СКП (3%) – 003 х 1150 = 35 чел.;
МОП (2%) – 002 х 1150 = 23 чел.;
5.Всего работающих в цехе и конторских помещениях будет
50 + 127 = 1277 чел.
Определяем состав и площади помещений.
1.Площади помещений для ИТР и СКП равны:
Для 70% ИТР (по 4 м2 на чел.) – 07 х 69 х 4 = 194 м2
Для 60% СКП (по 4 м2 на чел.) – 06 х 35 х 4 = 84 м2
2.Определяем состав и площади помещений здравоохранения.
При списочном количестве рабочих более 300 человек следует предусмотреть фельдшерский здравпункт.
Для фельдшерского здравпункта состав и площади помещений будут:
Вестибюльно-ожидальная с раздевалкой и регистратурой . 18 м2;
Комната временного пребывания больных . 11 м2;
Процедурные кабинеты . .. 16 м2;
Перевязочные чистые . .12 м2;
Кабинет физиотерапии . .. ..16 м2;
Кабинет стоматолога .. ..16 м2;
Регистратура .. 16.8 м2;
Кладовая лекарстрвенных форм и медицинского оборудования 12 м2;
Уборная с умывальниками в тамбуре
Комната дежурного медперсонала ..12 м2
Комната заведующего медпунктом 34.4 м2
3. Помещения для личной гигиены женщин
В наиболее многочисленной смене работают 150 женщин. Поэтому следует предусмотреть помещения для личной гигиены женщин со следующим составом и оборудованием помещений:
Уборная с умывальником – на 1 унитаз (или напольную чашу);
Две процедурные кабины площадью 216 м2 каждая оборудованные гигиеническими душами с индивидуальными смесителями холодной и горячей воды. Из расчета: 1 кабина размером 18 х 12 на каждые 75 женщины работающих в наиболее многочисленной смене.
Раздельные площадью 42 м2 оборудованные скамьями. Из расчета: 3 места на 1 кабину; на одно место принимается площадь равная 07 м2 т.е. 3 места на 2 каб. x 07 =42 м2.
Место для медсестры площадью 2 м2 а также место для кушетки площадью 2 м2.
4.Помещения культурного обслуживания.
При численности работающих в цехе свыше 600 человек в смену должен быть предусмотрен зал собраний. Площадь зала собраний следует рассчитывать на 30% работающих в смену при норме 09 м2 на одно место. Помещение красного угла в этом случае не предусматривается.
Площадь зала собраний равно: 600 х 03 х 09 = 162 м2;
5.Помещения общественного питания
На промышленных предприятиях должны предусматриваться помещения для обеспечения всех работающих общественным питанием: общим диетическим а в необходимых случаях и лечебно-профилактическим.
При количестве работающих в наиболее многочисленной смене – 150 человек и более (в нашем примере 600 раб в наиболее многочисленной смене) предусмотреть столовую-доготовочную т.е. работающую как правило на полуфабрикатах. Количество мест в столовой должно быть равно 163 из расчета одно место на 4 человека работающих в наиболее многочисленной смене.
При столовой предусматриваем:
Уборную с умывальниками в тамбуре мужскую с 4 унитазами. Из расчета 1 унитаз на 110 мест в столовую.
Уборную с умывальниками в тамбуре женскую на 4 унитаза. Из расчета 1 унитаз на 40 мест в столовой.
Состав и площади помещений принимаем:
Объединённый зал с раздаточными . . 270 м2;
Горячий цех . . ..60 м2;
Помещения для резки и доготовочный цех .. . ..32 м2;
Моечная столовой посуды . . ..26 м2;
Моечная столовой посуды и тары полуфабрикатов . ..16 м2;
Охлаждаемые камеры . 12 м2;
Кладовая сухих продуктов .. 9 м2;
Кладовая и моечная тары .8 м2;
Кладовая инвентаря ..9 м2;
6.Санитарно-бытовые помещения.
Санитарно-бытовые помещения для рабочих ИТР и МОП занятых непосредственно на производстве должны проектироваться в зависимости от групп производственных процессов в соответствии с таблицами
6.1.Определим состав оборудования гардеробных помещений.
При производственных процессах группы 1а (58чел.) 1б (575 чел.) 2б (115 чел.) гардеробные проектируем общие для всех типов одежды (уличной домашней и специальной). При производственных процессах группы 1в (345 чел.) 3б (58 чел.) предусматриваем раздельные гардеробные для специальной одежды. Следовательно в нашем случае проектируем:
А) для рабочих занятых выполнением производственных процессов групп 1а1б2б
- общие гардеробные для всех видов одежды (уличной домашней и специальной);
Б) для рабочих занятых при выполнении производственных процессов групп 1в и 2г
-раздельные для уличной домашней и специальной одежды.
Определяем количество отделений шкафов в гардеробных
Группы 1а ( 45м+12ж) 1б (450м+125ж) 2б (90м+25ж)
Для мужчин – (45 + 450 + 90) = 585 шкафа;
Для женщин – (12+125+25) =162 шкафа.
Принимаем для общих гардеробных закрытые шкафы с тремя отделами. Одно отделение для уличной одежды другое – для домашней третье – для специальной (рабочей) одежды.
Ширина отделений в шкафах равна
м – для работающих в группах производственных процессов 1а 1б.
5 м –для работающих в группах производственных процессов 2б;
Размеры шкафов в осях равны:
х 05 х 12 ( т.е. 04 х 3 = 12) – для работающих в группах 1а и 1б;
5 х 05 х 075 (т.е. 025 х 3 =075) – для работающих в группе 2б.
Гардеробные для домашней и специальной одежды групп производственных процессов 1в и 1б должны быть отдельными для каждой из этих групп.
Гардеробные домашней и специальной одежды для рабочих групп 1в (270м + 75ж) 3б (45м+13ж):
- для мужчин – (270+45) – по 315шкафов ( 315 домашней и 315 специальной);
-для женщин – (75+13) – по 88 шкафов (88 домашней и 88 специальной).
Принимаем для общих гардеробных домашней и гардеробных специальной одежды закрытые шкафы с двумя отделениями (по два отделения на человека).
Размеры шкафов в м в осях равны:
5 х 050 х 050 (т.е. 025 х 2 = 050) – для рабочих групп 2г
5 х 050 х 066 (т.е. 033 х 2 =066) – для рабочих групп 1в.
Смежно с гардеробными размещаются душевые. Количество душевых сеток для работающих в группах производственных процессов определяются:
При производственных процессах группы 1а:
-для мужчин (по 1 сетке на 25 человек) – 45 : 25 = 2 сетки;
-для женщин (по 1 сетке на 25 человек) – 12 : 25 = 1 сетка;
При производственных процессах группы 1б:
-для мужчин (по 1 сетке на 15 человек) – 450 : 15 = 30 сеток;
-для женщин (по 1 сетке на 15 человек) – 125 : 15 = 9 сеток;
При производственных процессах группы 1в:
-для мужчин (по 1 сетке на 5 человек) – 270 : 5 = 54 сетки;
-для женщин (по 1 сетке на 5 человек) – 75 : 5 = 15 сеток;
При производственных процессах группы 2б:
-для мужчин (по 1 сетке на 3 человек) – 90 : 3 = 30 сеток;
-для женщин (по 1 сетке на 3 человек) – 25 : 3 = 9 сеток;
При производственных процессах группы 3б:
-для мужчин (по 1 сетке на 3 человек) – 45 : 3 = 15 сеток;
-для женщин (по 1 сетке на 3 человек) – 13 : 3 = 5 сеток;
Принимаем для проектирования
Открытые душевые кабины ограждаемые с трех сторон размером 09 х 09 м.
- В мужских душевых комнатах (2 + 30 +54 + 30 + 15) – 131 шт.;
- в женских душевых комнатах (1 + 9 + 15 + 9 + 5) – 52 шт.
6.4.Количество кранов в умывальных следует принимать по количеству работающих в наиболее многочисленной смене исходя из расчетного количества человек на 1 кран.
При производственных процессах группы 1а количество кранов равно:
- в мужских умывальных комнатах (1 кран на 7 муж.) – 45 : 7 = 7шт.;
- в женских умывальных комнатах (1 кран на 7 жен.) – 12 : 7 = 2 шт.
При производственных процессах группы 1б и 3б количество кранов равно:
- в мужских умывальных комнатах (1 кран на 10 муж.) – 495 : 10 = 50 шт.;
- в женских умывальных комнатах (1 кран на 10 жен.) – 137 : 10 = 14 шт.
При производственных процессах группы 1в и 2б количество кранов равно:
- в мужских умывальных комнатах (1 кран на 20муж.) – 360 : 20 = 18 шт.;
- в женских умывальных комнатах (1 кран на 20 жен.) – 100 : 20 = 5 шт.
Общее количество кранов равно:
-в мужских умывальных комнатах (7 + 50 +18) – 75шт;
- в женских умывальных комнатах (2 + 14 + 5) – 21 шт.
Количество санитарных приборов в мужских и женских уборных должно приниматься в зависимости от количества пользующихся уборной в наиболее многочисленной смене в соответствии с данными.
При расположении бытовых помещений в пристройках к производственному зданию в отдельно стоящих зданиях с утепленным переходом или внутри производственного здания при расстоянии от рабочих мест до уборных 75 м принимаем число людей в смену на единицу оборудования как для производственных зданий:
Для работающих в цехе количество санитарных приборов равно:
- для мужчин – 450 : 18 = 25 напольных чаш (унитазов) и писсуаров
-для женщин – 150 : 12 = 13 напольных чаш (унитазов).
Для служащего и обслуживающего персонала цеха принимаем следующее количество санитарных приборов:
7 : 18 = 8 напольных чаш или унитазов.
Вход в уборную делается через тамбур с самозакрывающейся дверью. В тамбуре предусматриваем умывальники электрополотенца и полочки для мыла. Количество умывальников принимаем из расчета – один умывальник на каждые четыре унитаза(напольные чаши) и на каждые четыре писсуара но не менее одного умывальника на каждую уборную.
Курительные следует размещать смежно с уборными или с помещениями для отдыха.
Площадь курительной определяется из расчета: 003 м2 на одного мужчину и 001 м2 на одну женщину работающих в наиболее многочисленной смене но должно быть не менее 9 м2.
Проектируем курительные комнаты следующих размеров:
-для мужчин – 450 х 003 = 135 м2 (принимаем 2 комнаты по 9 м2)
-для женщин – 150 х 001 = 2м2 (принимаем одну комнату размером 9 м2)
Теплотехнический расчет ограждающих конструкций промышленного здания
Район строительства: Челябинск
Тип зданий и помещений- промышленное здание
Вид ограждающей конструкции-наружные стены
Расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания °C- 20
Относительная влажность внутреннего воздуха φint-55
Коэффициент теплотехнической однородностиr-0.9
Выполнен расчет по нормируемому удельному показателю расхода тепловой энергии
Расчет сопротивления паропроницанию
Керамзитобетон на керамзитовом песке(p=500 кгм.куб)
Плиты минераловатные ГОСТ 22950(p=75кгм.куб)
Бетон на вулканическом шлаке (p=1400 кгм.куб)
Влажностный режим помещения: нормальный
Расчетная температура наружного воздуха: tн=-34°C
Продолжительность отопительного периода:zот=218сут.
Средняя температура наружного воздуха: tов=-6.5°C
Зона влажности-Сухая
Условия эксплуататции А
Зона влажности по ТСН 23-338-2002 для г. Челябинск – нормальная (зона 2).
Условия эксплуатации ограждающих конструкций
Влажностный режим помещений
Условия эксплуатации А и Б в зонах влажности
Расчет произведен в соответствии с требованиями следующих нормативных документов:
СП 50.13330.2012 Тепловая защита зданий.
СП 131.13330.2012 Строительная климатология.
СП 23-101-2004 Проектирование тепловой защиты зданий
Согласно таблицы 1 СП 50.13330.2012 при температуре внутреннего воздуха здания tint=20°C и относительной влажности воздуха φint=55% влажностный режим помещения устанавливается как нормальный.
Определим базовое значение требуемого сопротивления теплопередаче Roтрисходя из нормативных требований к приведенному сопротивлению теплопередаче(п. 5.2) СП 50.13330.2012) согласно формуле:
гдеаиb- коэффициенты значения которых следует приниматься по данным таблицы 3 СП 50.13330.2012 для соответствующих групп зданий.
Так для ограждающей конструкции вида- наружные стены и типа здания -производственныеа=0.0002;b=1
Определим градусо-сутки отопительного периода ГСОП0С·сут по формуле (5.2) СП 50.13330.2012
где tв-расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания°C
tот-средняя температура наружного воздуха°C принимаемые по таблице 1 СП131.13330.2012 для периода со средней суточной температурой наружного воздуха не более8 °С для типа здания - производственные
zот-продолжительность сут отопительного периода принимаемые по таблице 1 СП131.13330.2012 для периода со средней суточной температурой наружного воздуха не более 8 °С для типа здания - производственные
ГСОП=(20-(-6.5))218=5777 °С·сут
По формуле в таблице 3 СП 50.13330.2012 определяем базовое значение требуемого сопротивления теплопередачи Roтр(м2·°СВт).
Roнорм=0.0002·5777+1=2.16м2°СВт
Поскольку произведен расчет удельного расхода тепловой энергии на отопление здания то сопротивление теплопередаче Roнормможет быть меньше нормируемого Roтрна величину mp
Поскольку населенный пункт Челябинск относится к зоне влажности - сухой при этом влажностный режим помещения - нормальный то в соответствии с таблицей 2 СП50.13330.2012 теплотехнические характеристики материалов ограждающих конструкций будут приняты как для условий эксплуатации A.
Схема конструкции ограждающей конструкции показана на рисунке:
Рисунок 1 - Схема ограждающей конструкции
Керамзитобетон на керамзитовом песке(p=500 кгм.куб) толщина 1=0.08м коэффициент теплопроводности λА1=0.17Вт(м°С) паропроницаемость 1=0.3мг(м·ч·Па)
Плиты минераловатные ГОСТ 22950(p=75 кгм.куб) толщина 2=0.16м коэффициент теплопроводности λА2=0.056Вт(м°С) паропроницаемость 2=0.6мг(м·ч·Па)
Бетон на вулканическом шлаке (p=1400 кгм.куб) толщина 3=0.06м коэффициент теплопроводности λА3=0.52Вт(м°С) паропроницаемость 3=0.083мг(м·ч·Па)
Условное сопротивление теплопередаче R0усл (м2°СВт) определим по формуле E.6 СП 50.13330.2012:
R0усл=1αint+nλn+1αext
где αint- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций Вт(м2°С) принимаемый по таблице 4 СП 50.13330.2012
αext- коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкций для условий холодного периода принимаемый по таблице 6 СП 50.13330.2012
αext=23 Вт(м2°С) -согласно п.1 таблицы 6 СП 50.13330.2012 для наружных стен.
R0усл=18.7+0.080.17+0.160.056+0.060.52+123
Приведенное сопротивление теплопередаче R0пр (м2°СВт) определим по формуле 11 СП 23-101-2004:
r-коэффициент теплотехнической однородности ограждающей конструкции учитывающий влияние стыков откосов проемов обрамляющих ребер гибких связей и других теплопроводных включений
R0пр=3.6·0.92=3.31м2·°СВт
Вывод: величина приведённого сопротивления теплопередаче R0прбольше требуемого R0норм(3.31>1.36) следовательно представленная ограждающая конструкция соответствует требованиям по теплопередаче.
Расчет паропроницаемости
Согласно п.8.5.5 СП 50.13330.2012 плоскость максимального увлажнения находиться на поверхности выраженного теплоизоляционного слоя №2 Плиты минераловатные ГОСТ 22950(p=75 кгм.куб) термического сопротивление которого больше 23 R0усл( R2=2.86м2·°СВт R0усл=3.6м2·°СВт)
Определим паропроницаемость Rn м2·ч·Памг ограждающей конструкции (в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации)
Rn=0.060.083+0.160.6=0.99м2·ч·Памг
Сопротивление паропроницанию Rn м2·ч·Памг должно быть не менее нормируемых сопротивлений паропроницанию определяемых по формулам 8.1 и 8.2 СП 50.13330.2012 приведенных соответственно ниже :
Rn1тр= (eв- E)Rп.н(E - eн);
Rn2тр= 00024z0(eв- E0)(pwwΔwav+ )
где eв- парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха Па при расчетной температуре и относительной влажности этого воздуха определяемое по формуле 8.3 СП 50.13330.2012
Eв- парциальное давление насыщенного водяного пара Па при температуре tвопределяется по формуле 8.8 СП 50.13330.2012: при tв= 20°С Eв= 184·1011exp(-5330(273+20))=2315Па. Тогда
eв=(55100)×2315=1273Па
Е - парциальное давление водяного пара Па в плоскости возможной конденсации за годовой период эксплуатации определяемое по формуле Е = (Е1z1+ E2z2+ E3z3)12
где E1 Е2 Е3- парциальные давления водяного пара Па принимаемые по температуре t z1 z2 z3 - продолжительность мес соответственно зимнего весенне-осеннего и летнего периодов определяемая с учетом следующих условий:
а) к зимнему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха ниже минус 5 °С;
б) к весенне-осеннему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха от минус 5 до плюс 5 °С;
в) к летнему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха выше плюс 5 °С.
Для определения tiопределим R-термическое сопротивление слоя ограждения в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации
R=0.160.056+0.060.52+18.7=3.09м2·°СВт
Установим для периодов их продолжительность zi сут среднюю температуруti °С согласно СП 131.133330.2012 и рассчитаем соответствующую температуру в плоскости возможной конденсации ti °С по формуле 8.10 СП 50.13330.2012 для климатических условий населенного пункта Челябинск
Рисунок. Графики упругости насыщенного воздуха.
зима (январьфевральмартноябрьдекабрь)
t1=[(-15.8)+(-14.3)+(-7.4)+(-6.2)+(-12.9)]5=-11.3°С
t1=20-(20-(-11.3))3.093.6=-6.9°С
весна-осень (апрельоктябрь)
t2=[(3.9)+(2.4)]2=3.2°С
t2=20-(20-(3.2))3.093.6=5.6°С
лето (майиюньиюльавгустсентябрь)
t3=[(11.9)+(16.8)+(18.4)+(16.2)+(10.7)]5=14.8°С
t3=20-(20-(14.8))3.093.6=15.5°С
По температурам(t1t2t3) для соответствующих периодов года определим по формуле 8.8 СП 50.13330.2012 парциальные давления(Е1 Е2 Е3) водяного пара E1=368 ПаE2=904 ПаE3=1742.9 Па
Определим парциальное давление водяного пара Е Па в плоскости возможной конденсации за годовой период эксплуатации ограждающей конструкции для соответствующих продолжительностей периодов z1z2z3
E=(368·5+904·2+1742.9·5)12=1030.2Па.
Сопротивление паропроницанию Rп.н м2·ч·Памг части ограждающей конструкции расположенной между наружной поверхностью и плоскостью возможной конденсации определяется по формуле 8.9 СП 50.13330.2012
Rп.н=0.080.3=0.27м2·ч·Памг
Среднее парциальное давление водяного пара наружного воздуха eн Па за годовой период определяется по СП 131.13330.2012 (таблица 7.1)
ен=(160+170+290+530+780+1160+1470+1260+900+530+330+220)12=650Па
По формуле (8.1) СП 50.13330.2012 определим нормируемое сопротивление паропроницанию из условия недопустимости накопления влаги за годовой период эксплуатации
Rn1тр=(1273-1030.2)0.27(1030.2-650)=0.17м2·ч·Памг
Для расчета нормируемого сопротивления паропроницанию Rn2триз условия ограничения влаги за период с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха берем определенную по таблице 5.1 СП 131.13330.2012 продолжительность этого периода z0 сут среднюю температуру этого периода t0 °C: z0=151сут t0=-11.30C
Температуру t0 °С в плоскости возможной конденсации для этого периода определяют по формуле (8.10) СП 50.13330.2012
t0=20-(20-(-11.3))·3.09)3.6=-6.9°С
Парциальное давление водяного пара Е0 Па в плоскости возможной конденсации определяют по формуле (8.8) СП 50.13330.2012 при t0=-6.9°С равным Е0=184·1011exp(-5330(273+(-6.9))=368Па.
Предельно допустимое приращение расчетного массового отношения влаги материалах Плиты минераловатные ГОСТ 22950(p=75 кгм.куб) и Керамзитобетон на керамзитовом песке(p=500 кгм.куб) согласно таблице 10 СП 50.13330.2012 Δw1=3% Δw2=5% соответственно. Средняя упругость водяного пара наружного воздуха периода месяцев с отрицательными средними месячными температурами согдасно СП 131.13330.2012 равна eн.отр=234 Па.
Коэффициент определяется по формуле (8.5) СП 50.13330.2012
=0.0024(E0-eн.отр)z0Rп.н.=0.0024(368-234)1510.27=179.9
Определим Rn2трпо формуле (8.2) СП 50.13330.2012
Rn2тр=0.0024·151(1273-368)(75·(0.162·3+0.082·5)+179.9)=1.54 м2·ч·Памг.
Условие паропроницаемости не выполняются Rn Rn2тр(0.991.54)
Расчет распределения парциального давления водяного пара по толще конструкция ограждения и определение возможности образования конденсата в толще ограждения(расчет точки росы)
Для проверки конструкции на наличие зоны конденсации внутри конструкции ограждения определяем сопротивление паропроницанию ограждения Rn по формуле (8.9) СП 50.13330.2012(здесь и далее сопротивлением влагообмену у внутренней и наружной поверхностях пренебрегаем).
Rn=0.080.3+0.160.6+0.060.083=1.26 м2·ч·Памг.
Определяем парциальное давление водяного пара внутри и снаружи конструкции ограждения по формуле(8.З) и (8.8) СП 50.13330.2012
eв=(55100)×2315=1273Па;
где tн-средняя месячная температура наиболее холодного месяца в году принимаемая по таблице 5.1 СП 131.13330.2012.
где φн-cредняя месячная относительная влажность воздуха наиболее холодного месяца принимаемая по таблице 3.1 СП 131.13330.2012.
eн=(78100)×184·1011exp(-5330(273+(-15.8))=144Па
Определяем температуры tiна границах слоев по формуле (8.10) СП50.13330.2012 нумеруя от внутренней поверхности к наружной и по этим температурам - максимальное парциальное давление водяного пара Еiпо формуле (8.8) СП 50.13330.2012:
t1=20-(20-(-15.8))·(0.115)·0.923.31=18.9°С;
eв1=184·1011exp(-5330(273+(18.9))=2161Па
t2=20-(20-(-15.8))·(0.115+0.12)3.6=17.7°С;
eв2=184·1011exp(-5330(273+(17.7))=2004Па
t3=20-(20-(-15.8))·(0.115+2.98)3.6=-10.8°С;
eв3=184·1011exp(-5330(273+(-10.8))=273Па
t4=20-(20-(-15.8))·(0.115+3.45)3.6=-15.5°С;
eв4=184·1011exp(-5330(273+(-15.5))=189Па
Рассчитаем действительные парциальные давления eiводяного пара на границах слоев по формуле
где R - сумма сопротивлений паропроницанию слоев считая от внутренней поверхности. В результате расчета получим следующие значения:
e2=1273-(1273-(144))·(0.72)1.26=627.9Па;
e3=1273-(1273-(144))·(0.99)1.26=385.9Па;
– – – – распределение действительного парциального давления водяного пара e
–––––– распределение максимального парциального давления водяного пара Е
Вывод: Кривые распределения действительного и максимального парциального давления пересекаются. Возможно выпадение конденсата в конструкции ограждения.
Расчет перекрытия совмещенной невентилируемой крыши
Рисунок - Схема ограждающей конструкции
Характеристики материалов:
Железобетонная пустотная плита:
коэффициент теплопроводности λ1 = 1.92 Вт(м·°С)
толщина слоя 1 = 0.22 м
плотность материала 1 = 2500 кгм3
паропроницаемость 1 = 0.0310-6 кг(мчПа)
Слой пергамина П250 на битумной мастике:
коэффициент теплопроводности λ2 = 0.17 Вт(м·°С)
толщина слоя 2 = 0.005 м
плотность материала 2 = 600 кгм3
паропроницаемость паронепроницаем
Плиты жесткие минераловатные на синтетическом связующем:
коэффициент теплопроводности λ3 = 0.07 Вт(м·°С)
плотность материала 3 = 120 кгм3
паропроницаемость 3 = 0.5610-6 кг(мчПа)
РКМ-350Б на битумной мастике МБК-Г65:
коэффициент теплопроводности λ4 = 0.17 Вт(м·°С)
толщина слоя 4 = 0002 м
плотность материала 4 = 600 кгм3
Уклонообразующий слой из вермикулитобетона:
коэффициент теплопроводности λ5 = 0.16 Вт(м·°С)
толщина слоя 5 = 0.08 м
плотность материала 5 = 600 кгм3
паропроницаемость 5 = 0.1510-6 кг(мчПа)
Выравнивающая цементная стяжка:
коэффициент теплопроводности λ6 = 0.76 Вт(м·°С)
толщина слоя 6 = 0.03 м
плотность материала 6 = 1600 кгм3
паропроницаемость 6 = 0.0910-6 кг(мчПа)
4 слоя рубероида на мастике:
коэффициент теплопроводности λ7 = 0.17 Вт(м·°С)
толщина слоя 7 = 0008 м
плотность материала 7 = 600 кгм3
Слой гравия втопленный в мастику (значения величин принимаем для гравия без учета тонкого слоя мастики)
коэффициент теплопроводности λ8 = 0.39 Вт(м·°С)
толщина слоя 8 = 0.015 м
плотность материала 8 = 1600 кгм3
паропроницаемость 8 = 0.00810-6 кг(мчПа)
Расчет толщины утеплителя
Расчет производим для участка с наименьшей толщиной уклонообразующего слоя (80 мм).
Требуемое сопротивление теплопередаче R0тр м2·°С Вт определим исходя из нормативных требований СП 50.13330.2012 по формуле:
где а и b – коэффициенты значения которых следует принимать по данным таблицы 3 СП 50.13330.2012 для соответствующих групп зданий.
Так для ограждающей конструкции вида - чердачные перекрытия и типа здания – административно-бытовые:
Тогда R0тр = 0.00035·5777+13 = 3.55 (м2·°С)Вт
Толщину из м теплоизоляционного слоя в наружной стене выражаем из следующей формулы:
где λиз = 0.07 Вт(м·°С) - коэффициент теплопроводности слоев теплоизоляции (плиты минераловатные);
αв = 8.7 Вт(м2·°С) αн = 23 Вт(м2·°С) – коэффициенты теплоотдачи внутренней и наружной поверхностей ограждения (согласно таблицам 4 и 6
СП 50.13330.2012); [6 А.А.Кудинов. – МУ Теплотехнический расчёт: УлГТУ 2000]
Рассчитаем среднее температурное сопротивление железобетонной пустотной плиты. Пустоты имеют цилиндрическую форму и заполнены воздухом диаметр отверстий d = 0.15 м расстояние между центрами отверстий S = 0.21 м. Коэффициент теплопроводности бетона λжб = 1.92 Вт(м·°С) термическое сопротивление воздушных прослоек Rв.п.= 0.15 м2·°С Вт.
Для упрощения расчетов круглые отверстия заменяем равными по площади квадратами со стороной
Определим термическое сопротивление плиты R м2·°С Вт в направлении параллельном движению теплового потока для двух характерных сечений (А-А Б-Б)
В сечении А-А находится воздушная прослойка толщиной в.п= 0.134 м и два слоя железобетона общей толщиной 0.086 м.
В сечении Б-Б расположен слой железобетона общей толщиной 0.220 м для него термическое сопротивление составит
Рассчитываем термическое сопротивление плиты в направлении параллельном движению теплового потока
Где FA-A FБ-Б – площади слоев в сечениях А-А и Б-Б м2.
FА-А = (0.1341)5 = 0.670 м2FБ-Б = (0.0761)4 = 0.304 м2
Определяем термическое сопротивление плиты R м2·°С Вт в направлении перпендикулярном движению теплового потока для двух характерных сечений (В-В Г-Г Д-Д).
В сечениях В-В и Д-Д два слоя железобетона общая толщина которых равна м поэтому общее термическое сопротивление этих слоев равно
В сечении Г-Г как и в сечении А-А находятся воздушные прослойки и слои железобетона
FГ-Гв.п = FА-А = 0.670 м2FГ-Гжб = FБ-Б = 0.304 м2
Термическое сопротивление воздушной прослойки в сечении Г-Г равно
Rв.п = 0.15 м2·°С Вт
Термическое сопротивление слоя железобетона в сечении Г-Г определяется как
Для сечения Г-Г общее термическое сопротивление составит
Рассчитываем термическое сопротивление в направлении перпендикулярном движению теплового потока
R= RВ-В+Д-Д + RГ-Г= 0.045+0.11 = 0.155 м2·°С Вт
Полное термическое сопротивление железобетонной пустотной плиты Rср определим из уравнения
Сумма термических сопротивлений всех слоев перекрытия:
Тогда расчетное значение толщины теплоизоляционного материала:
из= 0.07·(3.55 - 18.7 - 0.823 - 123) = 0.18 м.
Округляем расчетное значение из м в большую сторону принимая фактическое значение толщины слоев теплоизоляции равным 180 мм.
Фактическое сопротивление теплопередаче ограждения R0ф м2·°С Вт
R0ф = 18.7+0.823+0.180.07+123 = 3.55 м2·°С Вт
Произведем сравнение сопротивлений теплопередаче R0ф и R0тр по условиям энергосбережения при этом должно выполнятся неравенство R0ф ≥ R0тр.
Это неравенство выполняется т.к. R0тр = R0ф (3.55 =3.55).
Таким образом минимальная необходимая толщина утеплителя для данного типа конструкции при заданных климатических условиях составляет 180 мм. Значит запроектированный слой из жестких минераловатных плит толщиной 200 мм удовлетворяют требованиям тогда
R0ф = 18.7+0.823+0.20.07+123 = 3.84 м2·°С Вт
Расчетный температурный перепад Δt0 °С между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции который не должен превышать нормируемого значения для покрытий и чердачных перекрытий общественных зданий Δtn=4 °С. (СНиП 23-02-2003 [табл.5])
где n = 0.9 – коэффициент учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху (перекрытия чердачные с кровлей из рулонных материлов) (СНиП 23-02-2003 [табл.6])
Δt0 = 0.9· (20+34) (3.84·8.7) = 1.535 °С
Одномерное стационарное температурное поле глади наружного ограждения при tн=-37°С определяем используя аналитическую зависимость:
где х- температура в произвольном сечении х ограждения °С;
Rв-х - сопротивление теплопередаче от внутренней среды до сечения
в =20 – 0.11·(20+37)3.84 = 18.37 °С
=20 – 0.27·(20+34)3.84 = 15.99 °С
=20 – 0.301·(20+34)3.84 = 15.487 °С
=20 – 3.16·(20+34)3.84 = -26.906 °С
=20 – 3.17·(20+34)3.84 = -27.05 °С
при х = 1+2+ 3+ 4+ 5:
=20 – 3.67·(20+34)3.84 = -34.476 °С
при х = 1+2+ 3+ 4+ 5+ 6:
=20 – 3.71·(20+34)3.84 = -35.07 °С
при х = 1+2+ 3+ 4+ 5+ 6+ 7:
=20 – 3.76·(20+34)3.84 = -35.81 °С
при х = 1+2+ 3+ 4+ 5+ 6+ 7+ 8:
н =21 – 3.8·(21+34)3.84 = -36.4 °С
График изменения температуры по сечению конструкции перекрытия при
Расчет влажностного режима: определение точки росы и сопротивление паропроницанию.
Для выявления необходимости проведения специальных мероприятий по предупреждению конденсации водяного пара на внутренней поверхности ограждения проведем сравнение температуры точки росы tр °С с в °С она должна быть ниже температуры внутренней поверхности наружного ограждения.
Анализ влажностного режима наружного ограждения проводим исходя из стационарного состояния с учётом только диффузии водяного пара через ограждение. При этом значение tн берётся равной средней температуре наиболее холодного месяца tхм °С:
tн = tхм = -6.5 °С; н = 55 %
Парциальное давление водяного пара при полном насыщении во внутреннем Рв воздухе:
Рв = 133.322 ·10[(156+8.12·20)(236+20)]=233696 Па
Действительное парциальное давление водяных паров рв Па в воздухе помещения для заданной относительной влажности φв = 55%:
Точка росы при максимальной упругости пара 1285 Па составляет:
Парциальное давление водяного пара при полном насыщении в наружном воздухе Рн:
Действительное давление водяного пара в воздухе помещения и наружном воздухе:
Так как для защиты вышерасполагаемого теплоизоляционного слоя от увлажнения водяными парами проникающими из помещения через плиту устроена пароизоляция из слоя пергамина П250 на битумной мастике являющегося полностью паронепроницаемым а сверху конструкция защищена от внешних агрессивных воздействий рулонным кровельным изоляционным материалом то дальнейший расчёт на сопротивление паропроницанию данного наружного ограждения является нецелесообразным.
Расчет воздушного режима
Климатические характеристики:
tв = 20 °С н = 2.8 мс tх5 = -34 °С
н - максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь
- нормируемая воздухопроницаемость ограждающих конструкций находим по СНиП 23-02-2003 (табл. 9).
Определяем удельный вес наружного и внутреннего воздуха по формуле
γн =3463(273+(-34))=14.67 Нм2
γв =3463(273+20)=11.82 Нм2
Определяем разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкции по формуле
Н = 12.1 м – высота здания; γн γв – удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха н = 2.8 мс – максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь.
ΔР =0.5512.1(14.67-11.82)+0.0314.672.82=22.42 Па
Rитр = 22.420.5=44.84 м2чПакг
Так как для защиты вышерасполагаемого теплоизоляционного слоя от увлажнения водяными парами проникающими из помещения через плиту устроена пароизоляция из слоя пергамина П250 на битумной мастике являющегося полностью воздухонепроницаемым а сверху конструкция защищена от внешних агрессивных воздействий рулонным кровельным изоляционным материалом то дальнейший расчёт на сопротивление воздухопроницанию данной ограждающей конструкции является нецелесообразным.
4.3.Расчет перекрытия над неотапливаемым техническим подвалом
Керамическая плитка:
коэффициент теплопроводности λ1 = 0.56 Вт(м·°С)
толщина слоя 1 = 0.01 м
плотность материала 1 = 1800 кгм3
паропроницаемость 1 = 0.000810-6 кг(мчПа)
Цементно-песчаный раствор:
коэффициент теплопроводности λ2 = 0.76 Вт(м·°С)
толщина слоя 2 = 0.02 м
плотность материала 2 = 1600 кгм3
паропроницаемость 2 = 0.0910-6 кг(мчПа)
коэффициент теплопроводности λ3 = 0.16 Вт(м·°С)
толщина слоя 3 = 0.08 м
плотность материала 3 = 600 кгм3
паропроницаемость 3 = 0.1510-6 кг(мчПа)
Раствор из жидкого стекла:
коэффициент теплопроводности λ4 = 0.76 Вт(м·°С)
толщина слоя 4 = 0.02 м
плотность материала 4 = 1600 кгм3
паропроницаемость 4 = 0.00810-6 кг(мчПа)
коэффициент теплопроводности λ5 = 1.92 Вт(м·°С)
толщина слоя 5 = 0.22 м
плотность материала 5 = 2500 кгм3
паропроницаемость 5 = 0.0310-6 кг(мчПа)
Плиты полистирольные вспененные экструзионные
коэффициент теплопроводности λ 2 = 0.029 Вт(м·°С)
плотность материала 2 = 35 кгм3
паропроницаемость = 0.00510-6 кг(мчПа)
Тогда R0тр = 0.00035·6439+13 = 3.55 (м2·°С)Вт
где λиз = 0.029 Вт(м·°С) - коэффициент теплопроводности слоев теплоизоляции (плиты минераловатные);
αв = 8.7 Вт(м2·°С) αн = 17 Вт(м2·°С) – коэффициенты теплоотдачи внутренней и наружной поверхностей ограждения (согласно таблице 6
СП 50.13330.2012 для перекрытий над холодными подвалами); [6 А.А.Кудинов. – МУ Теплотехнический расчёт: УлГТУ 2000]
из= 0.029·(3.52 - 18.7 - 0.727 - 117) = 0.076 м.
Округляем расчетное значение из м в большую сторону принимая фактическое значение толщины слоев теплоизоляции равным 80 мм.
R0ф = 18.7+0.727+0.080.029+117 = 3.66 м2·°С Вт
Это неравенство выполняется т.к. R0тр R0ф (3.55 3.66).
R0ф = 18.7+0.727+0.10.029+117 = 4.35 м2·°С Вт
Расчетный температурный перепад Δt0 °С между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции который не должен превышать нормируемого значения для для перекрытия над неотапливаемым подвалом общественных зданий Δtn=25 °С. (СНиП 23-02-2003 [табл.5])
где n = 0.9 – коэффициент учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху (перекрытия над неотапливаемыми подвалами) (СНиП 23-02-2003 [табл.6])
Δt0 = 0.9· (20+34) (4.35·8.7) = 1.35 °С
Rв-х - сопротивление теплопередаче от внутренней среды до сечения
в =20 – 0.11·(20+34)4.35 = 18.56 °С
=20 – 0.13·(20+34)4.35 = 1829 °С
=20 – 0.16·(20+34)4.35 = 17.9 °С
=2 – 0.66·(20+34)4.35 = 11.35 °С
=20 – 0.69·(20+34)4.35 = 10.96 °С
=20 – 0.84·(20+34)4.35 = 8.99 °С
при х = 1+2+3+4+5+6:
н =20 – 4.29·(20+34)4.35 = -36.21 °С
Анализ влажностного режима наружного ограждения проводим исходя из стационарного состояния с учётом только диффузии водяного пара через ограждение. При этом значения tв°С φв % принимаются те же что и для расчёта конденсации на внутренней поверхности ограждения а tн берётся равной средней температуре наиболее холодного месяца tхм °С:
Одномерное стационарное температурное поле глади наружного ограждения при tн = tхм определяем используя аналитическую зависимость:
Rв-х- сопротивление теплопередаче от внутренней среды до сечения х м2·°С Вт.
R0ф = 4.35 м2·°С Вт - фактическое сопротивление теплопередаче ограждения.
в =20 – 0.11·(20+6.5)4.35 = 19.05 °С
=20 – 0.13·(20+6.5)4.35 = 18.88 °С
=20 – 0.16·(20+6.5)4.35 = 18.63 °С
=20 – 0.66·(20+6.5)4.35 = 14.36 °С
=20 – 0.69·(20+6.5)4.35 = 14.1 °С
=20 – 0.84·(20+6.5)4.35 = 12.82 °С
н =20 – 4.29·(20+6.5)4.35 = -16.687 °С
График изменения температуры по сечению наружной стены при tн= tхм
Полное сопротивление паропроницанию:
j – коэффициент паропроницаемости j-го слоя ограждения кг(м·ч·Па);
j – толщина j-го слоя м;
k – количество слоев;
Rп.в – сопротивление влагообмену внутренней поверхности ограждения: м2·ч·Памг
Rп.в=(1-55100)·0.133=0.05985 м2·ч·Памг=59.85·103 м2·ч·Пакг
Rп.н – сопротивление влагообмену наружной поверхности ограждения:
Rп.н =(1-55100)·0.133=0.0266 м2·ч·Памг=26.6·103 м2·ч·Пакг тогда
Рассчитаем среднее сопротивление паропроницанию железобетонной пустотной плиты. Пустоты имеют цилиндрическую форму и заполнены воздухом диаметр отверстий d = 0.15 м расстояние между центрами отверстий S = 0.21 м. Сопротивление паропроницанию воздушных прослоек Rв.п.= 0 м2·ч·Пакг.
Определим сопротивление паропроницанию плиты R м2·°С Вт в направлении параллельном движению теплового потока для двух характерных сечений (А-А Б-Б)
В сечении Б-Б расположен слой железобетона общей толщиной 0.220 м для него сопротивление паропроницанию составит
Рассчитываем сопротивление паропроницанию плиты в направлении параллельном движению теплового потока
Определяем сопротивление паролпроницанию плиты R м2·°С Вт в направлении перпендикулярном движению теплового потока для двух характерных сечений (В-В Г-Г Д-Д).
В сечениях В-В и Д-Д два слоя железобетона общая толщина которых равна м поэтому общее сопротивление паропроницанию этих слоев равно
Сопротивление паропроницанию воздушной прослойки в сечении Г-Г равно
Rв.п = 0 м2·ч·Пакг тогда сопротивление паропроницанию слоя для
сечения Г-Г составит бесконечно малое значение которое в расчет не принимается.
Рассчитываем сопротивление паропроницанию в направлении перпендикулярном движению теплового потока
R= RВ-В+Д-Д = 2866.67·103 м2·ч·Пакг
Полное сопротивление паропроницанию железобетонной пустотной плиты Rср определим из уравнения
Rп.о =59.85·103+0.01(0.0008·10-6)+0.02(0.09·10-6)+
+0.08(0.15·10-6)+0.02(0.008·10-6)+3090.97·103+
+0.1(0.005·10-6)+25.27·103 = 38931.65·103 м2·ч·Пакг
Действительное парциальное давление водяного пара на границах слоев:
при х = 0: Rп.в-х= Rп.в= 59.85103 м2·ч·Пакг
р1 =1285 – 59.85103·(1285 – 128.247) 38931.65·103= 1283.22 Па
=12559.85103 м2·ч·Пакг
р2 =1285 – 12559.85103(1285 – 128.247) 38931.65·103= 911.816 Па
=12782.07103 м2·ч·Пакг
р3 =1285 – 12782.07103·(1285 – 128.247) 38931.65·103= 905.21 Па
р4 =1285 – 13315.403 103·(1285 – 128.247) 38931.65·103= 889.37 Па
р5 =1285– 15815.403 103·(1285 – 128.247) 38931.65·103= 815.086 Па
при х = 1+ 2+ 3+ 4+ 5:
р6 =1285 – 18906.37 103·(1285 – 128.247) 38931.65·103= 723.25 Па
при х = 1+ 2+ 3+ 4+ 5+ 6:
р7 =1285 – 38906.37103·(1285 – 128.247) 38931.65·103= 129 Па
Парциальное давление водяного пара при полном насыщении (максимальная упругость) для характерных сечений ограждения:
Р1 = 133.322 ·10[(156+8.12·20.03)(236+20.03)]= 2203.13 Па
Р2 = 133.322 ·10[(156+8.12·19.85)(236+19.85)]= 2179.89 Па
Р3 = 133.322 ·10[(156+8.12·19.59)(236+19.59)]= 2146.13 Па
Р4 = 133.322 ·10[(156+8.12·15.17)(236+15.17)]= 1635.86 Па
Р5 = 133.322 ·10[(156+8.12·14.91)(236+14.91)]= 1608.56 Па
Р6 = 133.322 ·10[(156+8.12·13.58)(236+13.58)]= 1479.89 Па
Р7 = 133.322 ·10[(156+8.12·(-16.87))(236+(-16.87))]= 165.44 Па
На графике видно что эти кривые не пересекаются что также доказывает невозможность образования конденсата в ограждении.
Расчет воздушного режима ограждающей конструкции.
н - максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь (определяем по справочным таблицам).
Направление и скороть ветра для города Тюмень (в числителе повторяемость направлений ветра а в знаменателе средняя скорость ветра по направлениям мс повторяемость штилей шт.)
Сопротивление воздухопроницанию Rui отдельных слоев ограждающей конструкции находим по справочным данным приложения 9 СНиП II-3-79 «Строительная теплотехника» и «Рекомендации по проектированию и устройству тепловой защиты ограждающих конструкций зданий»
Воробьев В.К. 2017 г.
Исходя из конструктивных особенностей перекрытия включающего такие слои как железобетонная плита материал которой отличается крайне низким воздухопроницанием плиты полистирольные вспененные экструзионные которое также обладают свойством плохо пропускать пары воды и воздух в целях упрощения расчёта можно не учитывать все слои конструкции а только наиболее значительные по толщине и воздухонепроницаемости
Железобетонная пустотная плита:
сопр-ие воздухопроницанию Ru1 = 20000 м2чПакг
толщина слоя 2 = 0.1 м
сопр-ие воздухопроницанию Ru2 = 79 м2чПакг
сопр-ие воздухопроницанию Ru3 = 17 м2чПакг
2. Требуемое сопротивление воздухопроницанию глади наружного ограждения.
Н = 0.75 м – расстояние от уровня земли до нулевой отметки пола первого этажа; γн γв – удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха н = 2.8 мс – максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь.
ΔР =0.550.75(14.67-11.82)+0.0314.672.82=4.626 Па
Rитр = 4.6260.5=9.252 м2чПакг
Полное сопротивление воздухопроницанию глади наружного ограждения
m – количество слоев в ограждении.
Rи.о = 20000+79+17= 20096 м2·ч·Пакг
Произведем сравнение Ruo и Ruтр должно выполняться условие
096 ≥ 9.252 даже без учёта в расчёте всех слоев конструкции условие выполняется.
Светотехнический расчет
Здание – производсвенное;
Место строительства – г.Челябинск ;
Ширина здания –166.260м длина –73.670 м ;
Разряд зрительной работы – V (выполняются работы средней точности);
Расчет естественного освещения помещений промышленного здания
В соответствии со СНиП 23-05 территория Российской Федерации зонирована на пять групп административных районов по ресурсам светового климата. В зависимости от разряда зрительной работы (от назначения помещения) и группы административных районов определяем нормированное значение КЕО для рассматриваемого помещения.
Разрабатываемы объектом строительства является в данном случае завод по изготовлению поковок:
oхарактеристика зрительной работы – средней точности
oнаименьший или эквивалентный размер объекта различия –
oразряд зрительной работы – V
oI группа по ресурсам светового климата следовательно по табл. 4 СП52.13330.2011 коэффициент m=1
Нормированное значение КЕО енI для всех отделений завода принимаем по табл.1 «Требования к освещению помещений промышленных предприятий» СП52.13330.2011 при комбинированном естественном освещении:
енIII=4% тогда для первой группы административных районов нормированное значение КЕО определяем по формуле:
Для предварительного расчета площади световых проемов при верхнем
освещении воспользуемся рисунком 7 СП 23-102-2003 «График для определения среднего значения КЕО еср. в общественных
помещениях с фонарями». Для прямоугольных фонарей рассматриваем график 3.
На ординате графика определяем точку соответствующую нормированному значению КЕО через найденную точку проводим горизонталь до пересечения с соответствующей кривой графика (рисунок 7) по абсциссе точки пересечения определяем значение Ас.ф.Ап где
Ас.ф. - площадь световых проемов фонарей
Ап – площадь пола помещения (заводского отделения)
Строительные параметры помещений:
)Термическое отделение:
L=61 м B=18 м H=19.8 м
Тип светоаэрационного фонаря фонаря – прямоугольный двустворчатый ширина – 6 м длина фонаря – 61-6*2=79 м.
Ас.ф =26100*61*18=285.28 м.
)Отделение механической обработки:
L=108 м B=30 м H=15.6 м
Тип светоаэрационного фонаря фонаря – прямоугольный двустворчатый ширина – 12 м длина фонаря =84 м.
Ас.ф =26100*108*30=842.4 м.
Следовательно номинальную высоту проемов фонарей (h) принимаем 2х175 м.
)Отделение механической обработки 2: L=108 м B=30 м H=15.6м
)Отделение общей сборки: L=73 м B=18 м H=15.6м
Тип светоаэрационного фонаря фонаря – прямоугольный двустворчатый ширина – 6 м длина фонаря =61 м.
Ас.ф =26100*73*18=341.64 м.
)Малярное отделение и экспедиция : L=73 м B=18 м H=18.0 м
Ас.ф =26100*73*18=341.64м.
Проверочный расчёт КЕО при комбинированном освещении
Коэффициент естественной освещённости (КЕО) при верхнем и боковом освещении производится по формуле:
Расчёт коэффициента естественной освещённости для верхнего освещения осуществляется по формуле СНиП II-4-79:
в – геометрический КЕО в расчётной точке помещения при верхнем
освещении определяемый по формуле:
n3—количество лучей по графику III проходящих от неба в расчетную
точку через световые проемы на поперечном разрезе помещения;
n2—количество лучей по графику II проходящих от неба в расчетную
точку через световые проемы на продольном разрезе помещения.
(в случае нескольких световых проемов n3 и определяются отдельно
для каждого проема а затем произведения (n3n2) суммируются)
Подсчёт количества лучей по графикам I и II производится в
а) график I накладываем на чертёж поперечного разреза помещения
центр графика О совмещаем с расчётной точкой а нижняя линия
графика I — со следом рабочей поверхности находящейся на высоте
м от пола помещения;
б) подсчитываем количество лучей n3 проходящих от неба в
расчётную точку через световые проёмы;
в) отмечаем номер полуокружности графика I которая проходит
через точку С2 — середину светового проема;
г) график II накладываем на чертёж продольного разреза помещения
таким образом чтобы его вертикальная ось и горизонталь номер
которой соответствует номеру полуокружности по графику I
проходили через точку С2;
д) подсчитываем количество лучей по графику II проходящих от
неба через световые проемы;
е) определяем геометрический коэффициент естественной
освещённости по формуле (результаты см. в табл.)
ср — среднее значение геометрического КЕО при верхнем освещении на линии пересечения условной рабочей поверхности и плоскости характерного вертикального разреза помещения определяемой из соотношения:
N — количество расчетных точек; в1 в2 в3; вN — геометрический КЕО в расчетныx точках.
— общий коэффициент светопропускания определяемый по формуле:
— коэффициент светопропускания материала определяемый по
табл. 28 СНиП II-4-79 (для одинарного оконного листового
— коэффициент учитывающий потери света в переплетах
светопроема определяемый по табл. 28 СНиП II-4-79 (для
стального одинарного открывающегося переплёта 2=075);
— коэффициент учитывающий потери света в несущих
конструкциях определяемый по табл. 28 СНиП II-4-79 (для
железобетонных ферм 3=08);
— коэффициент учитывающий потери света в солнцезащитных
устройствах определяемый в соответствии табл. 29 СНиП II-4-79
(принимаем равным 1 ввиду отсутствия таких устройств);
— коэффициент учитывающий потери света в защитной сетке
устанавливаемой под фонарями принимаемый равным 09;
Кз — коэффициент запаса принимаемый по табл. 3 СНиП II-4-79 (для
производственных помещений с воздушной средой содержащей в
рабочей зоне менее 1 мгм3 пыли при вертикальном расположении
светопропускающего материала принимаем Кз=13)
Кф — коэффициент учитывающий тип фонаря определяемый по табл. 34
СНиП II-4-79 (для фонарей с вертикальным двусторонним
остеклением (прямоугольные) принимаем Кф=12).
r2 — коэффициент учитывающий повышение КЕО при верхнем освещении
благодаря свету отраженному от поверхностен помещения
принимаемый по табл. 33; (r2=1.5)
Для его определения по таблице необходимо найти средневзвешенный коэффициент отражения потолка стен и пола:
ρ1 ρ2 ρ3 S1 S2 S3 – соответственно коэффициенты отражения и
площади потолка стен и пола.
Принимаем для всех отделений промышленного здания:
Среднее значение КЕО еср при верхнем освещении определяется по формуле:
N — количество точек в которых определяется КЕО;
e1 e2 e3 eN — значення КЕО в точках характерного разреза помещения.
Расчет коэффициента естественной освещенности (КЕО) производим при боковом освещении по формуле:
б — геометрический КЕО в расчетной точке при боковом освещении учитывающий прямой свет неба определяемый по графикам I и II СНиП II-4-79;
q — коэффициент учитывающий неравномерную яркость облачного неба
МКО определяемый по табл. 35;
ЗД — геометрический КЕО в расчетной точке при боковом освещении учитывающий свет отраженный от противостоящих зданий определяется по графикам I и
R — коэффициент учитывающий относительную яркость противостоящего здания принимаемый по табл. 36
табл. 28 СНиП II-4-79 (для двойного оконного листового
светопроёма определяемый по табл. 28 СНиП II-4-79 (для
стальных глухих двойных переплётов 2=08);
конструкциях (для бокового освещения 3=10);
Для определения коэффициента r1 по табл. 30 СНиП II-4-79 необходимо найти средневзвешенный коэффициент отражения потолка стен и пола:
Строительные параметры Отделения механической обработки:
Разбиваем поперечник в характерном разрезе на точки. Точки удалены друг от друга на 2 м причём крайние расположены на расстоянии 1 м от осей.
Расчёт КЕО при верхнем освещении.
Определяем n3 и n2. Результаты заносим в таблицу. (Рисунки с наложением поперечного и продольного разрезов приведены для точки 1 для остальных точек выполнялось аналогично)
Определение количества лучей n3 проходящих через световые проемы при верхнем освещении по графику I
Определение количества лучей n2 проходящих через световые проемы при верхнем освещении по графику II.
найти средневзвешенный коэффициент отражения потолка стен и пола:
тогда принимаем r2=15 по табл. 33 СНиП II-4-79
Тогда площадь световых проёмов будет равна:
Расчет площади световых проемов при верхнем (фонарном) освещении помещений в о S (м2 ) производится по формуле
r2 – коэффициент повышения КЕО при верхнем освещении светом отраженным от поверхностей помещения принимаемый по приложению 13 в зависимости от средневзвешенного коэффициента отражения (формула (10)) и отношения высоты от условной рабочей поверхности до нижней границы
фонарного остекления Hф (м) к ширине пролета А (м) над которым устраивается фонарь ( 20.4 30= 0.68 )=(HфА) тогда r2=1.46
– нормированное значение к.е.о.
Затем определяем длину фонарного остекления и по формуле
где Lп – длина здания;
Ш – величина противопожарного разрыва между торцами здания и фонаря принимаемая равной 6м
N – количество фонарей. Высота фонарного остекления определяется по формуле
Проверочный расчёт по методу А.М.Данилюка.
При расчёте по методу А.М.Данилюка определяем значение к.е.о. в расчётных точках помещения () при указанных размерах световых проёмов и сравниваем его с нормированным значением (). Расчёт сведём в таблицу :
(10%) (11%) Условие соблюдается.
По данным расчёта естественного освещения по методу А.М.Данилюка строим график исходя из значений по пяти точкам:
Вывод:Расчётные величины к.е.о. удовлетворяют требованию СНиП как по нормативному значению так и по неравномерности естественного освещения. Это подтверждают полученные расчётные значения к.е.о. которые при боковом освещении оказались не менее нормативного значения к.е.о. (%).
Расчётводоотводящихустройствзаключаетсявопределениирасхода дождевыхвод(Qлс)взависимостиотрайонастроительстваиуклона кровли.
ВсоответствиисглавойСП 30.13330.2016* "Внутреннийводопроводи канализациязданий"расчётный расходдождевыхводсводосборнойплощади(Fм2)определяютпоформулe:
длякровельсуклономдо15 %включительно:
гдеq20интенсивностьдождялсс1га(дляданнойместности) продолжительностью20 мин (принимается согласноСП 32.13330.2012"Канализация.Наружныесетиисооружения"рис.1);
Приопределениирасчётнойводосборнойплощади(Fм2)дополнительно
учитывают30%суммарной площадивертикальныхстенпримыкающихккровле ивозвышающихсянадней.
-ВодосборнаяплощадькровлиF=114*96+(48*60*2+48*6*2)*0.3= 423427м2;
-q20= 60лс(рис.1см.СП 32.13330.2012);
- РасчётныйрасходдождевыхводQ= 423427×6010000 = 2192лс.
Потабл. 2.1можнопринять4воронкимаркиHL62диаметром75мм(20367 = 303шт.)
Технико-экономические показатели
Площадь застройки здания Sз определяется как площадь горизонтального сечения по внешнему обводу здания на уровне цоколя включая выступающие части (веранды портики галереи переходы и т.д.).
Общая (полезная) площадь Sоопределяется как сумма площадей всех этажей в пределах внутренних поверхностей наружных стен включая площади лестничных клеток шахт внутренних стен опор перегородок.
Строительный объем здания Vстр (м3) сложного поперечного сечения определяется умножением площади поперечного сечения (измеренной по внешнему контуру) на длину здания по внешним граням торцевых стен.
Рабочая площадь Sраб (м2) определяется как сумма площадей помещений предназначенных для выпуска продукции.
В рабочую площадь включаются площади для размещения промежуточных складов для полуфабрикатов.
Планировочный коэффициент К1 – отношение рабочей площади к общей площади: К1 = Sраб. Sо = 1599
Объемный коэффициент К2 –отношение объема здания к общей площади:
В результате выполнения курсового проекта по дисциплине «Архитектура промышленных и гражданских зданий» были запроектированы производственное и вспомогательное здания промышленного предприятия в городе Челябинск.
Все решения были основаны в соответствии со СНиП ГОСТ и СП а также нормативной литературы. В ходе выполнения курсовой работы были получены теоретические и практические знания по теме проекта «Производственное и вспомогательное здания промышленного предприятия».
Список используемой литературы
Буга П.Г. Гражданские промышленные и сельскохозяйственные здания. – М. Высшая школа 1987г. -149с.
Неелов В.А. Гражданские здания. – М. Стройиздат 1974г. -68с.
Шерешевский И.А. Конструирование промышленных зданий. – М. Стройиздат 1981г.
СниП 2.09-95 Производственные здания.
СНиП 23-02-2003. Строительная теплотехникаГосстрой России 2004
СниП 2.01.01-82. Строительная климатология и геофизика.
Дятков СВ.. «Промышленные здания и их конструктивные элементы» Учеб.пособие для вузов. - М: Высшая школа 1971.-392с.
СНиП 2.09.04.-87 Административные и бытовые зданияГосстрой СССР.-М.:ЦИТП Госстроя СССР 1994.-32с.
СП 17.13330.2011 Кровли.
СП 18.13330.2011 Генеральные планы промышленных предприятий.
СП 20.13330.2011 Нагрузки и воздействия.
СП 44.13330.2011 Административные и бытовые здания.
СП 52.13330.2011 Естественное и искусственное освещение.

х пром 14 июня.dwg

Пристройка административного здания по ул.Айвазовского
расположенной по адресу: г. Сочи
ул. Авиационная 1710
Административно-бытовое здание. Архитектурные решения.
Здание сервисного обслуживания водителей и пассажиров.
Строительство многотопливного автозаправочного комплекса с магазином на северной окраине станицы Переяславская у автодороги Переяславская-Свободное
Администр. здание (проект.)
Административное здание по ул.им.Дзержинского 1611
Схема расположения лестницы Лм 1
Схема расположения лестницы Лм 2
При выполнении сеток допускается случайно не соединять не более 2% пересечений стержней
бетона по прочности на сжатие В25 дан при условии достижения 70% прочности твердения при 20 С
ГОСТ 7473-85 на плотных заполнителях
доставляемая к месту укладки в готовом состоянии. Проектный класс
Наибольшая крупность заполнителя 10 15мм.
Для монолитных железобетонных маршей и площадок применяется бетонная смесь марки БСГ В25 F50 по
Армирование производить цельной арматурой без стыков
Армирование монолитных маршей и площадок выполняется отдельными стержнями внахлестку
которые объединяются в плоские сетки путем соединения вязальной монтажной проволокой.
Работы выполнять с соблюдением требований СНиП 03.01-87
Фиксацию нижней арматуры маршей и площадок производить путем установки цементно-песчанных фиксаторов
навливаемые с шагом 500х500мм в шахматном порядке
Фиксация верхней арматуры маршей и плошадок производить при помощи металлических фиксаторов Ф1 уста-
Указания по производству работ
Фиксатор шаг 500х500
Леснтица металлическая
План мансардного этажа на отм. +8
слоя рубероида на мастике
Слой гравия втопленный в мастику
Выравнивающая цем. стяжка-30мм
Минераловатные плиты
Разрез наружной стены производственного здания М1:10
Продольный разрез производственного здания М 1:200 Разрез 2-2
Поперечный разрез производственного здания М 1:200 Разрез 1-1
Оцинкованная кровельная сталь
Железобетонная плита настила покрытия
Бетонная плита 300х300 мм с отверстием
втопленного в антисептированную
слоя рубероида РМ-350 на антисептированной
пропитанной битумной мастикой
водоизоляционный ковер (основной)
Два дополнительных слоя водоизоляционного ковра
УЗЕЛ Воронка внутреннего водостока
Выравнивающая цем. стяжка - 30
Мин-ватные плиты =250кгм - 50
Слой пароизола насухо
Ж.Б. плита покрытия - 300
Фасад производственного здания М 1:200
ПОПЕРЕЧНЫЙ РАЗРЕЗ ПРОИЗВОДСТВЕННОГО ЗДАНИЯ М 1:200 РАЗРЕЗ 1-1
ПРОДОЛЬНЫЙ РАЗРЕЗ ПРОИЗВОДСТВЕННОГО ЗДАНИЯ М 1:200 РАЗРЕЗ 2-2
ПЛАН ФУНДАМЕНТА ПРОИЗВОДСТВЕННОГО ЗДАНИЯ М 1:200
ПЛАН КРОВЛИ ПРОИЗВОДСТВЕННОГО ЗДАНИЯ М 1:200
ПЛАН ПРОИЗВОДСТВЕННОГО ЗДАНИЯ М 1:200
ПЛАН ПОКРЫТИЯ ПРОИЗВОДСТВЕННОГО ЗДАНИЯ М 1:200
ФАСАД ПРОИЗВОДСТВЕННОГО ЗДАНИЯ М 1:200
Железобетонная чашка
Бетонное покрытие с армированием 30
Гидроизоляция и звукоизоляция 10
Стяжка из цементно-песчаного раствора 100
Железобетонная колонна
Ж.Б. плита покрытия - 220
на дюбелях через 600
втопленный в мастику-15
дополнительных слоя рубероида(в ендовах)
Упругая прокладка 8x90
Гидроизоляция-полимерная битумная мастика
Втрамбованный в грунт щебень 300мм
Разрез по стене Абк М 1:200
Покрытие-асфальтобетон 50мм
Железобетонная плита 200мм
Основной четырехслойный рубероидный ковер 12мм
Выравнивающий слой и валик из цементно-песчаного раствора 15мм
Плитный крупнопористый керамзитобетон 100-120мм
Обмазочная пароизоляция
Ребристая жб плита покрытия 300мм
втопленный в мастику 15мм
дополнительных слоя рубероида
Второй этаж Абк М 1:200
Третий этаж Абк М 1:200
Отделение механической обработки
Термическое отделение
Малярное отделение и экспедиция
Отделение общей сборки
Гидроизоляция полимерна битумная
Противоударное покрытие
Наименование зданий и сооружений
Экспликация зданий и сооружений:
Складирование пром.мусора
Приточно-вытяжная установка AIRGY 32000 Eco Pro
Воздуховоды стальные оцинкованные сечение 800х400х0.6-Р30
План фундамента Абк М 1:200
План кровли Абк М 1:200
План покрытия Абк М 1:200
Звукоизоляционная прокладка
Жб плита с круглыми пустотами 220
Стяжка из цем. раствора 40
Линолеум ПВХ 5 на вспененной подоснове
Цементо-железобетонная стяжка 40мм
Плитный утеплитель PAROC 150 Y=120кгм3
Керамзит по уклону 30-130
Рулонная пароизоляция
Черырехслойная рубероидная кровля
втопленный в горячую мастику
Плитный утеплитель PAROC 150
Парапетная плита L=1490; Фартук из оцинкованной Кровельной стали; Три дополнительных Плавнообрываемых слоя рубероида
Ветрозащита (строит.картон)
Трехслойная панель с утеплителем из пенополистирола
Шов заполнен упругой синтетической прокладкой
покрыт герметизирующей мастикой
Опорный столик из L 75х75х8
Железобетонная одноконсольная колонна
высотой на этаж (3300мм)
Плоский безметаллический стык колонны
Подливка цементным раствором
втопленный в мастику - 15
дополнительных слоя рубероида (в ендовах)
слоя рубероида на мастике (основной слой)
выравнивающая цементная стяжка - 30
минерально-ватные плиты
слой пароизола насухо
Разрез по стене промышленного здания М 1:200
Площадь используемой территории
Коэффициент застройки
Коэффициент озеленения
Коэффициент используемой территории
Технико-экономические показатели:
Обратная засыпка непучинистым грунтом с трамбованием
Фундаментная блок-подушка
Обмазка холодная битумная мастика
Резино-битумная мастика (изол.)
пристреленных через 600
Экспликация генплана
Производственное здание
Административно бытовой корпус
Декоративный кустарник
Канализационная сеть
Высотная горизонталь
Условные обозначения
Роза ветров г.Челябинск
Преобладающее направление ветров
Технико-экономические показатели
Производственное и вспомогательное здания промышленного предприятия
План производственного здания М 1:200
разрез по стене промышленного здания М 1:200
план кровли производственного здания М 1:200
План покрытия производственного здания М 1:200
план фундамента производственного здания М 1:200
Поперечный разрез производственного здания М 1:200
фасад промышленного здания М 1:200
продольный разрез производственного здания М 1:200
третьего этажей Абк М 1:200
план фундамента Абк М 1:200
разрез по стене Абк план кровли Абк М 1:200
экспликация помещений Абк
Гидроизоляция - ковер из рубероида 4сл
Минераловатные жесткие плиты по ГОСТ 9573-72-150мм
Защитный слой - гравий на битумной мастике
Сборные жб многопустотные панели
РКМ-35ОБ на битумной мастике МБК-Г65
Пароизоляция- пергамин на битумной мастике-1сл
Легкий бетон М100 -60
Сб.жб панели перекрытия
в грунт с поливкой цементно-
Плиты мраморные (гранитные)-
цементно-песчаном растворе-20
Рулонная кровля на основе мягкого ПВХ
Гидроизоляция Техноэласт ЭПП 2 слоя
Сборная стяжка из листов ГВЛВ 20мм
Цементно-песчаная стяжка 30мм
Устройство чистого пола 20мм
Бетонная подготовка В15 W4 100
Сухая засыпка из керамзитового песка 60мм
Оклеечная гидроизоляция 2 слоя
Выровненный и уплотненный грунт основания
Экспликация помещений
Помещение для резки и доготовочный цех
Моечная столовой посуды
Моечная столовой посуды и тары полуфабрикатов
Кладовая сухих продуктов
Кладовая и моечная тары
Гардероб спец.одежды ж.
Гардероб спец.одежды м.
Кладовая лекарств и медицинского оборудования
Кабинет главного инж.
Каб. по тех. безопасности
Помещения общественных организаций
Зубоврачебный кабинет
Комната для физиотерапии
Кабинет заведующего здравпунктом
Комната дежурного медперсонала
Дополнительный тамбур
Комната временного пребывания больных
Процедурные кабинеты
Генеральный план административно-бытового корпуса М 1:500
роза ветров г.Челябинск
технико-экономические показатели
экспликация генплана
условные обозначения
Первый этаж Абк М 1:200