Проектирование железобетонных элементов многоэтажного здания

поясн.docx

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ
“УФИМСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ НЕФТЯНОЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ”
КАФЕДРА «СТРОИТЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ»
Пояснительная записка
по дисциплине «Железобетонные и каменные конструкции»
на тему: «Проектирование железобетонных элементов многоэтажного здания»
Расчет и конструирование элементов сборного каркаса
1.Компоновка конструктивной схемы 4
2.Расчет и конструирование сборной плиты перекрытия 4
3.Расчет и конструирование ригеля сборного каркаса 10
Расчет и конструирование элементов монолитного каркаса
1.Компоновка конструктивной схемы 19
2.Расчет и конструирование плиты монолитного перекрытия 19
3.Расчет и конструирование второстепенной балки 21
Список использованной литературы 25
РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ СБОРНОГО КАРКАСА
1. КОМПОНОВКА КОНСТРУКТИВНОЙ СХЕМЫ
Здание четырехэтажное с высотой этажа 36м. Разрезка колонн нижних этажей принята трехэтажная а колонны верхнего этажа имеют одноэтажную разрезку. Колонны сборного каркаса выбраны по таблице 3.7 [3]. Сечения колонн 400х400мм. Нижние крайние колонны ИК65 и средние колонны ИК66– трехъярусные высота одного яруса 36м. Верхние крайние колонны ИК1 и средние колонны ИК2 – одноярусные высотой 2600мм.
Опалубочные размеры ригелей поперечной рамы выбраны по таблице 2.10[5]. Тип ригелей – 2 (прямоугольные с опиранием плит перекрытий поверх ригеля). Размеры сечения – 800х300 мм. Пролет ригелей 7м.
Плиты перекрытий предварительно напряженные ребристые. Опалубочные размеры рядовых ребристых плит принимаем по серии 1.442.1-5.94 (Приложение 1) . Высота ребристых плит 400 мм размеры на плане 1.5х6м. Связевые ребристые плиты шириной 740 опираются на ригель и опорные стальные столики предусмотренные на крайних колонах.
2. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СБОРНОЙ ПЛИТЫ ПЕРЕКРЫТИЯ
Расчетный пролет и нагрузки.
При опирании на ригель поверху расчетный пролет 10 =l-b2=6-032= 585м где b – ширина ригеля.
Подсчет нагрузок на 1 м2 перекрытия приведен в табл. 1.
Таблица 1. Нормативные и расчетные нагрузки на 1м2 перекрытия.
Нормативная нагрузка
Коэффициент надежности
Собственный вес плиты
Вес пола и перегородок
Расчетная нагрузка на 1м при ширине плиты 15м с учетом коэффициента надежности по назначению здания γn = 095:
Постоянная: g = 3420*15*095 = 4873 кНм
Временная: v = 19800*15*095 =28215 кНм
Полная: g + v =23220*15*095=33088 кНм
Нормативная нагрузка на 1 м:
Постоянная: g = 216667*15*095 = 309 кНм
Временная: v = 165*15*095 = 2351 кНм
Полная: g + v = 2216667*15*095 = 3159 кНм
Усилия от расчетных и нормативных нагрузок.
От расчетных: M = (g + v)* Q = (g + v)*l02 = 33088*5852=9678 кН.
От нормативных: M = (g + v)* Q = (g + v)*l02 = 3159*5792 = 9145 кН.
Установление размеров сечения плиты.
Рисунок 1. – Поперечные сечения ребристой плиты: а – основные размеры; б – к расчету прочности.
Высота сечения ребристой предварительно напряженной плиты h=400мм; рабочая высота сечения h0=h-a=400-30=370 мм; ширина продольных ребер понизу 85 мм; ширина верхней полки bf=1460 мм. В расчетах по предельным состояниям первой группы расчетная толщина сжатой полки таврового сечения h’f = 50 мм; отношение h’f h = 50400 = 0125>01 при этом в расчет вводится вся ширина полки b’f = 1460 мм; расчетная ширина ребра b = 2*85= 170 мм.
Характеристики бетона и арматуры.
Для изготовления плит применяется тяжелый бетон классов В15-В45 согласно серии. Согласно требованиям п. 6.1.6 [1] для предварительно напряженной конструкции класс бетона должен быть не ниже В20. Учитывая все требования а так же рекомендации класс бетона принимаем В30. Расчетные характеристики бетона В30 по табл. 6.8 [1]: ; . Согласно п. 6.1.12 [1] расчетное значение сопротивления бетона следует умножить на коэффициент – учитывающий влияние длительности статической нагрузки: при продолжительном действии нагрузки .
Согласно заданию класс рабочей напрягаемой арматуры по прочности А600. Расчетное сопротивление арматуры А600 (по табл. 6.14 [1]); нормативное сопротивление (по т. 6.13 [1]); модуль упругости (по п. 6.2.12 [1]). Коэффициент условий работы учитывающий сопротивление напрягаемой арматуры выше условного предела текучести находим согласно формуле 2.44 [2]:
где (пункт 2.44 [2]) для арматуры класса А600 принимают .
Предварительное напряжение арматуры принимают .
В качестве рабочей ненапрягаемой и конструктивной арматуры принимаем арматуру класса В500: ; ; .
Расчет прочности плиты по сечению нормальному к продольной оси.
Расчетом прочности по нормальному сечению мы определяем требуемую площадь продольной рабочей арматуры растянутой зоны.
Определяем положение границы сжатой зоны:
Mu=*Rb*bf*h0*hf’(1-05hfh0)=09*17*106Па*146м*037м*005м(1-05*005037)=3853305Н*м=38533кН (1)
M≤Mu (формула 8.3[1])
Условие выполняется следовательно нейтральная ось находится в полке тавровое сечение упрощается до прямоугольного.
Рисунок 2. Прямоугольное сечение.
Для подбора сечения арматуры в условии (1) приравняем M=Mult. Вычисляем
Из табл. 3.1. [2] находим что при при . Методом интерполяции определяем что при полученном значении : .
Находим высоту сжатой зоны из формулы :
- нейтральная ось проходит в пределах сжатой полки.
Определяем граничную относительную высоту сжатой зоны (по ф-ле 8.1 [1]): R =xRh0=08(1+sselb2)=08(1+26*10-300048)=0519
где ssel - относительная деформация растянутой арматуры при напряжениях равных Rs
ssel=RsEs=МПа(2*105 МПа)=26 *10-3 (формула 8.2 [1])
b2=00048 согласно таб. 6.10 [1] относительная влажность воздуха города Курган равна 71%.
Относительная высота сжатой зоны = 0048 R =0519 элемент нормально армирован.
Определяем требуемую площадь рабочей арматуры:
Принимаем 2 20 А600 с площадью As=628 см2 (приложение 6[2]).
Расчет полки плиты на местный изгиб.
Расчетный пролет при ширине ребер вверху 9 см составит l0= 146-2*10=136 см. Нагрузка на 1 м2 полки может быть принята (с несущественным превышением) такой же как и для плиты: (g+u)yn=2322*095=2206 кН*м2.
Изгибающий момент для полосы шириной 1 м определяют с учетом частичной заделки в ребрах: М = 2206*126211= 318 кН*м. Рабочая высота сечения h0 = 5-15 = 35 см. Арматура В-500 Rs = 435 МПа;
Из табл. 3.1. [2] находим при полученном значении .
Определяем площадь сечения поперечных рабочих стержней на 1м
По сортаменту сварных сеток подбираем сетку марки 15015077 с площадью сечения поперечных стрежней на 1 м длины сетки Аs=257 мм2.
Расчет на прочность по наклонному сечению
Расчетом элемента по прочности при действии поперечных сил определяем требуемую площадь поперечной арматуры ребер в приопорном участке плиты.
Расчет плиты перекрытия по полосе между наклонными сечениями (ф-ла 8.55 [1]):
- условие выполняется.
– несущая способность бетонного (без поперечной арматуры) наклонного сечения.
φb3=06 коэффициент учитывающий вид бетона
Условие не выполняется следовательно требуется поперечная арматура.
На приопорном участке длиной в средней части пролета с шагом s=3*h4=3*404=30 см. Число каркасов 2. По прил. 6 [2] Asw = 1006см2.
Определим требуемую интенсивность:
где φb2=2 согласно таб. 3.2 [2]
Условие выполняется.
Принимаем 2 6 В500 Аsw=057 см2.
3. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ РИГЕЛЯ СБОРНОГО КАРКААСА
Расчетная схема и нагрузки.
Вычисляем расчетные нагрузки для схем загружения представленных на рис.3:
Рисунок 3. Схемы загружения поперечной многоэтажной рамы.
q1 = (qполпер+qсн+qпл)*
q2 = (qполпер+ qпл+ qвр)*
qсн=18 кНм2 согласно п.10.2 [8] для III снегового района.
Проводим статический расчет поперечной многоэтажной рамы в программном комплексе SCAD Office. Результаты расчета представлены в Приложении 2.
На основе полученных данных в результате выполнения статического расчета строим эпюры изгибающих усилий от трех видов загружений понижающую эпюру окончательную эпюру моментов (Приложение 3).
Понижаем первоначальную эпюру М3 на 25 %:
Слева: М=2734*025=6835 кН*м.
Справа: М=66528*025=16632 кН*м.
Строим эпюры от поперечных сил возникающих от трех видов загружений понижающую эпюру окончательную эпюру поперечных сил (Приложение 4).
Понижаем первоначальную эпюру Q3 на 5 %:
Слева: Q=42929*005=21 кН.
Справа: Q=54125*005=27 кН.
Характеристики бетона и арматуры
Согласно требованиям п. 6.1.6 [1] для предварительно напряженной конструкции класс бетона должно быть не ниже В20. Класс бетона принимаем В30 соответствующий напрягаемой арматуре. Расчетные характеристики бетона В30 по табл. 6.8 [1]: ; . Согласно п. 6.1.12 [1] расчетное значение сопротивления бетона следует умножить на коэффициент – учитывающий влияние длительности статической нагрузки: при продолжительном действии нагрузки .
Согласно заданию класс рабочей напрягаемой арматуры по прочности А600. Расчетное сопротивление арматуры А600 (по табл. 6.14 [1]); модуль упругости (по п. 6.2.12 [1]). Коэффициент условий работы учитывающий сопротивление напрягаемой арматуры выше условного предела текучести находим согласно формуле 2.44 [2]:
где (пункт 2.44 [2]) для арматуры класса А600 принимают .
В качестве рабочей ненапрягаемой арматуры принимаем арматуру класса А500: ; (по т.6.14 [1]): – расчетное сопротивление поперечной арматуры. Значение модуля упругости (по п. 6.2.12 [1]): .
Расчет прочности ригеля по сечениям нормальным к продольной оси.
h0=h-a = 800-60 = 740мм.
=00035 согласно п. 6.1.20 [1].
αм = М(Rbbf’h02 ) = 456429*106(17*09*300*(74)2) = 018.
По табл. 3.1 [2] находим: = 02; = 09.
=02 R=0459 – элемент нормально армирован.
Принимаем по прил. 6 [2]: 422 А600 Аs = 152 см2.
h0=h-a = 800-50 = 750 мм.
αм = М(Rbbf’h02) = 39892*106(17*09*300*(755)2) = 0155.
По табл. 3.1 [3] находим: = 017; = 0915.
=017 R=0493 – элемент нормально армирован.
Принимаем по прил. 6 [3]: 325 А500 Аs = 1473 см2 .
Рисунок 4. К расчету прочности ригеля – сечение в пролете на опоре
Расчет прочности ригеля по сечению наклонному к продольной оси.
Расчет прочности ригеля по сечениям наклонным к продольной оси выполним на действие максимальной поперечной силы:
Проверим выполнение условия 8.55 [1]
где φb1=03 согласно п. 8.1.32 [1].
73 ≤ 03*17*09*750*300*=103275 кН – условие выполняется.
Определим величину поперечной силы воспринимаемой бетоном сжатой зоны над наклонным сечением по ф. 3.47 [2]:
Qbmin= φb3*Rbt*b*h0 где φb3=06 согласно таб. 3.2 [2]
Qbmin= 06*115*09*300*750*=139725 кН 4873 кН = Q требуется ввести рабочую поперечную арматуру.
где φb2=2 согласно таб. 3.2 [2].
Условие выполняется. Согласно п. 10.3.13 [1] устанавливаем поперечную арматуру с шагом не более (13)h и не более 500мм.
В крайних четвертях пролета: s = (13)h= (13)*800=267мм. Принимаем шаг равный 200 мм.
В пролете: s = 200*2 = 400мм. Принимаем шаг равный 400 мм.
Принимаем 2 8 В500 Аs=101 см2.
Конструирование арматуры ригеля.
Стык ригеля с колонной выполняют на ванной сварке выпусков верхних надпорных стержней и сварке закладных деталей ригеля и опорной консоли колонны. Ригель армируют двумя сварными каркасами часть продольных стержней каркасов обрывают в соответствии с изменением огибающей эпюры моментов и по эпюре арматуры (материалов). Обрываемые стержни заводят за место теоретического обрыва на длину заделки W.
Определяем изгибающие моменты воспринимаемые в расчетных сечениях по фактически принятой арматуре.
Сечение 1–1 в пролете с продольной рабочей напрягаемой арматурой 422 мм А600 общей площадью Аsр=152см2.
Определим коэффициент армирования:
Определим относительную высоту сжатой зоны бетона:
По табл. 3.1 [2] находим: = 0895.
Тогда несущая способность сечения равна:
Сечение 2–2 на опоре с продольной рабочей ненапрягаемой арматурой 3 25 мм А500 общей площадью Аs=1473 см2.
По табл. 3.1 [3] находим: = 0992.
Сечение 3–3 (место обрыва арматуры) в пролете с продольной рабочей ненапрягаемой арматурой 2 25 мм В500 общей площадью Аs=982 см2.
По табл. 3.1 [3] находим: =0.938.
Сечение 4–4 в пролете с продольной монтажной арматурой 2 8 мм В500 общей площадью Аs=101 см2.
По табл. 3.1 [3] находим: = 0994.
По построенной огибающей эпюре определим места обрыва стержней. Построение эпюры материалов в ригеле будем проводить графоаналитическим способом для чего в том же масштабе построим эпюры изгибающих моментов Мu представляющих несущую способность ригеля на приопорных участках. Там где горизонтальные линии от Мu пересекают объемлющую эпюру располагаются места теоретического обрыва соответствующих стержней (Приложение 5).
В целях экономии продольную арматуру можно оборвать согласно эпюре изгибающих моментов.
Обрываемые стержни заводят на длину анкеровки назначаемой согласно п. 10.3[1].
Пользуясь полученными значениями изгибающих моментов графическим способом находим точки теоретического обрыва стержней и соответствующие им значения поперечных сил (Приложение 6).
Найдем lan согласно ф. 10.3[1]:
где l0an - базовая длина анкеровки по ф. 10.1[1]:
2 принимаем согласно п. 10.3.24[1]
Обрываемые стержни должны быть заведены за место своего теоретического обрыва согласно эпюре изгибающих моментов на некоторую длину W на протяжении которой в наклонных сечениях отсутствие обрываемых стержней компенсируется поперечной арматурой. Требуемый размер W определяют при помощи эмпирической формулы п.3.5.4[2]:
где d-диаметр обрываемого стрежня;
qsw=RswAsws=34810110020=17574Нсм;
Сравнивая полученные значения принимаем в качестве длины анкеровки большее значение из W и lan.
РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ МОНОЛИТНОГО КАРКАСА
Монолитное ребристое перекрытие компонуют с поперечными главными балками и продольными второстепенными балками. Второстепенные балки размещаются по осям колонн и в четвертях пролета главной балки при этом пролеты плиты между осями ребер равны 74=175м.
Предварительно задаются размером сечения балок: главная балка h = b = 25 см; второстепенная балка h = b = 20 см.
2. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ПЛИТЫ МОНОЛИТНОГО ПЕРЕКРЫТИЯ
Расчетный пролет и нагрузки.
Расчетный пролет плиты равен равен расстоянию в свету между гранями ребер l0 = 175-02 = 155м в продольном направлении l0 = 6-025 = 575м. Отношение пролетов 575155 = 37 > 2 - плиту рассчитываем как работающую по короткому направлению. Принимаем толщину плиты 6см.
Таблица 2. Нормативные и расчетные нагрузки на 1 м2 перекрытия.
Нормативная нагрузка Нм2
Коэффициент надежности по нагрузке
Расчетная нагрузка Нм2
Собственный вес плиты = 60 мм; ρ = 2500 кгм3
Цементный слой = 20 мм; ρ = 220 кгм3
Керамическая плитка = 13 мм; ρ = 1800 кгм3
Для расчета многопролетной плиты выделяют полосу шириной 1м при этом расчетная нагрузка на 1 м длины плиты 32473 Нм2. С учетом коэффициента надежности по назначению здания γn = 095; нагрузка на 1 м: 20475*1*095 = =194512 Нм2.
Изгибающий момент (в пролетах и на опорах):
M = (g + v)*l0216 = 194512*155216 = 29207 Н*м.
Под влиянием возникающих распоров изгибающие моменты уменьшаются на 20% если hl≥130: 6155 = 00387>130 – условие выполняется уменьшаем изгибающие моменты на 20%:
207*08 = 233656 Н*м.
Характеристики прочности бетона и арматуры.
В качестве рабочей ненапрягаемой и конструктивной арматуры принимаем арматуру класса В500: ; (по т.6.14 [1]): – расчетное сопротивление поперечной арматуры. Значение модуля упругости (по п. 6.2.12 [1]): .
Бетон тяжелый класса В25. Нормативные характеристики бетона В25 (по т. 6.7 [1]): ; . Расчетные характеристики бетона В25 (по табл. 6.8 [1]): ; . Согласно п.6.1.12 [2] расчетное значение сопротивления бетона следует умножить на коэффициент – учитывающий влияние длительности статической нагрузки: при продолжительном действии нагрузки . Тогда ; .
Подбор сечений продольной арматуры.
h0 = h-a = 6-15 = 45см.
αм = М(Rbbf’h02 ) = 233656*102(1305*100*100*(45)2) = 0088.
По табл. 3.1 [2] находим: = 0953.
=1 – = 1 - = 0092 R=0554 – элемент нормально армирован.
Принимаем сетку по прил. 11 [4]: 10010055 В500 Аs = 196 см2 .
3. Расчет и конструирование второстепенной балки
Расчетный пролет равен расстоянию в свету между главными балками l0 = 6-025 = 575м.
Расчетные нагрузки на 1 м длины второстепенной балки:
от собственного веса плиты и пола: 247*175 = 432 кН*м.
от собственного веса балки сечением 02х034 (ρ = 250 кгм3); γf = 11: 25*02*034*11 = 187 кНм.
Итого: g = 619 кНм. С учетом коэффициента надежности по назначению здания γn = 095: g = 619*095 = 588 кНм.
Временная с учетом γn = 095: v = 15*175*095 = 2494 кНм.
Полная нагрузка: g+v = 588+2494 = 3113 кНм.
Изгибающие моменты определяют как для многопролетной балки с учетом перераспределения усилий.
M = (g + v)*l0216 = 3113*575216 = 6433 кН*м.
Q = (g + v)*l02 = 3113*5752 = 895 кН.
В качестве рабочей ненапрягаемой и конструктивной арматуры принимаем арматуру класса В500: ; (по т.6.14 [1]): – расчетное сопротивление поперечной арматуры. Значение модуля упругости (по п. 6.2.12 [1]): . В качестве рабочей ненапрягаемой и конструктивной арматуры принимаем арматуру класса А500: ; (по т.6.14 [1]): – расчетное сопротивление поперечной арматуры. Значение модуля упругости (по п. 6.2.12 [1]): .
Определение высоты сечения балки.
Высоту сечения подбирают по опорному моменту при = 035. По табл. 3.1 [3] αm = 0289. На опоре момент отрицательный – полка ребра в растянутой зоне. Сечение работает как прямоугольное с шириной ребра = 20 см.
h = h0+a = 292+35 = 327 см принимаем h =40 см b = 20 см тогда h0 = 40-35 = 365 см.
В пролетах сечение тавровое – полка в сжатой зоне.
Принятая высота h= 40см достаточна для тех участков балки где действует положительный изгибающий момент растянуто нижнее волокно сжато верхнее следовательно расчетное сечение тавровое.
Рисунок 7. Расчетное сечение второстепенной балки при расчете на положительный изгибающий момент.
≤ 2*B6 +02 = 2*66+02 = 22 м.
≤ ln = 175 м. Принимаем = 175 м.
Расчет прочности по сечениям нормальным к продольной оси.
Сечение тавровое с полкой в сжатой зоне.
αм = М(Rbbf’h02 ) = 6433000(1305*200*3652*(100)) = 0018.
По табл. 3.1 [2] находим: = 0018; = 0991; х = *h0 = 0018*365=0657см 6см – нейтральная ось находится в сжатой полке.
Принимаем по прил. 6 [2]: 218 А500 Аs = 509 см2.
Для участков где действует отрицательный изгибающий момент растянуто верхнее волокно сжато нижнее расчетное сечение прямоугольное (рис. 8).
Рисунок 8. Расчетное сечение второстепенной балки при расчете на отрицательный изгибающий момент.
αм = М(Rbbf’h02 ) = 6433000(1305*20*3652*(100)) = 0185.
По табл. 3.1 [2] находим: = 02075; = 0896.
Принимаем по прил. 6 [3]: 314 В500 Аs = 462 см2.
Расчет прочности второстепенной балки по сечениям наклонным к продольной оси.
Диаметр поперечных стержней устанавливают из условия сварки с продольными стержнями d = 18 мм и принимают dsw = 6 мм В500. Число каркасов 2. По прил. 6 [2] Asw = 0566см2.
Шаг поперечных стержней по конструктивным условиям: s = h2 = 402 = 20 см и не более 15 см. Для приопорных участков шаг s= 15см.
s = (34) *h = 30 см; принимаем шаг 30 см в средней части пролета.
5 ≤ 03*1305*10-1*20*365=2858 кН – условие выполняется.
Проверим выполнение условия 8.55 [2]
Определим величину поперечной силывоспринимаемой бетоном сжатой зоны над наклонным сечением по ф. 3.47 [2]:
Qbmin= 06*0945*10-1*20*365=4139 кН 895кН = Q. Требуется ввести рабочую поперечную арматуру.
Условие не выполняется.
Список использованной литературы
СП 63.13330.2012. Бетонные и железобетонные конструкции. Общие положения.
Железобетонные конструкции. Общий курс. В.Н. Байков Э.Е.Сигалов.-Москва – Стройиздат 1991.
Проектирование железобетонных конструкций. Справочное пособие под ред. А.Б.Голышева. - Киев.: «Буд'вельнык» 1985
Примеры расчета железобетонных конструкций. А.П. Мандриков. – Москва Стройиздат 1989.
Типовые железобетонные конструкции зданий и сооружений для промышленного строительства. Справочник проектировщика. Под общей редакцией д-ра техн. наук проф. Г. И. Бердичевского. – Москва Стройиздат 1981.
Конструирование промышленных зданий и сооружений. И.А.Шерешевский. – Москва «Архитектура - С» 2005.
СП 131.13330.2012 Строительная климатология. Актуализированная редакция СНиП 23-01-99*.
СП 20.13330.2016 Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85*.

НЕТ.dwg

Схема армирования Р-1
Стык ригеля с колонной
Схема армирования ребристой плиты П1
каркас пространственный
Схема армирования второстепенной балки
ø5 В500 ГОСТ Р 52544-2006 L=1580
ø5 В500 ГОСТ Р 52544-2006 L=5740
ø5 В500 ГОСТ Р 52544-2006 L=670
ø5 В500 ГОСТ Р 52544-2006 L=980
ø5 В500 ГОСТ Р 52544-2006 L=1030
ø5 В500 ГОСТ Р 52544-2006 L=6450
ø5 В500 ГОСТ Р 52544-2006 L=6740
Второстепенная балка
ø18 А500 ГОСТ Р 2544-2006 L=5750
ø8 В500 ГОСТ Р 52544-2006 L=330
ø14 В500 ГОСТ Р 52544-2006 L=5750
ø8 В500 ГОСТ Р 52544-2006 L=160
ø14 В500 ГОСТ Р 52544-2006 L=720
ø8 В500 ГОСТ Р 52544-2006 L=3240
ø8 В500 ГОСТ Р 52544-2006 L=4240
Железобетонные элементы многоэтажного здания
схемы армирования П1 и Р1
Схемы армирования плиты и второстепенной балки
Р1 - ригель 800х300мм
К1 - колонна ИК65 400х400 мм
К2 - колонна ИК1 400х400 мм
К3 - колонна ИК66 400х400 мм
К4 - колонна ИК2 400х400 мм
Проектирование и расчет зрительного зала с эстрадой вместимостью 200 человек
Вспомогательная балка
ø14 А400 Гост 5781-82 L=6950
ø10 А400 Гост 5781-82 L=6950
ø6 А400 Гост 5781-82 L=980
ø6 А400 Гост 5781-82 L=6950
ø14 А400 Гост 5781-82 L=7310
ø10 А400 Гост 5781-82 L=7310
ø6 А400 Гост 5781-82 L=7510
ø8 В500 ГОСТ Р 52544-2006 L=5250
ø6 В500 ГОСТ Р 52544-2006 L=370
ø7 В500 ГОСТ Р 52544-2006 L=5450
ø7 В500 ГОСТ Р 52544-2006 L=1300
ø6 В500 ГОСТ Р 52544-2006 L=450
ø6 В500 ГОСТ Р 52544-2006 L=5300
ø7 В500 ГОСТ Р 52544-2006 L=950
ø7 В500 ГОСТ Р 52544-2006 L=700
ø12 В500 ГОСТ Р 52544-2006 L=1350
ø8 В500 ГОСТ Р 52544-2006 L=180
ø12 В500 ГОСТ Р 52544-2006 L=1420
ø12 В500 ГОСТ Р 52544-2006 L=550
ø20 А600 ГОСТ 5781-82 L=5500
Каркас плоский Кр3 (Кр3')
ø25 А500 ГОСТ Р 52544-2006 L=1885
ø25 А500 ГОСТ Р 52544-2006 L=1920
ø25 А500 ГОСТ Р 52544-2006 L=3290
ø12 В500 ГОСТ Р 52544-2006 L=6380
ø8 В500 ГОСТР 52544-2006 L=780
ø12 В500 ГОСТ Р 52544-2006 L=6420
ø12 В500 ГОСТ Р 52544-2006 L=270
ø22 А600 ГОСТ 5781-82 L=6420
ø14 В500 ГОСТ Р 52544-2006 L=210
ø14 В500 ГОСТ Р 52544-2006 L=230
ø14 В500 ГОСТ Р 52544-2006 L=80
Пластина 230х14 L=290мм
Пластина 150х16 L=280мм