• RU
  • icon На проверке: 12
Меню

Одноэтажное каркасное промышленное сооружение, Архангельская обл.

Описание

Курсовой проект - Одноэтажное каркасное промышленное сооружение, Архангельская обл.

Состав проекта

icon
icon 1.docx
icon расчет.SPR
icon Чертеж1.dwg

Дополнительная информация

Контент чертежей

icon 1.docx

Федеральное государственное автономное образовательное
учреждение высшего образования
«Санкт-Петербургский политехнический университет Петра Великого»
Кафедра «Строительство уникальных зданий и сооружений»
Пояснительная записка к курсовому проекту
«Металлические конструкции»
ОБЪЕКТ И УСЛОВИЯ СТРОИТЕЛЬСТВА4
1Характеристика района строительства климат и гидрогеология4
2Характеристика и назначение объекта4
3Общее конструктивное решение5
НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ6
1Собственный вес несущих элементов6
2Нагрузка от собственного веса кровельного покрытия6
4 Ветровая нагрузка8
5Вес стеновых панелей10
СТАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ В SCAD10
1Усилия в стержнях фермы от наихудшей комбинации загружений10
ПРОВЕРКА И ПОДБОР СЕЧЕНИЙ В SCAD11
ПОДБОР СЕЧЕНИЙ ЭЛЕМЕНТОВ ФЕРМЫ12
2Подбор сечения нижнего пояса15
3Расчет сжатого раскоса: опорный раскос16
4Расчет сжатого раскоса: приопорный раскос17
5Расчет растянутого опорного раскоса18
6Расчет растянутого раскоса19
7Принятые размеры сечений фермы20
КОНСТРУИРОВАНИЕ УЗЛОВ ФЕРМЫ20
1Расчет промежуточного верхнего узла20
2Расчет конечного нижнего узла23
3Расчет монтажного верхнего узла25
4Расчет монтажного нижнего узла26
5Расчет опорного узла27
6Расчет промежуточного нижнего узла28
СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ31
Цель курсовой работы – составление проекта рамной конструкции одноэтажного каркасного промышленного сооружения с расчетом конструкций проверкой назначенных и подбором принятых сечений. Проект включает в себя полный расчет рамы выполненный в программном комплексе SCAD а также чертеж конструкции выполненный в AutoCAD 2016.
Несущий каркас промышленного здания воспринимает значительные усилия возникающие в связи с перекрытием больших площадей необходимых для расстановки крупногабаритных машин а так же со значительными динамическими нагрузками вызываемыми технологическими процессами. Поэтому несущий каркас выполняется в виде рам из стали. В качестве схемы ферм и сечения элементов выбраны фермы типа «Молодечно» (серия » 1.460.3-23-98.1-19КМ). Данные фермы применяются для беспрогонного решения кровли с применением профилированного настила который опирается на верхние пояса стропильных ферм. По оценкам различных источников в данных фермах расход стали снижен на 15% по сравнению с традиционными уголковыми фермами. Это достигается за счет применения эффективного замкнутого тонкостенного коробчатого профиля.
Современные типовые конструкции унифицированны. Унификация произведена путем применения наиболее экономичных и универсальных элементов зданий отобранных в соответствии с возможностями заводов простой перевозки и монтажа.
Работа выполнена в соответствии с заданием на проектирование и действующими на территории Российской Федерации нормами и правилами. Список нормативной а также вспомогательной учебной литературы находится в разделе «Список использованной литературы».
Объект и условия строительства
1Характеристика района строительства климат и гидрогеология
Согласно выданному заданию определено место строительства промышленного здания – п-ов Канин Ненецкий автономный округ Архангельская область. Согласно СП 131. 13330.2012 «Строительная климатология» участок строительства располагается в IIА климатическом районе.
Климат полуострова Канин субарктический. Территория Ненецкого автономного округа относится к арктической климатической зоне и находится в области атлантического влияния. Климатические условия округа формируются под круглогодичным воздействием Арктического климатического фронта располагающегося как правило в Северном Ледовитом океане в 300-500 км от побережья. Активность атмосферных процессов связана с фронтом и относительной близостью Северо-Атлантического барического минимума располагающегося над островом Исландия. Климат отличается суровостью: холодная продолжительная зима короткое прохладное лето. На западе округа продолжительность зимы – до 180 дней на востоке – до 230 дней. Среднегодовая температура воздуха равномерно понижается в северо-восточном направлении от -2 до -6 градусов. Среднеянварская температура изменяется от -11 на западе до -20 на востоке а среднеиюльская – от 6 на севере до 13 на юге. На протяжении всей зимы возможны оттепели а летом – заморозки. В осенний сезон море несколько смягчает (отепляет) климат побережья а весной и летом – охлаждает. Минимум осадков выпадает в феврале максимум – в августе – сентябре. Более 30% осадков выпадает в виде снега. Число дней со снежным покровом достигает 236 на побережье уменьшаясь до 220 на юге округа. В округе часты туманы (от 64 до 100 дней в году на побережье и от 37 до 72 дней в южных районах). Преобладающее направление ветров осенью и зимой — южное весной и летом – северное. Часты метели (до 60-90 дней) с ветрами до 40 мсек.
2Характеристика и назначение объекта
Промышленными называются здания предназначенные для осуществления производственно-технологических процессов связанных с выпуском определенного вида продукции.
Требования предъявляемые к зданию:
Функциональные требования. Здание должно обеспечивать нормальное функционирование размещаемого технологического оборудования и нормальный ход технологического процесса в целом.
Технические требования. Обеспечение прочности устойчивости долговечности зданий и возможности их возведения индустриальными методами.
Экономические требования. Рациональная организация технологического процесса оптимальное использование площади и объема здания назначение соответствующих шагов колонн и ширины пролетов этажности материалов.
Архитектурно-художественные требования. Придание зданию выразительного архитектурного облика на основе фактуры и цвета поверхности ограждающих конструкций здания пропорций отдельных его объемов.
Проектируемый объект предназначается для предприятия сельского хозяйства. В связи с необходимостью горизонтальных и вертикальных технологических процессов здание многопролетным с широкими пролетами. Тип застройки территории – сплошная. Здание пролетное: величина пролета значительно превышает величину шага опор.
3Общее конструктивное решение
Каркас проектируемого здания состоит их стропильных ферм шарнирно опирающихся на стальные колонны. Рамы соединены между собой вертикальными связями расположенными в плоскости стен. Значительный вклад в жесткость конструкции вносит профилированный настил играющий роль диска. Связи и профнастил обеспечивают жесткость и геометрическую неизменяемость каркаса здания. Фермы расставлены с шагом 6 м. Длина здания в осях – 72 м.
Конструктивная схема здания представлена на рисунке 1.
Нагрузки и воздействия
Для создания расчетной схемы необходимо предварительно описать все возможные действующие на здание нагрузки. Сбор нагрузок осуществлен на основе СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия.
1Собственный вес несущих элементов
Зададим сечения элементов фермы и рамы. Так для колонн сечение будет являться двутавр колонный 10К1 принятый по СТО АСЧМ 20-93. Верхний пояс составлен из замкнутого стального прямоугольного профиля 140х100х5 по ГОСТ 30245-2003. Нижний пояс составлен из замкнутого стального квадратного профиля 100х4 по ГОСТ 30245-2003. Раскосы требуется приваривать к поясам фермы поэтому для лучших качеств сварного шва рекомендуется использовать сечения раскосов меньших в ширине не менее чем на 2 см с каждой стороны. Раскосы составлены из замкнутого стального прямоугольного профиля 60х40х4 по ГОСТ 30245-2003 и стального прямоугольного профиля 70х50х4.5 по ГОСТ 30245-2003.
Собственный вес элементов добавляется в SCAD специальной клавишей. Исходя из последующей замены данных сечений на подобранные программой не будем приводить изображение экрана с наглядным изображением собственного веса конструкции.
2Нагрузка от собственного веса кровельного покрытия
Сбор нагрузок сведем в таблицу 1.
Таблица 1 – Нагрузка от собственного веса кровли
Рулонный ковер из 2х слоев изофламма
Утеплитель – минераловатные жесткие плиты γ=250кгм3 =30 мм
Утеплитель – минераловатные полужесткие плиты γ=250кгм3 =80 мм
Пароизоляция (спецпленка)
Профнастил Н75-750-0.8
Данная нагрузка является равномерно распределенной по площади кровли. Сведем ее в линейно-распределенную умножив значения на 6м – шаг фермы. Нагрузку задаем на верхний пояс фермы пользуемся расчетным значением нагрузки: q=044·6=264 кНм (264 кгм) . Загружение записывается как «Вес кровли». Коэффициент надежности по нагрузке вычислим по среднему массовому значению:
Приложенная на схему нагрузка от веса кровли представлена на рис. 2.
Снеговой район строительства – IV. Вес снегового покрова на 1м2 горизонтальной поверхности земли принят в соответствии с п. 10.2 СП Нагрузки и воздействия: Sg=2.4 кПа240кгм2=0.24 тм2.
Полное нормативное значение снеговой нагрузки на покрытие следует определять по формуле:
Коэффициент учитывающий снос снега вычисляется по формуле:
V=7 мс – средняя скорость ветра за три наиболее холодных месяца определенная по карте 2 приложения Ж СП Нагрузки и воздействия.
k – коэффициент зависящий от типа местности и от высоты сооружения принимается интерполяцией по значениям таблицы 11.2. Тип местности – А высота сооружения – 11 м.
b=72 м – ширина здания.
– термический коээфициент учитывающий стаивание снега в неутепленных кровлях. Поскольку в покрытии кровли используется утеплитель данный коэффициент равен 1.
– коээфициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие. В соответствиями с рекомендациями приложения Г 4.1. для зданий с односкатными и двускатными покрытиями с углом покрытия α≤30°
Нормативная снеговая нагрузка равна: =0077 тм2
Расчетная снеговая нагрузка равна: S=S0·1.4=0.077·1.4=0.11 тм2
Снеговая нагрузка прикладывается аналогично нагрузке от собственного веса кровельного покрытия в виде распределенной нагрузки.
Также к снеговой нагрузке отнесем и вес снеговых мешков. Снеговые мешки образуются в местах крепления снегозадержателей. Нагрузка от снеговых мешков заменена на эквивалентную трапециевидную где нулевое значение нагрузки у края кровли 10% от расчетной снеговой нагрузки – на расстоянии где L – пролет фермы.
Приложенная на схему снеговая нагрузка представлена на рис. 2.
4 Ветровая нагрузка
Ветровой район строительства – V для которого нормативное значение ветрового давления w0=0.6 кПа0.06 тм2
Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки в зависимости от эквивалентной высоты ze над поверхностью земли будем определять по формуле:
Коэффициент k тот же что и в снеговой нагрузке (см. пункт 4.3)
Для наветреной стороны сооружения коэффициент c=0.8 для подветренной с=05 (приложения Д 1.2 СП Нагрузки и воздействия).
Шаг колонн – 6 м тогда распределенная расчетная ветровая нагрузка на колонны слева равна: qл11=6·wт·1.4=6·0.06·1.03·0.8·1.4=0.42 тм справа qп16=6·wт·1.4=6·0.06·1.03·0.5·1.4=0.26 тм. Расчетные значения ветровой нагрузки больше нормативных в 14 раз.
На конструкции кровли также действует ветровая нагрузка:
В СП указано что для кровель с уклоном 15 30° необходимо дважды рассчитывать нагрузку с различными коэффициентами. Используем первый случай – для упрощения расчетов в курсовой работе.
Коэффициент для полосы e10=1210=12 м примем средним из зон F и G: c=0.85 qF-G=0.44тм
Для полосы H с=-0.3 qH=0.16тм
Для полосы J с=-0.4 qJ=0.21тм
Для полосы I с=-1 qI=0.52тм
Все нагрузки действуют перпендикулярно поверхности кровли (для упрощения расчетов – вертикально вниз).
Аналогично создаем нагрузку «Ветер справа» где зеркально строим те же нагрузки на колонны и кровлю.
5Вес стеновых панелей
Стеновые панели – 3хслойные их крепление анкерами к колонне с эксцентриситетом e=300 мм. Сбор нагрузок от веса стеновых панелей представлен в таблице 2.
Таблица 2. Сбор нагрузок от веса стеновых панелей
Наружный оцинкованный лист t=08 мм окрашенный в цвет RAL 9016
Утеплитель – минераловатный ρ=125кгм3 t=200 мм
Внутренний оцинкованный лист t=05 мм окрашенный в цвет RAL 9016
Равномерно распределенную нагрузку по площади сведем в линейно-распределенную умножив значение на 6м (шаг колонн) :
Значение распределенного момента вычислим по формуле:
Статический расчет в SCAD
1Усилия в стержнях фермы от наихудшей комбинации загружений
Наихудшей комбинацией загружений для фермы является комбинация № 5:
(L1)*0.95+(L2)*0.83+( L3)*0.7+(L4)*0.7+(L5)*0.7+(L6)*0.83 где
L1 – Собственный вес
L3 – Снеговая нагрузка
L6 – стеновые панели
Проверка и подбор сечений в SCAD
В SCAD сформирован отчет подбора сечений находится в приложении к работе. Заменим сечения на предложенные программой. Проверим подобранные сечения.
Подбор сечений элементов фермы
Верхний пояс выполняется из стали повышенной прочности С345 имеющей Ry=3400 кгсм2 (3.4тссм2)
Пояс принимается постоянного сечения по все длине. Первоначально при расчете верхнего пояса проверяют конструкцию на центральное сжатие для предварительного назначения сечения.
1.1Проверка на устойчивость при центральном сжатии
Предварительно определяют требуемую площадь поперечного сечения.
где – начальный коэффициент продольного изгиба назначается для предварительного определения сечений верхнего пояса равным ;
– расчетное сопротивление стали сжатию;
– коэффициент условий работы.
Тогда требуемая площадь поперечного сечения равна: см2. Однако будем осуществлять проверку сечения подобранного программой.
Подобранно прямоугольное сечение гнутосварного профиля по ГОСТ 30245-2003: сечение размерами 140х100х5
Для него определяем:
моменты сопротивления: Wx= 86.871 см3 Wy= 72.24 см3
моменты инерции: Ix= 608.1 см4 Iy= 361.2 см4
радиусы инерции: ix= 5.215 см iy= 4.019 см
Предварительно определим местную устойчивость стенок выбранного сечения без цвета закругления углов сечения
где – предельная гибкость стенки пояса без учета закругления углов сечения.
Проверим выбранное сечение: сечение проходит.
Осуществим проверку общей устойчивости выбранного сечения при центральном сжатии по условию:
где – коэффициент продольного изгиба. Определяется по значениям гибкости расчетного сопротивления на основании приложения 5 методического пособия.
Гибкость – отношение расчетной длины к радиусу инерции – определяется по формуле:
где – расчетная длина стержня определяется по виду закрепления стержня по формуле:
где – коэффициент условий закрепления ( )
Для шарнирного закрепления стержня (в ферме узлы в расчетной схеме принимаются шарнирными)
Расчетная длина в плоскости фермы равна расчетной длине из плоскости фермы поскольку шарнир работает одинаково в обеих плоскостях.
Гибкость в плоскости фермы равна:
Гибкость из плоскости фермы равна:
Максимальное значение гибкости используем для определения коэффициента продольного изгиба по графику приложения 5: φ=0.61
1.2Проверка гибкости стенки с учетом закругления углов сечения
a)Условие по гибкости стенки выполняется если:
где – эффективная высота стенки определяется по формуле
– условие выполнено.
b)Стенка пояса не теряет местную устойчивость при осевом сжатии если выполняется условие:
где – предельная гибкость стенки. Определим
1.3Проверка принятого сечения при внецентренном сжатии
Находим наиболее нагруженный осевой силой элемент верхнего пояса.
Для данного элемента находим значения максимального изгибающего изгибающего момента (в пролете). M= 0.44 тс·м
Определяем обычный эксцентриситет по формуле:
Определяем радиус ядра сечения по формуле: =3.885 см
Определяем относительный эксцентриситет:
Найдем коэффициент влияния формы сечения по приложению 7 методического пособия. Для этого необходимо знать относительную гибкость относительный эксцентриситет и отношение площади полки к площади стенки:
По таблице 7.1 пособия определяем коэффициент:
Интерполяцией определяем:
Определяем относительный приведенный коэффициент:
Определяем из приложения 8 коэффициент 0.41
Проверка условия прочности при внецентренном сжатии:
Определение коэффициента использования материала К:
Проверка по несущей способности стержня из плоскости фермы:
= 061 – взято из приложения 5 [1]
2Подбор сечения нижнего пояса
Нижний пояс выполняется из той же стали что и верхний пояс – С345. Проектируется постоянным сечением по всей длине. Ширину сечения устанавливаем такой же что и в верхнем поясе.
2.1Определение требуемой площади поперечного сечения:
Ry = 3.4 тсм2 – расчётное сопротивление стали по пределу текучести без учета его повышения за счет наклепа при обжатии профиля;
γc = 1 – коэффициент условия работы;
По сортаменту выбираем сечение с размерами . Его характеристики:
2.2Проверка гибкости стержня:
где – расчетные длины стержней ВП в плоскости фермы и соответственно из плоскости фермы. где – коэффициент приведения длины – геометрическая длины стержней.
2.3Проверка условия прочности
2.4Определение коэффициента использования материала К:
3Расчет сжатого раскоса: опорный раскос
Будем производить расчет двух раскосов: опорного и следующего за ним причем второй раскос выполняется из стали С255.
3.1Проверка устойчивости при центральном сжатии
где – расчетное сопротивление стали сжатию;
Подобранно прямоугольное сечение гнутосварного профиля по ГОСТ 30245-2003: сечение размерами 70х50х4.5
моменты сопротивления: Wx=16.93 см3 Wy=13.91 см3
моменты инерции: Ix=59.24 см4 Iy=34.77 см4
радиусы инерции: ix= 2.5 см iy=1.92 см
3.2Проверка общей устойчивости выбранного сечения при центральном сжатии:
– расчетные длины стержней ВП в плоскости фермы и соответственно из плоскости фермы. где – коэффициент приведения длины – геометрическая длины стержней.
Определим напряжения:
4Расчет сжатого раскоса: приопорный раскос
4.1Проверка устойчивости при центральном сжатии
где – расчетное сопротивление стали С255 сжатию;
Подобранно прямоугольное сечение гнутосварного профиля по ГОСТ 30245-2003: сечение размерами 60х40х4
моменты сопротивления: Wx= 10.32 см3 Wy= 8.115 см3
моменты инерции: Ix= 30.96 см4 Iy= 16.23см4
радиусы инерции: ix= 2.111 см iy= 1.528 см
4.2Проверка общей устойчивости выбранного сечения при центральном сжатии:
5Расчет растянутого опорного раскоса
5.1Определение требуемой площади поперечного сечения:
Nр = 13.01 т–растягивающее усилие в раскосе;
Проверим то же самое сечение что назначили для сжатого опорного раскоса.
прямоугольное сечение гнутосварного профиля по ГОСТ 30245-2003: сечение размерами 70х50х4.5
5.2Проверка гибкости стержня:
5.3Проверка условия прочности
6Расчет растянутого раскоса
6.1Определение требуемой площади поперечного сечения:
Nр = 5.15 т–растягивающее усилие в раскосе;
Ry = 2.55 тсм2 – расчётное сопротивление стали по пределу текучести без учета его повышения за счет наклепа при обжатии профиля;
Проверим то же самое сечение что назначили для сжатого приопорного раскоса – прямоугольное сечение гнутосварного профиля по ГОСТ 30245-2003 размерами 60х4х4
6.2Проверка гибкости стержня:
6.3Проверка условия прочности
7Принятые размеры сечений фермы
)Верхний пояс: 140х100х5 С345
)Нижний пояс:100х100х4 С345
)Опорный сжатый раскос опорный растянытый раскос: 75х50х4.5 С345
)Приопорный сжатый раскос приопорный растянутый раскос все остальные раскосы: 60х40х4 С255
Конструирование узлов фермы
Обязательной проверке подвергаются наиболее напряженные узлы верхнего и нижнего пояса с самыми значительными по величине усилиями; монтажный верхний и нижний узлы а также конечный узел нижнего пояса и опорный узел верхнего пояса.
1Расчет промежуточного верхнего узла
1.1Расчет на продавливание сжатым раскосом полки пояса
Определяем длину участка пересечения сжатого раскоса с поясом
Определяем величину зазора между «носками» раскосов
Определяем соотношение
Определение несущей способности полки пояса
Определение внешней продавливающей силы перпендикулярной оси пояса
Определяем коэффициент учитывающий уровень и характер напряженного состояния пояса
Предварительно определяем среднее напряжение в верхнем поясе на участке примыкающего раскоса (левого продавливающего)
Несущая способность пояса обеспечена если выполняется условие:
– коэффициент условий работы (верхний пояс не является гибким поэтому )
– коэффициент влияния продольной силы в поясе определяемый при сжатии в поясе;
– раскос не продавливает верхний пояс.
1.2Расчет на вырывание полки пояса растянутым раскосом:
Определяем длину участка пересечения растянутого раскоса с поясом
Предварительно определяем среднее напряжение в верхнем поясе на участке примыкающего раскоса (правого)
– коэффициент влияния продольной силы в поясе ();
– условие выполняется.
1.3Проверка местной устойчивости боковых граней пояса над сжатым раскосом:
Исчерпание несущей способности узла возможно при выпучивании боковых стенок пояса при достаточно больших соотношениях когда продавливание затруднено.
Определение средних сжимающих напряжений
Определение критических сжимающих напряжений
– коэффициент зависящий от тонкостенности пояса.
K=1 определяем по таблице
Условие выполняется.
1.4Проверка местной устойчивости боковых граней (щек) стержней решетки фермы:
Потеря местной устойчивости и образование пластических деформаций может произойти в стенке раскоса или стойки в местах их примыкания к верхнему поясу.
Определение среднего напряжения в сжатом раскосе
По графику определяем значение коэффициента «К»
Определение коэффициента неравномерности распределения напряжений в зоне примыкания раскоса к поясу
Определение критического напряжения
Проверка несущей способности
– проверка пройдена.
2Расчет конечного нижнего узла
2.1Расчет на продавливание сжатым раскосом полки пояса
2.2Расчет на вырывание полки пояса растянутым раскосом:
Определение внешней вырывающей силы перпендикулярной оси пояса
Предварительно определяем среднее напряжение в верхнем поясе на участке примыкающего раскоса (левого)
2.3Проверка местной устойчивости боковых граней пояса над сжатым раскосом:
3Расчет монтажного верхнего узла
Узел проектируется во фланцевом исполнении и работает на сжатие. Плоскости фланца строгаются а торец верхнего пояса выполняется косым резом (фрезерованием) для обеспечения плотного контакта по всей поверхности пояс-фланец. К узлу подходят два растянутых раскоса по одному с каждой стороны и монтажная стойка. На рис. 17 показана схема узла.
3.1Расчет на вырывание полки пояса растянутым раскосом:
4Расчет монтажного нижнего узла
Рассчитаем количество высокопрочных болтов по формуле:
где – растягивающее усилие в нижнем поясе – расчетная несущая способность одного болта марки «Селект»:
– принимаем наименьшее количество болтов – 4.
5Расчет опорного узла
Монтажная площадка должна удовлетворять условию:
см2– площадь двух вертикальных швов сварки верхнего пояса и фланца
для стали С255 по таблице 2 стр. 21 пособия.
5.1Расчет на вырывание полки пояса растянутым раскосом:
Определяем величину зазора
6Расчет промежуточного нижнего узла
6.1Расчет на продавливание сжатым раскосом полки пояса
Предварительно определяем среднее напряжение в нижнем поясе на участке примыкающего раскоса (левого продавливающего)
6.2Расчет на вырывание полки пояса растянутым раскосом:
6.3Проверка местной устойчивости боковых граней пояса над сжатым раскосом:
6.4Проверка местной устойчивости боковых граней (щек) стержней решетки фермы:
Список используемой литературы

icon Чертеж1.dwg

Чертеж1.dwg
ФГАОУ ВО СПбПУ ИСИ СУЗиС
Промежуточный верхний узел
Монтажный (укрупнительный) верхний узел
Монтажный (укрупнительный) нижний узел
Конечный узел нижнего пояса
Промежуточный нижний узел
Промежуточный нижний узел М 1:5
Промежуточный верхний узел М 1:5
Отметка чистого пола
Конструктивная схема здания М 1:500
Монтажный верхний узел М 1:5
Монтажный нижний узел М 1:5
НП1-100х100х4 ГОСТ 30245-2003
Р1 70х50х4.5 ГОСТ 30245-2003
Р2 70х50х4.5 ГОСТ 30245-2003
Конечный нижний узел М 1:5
Геометрическая схема фермы М 1:100
ВП1 140х100х5 ГОСТ 30245-2003
Опорный столик150х180х30
Опорный столик 150х180х30
С1 50х40х4 ГОСТ 30245-2003
хБолт М16х90 марки 40х"Селект" 8хШайба М16 марки 40х"Селект" 4хГайка М16 марки 40х"Селект
хБолт М14х35 8хШайба М14 4хГайка М14
хБолт М14х35 8хШайба М16 4хГайка М16
хФланец 7 312х169х20
Р1 60х40х4 ГОСТ 30245-2003
Р3 60х40х4 ГОСТ 30245-2003
Нижний конечный узел
Нижний промежуточный узел
Нижний монтажный узел
Верхний монтажный узел
НП1-100х100х4 ГОСТ 30245-2003 l=10690мм С345
ВП1 140х100х5 ГОСТ 30245-2003 l=12060мм С345
Р1 70х50х4.5 ГОСТ 30245-2003 l=1715 мм С345
Р2 70х50х4.5 ГОСТ 30245-2003 l=1900 мм C345
Верхний промежуточный узел
Р3 60х40х4 ГОСТ 30245-2003 l=1900 мм C255
Р4 60х40х4 ГОСТ 30245-2003 l=2110 мм C255
Р5 60х40х4 ГОСТ 30245-2003 l=2110 мм C255
Р6 60х40х4 ГОСТ 30245-2003 l=2240 мм C255
Р7 60х40х4 ГОСТ 30245-2003 l=2240 мм C255
Р8 60х40х4 ГОСТ 30245-2003 l=2565 мм C255
хБолт М16х65 марки 40х "Селект" 8хШайба М16 марки 40х "Селект" 4хГайка М16 марки 40х "Селект
Конструктивная схема. Узлы. Геометрическая схема. Усилия. Спецификация.
Каркас промышленного здания
Курсовой проект 2016 г.
Примечаниея: 1. Сварку изделий проводить полуавтоматом проволокой СВ-02ГС в среде защитного инертного газа (аргон) 2. Высокопрочные болты принять марки 40Х "Селект" с соответствующими шайбами и гайками 3. Монтажные болты принять класса прочности 8.8
класса точности В 4. Металлоконструкции окрасить грунтом ГФ-021 с последующей окраской эмалью в два слоя ПФ-115. При необходимости применить противопожарную краску вместо одного из слоев грунта.
Прямоугольный профиль по ГОСТ 30245-2003 140х100х5
Прямоугольный профиль по ГОСТ 30245-2003 60х40х4
Прямоугольный профиль по ГОСТ 30245-2003 70х50х4.5
Квадратный профиль по ГОСТ 30245-2003 100х100х4
Прямоугольный профиль по ГОСТ 30245-2003 100х100х5
М 16х65 марки "Селект" ГОСТ 22353-77
М 16х90 марки "Селект" ГОСТ 22353-77
хБолт М16х45 8хШайба М16 4хГайка М16
М 16 марки "Селект" ГОСТ 22353-77
М 16 марки "Селект" ГОСТ 22354
Спецификация на ферму и колонны
Итого на ферму и колонны:
Металлические конструкции
up Наверх