Проектирование и расчет систем отопления и вентиляции 2-х этажного здания г. Краснодар

тгв.dwg

аксонометрические схемы системы отопления и вентиляции
Система отопления и вентиляции
Аксонометрическая схема системы отопления
Аксонометрическая схема системы вентиляции
Условные обозначения
Прямой ход воды Обратный ход воды Отопительный прибор Стояк прямого тока Стояк обратного тока Стоя главный Задвижка Элеваторный узел Вентиляционный короб Жалюзийная решетка Зонт над шахтой

тгв.docx

Цель курсовой работы . 3
Теплотехнический расчет наружных ограждений зданий 5
1.Определение сопротивления теплопередачи наружных ограждений ..5
2.Определение термического сопротивления (теплопередачи) утепляющего слоя кладки оконных проемов пола и чердака ..6
3.Определение основных теплопотерь помещений 9
Расход тепла на нагревание инфильтрующегося воздуха ..17
Подбор водоструйного элеватора 24
Гидравлический расчёт трубопроводов системы отопления ..25
Тепловой расчет отопительных приборов . .. 30
Аэродинамический расчет системы естественной вытяжной вентиляции ..34
Список использованной литературы .37
Уровень пола 1 этажа на 1м выше поверхности земли;
Высота этажа (от пола до пола) – 3м;
Толщина междуэтажных перекрытий 03м;
Наружные двери двойные с тамбуром 2х12м;
Подвал без окон не отапливаемый; высота устья вентиляционной шахты над чердачным перекрытием 35м;
Присоединение к тепловым сетям через элеватор; расчетная температура воды в системе отопления: горячей обратной . Отопительный прибор чугунный секционный радиатор М-140 АО;
Система отопления двухтрубная с верхней разводкой;
Наружная стена из глиняного сплошного обыкновенного кирпича на цементно – песчаном растворе; штукатурка внутренняя цементно – песчаная толщина штукатурки ;
Географический район строительства по заданию – Краснодар;
Вариант планировки – 7;
Ориентация фасада – юг.
Цель курсовой работы:
В заданной курсовой работе необходимо разработать:
План типового этажа план подвала план чердака;
Аксонометрическую схему систем отопления с узлом элеватора;
Аксонометрическую схему системы вентиляции для комнаты.
Система отопления является теплоносителем от тепловой сети с параметрами 130x70.
К заданию трубы положены в непроходных лодковых каналах. На воде в задании трубы помещены в гильзы и выполняется набивка для предотвращения попадания влаги. Здесь же устанавливают стальные задвижки грязевик и элеватор.
Грязевик располагается перед элеватором предотвращая его загрязнение.
В задании проектируем двухтрубную систему отопления.
Для прокладки системы отопления используем электросварные трубы. Трубопроводы располагают на 05м от потолка подвала.
В подвале трубы изолируют минераловатными плитами. Стояки располагают на расстоянии 200мм от окна и 20мм от стены.
Подводки к отопительным приборам размещают на высоте 100 и 600мм от пола.
Отопительными приборами являются чугунные секционные радиаторы которые присоединяются через верхние и нижние пробки.
Радиаторы и участки системы отопления для защиты от коррозии покрашены масляной краской.
Для отключения отдельных ветвей системы в случае ремонта предусмотрена установка вентилей которыми оснащены приборы нижнего этажа.
Теплотехнический расчет наружных ограждений зданий.
При разработке проекта отапливаемого здания уделяется большое внимание наружным ограждениям и оценки их термического сопротивления. Ограждения должны обладать требуемыми теплотехническими свойствами и обеспечивать необходимый микроклимат для пребывания человека.
1.Определение сопротивления теплопередачи наружных ограждений.
Требуемое термическое сопротивление наружных ограждений определяется по следующей формуле:
- расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания по прил. 1 МУ ;
- расчетная зимняя температура наружного воздуха в районе строительства и принимаемая с учетом инерционности массивности и предварительно принимаем ограждения средней массивности (табл. 2 МУ):
– температуры принимаемые по прил. 2 в зависимости от района строительства; для Краснодара: .
– коэффициент учитывающий положение внешней стороны наружного ограждения по отношению к наружному воздуху (табл. 3 МУ);
– величина нормируемого температурного перепада между температурами внутреннего воздуха здания и внутренней поверхности ограждения (табл. 3 МУ); ;
– коэффициент теплоотдачи внутренних поверхностей ограждающих конструкций (табл. 3 МУ); ;
2.Определение термического сопротивления (теплопередачи) утепляющего слоя кладки оконных проемов пола и чердака.
Термическое сопротивление кирпича:
–требуемое термическое сопротивление наружных ограждений;
-толщина штукатурки
– коэффициент теплопроводности штукатурки (прил.3 МУ); ;
Определяем степень тепловой инерции ограждения:
- термическое сопротивление кирпича;;
- коэффициент теплоусвоения кирпича (прил. 3 МУ);
- коэффициент теплоусвояемости штукатурки;
Определяем минимальную толщину кирпича:
– толщина утепленного слоя;
-коэффициент теплопроводности кирпича (прил.3 МУ) ;
-термическое сопротивление кирпича ;
Таким образом фактическая толщина кирпичной кладки .
Определяем фактическое термическое сопротивление наружной стены:
-фактическая толщина кирпичной кладки
Определяем коэффициент теплопередачи наружной стены:
Требуемое термическое сопротивление окна (табл.4 МУ)
По таблице 5 МУ выбираем окна в зависимости от требуемого термического сопротивления. Принимаем окна с двойным остеклением в спаренных переплетах
- сопротивление воздухопроницанию .
Коэффициент теплопередачи окна:
Коэффициент теплопередачи для двойных наружных дверей ;
Требуемое термическое сопротивление полов подвалов:
- нормируемый перепад температур (табл. 3 МУ)
- коэффициент теплоотдачи внутри помещения (табл. 3 МУ) ;
-коэффициент учитывающий положение сторон ограждения для подвала (табл. 3 МУ)
Коэффициент теплопередачи полов подвалов:
Требуемое термическое сопротивление чердака:
Коэффициент теплопередачи чердака:
3.Определение основных теплопотерь помещений.
Ограждающие конструкции когда рассчитывают их площадь из площади стены площадь окон не вычитают. Чтобы общая теплопотеря не изменилась коэффициент теплопередачи для окон определяют разность между .
Добавочные теплопотери на ориентацию по сторонам света учитываются только для наружных стен окон и дверей в количестве:
СЗ С СВ В = 10% ; З ЮВ = 5% ; Ю ЮЗ = 0% от основных теплопотерь.
Все расчеты сводим в таблицу 1.
Пример расчета 101 комнаты:
графа: номер помещения 101;
графа: наименование помещения и - угловая жилая комната (приложение 1 МУ);
графа: наименование ограждающих конструкций – НС – наружная стена ДО –окно с двойным остеклением ПЛ – полы;
графа: ориентация – В –восток Ю – юг;
графа: размер – 346х33 – ширина наружной стены на ее высоту 15х15 – ширина на высоту окна 616х33 – ширина наружной стены на ее высоту 295х565 – ширина на длину пола угловой комнаты;
графа: площадь – результат умножения предыдущей графы - 346х33=114м2 – площадь наружной стены 15х15=23м2 – площадь окна 616х33=203м2 – площадь наружной стены 295х565=166м2 – площадь пола угловой комнаты;
графа: коэффициент теплопередач – рассчитано ранее:
- окно с двойным остеклением;
графа: расчетная разность температур :
– расчетная температура в помещении (приложение 1 МУ) из 2 графы ;
– температура наиболее холодной пятидневки (приложение 2 МУ) для Краснодара ;
–коэффициент учитывающий положение сторон ограждения (таблица 3 МУ)
-для наружной стены;
графа: основные теплопотери через ограждения – определяем по формуле
- коэффициент теплопередач из 7 графы;
–расчетная площадь ограждения из 6 графы;
- расчетная разность температур из 8 графы;
- для наружной стены с ориентацией на восток;
- для окна с двойным остеклением;
- для наружной стены с ориентацией на юг;
графа: добавочные теплопотери на ориентацию по сторонам света учитываются только для наружных стен окон и дверей в количестве:
графа: добавочные теплопотери на ветер – в районах где расчетная зимняя скорость не превышает 5мс добавка принимается в размере 5 и 10 если скорость ветра больше 5мс. Расчетная скорость ветра в январе для Краснодара 32мс (приложение 2 МУ).
графа: добавочные теплопотери на прочие – при наличии в помещении двух и более наружных стен добавка 5.
Характеристика ограждений
Расчетная разность температур (
Основные теплопотери через ограждения Q Вт
Добавочные теплопотери
Общие теплопотери через ограждения Вт
Наименование ограждающих конструкций
Коэффициент теплопередач КВтм2
Угловая жилая комната 20
Лестничная клетка 16
графа: коэффициент где -сумма 10 11 и 12 графы
-для наружных стен и окна
графа: общие теплопотери через ограждения определяется по формуле
т.е. произведение граф 9 и 13:
– наружная стена с ориентацией на восток
– окно с ориентацией на восток
-наружная стена с ориентацией на юг
– окно с ориентацией на юг
- сумма теплопотерь для 101 комнаты.
Таблица 1 – Тепловые потери через ограждения.
Расход тепла на нагревание инфильтрующегося воздуха
Расход теплоты на инфильтрацию – Qи определяется по формуле:
с - массовая теплоемкость наружного воздуха принимаемая равной 1кДж(кг °С);
- коэффициент учитывающий нагревание инфильтрующегося воздуха в ограждении встречным тепловым потоком (коэффициент экономайзерного эффекта) равный:
- для окон с одинарными и спаренными переплётами;
8 - числовой коэффициент приводящий в соответствие принятые размерности расходов воздуха кгч и теплового потока Вт (028 = 10053600).
Суммарный расход инфильтрующегося воздуха Gо зависит от вида и характера неплотностей в наружных ограждениях и определяется по формуле:
где обозначения с индексом 1 относятся к окнам балконным дверям с индексом 2 относятся к наружным дверям;
– площадь м2 и сопротивление воздухопроницаемости ограждений
– для наружных дверей при входе в здание через тамбур – 03 м2 *ч*Пакг
1-числовой коэффициент учитывающий перепад давлений Δpо =10 Па при котором определены расчетные значения Rи (021 =110м);
Δр - перепад давления на поверхности соответствующих ограждений в зоне расположения воздухопроницаемого элемента;
Расчетная разность давления Δр в общем случае определяется величиной гравитационно-ветрового давления и работой вентиляции.
где Н - высота здания от поверхности земли до устья вентиляционной шахты м;
h - расстояние от поверхности земли до верха окон дверей или до середины стыков панелей м;
ρн ρв - массовая плотность соответственно наружного и внутреннего воздуха кгм3 при tн и tв которую можно определить по формуле:
q - ускорение свободного падения 98 мс ;
- наибольшая скорость ветра в январе мс;
k - коэффициент учитывающий изменение скоростного давления ветра по высоте здания (принимается k = 1);
Р – потеря давления воздуха в вытяжной системе Па.
Причиной инфильтрации может явиться и состояние дисбаланса в помещении между нормируемыми величинами воздухообмена по притоку и вытяжке. Расход тепла на нагрев воздуха поступающего для компенсации естественной вытяжки из квартиры может быть определен по выражению:
где: Ап - площадь пола рассматриваемого помещения м2 ;
В жилых зданиях учитывают общие бытовые тепловыделения Qб(Вт) кроме лестничной клетки для жилых помещений бытовые тепловыделения принимают в размере 21 Вт 1 м2 пола ( СНиП 2.04.05-86):
где: Ап - площадь пола рассматриваемого помещения м2;
Согласно рекомендациям СНиП расчетная нагрузка на отопительные приборы определяется из уравнения теплового баланса:
а) для жилых помещений:
б) для нежилых помещений (коридоры лестничные клетки):
Пример расчета для 101 комнаты:
графа: наименование помещения – угловая жилая комната;
графа: теплопотери помещения – из таблицы 1 графа 14: - сумма теплопотерь для 101 комнаты.
графа: бытовые тепловыделения определяем по формуле
- площадь пола комнаты 101 из таблицы 1 графа ;
–коэффициент принимаемый в зависимости от способа регулирования системы отопления (водяное без регулирования );
графа: теплопотери на нагрев помещения определяем по формуле
-ускорение свободного падения ;
–высота здания от поверхности земли до устья вентиляционной шахты
- расстояние от поверхности земли до верха окон дверей или до середины стыков панелей
- массовая плотность соответственно наружного и внутреннего воздуха кгм3
– расчетная температура в помещении (приложение 1 МУ) ;
– скорость ветра в январе для Краснодара 32мс (приложение 2 МУ);
– коэффициент учитывающий изменение скоростного давления ветра по высоте здания (принимается );
– потеря давления воздуха в вытяжной системе
- расстояние от центра вытяжной решетки до устья вентиляционной шахты
- плотность наружного воздуха при t=+5 ;
- площадь окна 15х15=23м2 (два окна) ;
- сопротивление воздухопроницанию для окна с двойным остеклением в спаренных переплетах ;
- массовая теплоемкость наружного воздуха
- разность температур внутреннего и наружного воздуха определена ранее ;
– коэффициент учитывающий нагревание инфильтрующегося воздуха в ограждении встроенным тепловым потоком – для окон с одинарными и спаренными переплетами;
- температура наружного воздуха (приложение 2 МУ) в зависимости от города для Краснодара ;
графа: тепловая нагрузка определяется по формуле
– теплопотери помещения из 4 графы
- теплопотери на нагрев помещения максимальное из 6 графы
- бытовые тепловыделения из 5 графы
Все расчеты сводим в таблицу 2.
Таблица 2 – Сводная таблица тепловой нагрузки помещений
Наименование помещения
Теплопотери помещением Вт
Бытовые тепловыделения Вт
Теплопотери на нагрев помещения Вт
Тепловая нагрузка Вт
Угловая жилая комната
Угловая жилая комната
Подбор водоструйного элеватора.
При подборе водоструйного элеватора находят коэффициент смешения показывающий отношение массы подмешиваемой воды к массе высоко – температурной воды поступающей в элеватор:
- температура теплоносителя подводимого к водоструйному элеватору ;
-температура горячей воды в системе отопления ;
- температура охлажденной воды в системе отопления ;
Диаметр горловины водоструйного элеватора определяем по формуле:
-расход воды в системе отопления:
– удельная теплоемкость воды ;
- дополнительный поправочный коэффициент учитывающий теплопередачу через дополнительную площадь приборов (для радиаторов );
- поправочный коэффициент учитывающий дополнительные теплопотери из – за размещения отопительных приборов и наружных ограждений ;
- насосное циркуляционное давление определяется по формуле:
Используя таблицу 8 МУ подбираем элеватор .
Подбираем диаметр сопла элеватора:
Гидравлический расчёт трубопроводов системы отопления
Расчёт основан на следующем принципе: при установившемся движении воды действующая в системе разность давления (насосного и естественного) полностью расходуется на преодоление сопротивления движению. Гидравлический расчёт выполняют по пространственной схеме системы отопления. Схема теплопроводов системы отопления вычерчена в аксонометрической проекции на которой показаны все отопительные приборы и запорно-регулировочная арматура. На схеме системы выявляют циркуляционные кольца делят их на участки и наносят тепловые нагрузки. Уклоны теплопроводов показывают стрелками с указанием их величины и направления. Главный стояк установлен в центре здания в нежилом помещении в штрабе внутренней стены лестничной клетки. Помещение теплового ввода расположено в центре подвала с тем чтобы тепловые нагрузки двух основных систем были приблизительно равными.
Гидравлический расчёт выполнен по удельной линии потери давления когда подбирают диаметр труб при равных (применяют также термин постоянных) перепадах температуры воды во всех стояках и ветвях.
Циркуляционное кольцо в вертикальной двухтрубной системе – это кольцо через нижний (при верхней разводке) отопительный прибор наиболее наружного из удалённых от теплового пункта стояков.
Т.к. система отопления питается теплоносителем от тепловой сети с параметрами 130-70 то для понижения температуры система водяного отопления присоединяется через водоструйный элеватор установленный в помещении теплового ввода в подвале здания.
Тепловая нагрузка прибора принимается равной расчетным теплопотерям помещений QОТ (за вычетом теплопоступлений если они имеются).
Тепловая нагрузка участка Qуч составляется из тепловых нагрузок приборов обслуживаемых протекающей по участку водой:
Расход воды на участке Gуч при расчтной разности температуры воды в системе tг - t0 с учетом дополнительной отдачи в помещении.
- дополнительный поправочный коэффициент учитывающий теплопередачу через дополнительную площадь (сверх расчтной) приборов принятых к установке: радиаторов = 103;
- поправочный коэффициент учитывающий дополнительные теплопотери вследствие размещения отопительных приборов у наружных ограждений = 1 024;
с - удельная массовая теплоемкость воды равная 4187 кДжкг*К
Для получения расхода воды на участке в кгч тепловую нагрузку в Вт следует выразить в кДжч т.е. умножить на 3600:1000 = 36.
Коэффициент местного сопротивления (КМС) зависит в основном от: геометрической формы препятствий движению (арматура приборы воздухосборники грязевики коллекторы и т.д.) изменения направления движения и расхода воды в тройниках препятствиях отводах утках и других фасонных частях.
Гидравлический расчет трубопроводов системы водяного отопления оформляется в виде таблицы №3.
Графы заполняют в следующей последовательности:
Графа 1 - с аксонометрической схемы;
Графа 3 - расход теплоносителя G;
Графа 4 - длины просчитываются по аксонометрической схеме и планам чердака и подвала.
При выборе диаметра труб в циркуляционном кольце графа 5 исходят из принятого расхода воды и среднего ориентированного значения удельной линейной потери давления RСР Пам определяемого по формуле (считая потери давления на трение равными 05% Δрр):
где: Δрр - расчетное циркуляционное давление можно определить по формуле:
где: Δрн - циркуляционное давление создаваемое насосом кПа;
Б - коэффициент определяющий долю максимального гравитационного давления для двухтрубных систем равный 04 -05
Δре - естественное циркуляционное давление возникающее в циркуляционном кольце вследствие охлаждения воды в приборах.
При определении гравитационных давлений можно воспользоваться следующим упрощением. Разность плотностей воды при температурах 95 и 70 0С равна 1591 кгм3 в обычном для систем водяного отопления диапазоне температур можно принять линейную зависимость между плотностью и температурой считая что изменению температуры на 1 °С соответствует изменение плотности на
9125 = 064 кг(м3. °С) тогда 981* 064 = 628.
Для прибора первого этажа (верхняя разводка):
где h1 – расстояние по вертикали от уровня расположения центра элеватора до центра отопительного прибора первого этажа м.
Для прибора второго этажа (нижняя разводка):
где h2 – расстояние по вертикали от уровня расположения центра элеватора до центра отопительного прибора второго этажа м.
Графы 6 и 7 заполняются с использованием таблиц для гидравлического расчета в зависимости от принятого диаметра.
В графе 8 вычисляются потери давления по всей длине на участка определяемое путем перемножения величин граф 4 и 7.
В графу 9 вписывается сумма коэффициентов местного сопротивления на участке. Местные сопротивления выбираются по аксонометрической схеме а соответствующие им коэффициенты в зависимости от диаметра принимаемся по таблицам.
Графа 10 Потери давления в МС заполняется и определяется по формуле:
Пример расчета участка 0-1:
графа: номер участка 0 -1;
графа: расход воды рассчитываем по формуле
– тепловая нагрузка из 2 графы
– удельная массовая теплоемкость воды
– дополнительный поправочный коэффициент учитывающий теплопередачу через дополнительную площадь приборов
- поправочный коэффициент учитывающий дополнительные теплопотери вследствии размещения отопительных приборов у наружных ограждений
графа: длина участка 0 -1
6 7 графы: используем приложение 4 МУ по которому для участка 0 -1
d=40мм V=0414 мс R=56 Пам;
графа: потери на трение определяется по формуле (произведение 4 и 7 граф)
графа: сумма коэффициентов местного сопротивления на участке (приложение 5 МУ)
графа: потери давления в МС определяем по формуле
- 9 графа - сумма коэффициентов местного сопротивления на участке (приложение 5 МУ);
– динамическое давление потоков жидкости (приложение 6 МУ) ;
графа: суммарные потери давления определяем по формуле (сумма 8 и 10 графы)
Все расчеты сводим в таблицу 3.
Таблица 3 – Гидравлический расчет магистралей
Удельные потери на трение R Пам
Потери на трение Rl Па
Потери давления в МС
Суммарные потери давления Rl+z Па
Проверка: не должна превышать больше чем на 30%.
Тепловой расчет отопительных приборов
Для определения поддержания в помещении требуемой температуры необходимо чтобы количество тепла отдаваемое нагревательными приборами установленные в помещении соответствовало расчетным теплопотерям помещения.
Отопительные приборы: чугунные секционные радиаторы марки М140-АО.
Расчетная разность между температурой воды в приборе и температурой воздуха в помещении определяется:
где: tпр. - средняя температура в нагревательном приборе будет равна:
Расчетная площадь отопительного прибора определяется (эквивалентный квадратный метр):
- коэффициент учитывающий понижение температуры воды за счет
остывания ее в трубах.
- коэффициент учитывающий способ подводки теплоносителя к отопительному прибору и изменение теплоотдачи в зависимости от относительного расхода воды через прибор;
- коэффициент учитывающий способ установки отопительных приборов. При открытой установке 2 = 11.
qэ - теплоотдача I экм прибора для чугунного радиатора (схемой питания прибора сверху – вниз) определяется по формуле:
где Δt - разность между средней температурой воды в приборе и температурой воздуха в помещении:
Gотн - относительный расход теплоносителя проходящего через прибор:
где G – действительный расход теплоносителя в приборе кгч;
с - удельная массовая теплоемкость воды равная 4187 кДжкг К;
tг tо - соответственно температура горячей и охлажденной воды в системе отопления°С.
Число секций в приборе определяется по формуле
Если в результате расчета число секций составит величину nрасч. с дробной частью то nфакт. = nрасч. + 1. (т.е. округление производить в большую сторону).
графа: – расчетная температура в помещении (приложение 1 МУ) ;
графа: из 2 таблицы графа 7 - -тепловая нагрузка;
- средняя температура в нагревательном приборе
6 графы: теплоотдача 1 экм прибора для чугунного радиатора определяется по формуле
где Δt - разность между средней температурой воды в приборе и температурой воздуха в помещении (4 графа) ;
Gотн - относительный расход теплоносителя проходящего через прибор принимаем Gотн=1кгч.
графа: коэффициент учитывающий понижение температуры воды за счет остывания ее в трубах (таблица 10 МУ)
графа: коэффициент учитывающий способ установки отопительных приборов
графа: коэффициент учитывающий способ подводки теплоносителя к отопительному прибору и изменение теплоотдачи в зависимости от относительного расхода воды через прибор (таблица 11 МУ) ;
графа: расчетная площадь отопительного прибора определяется по формуле
-1 экм прибора для чугунного радиатора ;
графа: расчетное число секций радиатора определяется по формуле
- площадь поверхности одной секции
графа: округляем 11 графу до большего целого
Результаты расчета заносятся в таблицу 4.
Таблица 4 – Расчет числа секций отопительных приборов
Температура помещения
Аэродинамический расчет системы естественной вытяжной вентиляции
В жилом 2х этажном доме проектируем общеобменную естественную вентиляцию с удалением воздуха из санитарных узлов и кухонь. Приточный воздух для компенсации естественной вытяжки поступает снаружи через неплотности окон и других ограждений.
Количество удаляемого воздуха по СНиП для жилых зданий должно быть не менее 3м³час на 1м² жилой площади квартиры.
Нормы воздухообмена:
- в кухнях с 4х конфорочными плитами – 90м³час
- санузел совмещенный – 50 м³час
Система вентиляции состоит из: вертикальных приставных каналов кирпича горизонтальных воздуховодов и глиняного кирпича. Часть вытяжного канала расположенного на чердаке теплоизолируется во избежание конденсации водяных паров на их внутренней поверхности. Вытяжная шахта оборудуется дефлектором для усиления вытяжки воздуха из помещения. Не допускается объединять в общую систему каналы из помещений ориентированных на разные фасады. Цель расчета состоит в определении сечения каналов и размеров жалюзийных решеток чтобы обеспечить расходы удаляемого воздуха.
Определение естественного давления:
Такое давление возникает из – за разности давлений холодного наружного и теплого внутреннего воздуха. Оно определяется по формуле:
- высота воздушного столба от середины жалюзийной решетки до устья вытяжной шахты:
- температура наружного воздуха;
- температура внутреннего воздуха;
Удельное давление определяем для каждого участка отдельно:
Пример расчета 1 участка:
графа: номер участка 1;
графа: нагрузка (приложение 7 МУ) для 1 участка ;
5 графы: размеры канала и его площадь (приложение 9 МУ) 140
графа: скорость определяем по формуле ;
графа: эквивалентный диаметр определяем по формуле
АВ – размеры канала из 4 графы 140
графа: удельные потери на трение (приложение 8 МУ) тогда по интерполяции находим
6= 002-0002= 0018 Пам
графа: коэффициент шероховатости (приложение 11 МУ) находим по интерполяции
графа: потери на трение – произведение 3 8 и 9 граф ;
графа: КМС (приложение 12 МУ) 12+11+05=28;
графа: динамическое давление определяем по формуле
– скорость из 6 графы ;
графа: потери на КМС определяем по формуле (произведение 11 и 12 граф)
графа: суммарные потери давления (сумма 10 и 13 граф)
Результаты аэродинамического расчета заносятся в таблицу 5.
Таблица 5 – Аэродинамический расчет вентиляционных каналов
Размеры канала a x b м
Эквивалентный диаметр dэ м
Динамическое давление Рдин Па
Суммарные потери давления Rl + Z Па
где а – коэффициент запаса = 11;
9*11≤1994 Па; условие выполняется.
Список используемой литературы:
Тихомиров К.В. Теплотехника теплогазоснабжение и вентиляция. - М.: Стройиздат 1981.
Богословский В.Н. Щеглов В.Н. Разумов Н.Н. Отопление и вентиляция. - М.: Стройиздат 1980.
Гусев В.М. Теплоснабжение и вентиляция. — Л.: Стройиздат Ленинградское отделение 1975.
Хрусталев Б.М. Теплоснабжение и вентиляция. – Издательство ACB 2007.
Дроздов В.Ф. Санитарно - технические устройства зданий. - М.: Стройиздат 1980.
Внутренние санитарно - технические устройства. Справочник проектировщикаПод ред. И.Г. Староверова. - М.: Стройиздат 1975. - 4.1. Отопление водопровод и канализация.
Внутренние санитарно - технические устройства. Справочник проектировщикаПод ред. И.Г. Староверова. - М.: Стройиздат 1976. - Ч.П. Вентиляция и кондиционирование воздуха.
СП 131.13330.2012. Строительная климатология и геофизика. - 2012.
СП 50.13330.2012. Строительная теплотехника. – 2012.
СП 60.13330.2012. Отопление Вентиляция и кондиционирование воздуха 2012.
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего образования
«МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ МАШИНОСТРОИТЕЛЬНЫЙ
Кафедра Промышленного и гражданского строительства
Пояснительная записка
по дисциплине «Теплогазоснабжение и вентиляция»
«Проектирование и расчет систем отопления и вентиляции»