Железобетонные конструкции многоэтажного здания с неполным каркасом и сборно-монолитными перекрытиями

Пояснительная.docx

Этап 1. Общие сведения о сборно-монолитном перекрытии. Компоновка конструктивной схемы здания. Сбор нагрузок 3
Этап 2. Статический расчет рамы 9
Этап 3. Расчет монолитного железобетонного ригеля по предельным состояниям первой группы 14
1 Расчет ригеля на прочность по нормальным сечениям 14
2. Расчет железобетонного монолитного ригеля по наклонным сечениям 16
Этап 4. Расчет монолитного железобетонного ригеля по предельным состояниям второй группы 19
1. Расчет монолитного ригеля по образованию и раскрытию трещин .19
2. Расчет железобетонного монолитного ригеля по деформациям (по прогибам) .24
Этап 5. Расчет сборной железобетонной колонны на действие сжимающей продольной силы со случайным эксцентриситетом и монолитного центрально нагруженного фундамента 26
1. Расчет сборной железобетонной колонны на действие сжимающей продольной силы со случайным эксцентриситетом 27
2 Расчет монолитного центрально нагруженного фундамента 29
Этап 6. Расчет кирпичного простенка с сетчатым армированием 31
Список литературы 38
Этап 1. Общие сведения о сборно-монолитном перекрытии.
Вариант задания на курсовой проект №243
Задание на проектирование:
Требуется разработать проект железобетонных конструкций многоэтажного здания с неполным каркасом и сборно-монолитными перекрытиями выполнить расчеты предварительно напряженной плиты перекрытия многопролетного неразрезного монолитного ригеля колонны и фундамента; выполнить рабочие чертежи проектируемых железобетонных конструкций и деталей узлов сопряжений элементов.
Исходные данные для выполнения проекта:
Шаг колонн в продольном направлении l1 м 59
Шаг колонн в поперечном направлении l2 м 57
Число пролетов в продольном направлении 5
Число пролетов в поперечном направлении 3
Тип конструкции пола (см. прил.2 м. у. [11]) 1
Тип конструкций кровли (см. прил.2 м. у. [11]) 1
Врем нормат. нагр. на перекрытие кНм2 4
Высота полки монолитного ригеля мм 80
Пролет плиты перекрытия м 54
Класс бетона монол. констр. и фундамента В20
Класс бетона для сборных конструкций В15
Класс арм-ры монол. констр и фундамента А400
Класс арматуры сборных конструкций А300
Класс предварит. напряг. арматуры Вр1200
Способ натяжения арматуры на упоры механический
Глубина заложения фундамента м 205
Усл. расчетное сопротивление грунта МПа 0.25
Район строительства 2
Влажность окружающей среды % 80
Уровень ответственности здания 2
Компоновка конструктивной схемы здания
Сечение колонны назначается после сбора нагрузок. Сечение ригеля назначается конструктивно. В соответствии с заданием пролет плиты перекрытия (номинальный размер в соответствии с прил. 1 [11]) составляет l=5380мм. Ширина среднего монолитного ригеля
при этом будет равна: b = l1- Ъ = 5900-5380=520мм. Высота полки монолитного ригеля по заданию 80мм. Тогда высота ригеля составит: h = 220 + 80 = 300мм (220 мм - высота сечения плиты). Ширина свесов полок монолитного ригеля принимается не более 16 его пролета. Принимаем ширину свеса 65700мм6 =950мм окончательно примем 950мм. Ширина полки ригеля равна: =5200 + 950 + 950 = 2420мм .
Ширину площадки опирания плит перекрытия на наружные стены принимаем 140мм (не менее 120мм) тогда ширина крайних пролетов в продольном направлении составит 5700мм (кратно модулю M100).
Схема расположения элементов несущей системы здания (плит монолитных ригелей (М.Р.) монолитных участков перекрытия (М.У.) колонн и несущих стен.
Поперечный разрез 1-1.
Сбор нагрузок на элементы перекрытия.
По бланку задания район строительства - II расчетное значение снеговой нагрузки (временной нагрузки на покрытие) по п. 5.2 [4] составляет 140 кгм2 (1.4 кНм2) нормативное значение с учетом коэффициента надежности для снеговой нагрузки составляет
Значение временной нормативной нагрузки на перекрытие по заданию - 400 кгм2 (4 кНм2). В соответствии с п. 3.7 [4] значение коэффициента надежности для временной нагрузки составит .
Коэффициенты надежности по нагрузке указаны в прил. 2 табл. 1 табл. 2 [11] коэффициент надежности по уровню ответственности здания принимается в соответствии с прил. 7 [4] для уровня ответственности II составляет .
В соответствии с заданием тип конструкций пола — 1 тип конструкций кровли – 1.
Согласно п. 3.8 [4] или прил. 7 коэффициент сочетания зависящий от грузовой площади равен: где A=5.9*3*5.7=100.89- грузовая площадь перекрытия; - в соответствии с п. 3.8 [4] или прил. 7 [11].
А=l*l2=1.8*5.42=9.72
Коэффициент учитывающий количество перекрытий в соответствии с п.3.9 [4] или прил. 7 [11] равен =0.658 где п=5 - число перекрытий.
Собственный вес 1м.п. ригеля составляет: = 0.2352*1*25*1.1*1=6.1446
Сбор нагрузок на покрытие и междуэтажные перекрытия
А. Постоянные нагрузки
Нагрузка от покрытия
Слой гравия втопленного в мастику
Гидроизоляция (гидроизол 3 слоя)
Утеплитель (полистиролбетон)
Слой рубероида на битумной мастике
Круглопустотные плиты покрытия
Нагрузка от междуэтажных перекрытий
Круглопустотные плиты перекрытия
Б. Временные нагрузки
Временная на междуэтажное перекрытие
Коэффициент надежности по II (нормальному)
уровню ответственности
Нагрузка от круглопустотной плиты определяется по её приведенной толщине -120мм.
Полная расчетная нагрузка на 1м2 покрытия с учетом нормального уровня ответственности здания II будет равна: q=(5.2057+1.8)*0.95=6.655
Полная расчетная нагрузка на 1м2 перекрытия с учетом нормального уровня ответственности здания II будет равна: =(4275+48*0579*048)*095=5329 kHm
Расчетная нагрузка на 1м.п. ригеля от покрытия с учетом собственного веса ригеля составит:
- постоянная: где gP = 61446 кНм - собственный вес 1м.п. ригеля; =52057- расчетная постоянна нагрузка на покрытие;
=59м - шаг колонн в продольном направлении (ширина грузовой площадки монолитного ригеля);
-коэффициент надежности по второму уровню ответственности;
W=0.579- коэффициент сочетания зависящий от грузовой площади перекрытия.
=61446+52057*59*095=3532кНм
- временная: =18*59*095=10089кНм;
- полная: =3532+10089=45909
=61446+(52057+05*18)*59*095=40367 где 05 - коэффициент учитывающий долю длительной составляющей в полной снеговой нагрузке в соответствии с [4].
По аналогии расчетная нагрузка на 1м.п. ригеля от перекрытия с учетом собственного веса ригеля составит:
- постоянная: =61446+4275*59*095=30106;
-временная: =48*59*095*0579=15578;
- полная: =30106+15578=4568
=61446+(4275+07*48*0579)*59*095=3205 где 07 - коэффициент учитывающий долю длительной составляющей во временной нагрузке в соответствии с [4].
Нормативная нагрузка на 1м.п. ригеля от перекрытия с учетом собственного веса ригеля составит:
-постоянная: =6144611+375*095*59=26605;
- временная: =3*59*095*0579=9736;
- полная: =9736+26605=3634
- длительная: =26605+9736*07=3342
- кратковременная: =9736*03=292.
Для подбора сечения колонны определяем продольную силу воспринимаемую колонной первого этажа от полной расчетной нагрузки:
где =6655- полная расчетная нагрузка на 1м2 покрытия;
=5329- полная расчетная нагрузка на 1м2 перекрытия;
- число перекрытий передающих нагрузку на колонну;
N=(6.655*5.7*5.9+5.329*5.7*5.9*(5-1))=940.679.
Назначаем размеры поперечного сечения колонн из условия п. 6.2.17 [1] когда 620 где . Гибкость колонны в любом случае должна быть: 120. Отсюда требуемая оптимальная высота поперечного сечения колонны (при ): где в соответствии с
требованиями п. 6.2.18 [1] .
Требуемая оптимальная высота поперечного сечения составляет:
Поскольку колонна воспринимает только вертикальные нагрузки предварительно принимаем ее поперечное сечение квадратным со стороной 250мм.
Собственный вес 1м.п. колонны с поперечным сечением 250 25кНм3 - объемный вес железобетона; ).
Определяем усилие в колонне первого этажа с учетом ее собственного веса при размерах поперечного сечения 250x250мм: N=940.679+1.63*3.3*5=967.574
Предварительно определяем несущую способность колонн приняв в первом приближении коэффициент продольного изгиба по формуле 3.97 [3]:
где - расчетное сопротивление бетона по прочности на сжатие;
Ah = 2525 =625- площадь поперечного сечения колонны;
- расчетное сопротивление арматуры сжатию;
3 - коэффициент соответствующий максимальному проценту армирования -3%.
Для колонны сечением 250 R=14.5 согласно п. 5.1.10в [1]) с коэффициентом армирования 3% (по заданию для арматуры класса А400 R=27) предельная несущая способность составит:
=0.8*(14.5*62500+270*62500*0.03=1257.5>N=820.кН следовательно окончательно принимаем колонну с размерами поперечного сечения 250x250мм.
Поперечное сечение колонны.
Этап 2. Статический расчет рамы.
Цель - определить усилия в элементах рамы (в ригелях и колоннах). Задача - построить эпюры внутренних усилий М N Q в ригелях; и колоннах.
Определяем геометрические характеристики элементов поперечной рамы. Находим центр тяжести поперечного сечения монолитного железобетонного ригеля представляющего собой тавр:
где = 22750000мм²-статический момент ребра относительно верхней грани полки.
= 3025000см³-статический момент полки относительно её верхней грани.
= 251000см²- площадь поперечного сечения ригеля.
Момент инерции ригеля относительно центра тяжести поперечного сечения:
Момент инерции поперечного сечения колонны
Погонная жесткость ригеля
.=10015459353578 Н*мм
Погонная жесткость колонны (см. рис. 2.1):
Определяем соотношение погонных жесткостей () средней колонны и ригеля пересекающихся в одной точке:
Изгибающие моменты ригеля в опорных сечениях М вычисляем по формуле:
Вычисляем изгибающий момент ригеля в опорном сечении для ригелей от постоянной нагрузки и различных схем загружения временной нагрузкой. Вычисления выполняем в табличной форме.
Определение расчетных изгибающих моментов ригеля в опорных сечениях.
Расчётные опорные моменты
Постоянные нагрузки.
-0.1099*30.106*5.7²=-107.438
-0.08936*30.106*5.7²=-87.407
08936*30.106*5.7²=-87.407
-0.07804*15.573*5.7²=-39.486
-0.0263*115.573*5.7²=-13.307
-0.0331*15.573*5.72=-16.748
-0.063071*15.573*5.7²=-31.912
-0.115286*15.573*5.7²=-58.331
-0.1007156*15.573*5.7²=-50.959
При расположении временной нагрузки через пролет (схема загружения 2 3) определяется максимальный изгибающий момент в пролете. При расположении временной нагрузки в двух крайних пролетах определяются максимальный изгибающий опорный момент и перерезывающая сила.
Значения опорных моментов принимать отрицательным.
Изгибающий момент ригеля в опорном сечении (изгибающий момент М3 от 4 схемы загружения см. рис.2.2) находим из уравнений строительной механики (из уравнения трех моментов) по следующей формуле:
Определяем изгибающие моменты ригеля в пролетных сечениях ригеля:
- в крайнем пролете - невыгодная комбинация схем загружения «1 +2» изгибающий момент ригеля в опорном сечении:
Максимальный изгибающий момент ригеля в пролетном сечении равен:
Перераспределение моментов в ригеле под влиянием образования пластического шарнира. В соответствии с [2 5] практический расчет заключается в уменьшении не более чем на 30% опорных моментов ригеля для комбинации схем загружения «1+4» при этом намечается образование пластического шарнира на опоре.
К эпюре моментов комбинации схем загружения «1+4» добавляют выравнивающую треугольную эпюру моментов так чтобы уравнялись опорные моменты для удобства армирования опорного узла.
Для комбинации схем загружения «1+4» уменьшаем на 30% максимальный опорный момент и вычисляем ординаты выравнивающей треугольной эпюры моментов (см. рис.2.3):
К эпюре моментов для комбинации схем загружения «1+4» прибавляем выравнивающую эпюру. Значения изгибающих моментов ригеля в опорных сечениях на эпюре выровненных моментов определяем по формуле:
Изгибающие моменты ригеля в пролетных сечениях ригеля на эпюре выровненных моментов составят:
- в крайнем пролете - изгибающий момент ригеля в опорном сечении для комбинации схем загружения «1+4»: поперечные силы аналогично формулам (2.9) и (2.10):
Расстояние от опоры в которой значение перерезывающих усилий в крайнем пролете равно 0 (координата в которой изгибающий момент в пролете максимален) находим из уравнения:
Находим значение изгибающего момента ригеля в пролетном сечении для комбинации «1+4» по формуле:
Определяем значение изгибающего момента на выравнивающей эпюре в точке с координатой х = 2.2м:
Изгибающий момент ригеля в пролетном сечении на эпюре выровненных моментов составит:
- В среднем пролете - изгибающий момент ригеля в опорном сечении на второй и третьей опорах. Для комбинации схем загружения «1+4» будут равны:
Аналогично формулам (2.9) и (2.10) находим перерезывающие усилия в среднем пролете монолитного ригеля:
Изгибающий момент в пролетном сечении среднего ригеля для комбинации схем загружения «1+4» который находится в центре среднего пролета ригеля определяем по формуле:
Значение момента на выравнивающей эпюре в центре среднего пролета составляет:
Изгибающий момент ригеля в пролетном сечении на эпюре выровненных моментов будет равен:
Определяем изгибающие моменты монолитного ригеля в опорных сечениях по грани колонны.
На средней опоре при комбинации схем загружения «1+4» опорный момент ригеля по грани колонны не всегда оказывается расчетным для подбора арматуры. Поэтому опорные моменты ригеля по грани колонны необходимо вычислять для всех комбинаций загружения.
Вычисляем изгибающие моменты ригеля в опорном сечении по грани крайней колонны слева: для комбинации схем загружения «1+4» и выровненной эпюре моментов:
значения поперечных сил аналогично формулам (2.9) и (2.10):
где hK - высота сечения колонны м.
Для комбинации схем загружения «1+3»:
Для комбинации схем загружения «1+2» =111.578kH
Вычисляем изгибающие моменты ригеля в опорном сечении ригеля по грани средней колонны справа:
для комбинации схем загружения «1+4» и выровненной эпюре моментов:
перерезывающая сила на опоре равна:
изгибающий момент: =-100.1943kH*m
По остальным схемам загружения действующие изгибающие моменты ригеля в опорном сечении справа меньше чем слева от колонны следовательно их можно не вычислять.
По результатам вычислений расчетный (максимальный) изгибающий момент ригеля в опорном сечении по грани средней колонны равен:
Расчетный (максимальный) изгибающий момент ригеля в пролетном сечении в крайнем пролете: =182509kH*m в среднем пролете:
Этап 3. Расчет монолитного железобетонного ригеля по предельным состояниям первой группы
1 Расчет ригеля на прочность по сечениям нормальным к продольной оси.
Цель расчета - обеспечить несущую способность железобетонного монолитного ригеля таврового профиля.
Задача - подобрать необходимую площадь сечения продольной сжатой и растянутой арматуры в опорном и пролетном сечении крайнего ригеля второго этажа.
Расчет выполняем согласно блок-схеме 3.1 [6] (номера пунктов расчета соответствуют пунктам блок-схемы). Также расчет может быть выполнен согласно п. 3.24 [3].
Согласно результатам компоновки сборно-монолитного перекрытия (см. этап 1) геометрические размеры поперечного сечения изгибаемого железобетонного монолитного ригеля составляют: b=520мм h=300мм =2420 мм =80мм. Толщину
защитного слоя бетона назначаем с учетом требований п.5.7 [3] величину а принимаем равной 35мм.
Характеристики бетона и арматуры: бетон тяжелый класс бетона монолитных конструкций по бланку задания (см. этап 1) В20 по табл. 1 прил. 5 [11] или табл. 2.2 [3] определяем расчетное сопротивление бетона по прочности на сжатие: R=11.5 МПа. С учетом коэффициента принимаемого по прил. 5 или п. 2.8 [3].
Продольная рабочая арматура по заданию - класса А400 расчетное значение сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы определяем по табл. 2 прил. 5 [11] или по табл. 2.6 [3]: R=270Мпа.
Расчетный (максимальный) изгибающий момент в пролетном сечении ригеля крайнего пролета (см. результаты расчетов по этапу 2):
По табл. 3.2 [3] или табл. 3 прил. 4 [11] находим e=0.531. a=0.390
Определяем рабочую высоту сечения бетона:
M=500.94*1H*mm>182.509Kh*mm.
- следовательно граница сжатой зоны проходит в полке монолитного ригеля. Согласно п. 3.25 [3] площадь сечения растянутой арматуры определяем как для прямоугольного сечения шириной b=2420 mm согласно блок-схеме 2.1 [6] или п. 3.21 и 3.22 [3].
Расчет продолжаем по блок-схеме 2.1 [6] (номера пунктов расчета соответствуют пунктам блок-схемы).
Вычисляем по формуле:
0.090.39- сжатая арматура по расчету не требуется.
Определяем относительную высоту сжатой зоны бетона по формуле:
Требуемую площадь растянутой арматуры определяем по формуле:
По сортаменту (прил. 6 табл. 1 [11]) принимаем
Определяем насколько процентов площадь поперечного сечения фактически установленных стержней больше требуемой по расчету:
=(1885-186971)186971*100=082%
Толщина защитного слоя составляет a-d2=35-202=25mm>20mm. Расстояние между осями стержней продольной арматуры составляет 80мм.
Продольную сжатую арматуру принимаем конструктивно 6 стержня диаметром 10 мм класса А240. Конструирование ригеля приведено в графической части проекта.
Геометрические размеры поперечного сечения изгибаемого железобетонного монолитного ригеля составляют на опоре составляют: b=520мм h=300мм =2420mm Характеристики бетона и арматуры (см. подбор продольной арматуры в пролетном сечении ригеля): R=11.5МПа.
Продольная рабочая арматура по заданию - класса А400: R=355МПа
Расчетный (максимальный) изгибающий момент в опорном сечении ригеля (см. результаты расчетов по этапу 2): М=-16087Kh*M
По табл. 3.2 [3] или табл. 3 прил. 5 находим e=0.531. a=0.390 Определяем рабочую высоту сечения бетона:
Проверяем условие 3.1:
M=211.991>160.87Kh*m
- следовательно граница сжатой зоны проходит в полке расчетного поперечного сечения ригеля на опоре. Согласно п. 3.25 [3] площадь сечения растянутой арматуры определяем как для прямоугольного сечения шириной b=2420 cm согласно блок-схеме 2.1 [6] или п. 3.21 и 3.22 [3].
Вычисляем по формуле 3.2:
0.080.411- сжатая арматура по расчету не требуется;
Определяем относительную высоту сжатой зоны бетона по формуле 3.3:
Требуемую площадь растянутой арматуры определяем по формуле 3.4:
По сортаменту (прил. 6 табл. 1) принимаем A=2036 mm²
Определяем насколько процентов площадь поперечного сечения фактически установленных стержней больше требуемой по расчету:
Толщина защитного слоя составляет a-d2=35-182=26>20mm. Расстояние между осями стержней продольной арматуры составляет 80мм.
2. Расчет железобетонного монолитного ригеля по сечениям наклонным к продольной оси
Цель расчета - обеспечить несущую способность изгибаемого железобетонного монолитного ригеля по сечениям наклонным к продольной оси.
Задача - подобрать необходимую площадь сечения и шаг поперечной арматуры в монолитном ригеле проверить прочность элемента по сечениям наклонным к продольной оси по полосе между наклонными трещинами.
Расчет монолитного ригеля по полосе между наклонными трещинами выполняем согласно блок-схеме 4.1 [6] (номера пунктов расчета соответствуют пунктам блок-схемы). Также расчет может быть выполнен согласно п. 3.30 [3].
Исходные данные. Геометрические размеры поперечного сечения изгибаемого железобетонного монолитного ригеля составляют:
b = 520мм h = 300мм b=2420 mm h=80 mm а = 35мм (см. рис. 3.2). Рабочая высота сечения бетона: h=300-35=65 mm
Характеристики бетона (см. пример расчета этап 3.1): R=11.5Kh*m (класс бетона В25).
Расчетная перерезывающая сила согласно результатам расчетов по этапу Q=155.176kH
Определяем предельную поперечную силу в сечении нормальном к продольной оси ригеля по формуле:
Прочность элемента по полосе между наклонными трещинами обеспечена.
Требуется произвести расчет по прочности на действие поперечной силы по наклонному сечению.
Проверку прочности ригеля по сечениям наклонным к продольной оси на действие поперечной силы выполняем согласно блок-схеме 4.2 [6] (номера пунктов расчета соответствуют пунктам блок-схемы). Также расчет может быть выполнен согласно п. 3.31 -3.42 [3].
Исходные данные. Геометрические размеры поперечного сечения изгибаемого железобетонного монолитного ригеля см. расчет по полосе между наклонными сечениями.
Характеристики бетона (см. пример расчета этап 3):R=11.5МПа. По табл. 1 прил. 5 или табл. 2.2 [3] определяем расчетное сопротивление бетона по прочности на растяжение R=0.9МПа. С учетом коэффициента принимаемого по прил. 5 или п. 2.8 [3].
Т.к. диаметр продольной растянутой арматуры каркаса К-1 составляет 20мм то согласно табл.2 прил.6 наименьший допустимый диаметр стержней другого (поперечного) направления из условия свариваемости составляет 5мм. По требованиям п. 5.20 [3] принимаем для поперечной арматуры. Класс поперечной арматуры назначаем А240 - по табл.2 прил. 4.
Количество поперечных стержней принимаем равным количеству продольных - 6Тогда площадь сечения поперечной арматуры по табл.1 прил. 6 составит А=1178 мм²
Шаг поперечных стержней на опоре согласно п. 5.21 [3] назначается из условий:
Принимаем шаг поперечных стержней на опоре - кратно 50мм.
Шаг поперечных стержней в пролете согласно п. 5.21 [3] назначается из условий:
Принимаем шаг поперечных стержней в пролете кратно 50мм.
Расчетная перерезывающая сила согласно результатам расчетов по этапу 2 Q=155.76Kh значение полной расчетной нагрузки на 1м.п. ригеля от перекрытия с учетом его собственного веса равно 42.68кНм (см. результаты расчета этапа 1).
Определяем значение по формуле:
Интенсивность установки поперечных стержней на опоре и в пролете составляет:
Находим длину проекции наклонного сечения по формуле:
- условия не выполняются и согласно п. 3.32 [3] значение с не корректируем.
*h=795 mm- условие выполняется.
Согласно блок-схеме 4.2 [6] значение с принимаем равным с=795мм.
Длину проекции наклонной трещины принимается равной с:
5>530 mm- условие выполняется.
Согласно блок-схеме 4.2 [6] значение принимаем равным c=530 mm
Поперечную силу воспринимаемую хомутами в наклонном сечении определяем по формуле:
Поперечную силу воспринимаемую бетоном в наклонном сечении определяем по формуле:
Поперечная сила в наклонном сечении с длиной проекции с от внешних сил принимается в сечении нормальном к продольной оси элемента проходящем на расстоянии с от опоры и определяется по формуле:
Q=121.245462.008+140.476- условие выполняется согласно п. 17 блок-схемы 4.2 [6] прочность элемента по сечениям наклонным к продольной оси обеспечена.
Так как 88.35>42.68 то согласно п. 3.34 [3] значение определяем по формуле:
где Q=0.5*R*b*h=62010 H
Q=235.6>0.25*0.9*520=117- условие выполняется следовательно значение :
С учетом ширины площадки опирания монолитного ригеля на наружные кирпичные стены значение составит:
l=-1313.2+250=-1063.2. Значение необходимо принимать не менее 14 пролета монолитного ригеля что составляет: 57004=1425 mm
Окончательно длину участка с интенсивностью хомутов назначаем кратно шагу поперечных стержней на опоре. Принимаем окончательно l=1500mm кратно .
Этап 4. Расчет монолитного железобетонного ригеля по предельным состояниям второй группы.
1. Расчет монолитного ригеля по образованию и раскрытию трещин.
Цель - обеспечить сопротивление раскрытию трещин .
определить момент образования трещин с учетом неупругих деформаций растянутого бетона;
вычислить ширину раскрытия трещин нормальных к продольной оси элемента.
Момент образования трещин с учетом упругих деформаций определяем согласно блок-схеме 5.1 [6] (номера пунктов расчета соответствуют пунктам блок-схемы). Также расчет может быть выполнен согласно п. 4.4 - 4.8 [3].
Геометрические размеры поперечного сечения изгибаемого железобетонного монолитного ригеля составляют:
b = 520мм h = 300мм b=2420 mm h=80 m а = 35мм
Характеристики бетона и арматуры для расчета ригеля по предельным состояниям второй группы: бетон тяжелый класс бетона монолитных конструкций по бланку задания (см. этап 1) В25 по табл. 1 прил. 5 или табл. 2.2 [3] расчетное сопротивление бетона по прочности на сжатие: R=15kHсм² R=1.35kHсм² Значение начального модуля упругости бетона принимаем по табл. 3 прил. 5 или табл. 2.4 [3]: E=27500МПа
Продольная рабочая арматура по заданию - класса А400 значение модуля упругости арматуры принимаем равным (см. п. 2.20 [3] или прил. 5). Площадь фактически установленной продольной растянутой арматуры в пролетном сечении составляет
А=1885 мм² продольной сжатой: А=754 мм².
За расчетный диаметр стержней растянутой арматуры принимаем наибольший диаметр –
Изгибающий момент ригеля в пролетном сечении в крайнем пролёте от действия полной нормативной нагрузки равен: M=133.79kH*m в т.ч. изгибающий момент ригеля в пролетном сечении в крайнем пролете от действия нормативной длительной нагрузки: M=125.67kHm
Площадь поперечного сечения монолитного ригеля в пролетном сечении равна: A=235200 mm²- см. этап 1.
Определяем коэффициент приведения арматуры к бетону:
Площадь приведенного сечения монолитного ригеля определяем по формуле:
Находим статический момент полного приведенного сечения относительно растянутой грани:
где S=23400000mm³- статический момент стенки монолитного ригеля относительно растянутой грани;
S=39520000mm³ - статический момент полки монолитного ригеля относительно растянутой грани;
S=717719.118 mm³- статический момент сжатой и растянутой арматуры относительно растянутой грани.
Расстояние от наиболее растянутого волокна бетона до центра тяжести приведенного сечения монолитного ригеля вычисляем по формуле:
Момент инерции приведенного сечения относительно его центра тяжести определяем по формуле:
- момент инерции поперечного сечения бетона монолитного ригеля относительно центра тяжести приведенного сечения;
I=3470448.47 mm- момент инерции растянутой арматуры относительно центра тяжести приведенного сечения;
I=460951.965 mm- момент инерции сжатой арматуры относительно центра тяжести приведенного сечения.
Момент сопротивления W определяем по формуле:
Согласно п.4.8 [3] для тавровых сечений при определении момента образования трещин с учетом неупругих деформаций растянутого бетона допускается заменять значение W на где - коэффициент зависящий от формы поперечного сечения элемента определяемый по табл. 4.1 [3]. Для элемента таврового профиля (поперечного сечения монолитного ригеля) коэффициент принимается равным 13.
Момент образования трещин с учетом неупругих деформаций бетона определяем по формуле:
04182.509- условие выполняется и в соответствии с п. 14 блок-схемы 5.1 [6] требуется произвести расчет по раскрытию трещин.
Ширину раскрытия трещин нормальных к продольной оси монолитного ригеля определяем согласно блок-схеме 5.2 [6] (номера пунктов расчета соответствуют пунктам блок-схемы). Также расчет может быть выполнен согласно п. 4.4 - 4.8 [3].
Исходные данные см. расчет по определению момента трещинообразования.
Коэффициент приведения арматуры к бетону определяем по формуле:
Вычисляем приведенный коэффициент армирования для растянутой арматуры :
Момент инерции приведенного сечения относительно его центра тяжести с учетом площади сечения только сжатой зоны бетона площадей сечения растянутой и сжатой арматуры определяем по формуле:
Определяем высоту растянутой зоны бетона:
где н=2548 см- расстояние от наиболее растянутого волокна бетона до центра тяжести приведенного сечения монолитного ригеля (см. определение момента трещинообразования);
k - поправочный коэффициент равный 09 для элементов таврового сечения с полкой в сжатой зоне.
При определении площади сечения растянутого бетона высота растянутой зоны бетона y принимается не менее 2а и не более 0.5h:
y=22932>2*35=70- условие выполняется значение y не корректируем.
Также значение y не должно превышать 0.5h:
Y=229.35>0.5*300=150- условие не выполняется значение y необходимо скорректировать.
Окончательно значение y принимаем равным 05h: y=150мм
Определяем площадь сечения растянутого бетона по формуле:
Значение базового расстояния между трещинами определяем по формуле:
где - см. исходные данные определения момента трещинообразования.
Значение принимают не менее и 100мм:
I=372.4>10*18=180 mm-условия выполняются значение не корректируем.
Значение принимают не более и 400мм: I=372.440*18=720-условие не выполняется значение корректируем.
Окончательно значение принимаем равным:
Значение напряжения в растянутой арматуре монолитного ригеля определяем по формуле:
где M=133.79kHm- к определению ширины раскрытия трещин при действии полной нормативной нагрузки;
M=125.67kHm- к определению ширины раскрытия трещин при действии нормативной длительной нагрузки.
0.4МПа- напряжения в растянутой арматуре монолитного ригеля при действии полной нормативной нагрузки;
653МПа- напряжения в растянутой арматуре монолитного ригеля при действии нормативной длительной нагрузки.
Определяем значение коэффициента учитывающего неравномерное распределение относительных деформаций растянутой арматуры между трещинами:
6 - при действии полной нормативной нагрузки;
5 - при действии нормативной длительной нагрузки.
Определяем значения коэффициентов согласно п.4.10 [3]:
- коэффициент учитывающий продолжительность действия нагрузки и принимаемый равным:
- при непродолжительном действии нагрузки;
- при продолжительном действии нагрузки;
- коэффициент учитывающий профиль продольной арматуры и принимаемый равным:
-для арматуры периодического профиля (классов А300 А400 А500 В500).
- коэффициент учитывающий характер нагружения и принимаемый равным:
- для изгибаемых и внецентренно сжатых элементов.
Ширину раскрытия трещин определяем по формуле:
при продолжительном действии длительных нагрузок:
при непродолжительном действии полной нагрузки:
при непродолжительном действии длительных нагрузок:
Согласно п. 4.14 [3] ширина продолжительного раскрытия трещин будет равна:
Ширину непродолжительного раскрытия трещин принимаем равной:
где - предельно допустимая ширина раскрытия трещин принимаемая равной:
мм - при продолжительном раскрытии трещин;
мм - при непродолжительном раскрытии трещин.
270.3- условие выполняется;
290.4- условие выполняется.
2. Расчет железобетонного монолитного ригеля по деформациям (по прогибам)
Цель - обеспечить требования по эксплуатационной пригодности железобетонного элемента по деформациям.
Задача - вычислить прогиб и сравнить с предельно допустимым значением.
Расчет монолитного ригеля по прогибам с трещинами в растянутой зоне выполняем согласно блок-схеме 6.1 [6] (номера пунктов расчета соответствуют пунктам блок-схемы). Также расчет может быть выполнен согласно п. 4.17 - 4.25 [3].
Геометрические размеры рассматриваемого поперечного сечения изгибаемого железобетонного монолитного ригеля в пролете (см. рис. 3) составляют: b=520мм h=300мм b=2420 mm h'f=80мм а=35мм.
Геометрические размеры поперечного сечения изгибаемого железобетонного монолитного ригеля на опоре составляют:
b=520мм h=300mm b=2420mm а=35мм
Расчетный пролет монолитного ригеля составляет: l=5491.67 mm ( - высота сечения колонны 250мм - ширина площадки опирания монолитного ригеля на кирпичную стену).
Характеристики бетона и арматуры для расчета ригеля по предельным состояниям второй группы см. расчет по определению момента трещинообразования.
Площадь фактически установленной продольной растянутой арматуры в пролетном сечении согласно результатам расчета по этапу 3.1 составляет: A=1885 mm² продольной сжатой: A=117.8 mm².
Площадь фактически установленной продольной растянутой арматуры в опорном сечении согласно результатам расчета по этапу 3.1 составляет: A=2036 mm² где A=1747 mm²- площадь растянутой арматуры установленной по расчету в сечении на опоре;
Площадь продольной сжатой арматуры в сечении на опоре: A=3037 mm² - площадь арматуры в сжатой зоне ригеля на опоре входящей в состав каркаса К-1).
Изгибающий момент ригеля в пролетном сечении в крайнем пролете от действия полной нормативной нагрузки (см. этап 2 дополнительные данные) равен: M=133.79kHm в т.ч. изгибающий момент ригеля в пролетном сечении в крайнем пролете от действия нормативной
длительной нагрузки:M=125.67kHm. Изгибающий момент ригеля в опорном сечении по грани средней колонны от действия полной нормативной нагрузки равен: M=114.9kHm- изгибающий момент ригеля в опорном сечении по грани средней колонны от действия нормативной длительной нагрузки равен M=108.6kHm
Для определения кривизны монолитного ригеля находим значения коэффициентов а также значение коэффициента приведения сжатой арматуры к бетону :
где a=25.45 - для продолжительного действия нагрузки при определении коэффициента ;
a=13.64- для непродолжительного действия нагрузки при определении коэффициента и при определении коэффициента .
Значения коэффициентов для определения кривизны сечения ригеля в пролете составят:
для продолжительного действия нагрузок при определении коэффициента :
для непродолжительного действия нагрузок при определении коэффициента и при определении коэффициента :
Значения коэффициентов для определения кривизны сечения ригеля на опоре составят:
для продолжительного действия нагрузок при определении коэффициента :
для непродолжительного действия нагрузок при определении коэффициента и при определении коэффициента :■
Коэффициент определяем по табл. 4.5 [3] коэффициент - по табл. 4.5 [3].
Находим кривизну монолитного ригеля от непродолжительного действия всех нагрузок:
для сечения в пролете: коэффициент . Кривизну вычисляем по формуле 4.26:
для сечения на опоре:
Определяем кривизну от непродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок: для сечения в пролете:
Определяем кривизну от продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок: для сечения в пролете:
Полную кривизну монолитного ригеля для участков с трещинами в растянутой зоне определяем по формуле:
где - кривизна от непродолжительного действия всех нагрузок на которые производят расчет по деформациям;
- кривизна от непродолжительного действия постоянных■и длительных нагрузок;
- кривизна от продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок для сечения в пролете:
=(6.63-6.17+7.14)*=7.6*
для сечения на опоре:
=(5.67-5.31+5.92)*=6.28*
Коэффициент S принимаем как для свободно опёртой балки:
Прогиб крайнего пролета монолитного ригеля:
Согласно п. 10.7 [4] находим =33.27 mm
5333.27- условие выполняется.
Этап 5. Расчет сборной железобетонной колонны на действие сжимающей продольной силы со случайным эксцентриситетом и монолитного центрально нагруженного фундамента.
1. Расчет сборной железобетонной колонны на действие сжимающей продольной силы со случайным эксцентриситетом.
Цель - обеспечить несущую способность железобетонного элемента.
Задачи - подобрать необходимую площадь сечения продольной сжатой и поперечной арматуры в сечении сборной железобетонной колонны; сконструировать элемент.
Подбор продольной арматуры выполняем согласно блок-схеме 7.1 [6] (номера пунктов расчета соответствуют пунктам блок-схемы). Также расчет может быть выполнен согласно п. 3.49 - 3.58 [3]. .
Сечение колонны принято на этапе 1 и составляет: b = h=250мм. Величину защитного слоя назначаем в соответствии с требованиями п.5.6 — 5.8 [3] и принимаем а = 40мм. Длина колонны первого этажа составляет l=3450(см. рис. 1.5). Расчетную длину элемента принимаем согласно требованиям п. 6.2.18 [1]:
Характеристики бетона и арматуры: бетон тяжелый класс бетона для сборных конструкций по бланку задания (см. этап 1) В15по табл. 1 прил. 5 или табл. 2.2 [3] определяем расчетное сопротивление бетона по прочности на сжатие: .
Продольная рабочая арматура по заданию - класса А-300 расчетное значение сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы определяем по табл. 2 прил. 5 или по табл. 2.6 [3]:
Расчетные усилия в колонне первого этажа:
усилие в колонне первого этажа от расчетных нагрузок с учетом ее собственного веса: N=935.6кН
усилие в колонне первого этажа от расчетных длительных нагрузок с учетом ее собственного веса: N=873.75kH
Определяем рабочую высоту сечения бетона колонны: =250-40=210мм.
Так как - расчет допускается производить из условия:
Принимая вычисляем требуемую площадь сечения по формуле:
где А - площадь поперечного сечения колонны.
Принимаем армирование колонны сечением 250мм - . Выполним проверку прочности сечения колонны с учетом площади сечения фактически принятой арматуры.
Продольная рабочая арматура ()
При по табл. 3.5 и 3.6 [3] находим .
Определяем коэффициенты и по формулам:
a=0.45. ф=0884 Коэффициент принимается не более .
Фактическую несущую способность колонны находим по формуле:
5.61026.04- условие выполняется следовательно прочность колонны обеспечена.
Диаметр стержней поперечной и монтажной арматуры назначаем из условия свариваемости (см. табл. 2 прил. 6) и принимаем равным 5мм. Шаг стержней принимаем равным 400мм что не более 20*d=20*20=400mm
2 Расчет монолитного центрально нагруженного фундамента.
Цель - обеспечить прочность монолитного железобетонного фундамента
Задача - определить размеры фундамента подобрать площадь сечения продольной рабочей арматуры в плитной части фундамента.
Геометрические размеры сечения колонны приняты на этапе 1 и составляют: b=h=250мм. По заданию грунт основания имеет условное расчетное сопротивление . Глубина заложения фундамента составляет H=2.05m
Характеристики бетона и арматуры: бетон тяжелый класс бетона монолитных конструкций по бланку задания (см. этап 1) В20 по табл. 1 прил. 5 или табл. 2.2 [3] определяем расчетное сопротивление бетона осевому растяжению:R=0.9МПа.
Продольная рабочая арматура по заданию - класса А300 расчетное значение сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы определяем по табл. 2 прил. 5 или по табл. 2.6 [3]:
Усилие в колонне первого этажа от нормативных нагрузок с учетом ее собственного веса (см. этап 5.1): N=805.87kH усилие в колонне первого этажа от расчетных нагрузок с учетом ее собственного веса: N=935.6кН. Усредненный вес единицы объема бетона фундамента и грунта на его обрезах принимаем равным:
Требуемую площадь подошвы фундамента определяем по формуле:
Размер стороны квадратной подошвы фундамента должен быть не менее . Принимаем (кратно 10см нечетное) при этом площадь подошвы фундамента будет равна: .
Давление под подошвой фундамента от расчетной нагрузки вычисляем по формуле:
Высота фундамента составляет H=2.05-0.15=1.9 где 165м - глубина заложения фундамента 015 м - расстояние от отметки 0000 до уровня верха фундамента. Расстояние от наиболее растянутой грани подошвы фундамента до центра тяжести стержней продольной арматуры в плитной части принимаем равным а=50мм.
Ширину стакана в уровне верха назначаем 400мм в уровне низа 350мм. Величину заделки колонны в стакан фундамента принимаем равной h=1.5*250=475 mm при этом глубина стакана составит h=475+50=525 mm. Толщину стенок стакана назначаем равной 200мм. Тогда ширина подколонника составит: .
Высота плитной части конструктивно равна =1475 mm.
Уточняем требуемую рабочую высоту плитной части по формуле:
С учетом а=50мм требуемая высота плитной части составит:
Высоту плитной части окончательно принимаем Тогда рабочая высота плитной части составит:
Вылет подошвы фундамента равен: - плитную часть фундамента выполняем одноступенчатой высоту ступени назначаем равной . Рабочая высота первой ступени будет равна: Высота подколонника составит:
Проверку прочности нижней ступени фундамента по поперечной силе без поперечного армирования в наклонном сечении (для единицы ширины этого сечения: b=1см) производим из условия:
где - поперечная сила в наклонном сечении (в случае если то формула принимает вид:
- поперечная сила воспринимаемая бетоном в наклонном сечении. следовательно поперечную силу в наклонном сечении вычисляем по формуле:
- условие выполняется т.к.
Q=157.15>0 т.е. прочность нижней ступени фундамента по поперечной силе обеспечена.
Продавливание плитной части от низа колонны на действие продольной силы N=935.6кН (если то расчет на продавливание производится от низа подколонника).
Расчет на продавливание плитной части от низа подколонника (от низа колонны граница продавливания находится за пределами подошвы фундамента) производим из условия:
где F - продавливающая сила принимается равной N;
- среднее арифметическое значение периметров верхнего и нижнего оснований пирамиды продавливания (h=250мм - высота сечения колонны);
- рабочая высота плитной части фундамента (в случае если расчет на продавливание производится от низа колонны то вместо необходимо подставлять ).
5600945000- условие выполняется продавливания не происходит.
Проверку плитной части фундамента на раскалывание от действия продольной силы N = 935.6кН производим из условия:
56002281500H- условие выполняется раскалывания не происходит.
Площадь сечения арматуры подошвы фундамента определяем из условия:
где - изгибающий момент в расчетном сечении
- рабочая высота фундамента в расчетном сечении
- расчетное сопротивление арматуры на растяжение.
Изгибающие моменты вычисляем по формуле:
для сечения (для одноступенчатого фундамента )
Определяем требуемую площадь арматуры в сечениях I-I и III-III (сечение II-II отсутствует т.к. фундамент одноступенчатый):
Для ширины подошвы фундамента 15м количество стержней продольной арматуры в плитной части устанавливаемой с шагом 200 мм будет равно 8шт.. По максимальной из требуемых площадей арматуры определяем требуемую площадь сечения одного стержня:
По сортаменту окончательно принимаем сетку с одинаковой в обоих направлениях рабочей арматуройс площадью сечения
Монолитный железобетонный фундамент
Этап 6. Расчет кирпичного простенка с сетчатым армированием.
Цель - обеспечить прочность кирпичного простенка.
Задачи - определить усилия в кирпичном простенке первого этажа (см. рис. 1.1) исходя из конструктивных требований назначить диаметр стержней размер ячейки и шаг сеток по высоте проверить прочность кирпичного простенка.
На этапе 1 принята толщина наружных стен t принята 520 мм. Материал стен - кирпич керамический полнотелый одинарный марки по прочности 150 марки по морозостойкости F50 марка цементно-песчаного раствора М50.
Согласно рис. 6.1 высота кирпичной стены за вычетом расстояния От низа стены до 23 высоты простенка первого этажа составляет Н=15200мм. Расчетная ширина стены принимается равной шагу колонн в поперечном направлении l=5700m. Ширина оконных проемов по рис. 1.1 равна . Ширина площадки опирания плиты перекрытия на кирпичную стену составляет . Расчетная высота простенка равна высоте оконного проема . Размеры поперечного сечения простенка составят: b=5700-1800=3900mm
Согласно расчетам этапа 1 полная расчетная нагрузка на 1м2 покрытия с учетом нормального уровня ответственности здания II будет равна: q=6.655полная расчетная нагрузка на 1м2 перекрытия с учетом нормального уровня ответственности здания II будет равна q=5.329kHm²
Продольную силу в опасном сечении простенка определяем по формуле:
- коэффициент проёмности (А - суммарная площадь оконных проемов в расчетном сечении стены);
Суммарную площадь оконных проемов в расчетном сечении стены определяем по рис. : . Тогда коэффициент проемности будет равен:
Момент в расчетном сечении простенка определяем согласно рис.
Значение эксцентриситета продольной силы будет равно:
Так как величина эксцентриситета 1488.4 mm то согласно п. 4.31 [7] простенок можно проектировать с сетчатым армированием.
Вычисляем максимальные напряжения в кладке
где - приняты ориентировочно в первом приближении;
Расчетное сопротивление неармированной кладки должно быть не менее 0.6*0.71=0.43
По табл. 2 [7] или табл. 1 прил. 7 для марки кирпича 150 и марки раствора 50 определяем расчетное сопротивление кладки 1.8>0.43МПа. В случае если расчетное сопротивление кладки менее то необходимо увеличить марку кирпича и раствора.
Исходя из конструктивных требований назначаем сетку из стержней арматуры класса В500 диаметром 4мм (R=415 Мпа R=500Мпа А=126мм²). Шаг сеток назначаем через каждые пять рядов s = 385мм (при толщине шва 12 мм высоте кирпича 65 мм). Размер ячейки сетки принимаем 60 мм.
К расчету кирпичного простенка с сетчатым армированием
Для определения коэффициентов продольного изгиба гибкость простенка в плоскости действия изгибающего момента будет равна:
Высота сжатой части сечения составит: h=492 mm и соответствующая ей гибкость 1500520=288
Расчетное сопротивление кладки при внецентренном сжатии равно:
Упругую характеристику кладки с сетчатым армированием определяем по формуле:
где - по табл. 15 [7] для керамического полнотелого кирпича;
При по табл. 20 [7] определяем тогда коэффициент учитывающий влияние длительной нагрузки определяемый по формуле 16 [7] будет равен
Коэффициент учитывающий повышение расчетного сопротивления кладки при внецентренном сжатии определяем по табл. 19[7]:
Фактическая несущая способность кирпичного простенка при внецентренном сжатии будет равна:
N=4525.81*10³>1226000kH- прочность кирпичного простенка обеспечена.
СП 52-101-2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры. - М: ГУП НИИЖБ Госстроя России 2003
Железобетонные конструкции. Общий курс. В.Н. Байков Э.Е. Сигалов. -М: Стройиздат 1991.
СНиП 2.01.07-85*(с изм. 2003). Нагрузки и воздействия.
Железобетонные и каменные конструкции. Под редакцией В.М. Бондаренко. - М: Высшая школа 2007.
Примеры расчета и конструирования железобетонных конструкций по СП 52-101-2003. Под ред. д-ра техн. наук проф. Соколова Б.С Казань 2007.
СНиП П-22-81. Каменные и армокаменные конструкции. - М.: ЦНИИСК) им. В.А. Кучеренко Госстроя СССР.
Проектирование железобетонных конструкций: Справоч. пособиеА.Б. Голышев В.Я. Бачинский В.П. Полищук и др.; Под ред. А.Б. Голышева; -К.: Будивельник 1985.-496 с.
Пособие по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелого бетона (к СП 52-102-2004). -М: ГУП НИИЖБ Госстроя России 2004.
Компоновка сборно-монолитного железобетонного каркаса с использованием ЭВМ: Методические указания. Сост. Соколов Б.С Загидуллин М.Р. Казань: КГАСУ 2006г.
Проектирование железобетонных и каменных конструкций здания с неполным каркасом и сборно-монолитными перекрытиями: Учебное пособие. Сост. Соколов Б.С. Никитин Г.П. Седов А.Н. Загидуллин М.Р..-Казань: КГАСУ 2007 г.-116с.

жбк многоэтажного здания.dwg

Изделия армированные
Ведомость расхода стали
Извлечение колонны из опалубки производят спомощью пневмотического или фиксированных захватов после
Защитный слой обеспечить постановкой на рабочую арматуру пластмассовых перфоритных вкладышей
Технические требования
Спецификация монолитного участка МУ смотреть на листе 4
Данный чертеж см. совместно с листами
Спецификация монолитной колонны КН-1
Пластмассовый вкладыш
Выпуски напрягаемой арматуры
Спецификация плиты перекрытия П-1
Жест. мин.-ватн.пластины
Пароиз. 1 сл. рубер.
Трехслойный рубер-й слой
Цементно-песч. стяжка
Гравий втопл-й в битум
высшего профессионального образования
Пароизоляция (изоспан)
Утеплитель (керамзит)
Гидроизоляция (экофлекс П)
Гидроизоляция (экофлекс К)
Спецификация монолитного участка МУ
Схема армирования монолитного участка МУ
Жб плита перерытия t=220мм
Пароизоляция (изоспан) p=0.001кнм3
схема раскладки плит перекрытий
этажное жилое здание с неполным каркасом и
сборно-монолитными перекрытиями
Технико экономические показатели
Спецификация монолитного ригеля МР-1
Ведомость деталей (лист 3)
Арматурные изделия ригеля МР-1
Сварные сетки и каркасы изготовить при помощи контактной точечной сварки
Спецификация арматурных изделий
Сборочный чертеж колонны КН-1
каркас пространственный КП-1
Расчетная схема колонны
Извлечение колонны из опалубки производят спомощью пневмотического или фиксированных захватов
Сварке подлежат все пересечения стержней.
Данный чертеж см. совместно с листами 1 и 7.
Спецификация колонны КН-1
Расчетная схема монолитного фун-та
Все наружные поверхности монолитного фундамента
соприкасающиеся с грунтом обмазать горячим
Обеспечить непрерывное бетонирование фундамента
уплотнение бетонной смеси выполнять
с применением глубиных вибраторов.
Данный чертеж см. совместно с листом 1
Спецификация монолитного фундамента Ф-1
Расчетная схема монолитного ригеля
Расположение и маркировку монолитных участков см. на листе 1.
Защитный слой бетона для рабочей арматуры каркасов монолитных участков
Перед бетонированием монолитных участков поверхности сборных плит перекрытий очистить
технико-экономические показатели
Данный лист раммастривать совместно с листами 2
Схема армирования монолитного ригеля
Толщина защитного слоя бетона для рабочей арматуры каркасов
Плоские каркасы и сетки объединить в пространственный каркас при помощи ручной
- см. ведомость деталей лист. 4.
электродуговой сварки электродами Э42А по ГОСТ 9467-75*.
Схема армирования монолитного ригеля МР-1
в соответствии с требованиями ГОСТ 14098-91.
Перед бетонированием монолитных ригелей соприкасающиеся поверхности плит перекрытий и
каменной кладки должны быть очищены и промыты.
Гидроизоляция (верхний слой Экофлекс К)
Пароизоляция(Изоспан DM)
Спецификация железобетонных конструкций
Элем-ы сборных конструкций
Плита П-1 (ПК 45 18-3)
Плита П-2 (ПК 45 15-3)
Технические требования: 1 За условную отметку 0.000 принят уровень чистого пола переднего атома. 2. Наружные стены запроектированы из керамического кирпича 1H0150250 FOCT 530-2007 на цементно-песчаном растворе марки 50. 3. Монтаж сборных плит перекрытий и колонны производить в соответствии с 70.13330.2012 "Несущие и ограждающие конструкции" и указаниями
изложенными в типовых сериях изделий. 4. К монтажу колонн приступать после подготовки и инструментальной проверки соответствия проекту дно стакана фундаментов плане и по вертикали. 5. Подготовку стакана фундаментов производить путем выравнивания дна цементно-песчаным раствором марки не ниже 200 6. Замоноличивание колонии 6 стаканах фундамента производить бетоном класса 815 мелком заполнителе. 7. Укладку плит перекрытий на кирпичные стены производить по быробненному слов цементно -песчаного раствора марки не ниже толщиной 10 мм
между зачеканить цементно-песчаным раствором марки 100. 8. Для крепления плит перекрытий между собой и обеспечения их совместной работы с наружными стенами установить анкерные элементы.
Схема расположения элементов каркаса.
Гидроизоляция (нижний слой Экофлекс П)
Монолитная ригель МР-1
Монолитный участок МУ-1
Колонна средняя КС-1
Колонна верхняя КВ-1
Элем-ы монолитных кон-ий
Спецификация кирпичного простенка
Технические требования: 1.Сетки установить через каждые 5 рядов. 2.Толщину растворного слоя принять 12 мм. 3Сетки изготовить при помощи контактной сварки в соответствии с требованиями ГОСТ 14098-2014
Схема армирования кирпичного простенка
Схема расположения элементов каркаса
спецификация жб конструкций
Фундамент. Бетон В30