Железобетонное здание с неполным каркасом 4 этажа

ЖБК-Л1.dwg

ЯГТУ 08.03.01-011 КП
Железобетонные конструкции
-х этажное здание с неполным каркасом
Схема расположения перекрытия (1:200)
специ- фикация сборных элементов
Спецификация сборных элементов
Закладная деталь колонны
Закладная деталь ригеля
Пустото-образующая труба ø28 3шт.
Выпуски арматуры ø16 А400
Центрирующая пластина
Пустото-образующая труба ø28

ЖБК-Л2.dwg

ЯГТУ 08.03.01-011 КП
Железобетонные конструкции
-х этажное здание с неполным каркасом
Крайний ригель Р-1 (1:20)
средний ригель Р-2 (1:20)
Крайний ригель Р-1 (опалубка) (1:20)
Крайний ригель Р-1 (армирование) (1:20)
Средний ригель Р-2 (опалубка) (1:20)
Средний ригель Р-2 (армирование) (1:20)
Колонна К-1 (опалубка) (1:20)
Колонна К-1 (армир.) (1:20)

Курсовая ЖБК.docx

Министерство образования и науки Российской Федерации
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение
«Ярославский государственный технический университет»
Кафедра «Строительные конструкции»
Курсовой проект защищен
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ И КАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ
Расчетно-пояснительная записка к курсовому проекту
по дисциплине «Железобетонные и каменные конструкции»
ЯГТУ 08.03.01-011 КП
Нормоконтролер Курсовой проект выполнил
Канд. техн. наук доцент студент гр. ПГС-31
Задачей данной курсового проекта является расчет железобетонного здания с неполным каркасом
Цель рассчитать плиты перекрытия для сборного и монолитного варианта рассчитать ригель в крайнем и среднем пролете а также рассчитать колонну а также подобрать армирование для всех видов железобетонных конструкций
В данной работе рассмотрено здание с размерами в осях 544м х 249м и высотой этажа 6м для него подобраны и рассчитаны плиты перекрытия ребристого типа прямоугольный ригель колонна и консоли колонны запроектирован стык ригеля с колонной и стык колонны с колонной а так же подобран монолитный вариант перекрытия для данного здания и рассчитан простенок.
СОДЕРЖАНИЕ_Toc43049352
ПРОЕКТИРОВАНИЕ СБОРНОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО ПЕРЕКРЫТИЯ.6
1 Компоновка перекрытия6
2 Расчет плиты перекрытия8
2.1 Определение поперечного сечения плит сбор нагрузок определение силовых факторов.8
2.2 Расчет плиты на общий изгиб10
2.3 Расчет поперечной арматуры16
2.4 Определение шага для приопорного участка17
2.5 Проверяем прочность наклонного сечения на действие поперечной силы18
2.6 Расчет по группе предельных состояний22
4.1 Конструирование колонны40
4.2 Расчёт консоли43
МОНОЛИТНОЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОЕ ПЕРЕКРЫТИЕ53
1Определение габаритов53
2. Раcчет силовых факторов56
3. Расчет сечения плиты56
4. Расчет арматурных сеток57
КАМЕННЫЕ И АРМОКАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ59
СПЕЦИФИКАЦИЯ АРМАТУРНЫХ ИЗДЕЛИЙ64
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ69
Железобетонные конструкции – изготавливаемые на предприятии (сборные) или же на строительной площадке (монолитные) элементы зданий и сооружений из железобетона. Железобетонные конструкции позволяют быстро и с минимальными финансовыми затратами возводить дома разной степени сложности. Из-за того что железобетонные конструкции представляют собой арматурный каркас залитый цементным тестом (бетоном) это дает возможность легко придавать конструкциям требуемую форму и размеры с соблюдением заданной прочности. Благодаря этим факторам железобетонные конструкции получили широкое распространение во всех сферах строительства. Монолитные железобетонные конструкции производимые как правило прямо на строительной площадке применяются в зданиях и сооружениях которые трудно поддаются делению на составные части при уникальности или малого количества одинаковых элементов и при особенно больших нагрузках (фундаменты каркасы и перекрытия многоэтажных промышленных зданий гидротехнические транспортные и другие сооружения).
Технология возведения монолитных железобетонных конструкций хорошо изучена и отработана применение технологии предварительного напряжения при производстве монолитных конструкций позволяет добиться отличных прочностных показателей. Из монолитного железобетона выполнено множество уникальных объектов такие как: телевизионные башни промышленные трубы большой высоты реакторы атомных электростанций и прочие. Сборные железобетонные конструкции и изделия — конструкции производимые на специализированных предприятиях что путем стандартизации и массовости позволяет значительно экономить ресурсы. Применяется в различных отраслях строительства: жилищно-гражданском промышленном сельскохозяйственном и других. Конструкции должны быть максимально технологичны и транспортабельны. Особенно выгодны при производстве типовых зданий и сооружений.
ПРОЕКТИРОВАНИЕ СБОРНОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО ПЕРЕКРЫТИЯ.
1 Компоновка перекрытия
Габариты здания – 54.4х24.9 м
Разбиваем здание на 3 пролета (=3) ширина здания () = 249 метров.
Разбиваем здание в продольном направлении на 10 частей (=10) исходя из того что длина здания () 544 метра а длина плиты не должна превышать 5.5 метров при полезной нагрузки на всех перекрытиях больше 8 кН. Исходя из сечения колонны 400х400 мм ширину ригеля принимаю на 50 мм меньше =350 мм
Для предварительного расчета примем опирание плит на стены () равным 100 мм. Тогда длина плиты будет вычисляться по формуле:
Делаем вывод: Опирание плит на стены 100 мм. Длина плиты равна 5460 мм
Предварительно разбив ширину здания по плитам получили 20 плит () перекрытия. В крайних пролетах получено 65 плиты а в средних по 7 плит.
Ширину плиты определяем по формуле:
Находим величины крайних (L1 B1) и средних (L B) пролетов.
опирание плит по 50 мм с каждой стороны.
В результате расчета получена следующая компоновка плит:
Рисунок 1 – Схема расположения плит перекрытия
2 Расчет плиты перекрытия
2.1 Определение поперечного сечения плит сбор нагрузок определение силовых факторов.
Рисунок 2 – Конструирование плиты
)Вес квадратного метра плиты:
– проверка выполняется
Расчет и конструирование сборной плиты
Выбор расчетной схемы
Рисунок 3 – Определение расчетной длины плиты
Расчетная длина плиты будет определяться по формуле:
Где -зазор (принимаем равным 15 мм)
Таблица №1 – Сбор нагрузок на плиту кНм2
Наименование нагрузки
Значение нагрузки кНм2
Нормативное значение для II гр. П.С.
Расчетное значение для I гр. П.С.
1 Собственный вес перегородок (пазогребневые блоки на клеевом растворе)
2 Собственный вес пола (керамогранит - 8мм на плиточном растворе – 15мм)
3 Стяжка выравнивающая (ЦП раствор М200 – 20 мм)
4 Собственный вес плиты перекрытия
а) Расчетный изгибающий момент:
б) Нормативный изгибающий момент
в) кратковременное действие нагрузки
в) Изгибающий момент от длительной нагрузки:
Рисунок 4 – Эпюры изгибающих моментов и поперечных сил
2.2 Расчет плиты на общий изгиб
Плиту проектируем из тяжелого бетона B25 с продольной арматурой А500С
Для подбора продольной арматуры преобразовываю сечение плиты в тавровое сечение.
5 Расчет продольной арматуры
Фактическое значение заменяем эквивалентным
Рисунок 5 – Замена фактического сечения эквивалентным
Определяю значение bf’ef исходя из двух условий:
Следовательно размер свеса равен половине расстоянию в свету в поперечной полке.
следовательно размер свеса равен половине расстоянию в свету в поперечной полке
Расчетная ширина сжатой полки равна ширине плиты.
Определяем рабочую высоту сечения плиты по формуле:
Проверяем положение нейтральной оси:
Где -расчетная ширина сжатой полки (1250)
-расчетное сопротивление бетона (для B25 = 145 мПа)
вывод: нейтральная ось проходит в пределах сжатой полки. В таком случае можно считать по упрощённой схеме
Находим коэффициент :
Где b – ширина сечения (1250)
Вывод: Высота сечения достаточна для восприятия расчетного момента. Сжатой арматуры устанавливать не требуется.
Конструирование по сортаменту исходя из найденной площади находим арматуру.
Выбираем 225 с =982 мм2 (Защитный слой будет: a=38-252=25 (мм))
2 с =760 мм2 допускается.
Проверяем процент армирования: (=01%)
Вывод: процент армирования достаточный
Расчет верхней арматуры в стадии монтажа и транспортировки
Первоначально назначаю арматуру
Стадия транспортировки
Рисунок 6 – Расчетная схема в стадии транспортировки
Вывод: Арматуры достаточно. Плита в стадии транспортировки не сломается.
Рисунок 7 – Расчетная схема в стадии монтажа
с – расстояние от конца плиты до монтажной петли (с=0.5м)
Рисунок 8 – Продольное армирование плиты
2.3 Расчет поперечной арматуры
Проверяем наличие в балке наклонных трещин:
Где -расчетное сопротивление бетона на осевое растяжение (для В25 равно 105 мПа)
Вывод: трещины есть необходимо устанавливать поперечную арматуру по расчету.
Выполняем расчет армирования:
Ищем уравнение для определения интенсивноти армирования:
Вывод: считаем по формуле:
2.4 Определение шага для приопорного участка
Определяем шаг в пролете.
Определяем площадь арматуры:
Где -расчетное сопротивление поперечной арматуры (для Вр500 равна 300 мПа)
Выбираем 25 с =39 мм2
Тогда: фактическая интенсивность на приопорном участке:
фактическая интенсивность в пролетном участке:
Вывод: рассчитанная арматура достаточна и на приопорном участке и в пролете.
2.5 Проверяем прочность наклонного сечения на действие поперечной силы
Значение с определяем по формуле
Где с – длина проекции наиболее опасного наклонного сечения на продольную ось
Где с0 – проекция наклонной трещины на продольную ось
Поперечная сила воспринимаемая хомутами в наклонном сечении:
Поперечная сила воспринимаемая бетоном над наклонной трещиной:
Определяем поперечную силу в конце опасного наклонного сечения:
Вывод: прочность наклонного сечения на действие поперечной силы обеспечивается.
Конструирование поперечной арматуры в плите
Приопорный участок принимаем часть пролета
Рисунок 9 – Схема поперечного армирования
7) Расчет полки на местный изгиб
Бетон класса В25 с характеристиками: ;.
Используем арматуру класса В500 с расчетным сопротивлением
Находим силовой фактор:
Рисунок 10 –Схема загружения
Находим рабочую высоту сечения плиты: (мм)
Находим коэффициент
Вывод: толщина сечения плиты достаточна для восприятия расчетного момента.
Где -расчетное сопротивление арматуры (415 мПа)
Рисунок 11 – Конструирование сетки на ребристую плиту
2.6 Расчет по группе предельных состояний
Расчет момента образования трещин
Рисунок 12 – Расчет плиты по II группе предельных состояний
)Вычисляем приведенную площадь сечения:
Где Аb – площадь сечения балки:
Аs - Площадь нижней продольной арматуры:
A I s1 - Площадь верхней продольной арматуры:
A I s2 - Площадь продольной арматуры в сетке С-1:
Определяем коэффициент приведения α :
)Вычисляю статический момент приведенной площади:
Статический момент площади бетона:
) Вычисляем расстояние от центра тяжести балки до нижнего края мм:
) Определяем момент инерции приведенного сечения балки :
) Рассчитываем момент сопротивления приведенного сечения мм3:
) - упругопластический момент сопротивления
) – момент трещинообразования
) Упругая жесткость сечения при изгибе:
) Жесткость сечения в момент образования трещин:
) Кривизна в момент образования трещин
Вывод: (в бетоне есть трещины и нужен расчет по раскрытию трещин)
Расчет ширины раскрытия трещин
- базовое расстояние между трещинами;
Но должно быть меньше 400мм и 40·ds = 880 и больше 100мм и
·ds = 250 поэтому принимаем 34964 мм.
Вычисляем положение нейтральной оси
= (коэффициент для продолжительной нагрузки)
Расчет по раскрытию трещин производят из условия:
Значения acrcult принимают равными из условия обеспечения сохранности арматуры:
мм – при длительном раскрытии трещин;
мм – при непродолжительном раскрытии трещин;
Ширину раскрытия трещин aсrс определяют исходя из взаимных смещений растянутой арматуры и бетона по обе стороны трещины на уровне оси арматуры и принимают при длительном раскрытии:
Продолжительное раскрытие трещин:
Но должно быть меньше 400мм и 40·25 = 900 и больше 100мм и
·ds = 250 поэтому принимаем 400 мм.
(проверка выполнена)
Ширина непродолжительного раскрытия трещин:
где - ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия постоянных и временных (кратковременных и длительных) нагрузок.
Для изгибаемых элементов значения можно заменить соответственно на - моменты от действия постоянных и длительных нагрузок.
Вычислим при действии всех нагрузок.
Определяем максимальный прогиб балки:
Приведенный модуль деформации равен:
Где - принимаю равный в соответствие с нормальной влажностью
Определяю высоту сжатой зоны принимая ширину ребра 140 мм и площадь сжатых свесов равную
где S определилось по табл. 4.3 пособия к СП 52.101.2003
Определим предельно допустимый прогиб для пролета 546 м из [3] (=l200)
60200=273 мм>=552 мм
Вывод: значение прогиба удовлетворяет нормативному требованию
Определяем расчетные длины ригелей
Рисунок 13 – Схема неразрезного ригеля
Ригель является частью многоэтажно многопролетной рамы такая рама называется регулярная а общая схема здания при действии горизонтальной нагрузки – плоско-параллельная. В этом случае ригель можно вычленить и рассмотреть как отдельную многопролетную балку.
В первом приближении принимаю размеры сечения ригеля
Определение нагрузок на ригель
Расчетная постоянная нагрузка на ригеле расчитывается по формуле:
Где – собственный вес ригеля
Собираем с грузовой полосы В
Сечение ригеля в первом приближении
Рисунок 14 – Схема ригеля
= (18)-(110)L = 1095-875 мм
Рисунок 15 – Эпюра загружений
Коэффициенты для элементарных изгибающих моментов
Расчет продольной нижней арматуры для крайнего ригеля
Рабочая высота сечения
Определяю значение коэффициента
Сечение элемента достаточно для восприятия изгибающего момента
Выбираем328 с =1847 мм2 (Защитный слой будет: a=60-282=46 (мм))
Вывод: процент армирования достаточный. Продольную арматуру в верхних волокнах назначаю такую же как при расчете на опоре B
Расчет верхней продольной арматуры на опоре В
Арматура работающая на растяжение
Выбираем 332 с =2413 мм2 (Защитный слой будет: a=60-322=44 (мм))
Вывод: процент армирования достаточный.
Расчет продольной нижней арматуры для среднего ригеля
Выбираем 228 с = 1232 мм2 (Защитный слой будет: a=60-282=46 (мм))
В сжатую зону арматуру назначаем как на опоре B
Расчет верхней продольной арматуры на опоре С
Выбираем 332 с =2413мм2 (Защитный слой будет: a=60-322=44(мм))
3.3 Расчет поперечной арматуры
Расчёт крайнего ригеля
Rbt=1.05 (МПа); А240; Rsw=170 (Мпа) бетон В25
Высота сечения > 300 мм следовательно необходима поперечная арматура
)Проверяем достаточность размеров сечения:
Вывод: прочность сечения по наклонной сжатой полосе обеспечена габариты сечения достаточны для восприятия Q.
)Проверяем наличие в балке наклонных трещин:
Где -расчетное сопротивление бетона на осевое растяжение
Определяем шаг для приопорного участка:
Выбираем шаг 250 мм.
3) Определяем шаг в пролете.
Выбираем шаг 500 мм.
) Выполняем расчет армирования:
Определение интенсивности армирования:
Момент воспринимаемый бетоном
Эквивалентно распределенная нагрузка
Поперечная сила воспринимаемая бетоном
Требуемая интенсивность поперечного армирования:
4) Определяем площадь арматуры:
Где -расчетное сопротивление поперечной арматуры
Выбираем 38 А240 с =151 мм2
Тогда: а) фактическая интенсивность на приопорном участке:
б) фактическая интенсивность в пролетном участке:
Вывод: выбираем А240 с =151 мм2
Проверяем прочность наклонного сечения на действие поперечной
Расчёт поперечной арматуры среднего ригеля
В пролёте нагрузка передаётся более чем в 5 точках поэтому принимаем следующую РС:
Rbt=1.05 (МПа); А240; Rsw=170 (Мпа).
1) Определение интенсивности армирования:
Выбираем 38 с =151 мм2
Рисунок 16 -Схема крепления плиты-распорки к ригелю
Рисунок 17 – Армирование крайнего и среднего ригеля
Рисунок 18 – Конструкция ригеля
4.1 Конструирование колонны
Расчетная длина колонны
Нагрузка от перекрытия
Рисунок 19 – Расчетная схема колонны
Определяем усилие в колонне от действия кратковременной нагрузки:
Находим коэффициент продольного изгиба φ:
- коэффициент принимаемый при длительном действии нагрузки по [т.8.1 СП3.13330]; линейной интерполяцией.
Таблица 3 - Определение коэффициента φ.
Расчёт продольной арматуры в колонне:
Исходные данные: В20; Аsc-А400; Rв=115 (МПа); Rsc=350 (МПа)
Расчёт силовых факторов:
Рассматриваем 2 варианта:
На максимальную продольную силу
На длительную нагрузку
Вывод: назначаем арматуру А400 416. (As=804 мм2)
Расчёт поперечной арматуры в колонне:
)Поперечная арматура:
Диаметр поперечной арматуры согласовываем с диметром продольной:
Назначаем поперечную арматуру 8 А-400. Арматуру располагаем с шагом для сварных каркасов
Принимаю шаг поперечной арматуры S=200мм
Исходные данные: бетон As-A400C Rb=115 (МПа) Rbt=09 (МПа); Rs=350 (МПа).
Консоль короткая открытая:
Консоль рассматривается как балка-стенка. Используется расчётная модель подкосов и распорок.
Расчёт и конструирование консоли производится на максимальную опорную реакцию ригеля.
Определяем длину площадки опирания:
Требуемый вылет консоли:
Вывод: принимаю вылет консоли 250 мм удовлетворяет проверке на смятие.
Проверка напряжению смятию:
Расстояние от точки приложения опорного давления до грани колонны:
Полная высота консоли
Высота свободного края консоли
0мм 0.9 мм (вывод: проверка выполнена)
1) Расчёт поперечной арматуры:
Так как h=550 мм≥25*155=387 мм то консоль армируется отгибами и горизонтальными хомутами по всей высоте консоли.:
Назначаем шаг стрежней Asw:
s ≤ h04=4504=1125 мм
Вывод: выбираем шаг 100 мм. Назначаем хомуты 28 A400 Asw =101 (мм2)
Расчитываем наклонную отогнутую арматуру
Минимальное количество отогнутой и поперечной арматуры располагаемой на верхней половине участка от точки приложения опорного давления до примыкания наклонной грани консоли к колонне определяю из условия:
Принимаем отогнутую арматуру 410A500 =314мм2
Проверяем прочность консоли по наклонной сжатой полосе:
Вывод: проверка выполнена
2) Расчет продольной арматуры
При жестком соединении ригеля с колонной и замоноличивании стыка и приварке ригеля через закладные продольная арматура колонны рассчитывается на растягивающее усилие.
Несущая способность сварного соединения между закладными деталями ригеля и колонны состоящего из двух фланцевых угловых швов
Получился большой катет шва увеличиваю вылет консоли до 350 мм
Вывод: выбираем рабочую арматуру А400 328 As=1847 (мм2)
Рисунок 20 – Схема армирования консоли
Расчет стыка ригеля с колонной
Принимаю толщину закладных деталей в ригеле толщину закладных деталей в колонне
мм 1.2x13 => проверка выполняется
Рисунок 21 – Схема стыка ригеля с колонной
Рисунок 22 – Схема ванной сварки
Стык ригеля с колонной происходит через закладной стержень в колонне и стыковой стержень диаметром 25 мм. Стек стержней происходит на ванной сварке. Пространство между ригелем и колонной бетонируется бетоном В25 с использованием фракции щебня 5-20 мм.
Расчет на стадии монтажа и транспортировки
Рисунок 23 – Расчетная схема колонны при транспортировке
Где С – расстояние от петли до края колонны (С = 1000 мм)
Расчет продольной арматуры
Вывод: подобранная продольная арматура достаточна для восприятия моментов при транспортировке.
Рисунок 24 – Расчетная схема колонны при монтаже
Где С – расстояние от консоли до верха колонны (С = 600 + 700(ригель) мм)
Выбираем 28 с =101 мм2 (Защитный слой будет: a=30-82=26 (мм))
Вывод: процент армирования достаточный. Подобранная продольная арматура достаточна для восприятия моментов при монтаже.
Закладные детали колонны
Рисунок 25 – Закладные детали колонны
МД-1 – Центрирующая пластина для сопряжения с колонной следующего этажа
МД-2 – Монтажные петли
МД-3 – Отверстие для прохода сытковой арматуры в узле стыка ригеля с колонной
МД-4 – Опорные плиты консоли соединяющиеся с каркасами К-2
МД-5 – Труба для монтажа колонны
МОНОЛИТНОЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОЕ ПЕРЕКРЫТИЕ
1Определение габаритов
) Определяем (второстепенные балки укоротим на 10%)
следовательно проверка выполняется.
) Определяем (крайние балки опирающиеся на ригель укоротим на 20%)
При компоновке возникла проблема что расстояние мало принимаю решение назначить мм
)Определяем размеры второстепенной балки:
Принимаем ширину второстепенной балки 180 мм.
)Определяем размеры главной балки:
Принимаем ширину главной балки равной
Вывод: получили ребристое перекрытие балочными плитами. У таких плит рабочая арматура только вдоль короткой стороны (. Вдоль стороны арматура подбирается конструктив
Рисунок 26 – Компоновка монолитного перекрытия
Рисунок 27 – Расчетная схема монолитной плиты
Рассчитываем размеры:
2. Раcчет силовых факторов
) Расчетные изгибающие моменты в четырех сечениях
3. Расчет сечения плиты
) Проверяем назначенную высоту плиты выполненную из бетона B20 Rb=115 (МПа) и арматуры А500С Rs=435 (МПа). Проверяем по максимальному моменту
Принимаем толщину плиты60 мм (>)
Для всех плит которые по всем сторонам опираются на второстепенные балки будем учитывать положительно влияние распора – горизонтальная сжимающая сила в плите. В результате несущая способность плиты увеличивается за счёт чего снижается расход арматуры на 20%.
4. Расчет арматурных сеток
Так как плита будет армироваться рулонными сетками поэтому продольную рабочую арматуру подбираю по (кН*м)
Находим коэффициент =0148
для арматуры Вр500 0502(>)
Расчет: =167.77 (мм2)
Вывод: выбираем 9 стержней 5 мм с шагом 200 =177 (мм2)
) Проверяем процент армирования: (=01%)
=(Sсеч)x100=(17760x1250)x100=02% (>01%)
Распределительная арматура Вр500 4 мм с шагом 200
Необходимо подобрать сетку С-2 для армирования крайнего пролета
М=МsapB-Msapc=3.26-2.24=1.02 кН*м;
М=Mlkp -Мlcp=3.09-2.35=0.74 кН*м.
Находим коэффициент =0047
Расчет: =51.98 (мм2)
Вывод: выбираем 6 стержней 4 мм с шагом 200 =76 (мм2)
=(Sсеч)x100=(7660x1250)x100=01% (>01%)
Рисунок 28 – Схема расположения рулонных сеток.
Рисунок 29 – Схема армирования монолитной плиты.
КАМЕННЫЕ И АРМОКАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ
Расчет конструкции простенка
Принимаю размеры оконных проемов 2300х2000
Рисунок 30– Схема для расчета простенка
Рисунок 31– Фрагмент плана для определения грузовых площадей
Рисунок 32 – Расчетная схема простенка.
1 Снеговая нагрузка:
Снеговой район принимаю IV -> psh=280 кг (28 кНм2)
=28x546x1245=1903 (кН)
2 Плиты покрытия и кровля:
= (196+1)x546x1245=2012 (кН)
3 Вес стропильной конструкции (условно примем 80 кН)
4 Нагрузка от перекрытий 3 и 2 этажа:
= (332+383)x546x875=3416 (кН)
Собственный вес ригеля
5 Вес от стены в сечении 1-1:
tст=550 мм (т.к. штукатурные слои помимо кирпичной кладки 510 мм составляют по 20 мм с каждой стороны).
5x546x2695x18x11=16024 (кН)
=(2.3x2.0x055x18x11)x4=2004 (кН)
=(2.3x2.0x05x13)x4=12 (кН)
=16024 -2004+12=1414 (кН)
6 Определяем общую силу N1:
03 +2012+42+3416+1414+6895 =225805(кН)
7 Определяем усилия от перекрытия 1-ого этажа которое приложено с эксцентриситетом:
=(332+383)x546x875x05=1708 (кН)
Определяем силовые факторы:
1 Моменты в сечениях
=1708 *185=316 (кН*м)
=316 (24289)=0013 (м)
=(316x29)495=1851 (кН*м)
=1851 24824=0007 (м)
=(316x09)=575 (кН*м)
=1189 - 50.1+3=718 (кН)
5x546x2x18x11=1189 (кН)
=2*23x055x18x11=50.1 (кН)
=575(25542)=0002 (м)
4 Проверка => 0012 (м)045x0255=0115 (м)
Проверка прочности простенка при внецентренном сжатии
мПа (для камня М100 и раствора М50) [СП 20 т. 2]
= опред. (зависит от
=(051x428)(1-((2x0013)051))=207 (м2)
Вывод: прочность кладки обеспечена
мПа (для камня М100 и раствора М50) [2 т. 2]
=(051x428)(1-((2x0007)051))=212 (м2)
Определяю фактические размеры простенка с учетом кратности размеру кирпича. Уменьшаю простенок до 3110 увеличивая ширину каждого из окон на 25 мм.
Рисунок 33– Схема кладки простенка.
СПЕЦИФИКАЦИЯ АРМАТУРНЫХ ИЗДЕЛИЙ
Таблица 2 – Спецификация арматурных изделий.
Эскизы арматурных каркасов
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
) СП 70.13330.2012 «СНиП 3.03.01-87.Несущие и ограждающие конструкции» утв. Приказом Федерального агенства по строительству и жилищно-коммунальному хозяйству от 25 декабря 2012 г. №109ГС
) Свод правил СП 16.13330.2012 «Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения». Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003. Утвержден Приказом Министерства регионального развития Российской Федерации (Минрегион России) от 29 декабря 2011 г. N 6358.
) Свод правил СП 15.13330.2012 «Каменные и армокаменные конструкции». Актуализированная редакция СНиП II-22-81*. Утвержден Приказом Министерства регионального развития Российской Федерации (Минрегион России) от 29 декабря 2011 г. N 6355.
) СП 52-101-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры». Госстрой России 203 –71 с.
) ГОСТ 23279-2012 «Сетки арматурные сварные для железобетонных конструкций и изделий. Общие технические условия». Москва 2013-190 с.
) Проектирование монолитного железобетонного перекрытия: методические указания к выполнению курсового проекта по дисциплине «Железобетонные и каменные конструкции» Сост.: Балушкин А.Л. Милонов С.М. – Ярославль: Изд-во ЯГТУ 2009 – 24 с.