• RU
  • icon На проверке: 32
Меню

Закрытая крановая конструкция

  • Добавлен: 25.10.2022
  • Размер: 6 MB
  • Закачек: 0
Узнать, как скачать этот материал

Описание

Закрытая крановая конструкция

Состав проекта

icon
icon
icon rsrrrrrrs-rrsrrr-1.dwg
icon rrrr-1.dwg.dwg
icon rrrr-2.dwg.dwg
icon rrrrrrr.dwg
icon rr-ryirrrs.dwg
icon rrrr.dwg
icon rrsrr-rrsrrr-ryerrrrrr.dwg
icon
icon 2.docx
icon 1.docx
icon 4.docx
icon 2.4.docx
icon Расчет колонны.rtf
icon 3.docx

Дополнительная информация

Контент чертежей

icon rsrrrrrrs-rrsrrr-1.dwg

Закрытая крановая конструкция
Проект "Закрытая крановая конструкция
СПЕЦИФИКАЦИЯ РАСХОДА СТАЛИ НА
ОДИН ОТПРАВОЧНЫЙ ЭЛЕМЕНТ
ВЕДОМОСТЬ РАСХОДА СТАЛИ НА ЭЛЕМЕНТ
За условную отметку 0.000 принята отметка чистого пола крановой эстакады
что соответствует абсолютной отметке 197
Расчетный уровень грунтовых вод принят на отм. 194
По отношению к бетону нормальной плотности грунтовые воде обладают слабой
общекислотной агрессивностью.
Инженерно-геологические условия площадки приняты по отчету об изысканиях
В качестве основания для свай-стоек приняты галечниковые отложения р.Томь.
Отмеска верха фундамента -0
за исключением баз Б1 и Б4 для которых
отметка верха фундамента 0
Защитный слой бетона для рабочей арматуры подошвы ростверка принят 50 мм.
Для создания непрерывной электрической цепи фундаментные болты (не менее 2 шт.)
соединить сваркой с армарурой подколонника с помощью соединительных стержней
АI. Арматуру каркаса подколонника последовательно соединить сваркой с
арматурой подошвы с выпусками арматуры из свай. Расход лрполнительной арматуры-350 кг.
Узел заделки сваи в ростверк
Оголовок сваи разбить
арматуру завести в ростверк
Арматура класса А-III ГОСТ 5781-82
Схема расположения свай и
РАССТОЯНИЕ МЕЖДУ СКВ
Геологический разрез

icon rrrr-1.dwg.dwg

rrrr-1.dwg.dwg
VEB Eisendie Berei end Maschintn Sabpik ZEMAG SEJTZ DDR
..8 (а §а§ - ) «Ёбв 9
..6 (а §а§ - ) «Ёбв 9
..3 (а §а§ -) «Ёбв 9
..2 (а §а§ - ) «Ёбв 9
Привести в соответствие
сроки доукомплектации
приборами безопасность
согласовать с инспектором
РГТИ (в соответствии
с п.11.1 ПБ 10-382-00)
Сибпроектстальконструкция
Фасад 1-13. Генеральный план
закрытая крановая эстакада
крановая эстакада для металлолома
блок очистки сточных вод
ЭКСПЛИКАЦИЯ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ
ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ ПО ГЕНПЛАНУ
УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
проектируемое здание
открытая крановая эстокада
кустарник групповой посадки
кустарник рядовой посадки
железнодорожный путь
Площадь территории м 75750
Площадь застройки м 10368
Площадь автодорог м 1840
Коэффициент застройки % 36
Закрытая крановая эстакада
Проект "Закрытая крановая эстакада

icon rrrr-2.dwg.dwg

rrrr-2.dwg.dwg
Закрытая крановая эстакада
Проект "Закрытая крановая эстакада
Ось железнодорожного пути
СХЕМА РАСПОЛОЖЕНИЯ ФЕРМ
ПРОГОНОВ И СВЯЗЕЙ ПО ВЕРХНИМ ПОЯСАМ ФЕРМ
Профилированный стальной
Асфальтобетон - 40 мм
пристрелить к цоколю
Уплотненное щебеночное
Нижний слой водоизоляционного ковра
Верхний слой водоизоляционного ковра
Нижний дополнительный слой водоизоляционного ковра
Верхний дополнительный слой водоизоляционного ковра
Профилированный стальной настил
ПЛАН РАСПОЛОЖЕНИЯ ПРОФИЛИРОВАННОГО НАСТИЛА
План на отметке 0.000 Разрез 1-1
План расположения профилированного настила

icon rrrrrrr.dwg

rrrrrrr.dwg
VEB Eisendie Berei end Maschintn Sabpik ZEMAG SEJTZ DDR
..8 (а §а§ - ) «Ёбв 9
..6 (а §а§ - ) «Ёбв 9
..3 (а §а§ -) «Ёбв 9
..2 (а §а§ - ) «Ёбв 9
Привести в соответствие
сроки доукомплектации
приборами безопасность
согласовать с инспектором
РГТИ (в соответствии
с п.11.1 ПБ 10-382-00)
Сибпроектстальконструкция
Узлы крепления колонны
XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX
IIIIIIIIIIIIIIIIIIIIII
IIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIII
IIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIII
IIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIII
IIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIII
IIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIII
IIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIII
Работать совместно с листом 5.
Отверстия сверлить 23 мм
Нижние торцы колонн фрезеровать
а верхнюю поверхность плит строгать
монтаж колонн производится безвыверочным матодом монтажа.
Надкрановую часть выполнить из стали С245 по ГОСТ 27772-88
стали С285 по ГОСТ 27772-88.
IIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIII
IIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIII
IIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIII
IIIIIIIIIIIIIIIIII IIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIII
Проект "Закрытая крановая эстакада
Закрытая крановая эстакада
Монтажная схема фермы
Усилие для прикрепления
Наименование или мерка металла

icon rr-ryirrrs.dwg

rr-ryirrrs.dwg
Закрытая крановая эстакада
Проект "Закрытая крановая эстакада
ПЛАН НА ОТМ. 0.000 по колоннам
СХЕМА РАСПОЛОЖЕНИЯ ФЕРМ
ПРОГОНОВ И СВЯЗЕЙ ПО ВЕРХНИМ ПОЯСАМ ФЕРМ
План на отметке 0.000 Разрез 1-1
Схема расположения связей по нижним поясам ферм
Схема расположения связей по верхним поясам ферм
СХЕМА РАСПОЛОЖЕНИЯ СВЯЗЕЙ ПО НИЖНИМ ПОЯСАМ ФЕРМ
Ведомость элементов смотри лист

icon rrrr.dwg

rrrr.dwg
Закрытая крановая эстакада
Проект "Закрытая крановая эстакада
Лестница навесная ЛН5
Лестница навесная ЛН7
Лестница приставная СЛ1
Лестница навесная алюмин. ЛНА-1000-4
Площадвка навесная алюмин. ПКА-1000-0
Подкладки под конструкции
Стойка ограждения Т-1
Строп универсальный УС #1
Строп облегченный ОС # 1
ВЕДОМОСТЬ МОНТАЖНЫХ ПРИСПОСОБЛЕНИЙ И ТАКЕЛАЖА
УКАЗАНИЯ К ПРОИЗВОДСТВУ РАБОТ
ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ
Монтаж конструкций производится по наряд-допуску кранами КС-8161 (L =35 м
м) в пролете "В-Б" и СКГ-4063 (L =25 м
в направлении от оси 1 методом "на себя" в следующей последовательности:
- опорные конструкции (колонны
блоки подкрановых балок) по
рядам Б и В монтируются краном КС-8161;
- опорные конструкции по ряду А - краном СКГ-4063.
Монтаж конструкций покрытия начинается с 1 оси по направлению к оси 13 методом
после закрепления колонн на проектных анкерных болтах и соединением каждой
колонны блоками подкрановых балок.
Конструкции до начала монтажа укрупняются и раскладываются в зоне монтажа.
Колонны устанавливаются на предварительно выверенные опорные плиты
после проектной затяжки анкерных болтов.
Предварительная наводка конструкций близкая к проектной
производится с помощью
оттяжек из пенькового каната.
При монтаже конструкций
оформлении и сварке узлов должны соблюдаться
требования СНиП 3.03.01-87 "Несущие и ограждающие конструкции
При работе обязательно должно быть ограждение
при отсутствии этого ограждения
работы выполнять с применением предохранительного пояса.
Выполнение работ во время тумана
исключающего видимость в пределах фронта
грозы и ветра со скоростью 15 мс и более не допускается.
Во время перерывов в работе не допускается оставлять поднятые элементы на весу.
Инвентарные люльки монтируются и закрепляются на монтируемом элементе до
При складировании и монтаже конструкций соблюдать общие правила по технике
безопасности согласно СНиП III-4-80.
Предельное отклонение отметок опорных поверхностей колонн 5 мм.
Разность отметок опорных поверхностей соседних колонн 3 мм.
Смещение осей колонн относительно разбивочных осей 5 мм.
Отклонение осей от вертикали при длине: c 4 - 8 м 10 мм
Смещение ферм из плоскости рамы 15 мм.
Смещение оси под балки с оси колонны 20 мм.
Отклонение длины опирания настила на прогоны в местах поперечных стыков 0 - 5 мм.
Ось хода крана КС-8161
Ось хода крана СКГ-4063
Схема монтажа колонн
IIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIII
Схема монтажа блока подкрановых
Схема монтажа связей
Схема монтажа опорных конструкций
Смонтированная крановая эстокада
IIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIII
Технологическая карта
СЕТЕВОЙ ГРАФИК СТРОИТЕЛЬСТВА ПРОИЗВОДСТВЕННОГО КОРПУСА МЕТАЛЛУРГИЧЕСКОГО ЗАВОДА
Автокран КС-3545 1 шт.
ГРАФИК ДВИЖЕНИЯ ОСНОВНЫХ МАШИН И МЕХАНИЗМОВ
ГРАФИК ДВИЖЕНИЯ ОСНОВНЫХ МАТЕРИАЛОВ
ГРАФИК ДВИЖЕНИЯ РАБОЧИХ
Устройство ростверков и укладка ФБ
Монтаж подкрановых балок
Электротехнические работы
Монтаж технологич. оборудования
Экскаватор ЭО-432 1 шт.
Бульдозер Д-157 1 шт.
Комплект бурового оборудования 2 шт.
Автомобиль КАМАЗ 2 шт.
КАМАЗ (длиномер) 2 шт.
Сварочный пост 2 шт.
Закладн. дет. анкерн. болты
СТРОЙГЕНПЛАН М 1:1000
существующий железнодорожный путь
постоянная (временная) электросеть
постоянная (временная) канализация
постоянная (временная) теплосеть
постоянная (временная) водопровод
УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
Высота подъема крюка
Наибольший уклон рабочей площадки 3 градуса
Стенд укрупнительной сборки
График грузоподъемности крана МГК-25 со стрелой 28
помещение для обогрева
Ось хода крана МГК-25
Грузоподъемность 10тонн
Начало проходки крана МГК-25
знаки дорожного жвижения
Конец проходки крана МГК-25
Временное ограждение
Навесные лестницы с люльками
Указания по организации строительной площадки 1.До начала работ по возведению закрытой крановой эстакады необходимо выполнить следующие виды работ: -Установить забор по периметру строительной площадки -Подвести временные дороги с вывешиванием предупредительных знаков и указаний на въезд и выезд. -Подвести временные и постоянные коммуникации -Установить временные помещания для рабочих и выполнить их подключения к временным сетям -Организовать освещение строительной площадки -Организовать пожарный водопровод с установкой двух гидрантов
Электробезопасность -Выключатели и рубильники выполнить в защитном исполнении -Токоведущая часть строительных установок должна быть изолирована -Наружние электропроводки временного электроснабжения выполнить в изолированном виде -Силовой кабель от трансформатора до распределительного шкафа выполнить подземным -Электроустановки и приборы в бытовых помещениях заземлять
Эксплуатация крана -Возведение здания вести с помощью гусеничного крана МГК-25 с длинной стрелы 28м и гуськом 5 м. -Опасные зоны на строительной площадке выделить сигнальными ограждениями согласно ГОСТ 23407-78
плакатами значками безопасности -Установку монтажного крана так
чтобы при его работе расстояние между поворотной платформой и смонтированными конструкциями или другими предметами при любом положении крана была не менее 1м. -В опасных зонах присутствие лиц
не имеющих отношения к данному виду работ не допускается. -Не допускать работу крана при скорости ветра более 15мс
исключающих видимость в пределах фронта работ -Подтягивание и подтаскивание грузов краном запрещено -При перемещении груза в горизонтальном направлении он должен быть поднят на высоту не менее 0
когда зона обслуживания крана полностью не просматривается из кабины крановщиком
ответственным за безопасность должен быть назначен сигнальщик из числа стропальщиков -Кран и спецтранспорт с доставленными на стройплощадку материалами должен располагаться так
что бы груз не проносился над кабиной водителя
Складирование -Площадка складирования разместить в зоне действия крана на уплотненном щебне
а в необходимых местах на бетонном основании -Складирование изделий и конструкций вести в соответствии с разработанными схемами
Временные дороги -Подъезд автотранспорта осуществляется по временным дорогам -На въезде-выезде установить предупредительные знаки безопасности и схему движения транспорта. -Скорость движения на строительной площадке ограничить до 10 кмч
Освещение строительной площадки -Стройплощадка
проходы и проезды в темное время суток осветить в соответствии с требованиями ГОСТ 12.1046-85 -При работе сварщика ближе 15м от места производства работ монтажниками светонепроницаемым экраном
Пожарная безопасность -Вблизи бытовых помещений разместить щиты с противопожарным инвентарем
ящики с песком и ящики для сгораемых отходов
Все работы по организации строительной площадки и монтажу конструкции выполнить в соответствии с требованиями СП48.13330.2011 - актуализированная редакция СНиП 12-01-2004 "Организация строительства"; СП 49.13330.2010 - актуализированная редакция СНиП12-03-2001 "безопасность труда в строительстве. Часть 1"; СНиП 12-04-2002 "Безопасность труда в строительстве. Часть 2"; ППР-2012 "Правила пожарной безопасности в РФ"; ПБ 10-382-00 "Правила устройства и безопасной эксплуатации грузоподъемных кранов".
При монтаже метеллических конструкция в осях 1-2 пронос груза над существующей крановой эстокадой не допускается.

icon rrsrr-rrsrrr-ryerrrrrr.dwg

rrsrr-rrsrrr-ryerrrrrr.dwg
Закрытая крановая эстакада
Проект "Закрытая крановая эстакада
ОДНУ ОТПРАВОЧНУЮ МАРКУ
СПЕЦИФИКАЦИЯ СТАЛИ С285 ГОСТ 27772-88 НА
Наплавленный металл 0
Прокладки (дет. # 21
-29) ставить по длине элементов на равных расстояниях.
Ферму Ф-3 при монтаже
по верхнему поясу оаскрепить распорками 100х7 через 12 м.
Данный лист рассматривать совместно с листом 7.
Отверстия выполнить 23 мм под болты 20 мм.
Полуавтомотическую сварку производить проволокой СВ-08Г2С. Катет шва 6 мм
Геометрические длины

icon 2.docx

Расчетно-конструктивный раздел
РАСЧЕТНО – КОНСТРУКТИВНЫЙ РАЗДЕЛ
1 Компановка поперечной рамы
Схема поперечной рамы и ее элементов показана на (рис. 2.1).
Вертикальные габариты здания зависят от технологических условий производства и определяются расстоянием от уровня пола до головки кранового рельса Н1 и расстоянием от головки кранового рельса до низа несущих конструкций покрытия Н2 . В сумме эти размеры составляют полезную высоту цеха Н0.
Размер Н2 диктуется высотой мостового крана
Н2 ≥ (Нк + 100) + f (2.1)
где Нк + 100 – расстояние от головки рельса до верхней точки тележки крана плюс установленный по требованиям техники безопасности зазор между этой точкой и строительными конструкциями равный 100 мм; f – размер учитывающий прогиб конструкций покрытия (ферм связей) принимаемый равным 200 – 400 мм в зависимости от величины пролета.
По приложению 1 2 Нк = 3000 мм по формуле 2.1
Н2 ≥ (3000 + 100) + 400 = 3500 мм
Окончательный размер Н2 принимаем 4100 мм.
Высота цеха от уровня пола до низа стропильных ферм
где Н1 = 12700 м – отметка головки кранового рельса. Обуславливается требуемой высотой подъема изделия над уровнем пола.
Н0 = 12700 + 4100 = 16800 мм
Далее устанавливаем размеры верхней части колонны НВ нижней части НН и высоту у опоры ригелей НФ. Высота части колонны в пределах ригеля НФ. зависит от принятой конструкции стропильных ферм. При пролете 36 м принимаем НФ = 315 м (по обушкам уголков).
Высота верхней части крайних колонн мм
НВ = hб + hр + Н2 (2.3)
где hб - высота подкрановой балки которая предварительно принимается 18 – 110 пролета балки hб – 12 м 8 = 15 м; hр – высота кранового рельса принимаемая предварительно 200 мм.
НВ = 1500 + 200 + 4100 = 5800 мм
Размер нижней части колонны мм
НН = НО – НВ + 50 (2.4)
где 50 мм – принимаемое заглубление опорной плиты башмака колонны ниже нулевой отметки пола.
НН = 1600 – 5800 + 50 = 11050 мм
Общая высота колонны рамы от низа базы до низа ригеля
Н = НВ + НН = 5800 + 11050 = 16850 мм
При определении горизонтальных размеров учитываются унифицированные привязки колонн к разбивочным осям требования прочности и жесткости предъявляемые к колоннам эксплуатационные требования.
Привязку наружной грани колонны к оси колонны принимаем а = 250 мм т.к. в верхней части устраиваем проход с ограждением вне колонны.
Высоту сечения верхней части ступенчатой колонны hВ назначают не менее 112 ее высоты НВ т.е.
hВ ≥ 112 · 5800 = 483 мм. Принимаем hВ =500 мм
При назначении высоты нижней части ступенчатой колонны нужно учесть что для того чтобы кран при движении вдаль цеха не задевал колонну расстояние от оси подкрановой балки до оси колонны должно быть не менее мм
≥ В1 + (hВ – а) + 75 + 450 (2.5)
где В1 = 300 мм – размер части кранового моста выступающей за ось рельса принимаемый по прил. 12; 75 мм – зазор между краном и колонной по требованиям безопасности ; 450 мм – 400 мм габарит прохода и 50 мм на ограждение.
≥ 300 + (500 – 500) + 75 + 450 ≥ 825. Принимаем 1 = 1000 мм
hН ≥ 1 + а; 1 + а = 1000 + 250 = 1250 мм (2.6)
Принимаем hН = 1250 мм
2 Сбор нагрузок на поперечную раму
Все нагрузки подсчитываются с учетом коэффициента надежности по назначению (Н =095 для промышленных зданий)
В соответствии с конструктивной схемой см. рис. 2.1 расстояние между центрами тяжести верхнего и нижнего участков колонн.
= 05 (hН – hВ) = 05 (1250 – 500) = 0413 м (2.7)
2.1 Постоянные нагрузки
Нагрузку на 1 м2 кровли подсчитываем по табл. 2.1
Таблица 2.1 - Постоянная поверхностная распределенная нагрузка от покрытия
Коэффициент перегрузки
Настил технониколь «Титан» 2 слоя
Профилированный стальной настил Н60-845-09
Собственный вес фермы
Расчетная равномерно распределенная линейная нагрузка на ригель рамы с ширины равной шагу стропильных ферм вф = 12 м
qп = н · qкр. · вф = 095 · 085 · 12 = 969 кНм
Опорная реакция ригеля рамы по колоннам крайнего ряда
FR = qп · 2 = 969 · 36 2 = 17442 кН;
по колоннам среднего ряда F`R = qп · = 718 · 36 = 348 кН
Расчетный вес колонны. Верхняя часть
GВ = н · к · 12 = 095 · 105 · 12 = 12 кН
Нижняя часть GВ = н · к · 50 = 095 · 105 · 50 = 50 кН
Поверхностная масса профлиста ограждения при толщине t = 08 мм 10 кгм2 переплета с остеклением 35 кгм2.
Расчетный вес ограждения в верхней части колонны при его высоте 9 м.
н [105 · 01 (9-12) 12 + 11 · 035 · 12 ·12]=15 кН
в нижней части колонны при высоте ограждения 11 м – 12 м =98 м т.к. 12 м – цокольная панель
н [105 · 01 (98-12) 12 + 11 · 035 · 12 ·12]=16 кН
Рисунок 2.2 - Постоянные нагрузки
2.2 Снеговая нагрузка
Нормативное значение веса снегового покрова S0 =18 кНм2. Согласно п. 5.7 1 коэффициент надежности по нагрузке f = 16 т.к. qS0 = 06 15 = 04 ≤ 08
Линейная распределенная нагрузка от снега на ригель рамы
qсн. = н · f. · c · S0 · вф (2.9)
где c – коэффициент перехода от нагрузки на земле к нагрузке на 1 м2 проекции кровли равный при уклоне ≤ 250 единице вф - шаг ферм.
qсн. = 095 · 16. · 1 · 18 · 12 = 33 кНм
Опорная реакция ригеля по крайним колоннам
Fсн. R = qсн · L 2 = 33 · 36 2 = 594 кН
По колоннам среднего ряда
Fсн. R = qсн · L = 27 · 36 = 1188 кН
Рисунок 2.3 - Снеговая нагрузка
2.3 Крановые нагрузки
Вертикальные усилия от мостовых кранов.
Расчетное усилие Dmax передаваемое на колонну колесами крана можно определить по линии влияния опорных реакций подкрановых балок (рис. 2.4): при наименее выгоднейшем расположении кранов на балках при грузоподъемности Q=163.2 т.
Dmax = ( f d FК max ·Σу ) 1.05 (2.10)
где f - коэффициенты перегрузки; - коэффициент сочетания кранов 1; FК max – нормативное вертикальное усилие колеса по прил. I 2 FК max = 154 кН y = 286 по рис. 2.4 т.к. база крана 5600 мм расстояние между колесами двух кранов 1200 мм по прил. I 2
Рисунок 2.4 - Линии влияния опорных реакций подкрановых балок
Dmax = 1 1.21542.860.85=449.2 (2 крана в створе)
Dmax = 1 1.21542.860.7=370 (4 крана в 2х створах)
Рисунок 2.5 - Нагрузки на раму от мостовых кранов
На другой ряд колонн также передаются усилия но значительно меньшие (см. рис. 2.5). Силу Dmin можно определить если заменить в формуле (2.10) Fmax на Fк т.е. на нормативные усилия передаваемые колесами другой стороной крана кН:
Fк = (98 Q + QК) n - FК max
где Q = 16 т. Грузоподъемность крана; QК = 253 т по прил. 4 2 - масса крана с тележкой;
n0 = 2 – число колес с одной стороны крана.
Fк = (9.8×16 + 253) 2 – 154 = 51 кН
Dmin =11.2512.860.85=148.7 (2 крана в створе)
Dmin =11.2512.860.7=122.5 (4 крана в 2х створах)
Силы Dmax и Dmin приложены по оси подкрановой балки и поэтому не только сжимают нижнюю часть колонны но и передают на нее изгибающие моменты (рис .2.5).
Мmax = Dmax · К (2.11)
Мmin = Dmin · К (2.12)
где К - расстояние от оси подкрановой балки до оси проходящей через центр тяжести нижней части колонны.
К = 05 · hН = 05 · 1= 05 м
Сосредоточенные маменты от вертикальных усилий Dmax и Dmin по формуле (2.11 и 2.12).
Мmax = 449.2 · 0.5 = 224.6 кН м
Мmax = 370· 0.5 = 185 кН м
Мmin = 148.7 · 0.5 =74.35 кН м
Мmin = 122.5 · 0.5 =61.25 кН м
Горизонтальная сила TК возникает из-за перекосов крана торможения тележки. Нормативное значение силы Т = 0025(Q+G)=0.025(160+253)=10.32
Сила Т может быть направлена внутрь пролета или из пролета и приложена к раме в уровне верха подкрановой балки (см. рис. 2.5). Расчетная горизонтальная сила Т:
Т=1.2Tнк ·Σу (2.13)
Т=1.210.322.860.85=30
Т=1.210.322.860.7=24.8
Рисунок 2.6 - Крановые нагрузки
2.4 Ветровая нагрузка
Нормативный скоростной напор ветра W0 = 03 кНм2. Тип местности Б. По табл. 6 1
k – коэффициент учитывающий высоту и защищенность от ветра другими строениями для 5 м – 05; 10 м – 065; 768 м – 079; 20 м – 085.
Расчетная линейная нагрузка ветровая передаваемая на стойку рамы в какой-то точке по высоте при отсутствии продольного фахверка определяется по формуле:
qВ = н · n · q0 · k · С · В (2.14)
где – С – аэродинамический коэффициент зависящий от расположения и конфигурации поверхности. Для вертикальных стен С = 08 с наветренной стороны и С = 06 для отсоса по прил. 4 1; n – коэффициент перегрузки равен 14 по п. 6.11 1; В = 12 м – ширина расчетного блока.
qВ = 095 · 14 · 03 · 12 · 08 · k = 383 · k
где- qВ - линейная ветровая нагрузка с наветренной стороны (см. рис. 2.7). При высоте до 5 м.
qВ = 383 · 05 = 1915 кНм; 10 м - qВ = 383 · 065 = 249 кНм;
68 м - qВ = 383 · 079 = 3 кНм; 20 м - qВ = 383 · 085 = 326 кНм
q = 095 · 14 · 03 · 12 ·06 · k = 287 · k
где - q - линейная ветровая нагрузка со стороны отсоса:
м - q = 287 · 05 = 144 кНм; 10 м - q = 287 · 065 = 187 кНм;
8 м - q = 287 · 079 = 227 кНм; 20 м - q = 287 · 085 = 244 кНм
Схему распределения qВ и q см. рис. 2.7
Рисунок 2.7 - Линейная ветровая нагрузка
Фактическую линейную нагрузку заменяем эквивалентной qЭ равномерно распределенной по высоте.
qЭ = qВ 10 · q = q 10 · (2.15)
где - qВ 10 – расчетная ветровая нагрузка на высоте 10 м;
- коэффициент при Н = 168; = 106
qЭ = 249 · 106 = 264 кНм q = 187 · 106 = 198 кНм
Ветровая нагрузка действующая на участке от низа ригеля до наиболее высокой точки здания заменяется сосредоточенной силой приложенной в уровне низа ригеля рамы:
FВ = (qВ 168 + qВ 20) · 32 2 = (3 + 326) · 32 2 = 10 кН;
F = FВ · 06 08 = 754 кН см. рис. 2.8
Рисунок 2.8 - Схема рамы при действии ветровой нагрузки
3 Статический расчет рамы
Для статического расчета используем программный комплекс “РАМА”.
Принимаем расчетную схему в которой линия стойки рамы проходит по центру тяжести верхней и нижней частей колонн с экцентреситетом е мм а нижний пояс фермы совпадает с ригелем рамы.
Рисунок 2.10 - Расчетная схема 2-х пролетов рамы
Определяем номера загружений
Постоянная нагрузка q = 969 кНм
Снеговая нагрузка qсн. =33 кНм
Ветер слева qэкв. = 264 кНм F = 10 кН
q = 198 кНм F = 754 кН
Ветер справа qэкв. = 264 кНм F = 10 кН
Dmax = 449.2 кН на левой колонне - левый пролет
Dmin = 148.7 кН на левой колонне - левый пролет
Т = 30 кН на левой колонне - левый пролет
Dmax = 449.2 кН на левой колонне - правый пролет
Dmin = 148.7 кН на левой колонне - правый пролет
Т = 30 кН на левой колонне - правый пролет
3.1Формирование загружений в расчетном комплексе Лира
) Постоянная нагрузка
) Тормозная для крановой 2
) Тормозная для крановой 3
3.2 Подбор сечений элементов каркаса
Согласно расчету РСУ полученному в программном комплексе САПР-Lira осуществляем подбор сечений элементов каркаса согласно сериям.
Подбор сечений элементов фермы осуществляется согласно серии 1.460.2-1088 Выпуск 1.
Расчетные усилия согласно РСУ кН
Несущаяя способность кН
Подбор сечений элементов Вертикальной связи осуществляется согласно серии 1.460.2-1088 Выпуск 1
Обозначение и размеры профиля
Подбор сечений элементов вертикальной надкрановой связи осуществляется согласно серии 1.424.3-7. Выпуск 1
Подбор сечений элементов вертикальных связей подкрановых частей колонны осуществляется согласно серии 1.424.3-7. Выпуск 1
Подбор сечения связей по нижним поясам стропильных ферм осуществляется согласно серии 1.460.2-1088 Выпуск 1.
Подбор сечения верхней и нижней части колонн среднего ряда осуществляется согласно серии
460.2-1088 Выпуск 1.
Расчетное усилие согласно РСУ кНкН м
Надкрановая часть колонные среднего ряда
Подкрановая часть колонны
Подбор сечения подкрановой балки осуществляется согласно серия 1.426.2-7 выпуск 3
4.1 Исходные данные:
Требуется подобрать сечения сплошной верхней и сквозной нижней частей колонны крайнего ряда двухпролетного производственного здания (ригель имеет жесткое сопряжение с колонной). Расчетные усилия указаны в (табл. 2.3).
Для верхней части колонны в сечении 1-1 (см. рис. 2.11) N = 4125 кН; М = 1402 кН м; Q = 408 кН в сечении 2-2 при там же сочетании нагрузок (1467) М = 25 кН м.
Для нижней части колонны N1 = 860 кН; M1 =297 кН м (изгибающий момент догружает подкрановую ветвь); N2 = 527 кН; M2 = -323 кН м (изгибающий момент догружает наружную ветвь); Qmax = 412 кН
4.2 Определение расчетных длин колонны.
Расчетные длины для верхней и нижней частей колонны в плоскости рамы определим по формулам
x1 = 1 · 1 и x2 = 2 · 2 (2.23)
Так как НВ НН = 1 2 = 58 1105 = 052 06 и NН NВ = 860 4125 = 2 3 то по табл. 18 3 1 = 2; 2 = 3
Таким образом для нижней части колонны
x2 = 2 · 2 = 3 · 580 = 1740 см
Расчетные длины из плоскости рамы:
у2 = НВ - hб = 580 – 160 = 420 см
4.3 Подбор сечения верхней части колонны.
Cталь С245 по ГОСТ 27772-88; Rу =245 кНсм2. Ориентировочная площадь поперечного сечения по формуле Ясенского
Аmр. = N Rу · с · (125 + 22 · (2.24)
где – е – экцентриситет е= м;
h – высота сечения верхней части колонны h = 05 м;
с – коэффициент условий работы по 3 т.6 с = 1
Компонуем поперечное сечение: высота сечения h = 500мм. Размеры поясов 400х16; толщина стенки tст. = 8 мм
Рисунок 2.12 - Сечение верхней части колонны
Геометрические характеристики сечения по прил. 1 3
А=1652 см2; Jх = 80600 см4; iх = 221 см
Wх = 3235 см3; iу = 102 см
4.4 Проверка местной устойчивости поясов.
Устойчивость поясов внецентренно сжатых элементов считается обеспеченной если выполняется условие
где – вef – расчетная ширина свеса поясного листа вef = 196 (рис.2.12) t – толщина полки.
где - - условная гибкость
Значит устойчивость поясов обеспечена.
4.5 Проверка местной устойчивости стенки
Устойчивость стенки внецентренно сжатых элементов считается обеспеченной если выполняется условие
где - фактическое отношение высоты стенки к ее толщине (гибкость стенки);
- предельное значение .
Условная гибкость стенки равна
где - предельное значение условной гибкости стенки в зависимости от коэффициента
где - наибольшее сжимающее напряжение у расчетной границы отсека принимается
- напряжение у противоположной стороны отсека
здесь – среднее касательное напряжение в рассматриваемом сечении кНсм2
4.6 Проверка устойчивости колонны а плоскости действия момента
где φ е – коэффициент снижения расчетного сопротивления стали при внецентренном сжатии определяется по 3 табл. 74 в зависимости от условной гибкости и приведенного относительного эксцентриситета mef который определяется по формуле
где m – относительный эксцентриситет равный
– коэффициент влияния формы поперечного сечения по 3 табл. 73
4.7 Проверка устойчивости колонны из плоскости действия момента
где φ у – коэффициент продольного изгиба по 3 табл. 72 в зависимости от гибкости
с1 – коэффициент вычисляемый по 3 п. 5.3 в зависимости от относительного экцентриситета.
где M1 – максимальный момент в пределах средней трети длины стержня но не менее половины наибольшего
где при m1 = 139; α и – коэффициенты принимаемые по 3 табл. 10
кНсм2 245 · 1= 245 кНсм2
4.8 Подбор сечения нижней части колонны.
Сталь С285 по ГОСТ 27772-88 Rу=285 кНсм2.
Для выбранных расчетных усилий определяем усилия в ветви:
а) для наружной ветви
б) для подкрановой балки
Так как ветви работают на центральное сжатие то площадь поперечного сечения определяется из условия устойчивости.
Принимаем для подкрановой и наружной ветви два двутавра прокатных № 30Б1.
Геометрические характеристики I 30Б1
А = 419 см2; Jх = 390 см4; Jу = 6328 см4
Уточним расчетные усилия в ветвях колонны
где h0 – расстояние между центрами тяжести наружной и подкрановой ветвей h0 = у1 + у2 = 2у = 2 · 575 = 1150 см
4.9 Проверка устойчивости ветвей колонны.
а) Проверка устойчивости ветвей в плоскости рамы. Потеря устойчивости ветви происходит на расчетной длине ветви (расстояние между центрами узлов решетки). Это расстояние должно быть установлено исходя из следующего:
- угол наклона раскосов
На основании этого примем расстояние между узлами решетки 220 см.
Проверка устойчивости ветвей производится по формуле
Рисунок 2.15 - Конструктивная схема колонны
где - коэффициент продольного изгиба по 3 табл. 72
кНсм2 285 · 1 = 285 кНсм2
кНсм2 285 = 285 кНсм2
б) Проверка устойчивости ветвей из плоскости рамы или из плоскости действия моментов. Расчетные длины наружней и подкрановой ветвей колонны из плоскости рамы равны
4.10 Расчет решетки колонны.
Решетка воспринимает поперечную силу и выполняется из раскосов. Наибольшая поперечная сила из табл. 2.3 Qфакт. = 412 кН.
Условная поперечная сила по 3 п. 5.8
где N – продольное усилие в составном стержне N = 860 кН табл. 2.3.
- коэффициент продольного изгиба принимаемый для составного стержня в плоскости соединительных элементов в зависимости от
Определим геометрические характеристики всего сечения колонны.
Принимаем из Qфакт. и Qfic максимальное значение Qmax= 412 кН
Требуемая площадь раскоса из условия устойчивости центрально сжатого стержня задавшись и приняв согласно 3 табл. 6 Rу= 285 кНсм2
Принимаем для раскоса 125х8 с Ар= 197 см2; imin= 249 см. Геометрическая длина раскоса см. Тогда принятого сечения раскоса
Проверим устойчивость раскоса
4.11 Проверка устойчивости нижней части колонны как единого стержня в плоскости рамы. Согласно п. 5.27 3
где А – площадь всего сечения; N – максимальная продольная сила по табл. 2.3 для сечения 3 или 4 N=860 кН; - коэффициент являющийся функцией и m.
где - гибкость всего стержня относительно оси х: = 36
m – относительный эксцентриситет
где M = 297 кН м – наиболее сжатая ветвь
По 3 табл. 75 в зависимости от
Проверка устойчивости сечения колонны из плоскости рамы выполняется .
4.12 Расчет соединения верхней части колонны с нижней.
Соединение выполняется через траверсу работающую на изгиб. Она рассчитывается на комбинацию – Mmax Nсоотв. В сечении 2-2. По табл. 2.3 М=139 кН м N=409 кН
Рисунок 2.16 - Соединение верхней части колонны с нижней
Расчетной схемой траверсы является балка на двух опорах загруженная силой Nтр.. Опорами являются швы крепящие траверсу к ветвям колонны. Сила Nтр. Приложена на расстоянии hн. Усилие в траверсе равно
Размеры поясов в траверсе продольных ребер назначаются конструктивно. Высота траверсы т.е. см.
Материал траверсы – сталь С285 по ГОСТ 27772-88 Rу=265 кНсм2 Run = 39 кНсм2 согласно табл. 51 3 для толщины листа t = 10÷20 м.
Катет шва прикрепляющего ребра жесткости к вертикальной стенке траверсы определяется из условия прочности углового шва на срез:
По 3 табл. 34 ; ; 3 п. 11.2. При этом кНсм2. 3 табл. 56. кНсм2 т.к. для сварки принимаем электроды типа Э46 по ГОСТ 9467-75* 3 табл. 55.
Согласно 3 табл. 38 принимаем kf = 7 мм
Определим геометрические характеристики траверсы.
Опорная реакция траверсы на подкрановой ветви от усилия Nтр. равна
Изгибающий момент в траверсе
Проверяем прочность траверсы
кНсм2 Rу = 285 кНсм2
кНсм2 058 Rу = 1653 кНсм2
кНсм2 115 Rу = 328 кНсм2
Швы прикрепляющие вертикальный лист траверсы к подкрановой ветви рассчитываем
где Dmax из табл. 2.2 для сечения 3-3
Конструктивно в соответствии с 3 табл. 38 принимаем kf = 7 мм
4.13Расчет базы колонны
Рисунок 2.17 – База колонны
Расчет базы ведется отдельно для каждой ветви.
Расчет базы подкрановой ветви. Требуется площадь плиты базы определяется по усилию в ветви колонны Nв1 = 667 кН
где - призменая прочность бетона зависит от класса бетона фундамента по табл. 13 кНсм2 для бетона В15;
Принимаем Впл. х Lпл. = 250 х 400 мм
Толщина плиты определяется из условия ее работы на изгиб. Плита базы разбивается на участки опертые по трем сторонам (участок 1 рис. 2.17) по четырем сторонам (участок 2) и консольный (участок 3). На каждом участке определяется значение изгибающего момента и из них выбирается максимальный по которому определяется толщина плиты.
где - коэффициент зависящий от отношения закрепленной стороны пластинки “в” к свободной вI
qф – расчетное давление на 1 см2 плиты
где - коэффициент зависящий от отношения более длинной стороны к более короткой 2 табл. 86
По сортаменту на листовую сталь принимаем мм
Рассчитываем траверсу базы. Траверса работает на изгиб как на двух опорах. Опорами для траверсы являются швы крепящие траверсу к ветвям колонны. Загружена траверса величиной.
Рисунок 2.18 - Работа траверсы
Изгибающий момент и поперечная сила в опорном сечении
Высота траверсы hтр. принимается из условия обеспечения прочности сварных швов крепящих траверсы к ветвям колонны.
б) по границы сплавления
Принимаем hтр.= 40 см tтр.= 10 см
Проверка по приведенными напряжениями
кНсм2 115 · 285 · 1 = 328 кНсм2 значит прочность траверсы обеспечена.
Расчет анкерных болтов.
Анкерные болты работают на растяжение. Усилие
где N и М – расчетные усилия взятые из сечения 4-4 табл. 2.3 М = 2956 кН м N=-4055 кН
Требуемое количество анкерных болтов.
где - несущая способность анкерного болта кНсм2 (для болтов
класса 5.6) – расчетное сопротивление растяжению болтов по 3 табл. 58 Авп. = 1472 см2 (dболта = 48 мм) по 3 табл. 62.
Принимаем 2 болта диаметром 48 мм
Расчетной схемой анкерной плитки является балка опорами которой являются траверсы.
Рисунок 2.19 - Работа анкерной плитки
где мм tа – толщина анкерной плитки;
Требуется подобрать сечение прогона под холодную кровлю из профилированного настила. Место строительства - Сызрань. Шаг стропильных ферм - 12 м шаг прогонов - 3 м. Уклон кровли 0.015 Материал прогонов - сталь С235.
Определение нагрузок и расчетных усилий.По табл. П4.2 нагрузка от собственного веса покрытия – 022; расход стали на прогоны - 012 кНм2.
Постоянная нормативная нагрузка на м2горизонтальной проекции кровли:qn= 0.22+012=034 кНм2(при уклоне α =0.015). Расчетная нагрузка на 1 м2:g= giγfi= 022*1.2 + 012 * 105 = 04 кНм2.
Нормативная снеговая нагрузка S0 =18 кНм2 (S0=1.8 кНм2- вес снегового покрова для Сызрани= l при α 25°).
Расчетная снеговая нагрузка qсн. = н · f. · c · S0 · вф
Суммарная линейная нагрузка на прогон при шаге прогоновb= 3 м: расчетнаяq=(g + s)b= (034 + 33)*3 = 100 кНм.
Расчетные изгибающие моменты:М=ql2 8 =100 · 122 8 = 1800 кН·м
При установке одного тяжа М=ql232 =100 · 12232 = 450 кН·м
При устанвке 2х тяжей
Подбор сечения прогона. Сечение прогона примем из прокатного швеллера. Расчетное сопротивление фасонного проката из стали С235 (при t ≤ 20 мм)Ry=23 кНсм2
Принимаем при установке одного тяжа в середине пролетаW=193 см3. Принимаем сечение прогона из [ 24П:Iх= 2910 см ;Wх= 243см3 ;Iу=248 см4;Wу=395 см3. Прочность прогона обеспечена так как=4500243 =18 кНсм2 Ry= 23 кНсм2.

icon 1.docx

Архитектурно-строительный
Закрытая крановая эстакада КМК в г. Сызрани. Дипломный проект по специальности “Промышленное и гражданское строительство”. Самара 2015 г.
В дипломном проекте разработаны архитектурно – строительный расчетно – конструктивный и организационно – технологический. В архитектурно – строительном разделе дано описание объемно – планировочного и конструктивного решения здания технического процесса генплана В расчетно – конструктивном разделе приведены расчеты несущих конструкций каркаса и свайного ростверка. Статический расчет поперечной рамы выполнен на ЭВМ с использованием программы Lira. В организационно – технологическом разделе даны указания по производству монтажных работ на возведение каркаса. Выполнен расчет параметров сетевого графика определены объемы работ и трудоемкость СМР.
АРХИТЕКТУРНО – СТРОИТЕЛЬНЫЙ РАЗДЕЛ
2 Исходные данные для проектирования
3 Технологический процесс производства
5 Объемно – планировочное решение
6 Архитектурно – конструктивное решение здания и его элементы
6.2 Фундаментные балки
6.3 Стальные колонны
6.4 Фахверковые колонны
6.5 Подкрановые балки
6.6 Стропильная ферма
6.7 Решетчатые прогоны
6.9 Стеновое ограждение
6.14 Теплотехнический расчет.
РАСЧЕТНО КОНСТРУКТИВНЫЙ РАЗДЕЛ
1 Компановка поперечной рамы
2 Сбор нагрузок на поперечную раму
2.1 Постоянные нагрузки
2.2 Снеговая нагрузка
2.3 Крановые нагрузки
2.4 Ветровая нагрузка
2.5 Сейсмическая нагрузка
3 Статический расчет рамы
4.2 Определение расчетных длин колонны
4.3 Подбор сечения верхней части колонны
4.4 Проверка местной устойчивости поясов
4.5 Проверка местной устойчивости стенки
4.6 Проверка устойчивости колонны в плоскости действия момента
4.7 Проверка устойчивости колонны из плоскости действия момента
4.8 Подбор сечения нижней части колонны
4.9 Проверка устойчивости ветвей колонны
4.10 Расчет решетки колонны
4.11 Проверка устойчивости нижней части колонны как единого стержня в плоскости рамы
4.12 Расчет соединения верхней части колонны с нижней
4.13 Расчет базы колонны
5 Расчет фермы покрытия
5.3 Определение усилий в стержнях фермы
5.4 Подбор сечений стержней фермы
5.5 Расчет сварных швов прикрепления раскосов и стоек к фасонкам
5.6 Расчет верхнего опорного узла
5.7 Расчет нижнего опорного узла
6 Расчет подкрановой балки
6.2 Нагрузки на подкрановую балку
6.3 Определение расчетных усилий
6.4 Подбор сечения балки
6.5 Определение геометрических характеристик подкрановых конструкций
6.6 Проверка прочности подкрановой балки
6.7 Местная устойчивость стенки подкрановой балки
6.8 Расчет опорной части подкрановой балки
6.9 Расчет опорной части подкрановой балки
7.1 Определение несущей способности сваи – стойки
7.2 Расчет ростверка на продавливание угловой сваей
7.3 Расчет ростверка на изгиб
ВАРИАНТНОЕ ПРОЕКТИРОВАНИЕ
ОРГАНИЗАЦИОННО – ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ
ЭКОНОМИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ
БЕЗОПАСНОСТЬ И ЭКОЛОГИЧНОСТЬ
Место строительства проектируемого здания – г. Сызрань Самарской обл.
Нормативное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли для III снегового района согласно карте 1 и табл. 4 1 S = 18 кНм2.
Нормативное значение ветрового давления принимаем в зависимости от II ветрового района по данным карты 3 и табл. 5 1.
Уровень промерзания грунта нормативный – 1.6 м.
За условную отметку 0.000 принята отметка чистого пола крановой эстакады что соответствует абсолютной отметке 1977 м.
Расчетный уровень грунтовых вод принят на отметке 194 м.
В качестве основания для свай – стоек приняты галечниковые отложения
Здание в осях А – Б неотапливаемое пристраиваемые помещения – отапливаемые. Конструкции пристроенных помещений разработаны на следующий температурно – влажностный режим:
- температура наружного воздуха наиболее холодных суток – 42 град. С;
- температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки – 37 град. С;
- влажность внутреннего воздуха – плюс 16 град. С.
Каждый пролет оборудован тремя мостовыми кранами Q=1616 т.
Режим работы кранов 8К особо тяжелый.
Степень огнестойкости в осях а – В III а пристраиваемые помещения II.
По долговечности здание относится ко II классу (до 50 лет).
3Технологический процесс производства
Площадка планируется на отметку 19700 м.
На отводимом земельном участке находятся существующие здания: насосная станция блок очистки сточных вод бойное отделение открытая крановая эстакада для металлолома к которой и примыкает проектируемая закрытая крановая эстакада для установки пресс – ножниц.
Рельеф участка спокойный. Господствующее направление ветра юга – западное.
Промплощадка обеспечена существующими железнодорожными путями а также предусмотрен ввод проектируемых железнодорожных путей.
К цеху запроектирована автодорога с асфальтобетонным покрытием примыкающая к существующей автодороге.
Планировка основных магистралей и проездов решена с учетом размещения инженерных коммуникаций и элементов благоустройства а их застройка производится только после укладки всех подземных коммуникаций. Вокруг здания предполагается благоустройство в виде газонов.
5Объемно – планировочное решение
Одноэтажное производственное здание прямоугольное в плане размером 72 х 144 м состоит из двух пролетов по 36 м и шагом колонн по наружным и внутренним осям 12 м. Высота здания 168 м. Привязка торцевых колонн стального каркаса смещена с поперечных разбивочных осей внутрь здания на 500 мм (см. рис. 1.1 а) внутренние поверхности торцевых фахверков совпадают с поперечными разбивочными осями то есть имеют нулевую привязку. Наружная грань крайних рядов колонн имеют привязку 250 мм с продольными разбивочными осями (см. рис. 1.1 б).
а – привязка торцевых колонн к поперечным разбивочным осям;
б – к продольным осям крайних рядов колонн.
Рисунок 1.1 - Привязка колонн к разбивочным осям.
В цехе предусмотрено подъемно – транспортное оборудование: мостовые электрические краны Q=1616 т располагаются по три в каждом пролете. Отметка головки кранового рельса 127 м.
Вдоль цеха проходят 4 железнодорожные ветки нормальной колеи а для ввоза и вывоза металлолома на автотранспорте в торце запроектированы двое ворот. Для движения и эвакуации людского потока предусмотрены двери.
Здание не отапливаемое.
Для обслуживания и управления производством встраиваются два трех этажных отапливаемых помещения вдоль оси А и В размером в плане 36 х 12 м. Высота каждого этажа 36 м. В пристроенных помещениях располагается: насосная станция маслостанция КТП помещение гидроаппаратуры главного корпуса щитовые помещения комната отдыха санузлы а на третьем этаже пульт управления приточная венткамера комната мастера и раскомандировачная. Сообщение между этажами осуществляется по открытым металлическим лестницам расположенным у наружных стен.
6Архитектурно – конструктивное решение здания и его элементы
Конструктивная схема – каркасная. Каркас здания состоит из металлических двухпролетных поперечных рам установленных с шагом 12 м. статическая работа рамно – связевая. Устойчивость рамы в поперечном направлении обеспечивается жестким защемлением колонны с фундаментом и колонны со стропильной конструкцией. В продольном направлении жесткость обеспечивается постановкой вертикальных связей между колоннами и связями покрытия.
Рисунок 1.2 - Схема двухпролетной рамы
Основанием свайного фундамента служит галечник. Глубина заложения одноступенчатого ростверка – 2250 м обрез фундамента находится на отм. – 0150 м. Жесткое соединение колонны с фундаментом достигается анкерными болтами. Жесткая база колонны имеет четыре анкерных болта.
Рисунок 1.3 - Свайный фундамент под крайнюю колонну
В каркасном здании для опирания цокольной панели по подколонником укладывают железобетонные фундаментные балки трапецеидального поперечного сечения. Верхняя грань всех балок располагается на 30 мм ниже уровня чистого пола. Это дает возможность после укладки по ней гидроизоляции толщиной 30 мм выйти на отметку чистого пола. Для опирания фундаментных балок у подколонника к стенкам устраивают бетонные приливы. Чтобы грунт не смерзался с телом балки и при повышенной влажности не вызывал ее подвижки балку обсыпают песком.
Рисунок 1.4 – Фундаментная балка
Стальные колонны принимаем решетчатые (сквозные) переменного сечения. Верхняя часть всех колонн сплошная двутавровая; нижняя решетчатая – из двух ветвей соединенных решеткой из прокатных уголков которые привариваются к полкам ветвей. Колонны воспринимают нагрузку от покрытия стенового ограждения и кранов. Поэтому колонна раздельного типа экономична так как разделение передаваемых нагрузок от покрытия и кранов на две ветви дает наиболее полное использование материала.
Соединение элементов колонн выполняют сварными.
Верхняя часть колонны соединяется с нижней сварной траверсой.
Базы колонн раздельные (на каждой ветви) (Рис. 1.5).
- колонны устанавливают базами на стальные плиты 1 - заранее укрепленные поверх фундаментов на болтах и на цементном растворе 2 - с тщательной выверкой по уровню и по осям. Верхняя поверхность плит строганная нижние торцы колонн фрезерованные.
Подкрановые балки опирают на уступы колонн
Рисунок 1.5 - Крайняя колонна на фундаменте
Рисунок 1.6 - Колонны
6.4 Фахверковые колонны 30КШ1
Применяются в торцовых фахверках продольных стен. Колонны рассчитаны на нагрузку от ветра и веса стен. Колонны устанавливают на самостоятельные фундаменты.
Рисунок 1.7 – Фахверковая колонна
6.5 Подкрановые стальные балки
Подкрановые стальные балки представляют собой сварной двутавр сплошного сечения работающий по разрезной схеме.
Балки опирают на колонны через опорные торцевые ребра и крепят к ним болтами и планками. Между собой балки соединяют болтами пропускаемыми через опорные ребра.
– колонна; 2 – подкрановая балка; 3 – крепежные планки; 4 – торцевое опорное ребро; 5 – ребро жесткости
Рисунок 1.8 – Крепление балок к стальным колоннам
Горизонтальные тормозные усилия воспринимаются тормозными балками располагаемыми в плоскости верхнего пояса подкрановых балок. В уровне крановых путей предусмотрен проход для чего по тормозным балкам укладывают настил а вдоль проходов устраивают ограждение.
Стенки балок усилены вертикальными двусторонними ребрами (см. рис. 1.8 п. 5)
Ферма представляет собой сквозную (решетчатую) несущую конструкцию образованную из отдельных стержней. Элементы фермы: верхний и нижний пояса стойки и раскосы – выпол-няют из прокатных уголков в виде стержней парного профиля. Соединяют стержни в узлах сваркой при помощи фасонок (косынок) из листовой стали располагаемых между уголками.
Рисунок 1.9 - Геометрическая схема фермы
При жестком соединении фермы с колонной высоту колонны увеличивают на 3150 мм. Нижний опорный узел фермы опирается на столик приваренный к колонне и соединяется с ней болтами. Верхний опорный узел фермы сначала крепится к колонне болтами а затем фермы с колоннами соединяются по верху накладками на сварке.
Рисунок 1.10 - Жесткое сопряжение фермы с колонной
Покрытие выполнено из стального профилированного настила по металлическим прогонам покрытого цементно стружечной плитой ЦСП и наплавляемой кровли. Прогоны пролетом 12 м представляют собой решетчатую конструкцию треугольной формы. Верхний пояс прогона образован из двух прокатных швеллеров № 10 а нижний пояс и раскосы – из гнутого прогона соединяются между собой с помощью контактной точечной сварки.
Рисунок 1.11 - Схема прогона
Прогоны устанавливаются в узлах стропильных ферм то есть с шагом 3 м.
Покрытия из стального профилированного листа система связей в плоскости верхних поясов стропильных ферм состоит из поперечных связевых ферм и распорок роль которых выполняют прогоны.
Связевые фермы поперек здания устанавливают в торцах здания и относительно оси симметрии.
Верхние пояса стропильных ферм рекомендуется не включать в работу связевых ферм. Конструктивное воплощение (см. рис. 1.12).
Конструктивное решение остальных связей аналогично решениям для не сейсмических районов.
Наружные стены производственного здания приняты из стального профилированного листа марки С44-1000-08 по металлическому каркасу. Крепление профилированных листов между собой производить комбинированными заклепками с шагом 300 мм. В качестве металлического прогона принят швеллер № 18. Стык панелей производится на отм. 12.500 (см. рис. 1.13).
Рисунок 1.13 – Стык панелей
Заполнение оконных проемов в неотапливаемой части здания – одинарное стекло толщиной 4 мм по ГОСТ 111-65* и стеклопакеты толщиной 32 мм по СТУ 47-554-65. Стекло и стеклопакеты крепят с помощью резиновых профилей. Стальные рамы окон из спаренных труб со створками для протирки стекол. (см. рис. 1.14)
6.11 Раздвижные ворота 48х54 м.
Ворота разработаны с одним полотном верхней подвеской и механизированным приводом.
Заполнение зазора между стеной и полотном ворот осуществляется с помощью специальных резиновых профилей из озоносветоморозостойкой резины по ТУ38.105.1082-76. Гнутые металлические профили по ТУ67-522-83. (см. рис. 1.15).
Рисунок 1.15 – Раздвижные ворота
Полы производственных зданий состоят из покрытия – верхнего слоя непосредственно подвергающегося всем эксплуатационным воздействиям и подстилающего слоя воспринимающего главным образом вертикальные нагрузки и передающего их на основание – грунт находящийся в естественном состоянии.
В покрытии по прогонам укладываются листы настила профилированного и крепятся к ним самонарезающимися болтами. Сверху укладываются листы ЦСП 10мм (цементно-стружечной плиты) и ковер из наплавляемой кровли Техноэласти «Титан». Стальной профилированный лист Н60-845-09 по ГОСТ 24045-86 (см. рис. 1.17).
Рисунок 1.17 – Стальной профилированный лист Н-60
Расчет произведен в соответствии с требованиями следующих нормативных документов:
СП 50.13330.2012 Тепловая защита зданий.
СП 131.13330.2012 Строительная климатология.
СП 23-101-2004 Проектирование тепловой защиты зданий
Район строительства: Сызрань
Относительная влажность воздуха: φв=55%
Тип здания или помещения: Административные и бытовые
Вид ограждающей конструкции: Наружные стены
Расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания: tв=16°C
Согласно таблицы 1 СП 50.13330.2012 при температуре внутреннего воздуха здания tint=16°C и относительной влажности воздуха φint=55% влажностный режим помещения устанавливается как нормальный.
Определим базовое значение требуемого сопротивления теплопередаче Roтрисходя из нормативных требований к приведенному сопротивлению теплопередаче(п. 5.2) СП 50.13330.2012) согласно формуле:
гдеаиb- коэффициенты значения которых следует приниматься по данным таблицы 3 СП 50.13330.2012 для соответствующих групп зданий.
Так для ограждающей конструкции вида- наружные стены и типа здания -административные и бытовыеа=0.0003;b=1.2
Определим градусо-сутки отопительного периода ГСОП0С·сут по формуле (5.2) СП 50.13330.2012
где tв-расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания°C
tот-средняя температура наружного воздуха°C принимаемые по таблице 1 СП131.13330.2012 для периода со средней суточной температурой наружного воздуха не более8 °С для типа здания - административные и бытовые
zот-продолжительность сут отопительного периода принимаемые по таблице 1 СП131.13330.2012 для периода со средней суточной температурой наружного воздуха не более 8 °С для типа здания - административные и бытовые
ГСОП=(16-(-5.2))203=4303.6 °С·сут
По формуле в таблице 3 СП 50.13330.2012 определяем базовое значение требуемого сопротивления теплопередачи Roтр(м2·°СВт).
Roнорм=0.0003·4303.6+1.2=2.49м2°СВт
Поскольку произведен расчет удельного расхода тепловой энергии на отопление здания то сопротивление теплопередаче Roнормможет быть меньше нормируемого Roтрна величину mp
Поскольку населенный пункт Сызрань относится к зоне влажности - сухой при этом влажностный режим помещения - нормальный то в соответствии с таблицей 2 СП50.13330.2012 теплотехнические характеристики материалов ограждающих конструкций будут приняты как для условий эксплуатации A.
Схема конструкции ограждающей конструкции показана на рисунке:
Кладка из глиняного кирпича обыкновенного на ц.-шл. р-ре толщина 1=0.37м коэффициент теплопроводности λА1=0.64Вт(м°С)
Маты минераловатные ГОСТ 9573 (p=75 кгм.куб) толщина 2=0.06м коэффициент теплопроводности λА2=0.058Вт(м°С)
Листы асбестоцементные плоские (ГОСТ 18124)(p=1600кгм.куб) толщина 2=0.01м коэффициент теплопроводности λА3=0.35Вт(м°С)
Условное сопротивление теплопередаче R0усл (м2°СВт) определим по формуле E.6 СП 50.13330.2012:
R0усл=1αint+nλn+1αext
где αint- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций Вт(м2°С) принимаемый по таблице 4 СП 50.13330.2012
αext- коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкций для условий холодного периода принимаемый по таблице 6 СП 50.13330.2012
αext=23 Вт(м2°С) -согласно п.1 таблицы 6 СП 50.13330.2012 для наружных стен.
R0усл=18.7+0.370.64+0.060.058+0.010.35+123
Приведенное сопротивление теплопередаче R0пр (м2°СВт) определим по формуле 11 СП 23-101-2004:
r-коэффициент теплотехнической однородности ограждающей конструкции учитывающий влияние стыков откосов проемов обрамляющих ребер гибких связей и других теплопроводных включений
R0пр=1.8·0.92=1.66м2·°СВт
Вывод: величина приведённого сопротивления теплопередаче R0прбольше требуемого R0норм(1.66>1.57) следовательно представленная ограждающая конструкция соответствует требованиям по теплопередаче.

icon 4.docx

ОРГАНИЗАЦИОННО – ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ
1 Технология производства строительно – монтажных работ
Монтаж конструкций производится по наряд – допуску кранами МГК-25 (Lстр. = 28 м) в пролете “А-Б” в направлении оси 1 к оси 13 методом “на себя”.
Монтаж выполняется в следующей последовательности:
- монтируются колонны начиная со связей;
- связи подкрановых балок;
- связи выше подкрановых балок;
Колонны до начала монтажа укрупняются и раскладываются в зоне монтажа. Колонны устанавливаются на предварительно выверенные опорные плиты расстроповка – после проектной затяжки анкерных болтов. Расстроповка конструкций производится с навесных лестниц навешенных на колонны для их подъема. Предварительная наводка конструкций близкая к проектной производится с помощью оттяжек из пенькового каната.
Монтаж конструкций покрытия и стенового ограждения в пролете Б-В производится краном МГК-25 и в пролете А-Б краном МГК-25 в следующей последовательности:
- стропильные фермы по оси “1” и “2”;
- связи по нижнему верхнему поясу ферм;
- прогоны с профлистом в направлении к середине крыши;
- фахверк на оси “1”;
- ограждение стеновое в осях “1” - “2”;
- монорельсы и площадки в осях “2” - “3”.
Укрупнительная сборка стропильных ферм выполняется на стенде в зоне работы кранов. Укрупнительная сборка карт стенового ограждения выполняется монтажным краном на стенде.
Предельное отклонение отметок опорных поверхностей колонн5 мм. Разность отметок опорных поверхностей соседних колонн 3 мм. Смещение осей колонн относительно разбивочных осей5 мм. Смещение ферм из плоскости рамы 15 мм. Смещение оси подкрановой балки с оси колонны 20 мм. Отклонение длины опирания настила на прогоны в местах поперечных стыков -05 мм.
Техника безопасности
На площадке (захватке) где ведутся монтажные работы не допускается выполнение других работ и нахождение посторонних лиц.
При работе обязательно должно быть ограждение при отсутствии этого ограждения работы выполнять с применением предохранительного пояса.
Выполнение работ во время тумана исключающего видимость в пределах фронта работ грозы и ветра со скоростью 15 мсек и более не допускается.
Во время перерывов в работе не допускается оставлять поднятые элементы на весу.
Инвентарные люльки монтируются и закрепляются на монтируемом элементе до его подъема.
Таблица 4.1 - Ведомость объемов работ
Разработка грунта экскаватором с погрузкой
Разработка грунта вручную
Ремонт и содержание дорог
Погружение дизель – молотом на тракторе жб свай
Вырубка бетона до 01 м2
Устройство ростверков объемом до 25 м3
То же объемом более 25 м3
Установка анкерных болтов
Установка закладных деталей
Монтаж блоков подкрановых балок
Монтаж подкрановых путей
Монтаж ферм стропильных
Монтаж прогонов 12 м
Монтаж оконных блоков
Остекление ст. переплет
Монтаж каркасов и полотен ворот
Окончание таблицы 4.1
Благоустройство территории
Электротехнические работы
Временные здания и сооружения

icon 2.4.docx

4.1 Исходные данные:
Требуется подобрать сечение прогона под холодную кровлю из профилированного настила. Место строительства - Сызрань. Шаг стропильных ферм - 12 м шаг прогонов - 3 м. Уклон кровли 0.015 Материал прогонов - сталь С235.
Определение нагрузок и расчетных усилий.По табл. П4.2 нагрузка от собственного веса покрытия – 022; расход стали на прогоны - 012 кНм2.
Постоянная нормативная нагрузка на м2горизонтальной проекции кровли:qn= 0.22+012=034 кНм2(при уклоне α =0.015). Расчетная нагрузка на 1 м2:g= giγfi= 022*1.2 + 012 * 105 = 04 кНм2.
Нормативная снеговая нагрузка S0 =18 кНм2 (S0=1.8 кНм2- вес снегового покрова для Сызрани= l при α 25°).
Расчетная снеговая нагрузка qсн. = н · f. · c · S0 · вф
qсн. = 095 · 16. · 1 · 18 · 12 = 33 кНм
Суммарная линейная нагрузка на прогон при шаге прогоновb= 3 м: расчетнаяq=(g + s)b= (034 + 33)*3 = 100 кНм.
Расчетные изгибающие моменты:М=ql2 8 =100 · 122 8 = 1800 кН·м
При установке одного тяжа М=ql232 =100 · 12232 = 450 кН·м
При устанвке 2х тяжей
Подбор сечения прогона. Сечение прогона примем из прокатного швеллера. Расчетное сопротивление фасонного проката из стали С235 (при t ≤ 20 мм)Ry=23 кНсм2
Принимаем при установке одного тяжа в середине пролетаW=193 см3. Принимаем сечение прогона из [ 24П:Iх= 2910 см ;Wх= 243см3 ;Iу=248 см4;Wу=395 см3. Прочность прогона обеспечена так как=4500243 =18 кНсм2 Ry= 23 кНсм2.
Проверка общей устойчивости прогона(см. п. 5.2.4 [1] и прилож. 7 [7]). Условие устойчивости
Коэффициентγс при проверке общей устойчивости принимают равным 095 (прилож. 4 [1]). Для определения коэффициентаφb предварительно вычислим коэффициентφ1. Согласно приложению 7 [7] для балок швеллерного сечения гдеlef- расстояние между закреплениями (в нашем примереlef = 600 см). При наличии одного закрепления в середине пролета и равномерно распределенной нагрузки по верхнему поясу= 114(225 + 007α) = 114(225 + 007 · 3181) = 51.
Параметр α вычислим по формуле
гдеIt- момент инерции при кручении.
При φ 085 φb= φ1= 042.
Устойчивость прогона обеспечена так как
= 188 кНсм2γcRy= 095 · 23 = 2185 кНсм2.

icon 3.docx

Основания и Фундаменты
По данным полевых работ и лабораторным испытаниям грунтов в результате статической обработки в соответствии с требованиями ГОСТ [3] и ГОСТ [4] в геологическом разрезе участков до глубины 190 м выделены следующие инженерно-геологические элементы (ИГЭ):
ИГЭ 1 – Растительный слой
ИГЭ 3 – песок мелкий;
ИГЭ 4 – глина полутвердая;
Условия залегания выделенных инженерно – геологических элементов приведены на инженерно – геологическом разрезе и колонках скважин. Частные значения лабораторных определений грунтов по ИГЭ приводится в таблице. Ниже приводится характеристика физико – механических свойств выделенных ИГЭ.
ИГЭ 1 – растительный слой. Физико-механические свойства грунтов не изучались так как использовать под основание сооружения не рекомендуется. Мощность слоя 05 – 07 м.
ИГЭ 2 – галечник вскрытая мощность 82 – 88 м. Коррозионная агрессивность грунтов по отношению к стали по ПКТ и УЭС средняя. Степень агрессивного воздействия грунта на бетонные и железобетонные конструкции – неагрессивная.
Исходные данные: основание – галечник; глубина заложения ростверка – 2250м. Нагрузка на уровне верхней грани ростверка от колонны крайнего ряда.
N = 860 кН; М = 323 кН м Q = 412 кН (см. табл. 2.3)
1.1 Определение несущей способности сваи – стойки
Расчетная нагрузка на сваю – стойку типа С8-32. Бетона В25 арматура А-II
диаметром 12 Аа = 452 см2
Определяем сопротивление по материалу сваи. При Rпр. = 13500 кНсм2 – расчетное сопротивление бетона при осевом сжатии; Rа.с. – тоже арматуры Rа.с. = 270000 кПа.
где Nм – продольное усилие от расчетных нагрузок; - коэффициент условий работы;
- коэффициент учитывающий особенности загружения ; Ас – площадь поперечного сечения сваи м2; Аа – тоже продольной арматуры м2
Несущая способность сваи по грунту
где - коэффициент надежности по грунту; R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи R = 20000 кПа по п. 4.1 6
При статическом испытании сваи – стойки на галечник несущая способность сваи Р = 500 кН
Принимаем Рmin = 500 кН
Размеры ростверка принимаем конструктивно исходя из сечения базы колонны глубиной заложения.
Вес ростверка и грунта на ступенях
С учетом коэффициент надежности по нагрузке
Определяем количество свай. С учетом возможности перегрузки увеличиваем это количество на 20 %.
Принимаем 6 свай и размещаем с расстоянием между ц. т. Свай 15d d 6d
Проверка. Расчетное сопротивление сваи должно быть (крайнего ряда).
где кН м – момент на уровне подошвы сваи.
- расстояние от главных осей свайного фундамента до оси каждой сваи м
Расчетная нагрузка на сваи крайнего ряда с учетом возможности перегрузки
Р = 12 · 500 = 600 кН т.е. Р = 600 > Nsv = 411 кН
1.2 Расчет ростверка на изгиб
Величина изгибающих моментов в сечениях
где F х М Мfу – изгибающие моменты в рассматриваемых сечениях от местной нагрузки.
В сечениях 1-1 2-2 по граням подоконника
При определении сечения арматуры в плите ростверка (арматура принимается из стали класса А-III) пользуемся формулами (19-22) 7.
Рисунок 2.30 – Ростверк свайного фундамента под колонну крайнего ряда
2.1 Расчет основания свайного фундамента по деформациям.
При расчете осадок свайный фундамент рассматривается как условный фундамент на естественном основании включающий в себя сваи грунт межсвайного пространства а также некоторый объем грунта примыкающего к наружным сторонам свайного фундамента
Условный фундамент ограничивается: сверху – поверхностью планировки грунта; снизу – плоскостью ad. Расстояние от боковых поверхностей сваи до плоскости «сd» определяется из выражения:
h – глубина погружения свай в грунт считая от подошвы ростверка м;
ср — осредненное расчетное значение угла внутреннего трения грунта;
Ширину подошвы условного фундамента Вм определяют по формуле:
d – сторона квадратного сечения сваи м.
Определяем массу свайно-грунтового массива (условного фундамента):
γср- среднее значение удельного веса свайно-грунтового массива принимается равным 20 кНм3.
Находим среднее фактическое давление под площадью условного фундамента:
Определяем расчетное сопротивление грунтов под подошвой условного фундамента:
Осадка свайного фундамента определяется как правило методом послойного суммирования. Последовательность расчета такая же как и в случае фундаментов мелкого заложения.
Рис. 12. Определение границ условного фундамента
Gabcd=31203220=1996 кН
РR – условие выполнено.
up Наверх