Вентиляция промышленного здания со схемами

вент.пром.здания-ГАЛЯ.dwg

СПЕЦИФИКАЦИЯ ОБОРУДОВАНИЯ ГАЛЬВАНИЧЕСКОГО ЦЕХА
Ванна цианисто-цинковая
Ванна травления в кислоте
Ванна цианистого омеднения
Ванна с горячей водой
Ванна электрообезжиривания.
Ванна химического обезжиривания.
Ванна электротравления.
Ванна снятия брака в кислоте.
Ванна с холодной водой.
ОТСОС БОРТОВОЙ ОПРОКИНУТЫЙ
ННГАСУ-270109 - 2010
Вентиляция промышленного
здания. г. Нижний Новгород
М 1:100. Спецификация оборудования.
Аксонометрич-я схема системы ветиляции.

вент.пром.здания-ГАЛЯ.cdw

СПЕЦИФИКАЦИЯ ОБОРУДОВАНИЯ ГАЛЬВАНИЧЕСКОГО ЦЕХА
Ванна цианисто-цинковая
Ванна травления в кислоте
Ванна цианистого омеднения
Ванна с горячей водой
Ванна электрообезжиривания.
Ванна химического обезжиривания.
Ванна электротравления.
Ванна снятия брака в кислоте.
Ванна с холодной водой.
ОТСОС БОРТОВОЙ ОПРОКИНУТЫЙ
ННГАСУ-270109 - 2010
Вентиляция промышленного
здания. г. Нижний Новгород
М 1:100. Спецификация оборудования.
Аксонометрич-я схема системы ветиляции.

вент.промздания.doc

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
НИЖЕГОРОДСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ
Кафедра отопления вентиляции и кондиционирования воздуха.
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
к курсовому проекту по вентиляции
на тему : Вентиляция промышленного здания
Руководитель : Осипов Ю.В.
Теплотехнический расчет ограждающих конструкций 3
1. Теплотехнический расчет наружной стены 3
2 Теплотехнический расчет бесчердачного покрытия . 5
3 Теплотехнический расчет пола 6
4 Расчёт приведённого сопротивления теплопередачи окон 6
5 Теплотехнический расчет ворот .. 7
Расчет теплопотерь сооружением 7
1 Расчет теплопотерь через ограждения 7
2 Расчет теплоты на нагрев инфильтрационного воздуха 9
3 Теплопотери на нагрев транспорта 10
4 Теплопотери на нагрев материалов и полуфабрикатов 10
Тепловыделения в цехе 11
1 Тепловыделения от источников искусственного освещения 11
2 Количество воздуха поступающего за счет дежурного отопления 11
3 Теплопотери в помещении за счет солнечной радиации 11
4 Тепловыделения от людей 12
5 Тепловыделения от боковых поверхностей ванн 12
Тепловой баланс цеха 14
Расчет количества воздуха удаляемого бортовыми отсосами 14
Определение объёмов и параметров приточного воздуха . 17
Конструирование и расчёт приточной системы вентиляции . 18
1 Воздухораспределение .. 18
2 Подбор воздухозаборной решётки . 18
3 Подбор оборудования приточной камеры . 19
4 Аэродинамический расчет приточной системы вентиляции 20
Расчёт и подбор оборудования местных вытяжных систем вентиляции гальванического цеха. 21
1. Подбор фильтров 21
2. Аэродинамический расчет 22
3. Подбор вентиляторов 22
Месторасположение промышленного здания -г.Нижний Новгород
Назначение здания: гальванический цех.
Расчетное барометрическое давление - 990 гПа [3] Расчетные параметры наружного воздуха:
Для теплотехнического расчета ограждающих конструкций [1]:
-расчетная температура наиболее холодной пятидневки tХ5=-31°С (Коб=092);
- средняя температура за отопительный период tот = -41 оC;
-продолжительность отопительного периода: Zот.п.= 215 сут.
Для проектирования систем вентиляции воздуха [3]
расчетная температура в холодный период
расчетная температура в теплый период
температура в переходный период
Повторяемость направлений ветра по румбам в % (числитель) средняя скорость по направлениям (мс знаменатель).
Максимальная из средних скоростей за январь: 51мс
Минимальная из средних скоростей за июль: 0 мс
Расчетные параметры внутреннего воздуха.
- оптимальная температура воздуха в рабочей зоне:
в холодный период = +18°С.
в тёплый период = +24°С
- скорость движения воздуха : 03 мс
- относительная влажность воздуха : 60%
Количество человек в цехе: 23 человека.
Категория выполняемых работ: II б - средняя.
Расчетные параметры теплоносителя:
- вода с параметрами Тг = 150°С Т0 = 70°С
- источник теплоснабжения - котельная.
Теплотехнический расчет ограждающих конструкций
Теплотехнический расчет сводится к определению по требуемому сопротивлению теплопередачи (R0) или приведенному сопротивлению теплопередаче (R0) толщины утепляющего слоя и коэффициента теплопередачи (К=1R0) ограждения. Расчет ведется отдельно для каждого вида ограждений.
1. Теплотехнический расчет наружной стены.
Требуемое сопротивление теплопередачи определяется по формуле:
R0= n*(tв-tн) м2 оC Вт
n- коэф-ент принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих констр-ий по отношению к наружному воздуху по табл 3*[2]=1
tв - расчетная температура внутреннего воздуха tв =18 оC
tн -расчетная температура наружного воздуха tн = -31 оC
t- нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции принимаемой по таб. 1а [9]
αв - коэф-нт теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции
Для наружной стены :
Приведенное сопротивление теплопередачи определяется по таблицам в зависимости
ГСОП= (tв-tоп)*Zоп = (18+41)*215 = 47515 (оC·сут)
tоп Zоп -средняя температура и продолжительность в сутках периода со средней суточной температурой воздуха 8 c по[1]
tоп = -41 оC Zоп= 215 суток
по таблице 1 б [9] определяем R0
R0покр.. =2.6 м2оCВт
R0бесч.пер. =2.7 м2оCВт
В качестве R0 для стены наружной принимаем большее значение :
Примем следующую конструкцию наружной стены
-керамическая плитка
-монолитная жб плита
-утеплитель (Rockwol)
-ветрогидрозащитная паропроницаемая мембрана TAYVEK
-вентилируемая воздушная прослойка
По приложению 3* [2] находим коэффициенты материалов по теплопроводности:
н - коэф-ент теплоотдачи ограждения к наружному воздуху определяемый
по таблице 6* [2] н =23 Втм*оC
Принимаем к установке плиты толщиной 100 мм .
Находим фактическое сопротивление теплопередачи стены
R0 = 187+0005058++03192+010044+00010045+01+123=27 м2оCВт
Rф = R0 *r = 2.7*0.822 = 2.2 м2оCВт
Коэффициент теплопередачи стены
Кст = 1RФ =122=045 Втм2*оC
2 Теплотехнический расчет бесчердачного покрытия
цементно-песчанная затирка
пароизоляция один слой рубероида
железобетонная плита
цементно-песчанная стяжка
5 м; 0.22м001 м;? м5001 м
По приложению 3* [2] находим коэффициенты материалов по теплопроводности
Имеем : R0 reg= 2.7 м2* оC Вт
Определяем толщину утеплителя
5*[27– (187+005076+0177+001017+001076+123)] =011 м
R0 пер = 35 м2 оC Вт
R reg = 2.7 м2 оC Вт R0 = 35 м2 оC Вт
Коэффициент теплопередачи покрытия :
Кпок = 1Rф = 135 = 029 Втм2*оC
3 Теплотехнический расчет пола
Rc -приведенное сопротивление теплопередаче
4 Расчёт приведённого сопротивления теплопередачи окон.
a = 0.000025 ; b = 0.2 ;
Принимаем однокамерный стеклопакет в одинарном переплёте из обычного стекла.
; К= 1038 = 263 Втм2°С
5 Теплотехнический расчет ворот.
Термическое сопротивление двери определяется по формуле
Rreg дв=06*Rreg ст. =06*27 = 162 м2 оC Вт
Два металлических листа с утеплителем между ними.
58 Втм ·оC ут0034 Втм ·оC
R0ф = )=31 м2 оC Вт > 162 м2 оC Вт
Коэффициент теплопередачи
Кв=1Rдв= 131 =032 Втм2оC
Расчет теплопотерь сооружения
1 Расчёт теплопотерь через ограждающие конструкции
Потери теплоты ограждениями складываются из теплопотерь через все ог-раждающие конструкции с учётом добавок. Потери теплоты следует определять суммируя потери теплоты через отдельные ограждающие конструкции с округле-нием до 10 Вт по формуле:
Q = A R0(tр-text)*n*(1+ Вт
А - расчетная площадь ограждающей конструкции
R0 - сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции
tр - расчетная температура внутреннего воздуха tр= 18 оC
text - расчетная температура наружного воздуха text= -31 оC
- добавочные потери теплоты в долях от основных потерь
Расчет теплопотерь сводим в таблицу №1
Расчёт теплопотерь цеха.
Наименование помещения
Характеристики ограждения
Основные теплопотери QоснВт
Коэфф-т учета добавочных теплопотерь
Общие теплопотери QпомВт
2 Расчёт потерь теплоты на нагрев инфильтрационного воздуха
Инфильтрацию наружного воздуха рассчитываем через окна с наветренной стороны здания (ЮЗ).
Теплопотери от инфильтрации наружного воздуха определяются по формуле:
Q=028*Gi*Cв*(tр-ti)К Вт
Св- удельная массовая теплоемкость воздуха Св=1005 кДжкгоC
tр- температура воздуха рабочей зоны 18 оC
ti- расчетная температура инфильтрационного воздуха -31 оC
К- коэф-ент учитывающий влияние встречного теплового потока в конструкциях
К=08 для одинарных и спаренных окон одинарных дверей и ворот .
Gi-суммарное кол-во наружного воздуха поступающие в помещение через не-
плотности ограждений кгч определяемое по формуле
А2-суммарная площадь наружных ограждающих конструкций
- расчетная разность между дав-ми на наружной и внутренней
поверхности ограждающих конструкции :
i (H-hi) **Pi* V2(Cen-Ceр)*К-Рint
Н- высота здания м от уровня средней планировочной отметки земли до верха
карниза центра вытяжных отверстий фонаря или устья шахты Н= 10 м
hi-расчетная высота мот уровня земли до верха окон дверей hi= 3 м
удельный вес соотв-но наружного воздуха и воздуха в помещении
определяемого по формуле:
Pi - плотность наружного воздуха Pi =146 кг м3
V-скорость ветра по приложению 7 [3] V= 0 мс
CenCeр- аэродинамические коэффициенты соответственно для наветренной и
подветренной поверхностей ограждений здания по СНиП 2.01.07-85 +08 и -06
К-коэффициент изменения скоростного давления ветра в зависимости от высоты здания К=1
Pint-условно-постоянное давление воздуха в здании Па
Pi = (10-3)(143-119)+051460 2(08-04)1-0 =12 Па
Аналогично расчет ведется и для дверных проемов
Gi = 27+105 = 132кгч
3 Теплопотери на нагрев автотранспорта
Теплопотери на нагрев транспорта определяются из выражения:
В - коэффициент интенсивности поглощения теплоты в течение первого ча-
N - количество единиц транспортных средств N = 1шт. ;
q - количество теплоты ассимилируемое транспортом кДжч:
qтр =2000 Втч = 7123 кДжч
4 Потери тепла на нагрев ввозимых материалов.
Gм – масса ввозимого материала кгч Gм = 400кгч
Cм – теплоемкость ввозимого материала кгДжкгоС.
tм – температура ввозимого материала tм =-31оС
B – коэффициент учитывающий неравномерность поглощения теплоты во времени. B=05 (для древесины).
Теплопоступления в цехе
1 Тепловыделения от источников искусственного освещения
q - мощность источников искусственного освещения на 1 м площади по-
F - площадь пола м2.
2 Тепопоступления за счет дежурного отопления.
3 Поступления тепла от солнечной радиации.
Расчитаем поступления тепла через остекление по фасадам:
Расчитаем поступление тепла через покрытие:
4 Термопоступления от работающих.
выбираем с учетом тяжести труда в заготовительном отделении II категории и температуры внутренней =98
5 Тепловыделения от боковых поверхностей ванн
Для ванн оборудованных бортовыми отсосами:
F – теплоотдающая боковая поверхность ванны
спр –приведённый коэффициент лучеиспускания спр = 35(для стали)
В зависимости от температуры в рабочей зоне тепловыделения от боковой поверхности ванн рассчитывают для холодного и теплого периода.
Результаты расчёта в таблице №2
РАСЧЁТ ТЕПЛОПОСТУПЛЕНИЙ ОТ НАГРЕТЫХ ВАНН.
Опрокинутый 2-х бортовой
Тепловой баланс цеха
Тепловой баланс составляют на основе расчетов теплопоступлений и теплопотерь в холодный переходный и теплый период года. Результатом теплового баланса являются значения избытков или недостатков теплоты которые получают как разность между общим количеством теплопоступлений и теплопотерь.
Теплоизбытки и теплонедостатки Вт помещения определяются по формуле:
Тепловой баланс расчетных помещений представлен в виде таблицы 3.
ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС ЦЕХА.
Расчёт количества воздуха удаляемого бортовыми отсосами.
Оборудование гальванического цеха оснащается опрокинутыми двухбортовыми отсосами.
Количество воздуха удаляемого через бортовой отсос определяется
где Lo – количество удаляемого воздуха м3ч при значениях поправочных коэффициентов равных единице для отсосов без передувки рассчитывается по формуле:
Вр – расчетная ширина ванны м;
Hр – расстояние от щели всасывания до уровня электролита в ванне м;
kΔt – поправочный коэффициент на температуру раствора определяется в зависимости от Δt = tраст – tр.з.;
kт – коэффициент учитывающий токсичность раствора и летучесть вредных выделений;
k1 – коэффициент учитывающий конструкцию отсоса: для однобортового отсоса k1 = 18 двухбортового k1 = 1;
k2 – коэффициент учитывающий наличие воздушного перемешивания k2 = 1 – для ванн без воздушного перемешивания k2 = 12 для ванн с воздушным перемешиванием;
k3 k4 – коэффициенты учитывающие укрытие зеркала электролита поплавками или пеной при отсутствии какого-либо вида укрытия соответствующий коэффициент принимается равным 1.
Расчёт сводится в таблицу №4.
Количество воздуха удаляемого через местные отсосы.
Ванна цианисто-цинковая
Ванна травления в кислоте.
Ванна цианистого омеднения.
Ванна с горячей водой.
Ванна электрообезжиривания.
Ванна химического обезжиривания
Ванна электротравления.
Ванна снятия брака в кислоте.
Определение объёмов и параметров
Количество приточного воздуха в помещении цеха принимаем из расчёта компенсации вытяжного воздуха удаляемого местными отсосами.
Кратность воздухообмена определяется по формуле:
>5 => удаление воздуха из верхней зоны не требуется.
Принимаем Lпр = 18694 м3ч
-отклонение от теплового баланса гальванического цеха в холодный период года или теплонедостатки (теплоизбытки) Вт.
с – теплоемкость воздуха равная 1005 кДж(кгоС);
tр.з. – температура рабочей зоны помещения оС;
Lм.о. - количество воздуха удаляемого из рабочей зоны местными отсосами м3ч;
-отклонение от теплового баланса гальванического цеха в переходный период года или теплонедостатки (теплоизбытки) Вт.
Т.к. 173 > 10 то необходим подогрев приточного воздуха.
Определяем теплонапряжение по формуле:
помещение с незначительными избытками тепла.
В этот период года воздух подаётся без обработки.
Определяем перепад температур:
Т.е. Gпр достаточно для разбавления избытков и температура рабочей зоны в этом случае равна :
Конструирование и расчёт приточной системы
1 Воздухораспределение.
Расход воздуха проходящего через один воздухораспределитель определяется по формуле:
где n –число воздухораспределителей шт.
Принимаем воздухораспределители ВЭПш 12гв в кол-ве 3-х штук :
Номинальная производительность L=7500 м3ч ;
Расчётная воздухораспределительная пов-ть F=1.5 м2
Габаритные размеры : 1113 *1080*612мм
Потери давления в ВЭПш определяются:
2 Подбор воздухозаборных решёток.
Воздухозаборные решетки подбираются по живому сечению с учётом рекомендуемых скоростей (4-6мс)
Принимаем Решётки СТД 5293 размером 450*580 fж.с. = 0183м2
Аэродинамическое сопротивление решётки равно :
ρ – плотность наружного воздуха кгм3.
3 Подбор оборудования приточных камер
В качестве приточной камеры для системы П1 принимаем приточную камеру фирмы «Веза» состаящую из функциональных блоков КЦКП.
Для системы П1 имеющую производительность 18594 м3ч принимаем приточную камеру КЦКП -20
Кондиционер центральный каркасно-панельный КЦКП-20 (мощность-до 11кВт; с водяным нагревателем) :
Марка (тип)Вариант-2: Прямоточный кондиционер
ГОСТ ТУТУ 4862-011-40149153-98
РазработчикООО "ВЕЗА
ИзготовителиООО "ВЕЗА
Технические характеристики
Заданные параметры воздуха (от 05 до 100 тыс. куб.мч) производительности по теплу (до 150кВт) и холоду (до 350 кВт). Ширина мм - 1900. Высота мм – 1400
Кондиционеры имеют модульную структуру и набираются из функцианальных блоков имеющих унифицированные присоединительные размеры. Кондиционеры поставляются в собранном виде либо посекционно. Возможна сборка кондиционеров на объекте
Кондиционеры центральные каркаснопанельные КЦКП применяются в системах кондиционирования воздуха и вентиляции промышленных и гражданских зданий
- базовый комплект включает в себя: клапан воздухозаборный унифицированный алюминиевый с резиновым уплотнением фильтр ячейковый EU-3 теплообменник медно-алюминиевый (3-х рядный нагреватель или 4-х рядный охладитель) вентблок с 2-х сторонним вентилятором гибкая вставка на выхлопе вентилятора ККП-М - только с нагревателем;
Принятая технология обработки воздуха обеспечивает (в сочетании с надлежащей автоматикой) высокую точность регулирования параметров расширяет диапазон применения кондиционеров вплоть до уровня требований ''чистых производств'' и дает возможность в каждом конкретном случае обеспечить оптимальные энергетические и др. затраты.
Тепловая и звуковая изоляция функциональных блоков и герметизация их внутренних объемов позволяет размещать кондиционеры непосредственно в производственных помещениях возможна поставка модификаций кондиционеров для установки вне здания.
Кондиционеры (приточные камеры) предназначены для горизонтального течения воздуха работе под разрежением (до 1500 Па mах.) и изготавливаются правого и левого исполнения (по ходу воздуха).
4 Аэродинамический расчёт приточной системы вентиляции .
Аэродинамический расчёт воздуховодов производится для определения размеров их поперечного сечения а так-же потерь давления на отдельных участках и системы в целом.
Расчёт сводим в таблицу №5.
Аэродинамический расчёт в системе кондиционирования -П1
Расчёт и подбор оборудования местных вытяжных систем вентиляции гальванического цеха.
Объединение местных отсосов в системы от различных ванн производят по типам выделяющихся вредностей с соответствии с [11]. Фильтр выбирают по рас-ходу и типам вредностей [11].
Все данные приведены в таблице №6.
Выделяющиеся вредности.
пары синильной кислоты
пары и туманы кислоты
дисперсный туман едкой щёлочи.
2 Аэродинамический расчёт.
Расчёт сводим в таблицу №7.
3 Подбор вентиляторов
Подбор вентиляторов осуществляется по характеристикам приведённых в паспортах в зависимости от расхода перемещаемого воздуха и потерь давления в системе.
Для воздуховодов из листовой стала количество воздуха перемещаемое вентиляторами определяется по формуле :
Требуемое давление :
Принимаем к исполнению вентилятор ВР80-75-4.1С
Типоразмер вентилятора
Частота вращ. рабочего колеса обмин
Параметры в рабочей зоне
Производ. тыс. м3час
Принимаем к исполнению вентилятор ВР80-75-10.1Р
Принимаем к исполнению вентилятор ВР80-75-315.1Р
Список использованных источников.
СНиП 2.04.05-91*. Отопление вентиляция и кондиционирование. - М.: Стройиздат 1996.
СНиП 2.01.01-82 Строительная климатология и геофизика. - М.: Стройиздат 1983.
Ерёмкин А.И. Тепловой режим зданий
Кононова В.П. Отопление и вентиляция цехов пластмасс: Учебное пособие. – Пенза: ПГАСА 1999. – 67с.
Внутренние санитарно-технические устройства. Ч.З. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн. 12 Богословский В.Н. Пирумов А.И. Посохин В.Н. и др. Под ред. Павлова Н.Н. и Шиллера Ю.И. - 4-е изд.; перераб. и доп. - М.: Стройиздат 1992.
Волков О.Д. Проектирование вентиляции промышленного здания. - Харьков: Высшая школа 1989.
Сазонов Э.В. Вентиляция общественных зданий: Учебное пособие. - Воронеж: Издательство ВГУ 1991. - 188 с.
Внутренние санитарно-технические устройства. Ч.2. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Богословский В.Н. Шепелев И.А. Эльтерман В.М. и др. Под ред. Староверова И.Г. Изд. 3-е. В 2-х ч. - М.: Стройиздат 1978.
Торговников Б.М. Проектирование промышленной вентиляции. – Киев: Издательство «Будiвельник» 1983