Стрела башенного крана, г/п 5 т.

Технология секции.doc

Московский ордена Ленина ордена Октябрьской Революции и ордена Трудового Красного Знамени Государственный Технический Университет им. Н. Э. Баумана
Расчетно-пояснительная записка к курсовому проекту
“Строительная механика и металлические конструкции”
Технология сборки сварки промежуточной секции
стрелы башенного крана
Студент: Свиридов Д.Ю.
Руководитель: Истомин А.Б.
Функциональное назначение промежуточной секции башенного крана
Условия работы промежуточной секции
Описание конструкции промежуточной секции
Обоснование технических требований
Технологический анализ конструкции промежуточной секции
Разработка технологической схемы сборки промежуточной секции
Выбор метода сварки. Нормирование режима сварки элементов промежуточной секции
Выбор метода контроля технических требований промежуточной секции
Промежуточная секция является конструктивным элементом стрелы башенного крана предназначена для удобства изготовления стрелы.
Стрела состоит из пяти секций длиной по 8000 мм. К промежуточной секции от оголовка крепится оттяжка представляющая собой канат двойной свивки типа ЛК-Р по ГОСТ 2688-80. Секции соединяются между собой в трех точках.
Условия работы промежуточной секции
Кран рассчитан на работу с грузами массой до 5 тонн.
- работа в умеренном климатическом поясе (исполнение “У1”) на открытом воздухе
- температура окружающей среды: –35 +45°С;
- относительная влажность воздуха: до 80%;
- средний режим работы крана
- число включений в час: до 120 включений в час;
- продолжительность включения ПВ = 25%;
- кратковременные перегрузки [до 10%] от номинальной нагрузки [50 кН];
- время работы в сутки 6 12 часов;
Максимальная рабочая нагрузка включает в себя нагрузку от тележки с грузозахватным приспособлением и номинального груза а также максимальные динамические нагрузки возникающие в момент подъёмаопускания груза при перемещении тележки. Также присутствует предельная ветровая нагрузка.
Корневая секция стрелы представляет собой ферменную конструкцию. Форма поперечного сечения: равнобедренный треугольник вершиной кверху шириной 2м. Для облегчения массы (и экономии материала) составляющие элементы фермы (пояса раскосы и стойки решёток) сделаны из труб (материал: сталь 10 ХСНД).
Верхним поясом является труба бесшовная горячекатаная 95х8 по ГОСТ 8732-78; раскосами основных решёток – труба 445х35; раскосами и стойками нижней (горизонтальной) решетки – труба 445х35. Для основных решёток: шаг раскосов – 4 м. Для нижней решётки: шаг раскосов – 8 м; шаг стоек– 4 м.
Для удобства приварки и монтажа все раскосы предварительно сплющивают на концах.
Для перемещения тележки механизма подъема рельсы расположенные на нижнем поясе выполняют в виде прямоугольного профиля составленного из двух сваренных между собой не равнополочных уголков 75х40х6 по ГОСТ 8510-86.
Технические требования по сборке затрагивают геометрию получаемой конструкции и качество сварных швов.
К конструкции предъявляются следующие технические требования по геометрии:
Отклонение от прямолинейности геометрических осей поясов опор в обеих плоскостях в пределах 3мм – это требование накладывается для того чтобы тележка не сошла с рельсов и не было ее перекосов в движении;
Разница в высоте расположения подтележечных рельсов в любом сечении секции не должна превышать 6мм. Это нужно для недопущения опрокидывания тележки.
Предельный уклон подтележечных рельсов допускается не более 03% длины секции – это необходимо для предотвращения самопроизвольного движения тележки при отключении тормоза (аварийный режим).
Необходимо обеспечить соосность (1мм) крепёжных отверстий ø30±05мм – это требование обуславливается гарантированным монтажом секции стрелы. Назначаем требования: шероховатость цилиндрической поверхности отверстия (Ra=9мкм); допуск на межцентровое расстояние 3-х крепёжных отверстий (1мм).
Позиционный допуск на верхний пояс должен составлять 2мм по горизонтали и 3мм по высоте секции. Это гарантирует совмещение крепёжных отверстий секции и башни т.е. лёгкость сборки.
Секция должна иметь правильную геометрическую форму на всей своей длине (L = 8000 мм). Поэтому назначаем допуск на угловое смещение в пределах 15’.
Размеры панелей должны быть в пределах 4000±1мм для обеспечения точности сборки.
К конструкции предъявляются следующие технические требования по сварке:
Необходимо предусмотреть свободную усадку швов. Конструктивные элементы швов должны соответствовать ГОСТ 8713-79.
Минимальный катет шва должен составлять не менее 4 мм. Это необходимо для прочности свариваемой конструкции.
Допустимая пористость шва неметаллические включения и непровары не должны превышать 5%.
Данная стрела башенного крана состоит из 5 секций одинаковой длины что предотвращает появление больших дефектов при сборке и сварке на длине 40 м. Кроме соединительных элементов и других мелких деталей соединительных узлов металлоконструкция стрелы состоит из деталей которые изготавливаются из сортового проката что способствует уменьшению себестоимости в условиях серийного производства. Изготовление труб раскосов и стоек а также уголков нижнего пояса из стандартного сортового проката говорит о технологичности конструкции. Кроме того применение стальных бесшовных горячекатаных труб обеспечивает экономию по массе. Геометрическая форма металлоконструкции достаточно проста что приводит к уменьшению количества и суммарной длины сварочных швов. Форма почти всех элементов обеспечивают сварку в нижнем положении. Все сварные швы прошли расчет и имеют катет 4мм. Материалоемкость конструкции достаточно низкая. Использование стали 10 ХСНД позволило снизить металлоемкость на 15-20%. При проектировании были исключены причины вызывающие появление деформации при сварке т.к.:
Форма и расположение элементов не затрудняет сварку и контроль.
Соединения спроектированы без накладок и при минимальном сечении швов.
Вблизи сварных швов нет окон и отверстий.
Нет резких изменений сечений элементов.
Сталь 10 ХСНД была выбрана с тем условием что при эксплуатации крана при температуре –10 –15°С прочностные свойства металлоконструкции из этого материала остаются практически неизменными (в отличие от Ст 3). К тому же применение этой марки стали как уже отмечалось ранее приводит к снижению массы конструкции на 15 %. Недостатками низколегированных сталей являются большая чувствительность к концентрации напряжений и высокая стоимость (на 19-50% больше стоимости стали Ст 3). Сталь 10 ХСНД принадлежит к первому классу свариваемости что означает о свариваемости без особых ограничений независимо от толщины металла.
Первоначально прокат подвергается резке в размер на абразивном инструменте (дисковая фреза) т.к. этот способ позволяет резать трубы под углом при этом трубы устанавливают на размер по упору с базированием в призма. Для удобства сварки концы труб разделывают (сплющивают). После чего производится разделка кромок на торцефрезерном станке.
При разработке технологической схемы сборки за базовый элемент выбираем ездовые балки т.к. это упрощает сборку нижнего пояса и позволяет добиться минимальных перекосов подтележечных путей.
Сначала сваривается нижний пояс. Затем фиксируются ездовые балки. К ним прихватываются стойки и раскосы нижнего пояса. Затем выверяется и прихватывается верхний пояс. После состыковки секций устанавливаются крепежные элементы на верхнем поясе и привариваются. Вся конструкция проваривается.
После этого вся конструкция подвергается техническому контролю геометрических параметров и проверяется качество сварных швов.
Трудоемкость сварочных работ в сварных конструкциях составляет около 30% общей трудоемкости ее изготовления. В подъемно-транспортном машиностроении по объему применения электродуговая сварка является основным видом сварки
По СНИП II-23-81 для стальных конструкций.
Для сварки стальных конструкций следует применять:
электроды для ручной дуговой сварки по ГОСТ 9467-75;
сварочную проволоку по ГОСТ 2246-70;
флюсы по ГОСТ 9078-81;
углекислый газ по ГОСТ 8050-85.
Применяемые сварочные материалы и технология сварки должны обеспечивать значение временного сопротивления металла шва не ниже нормативного значения временного сопротивления Run основного металла а также значения твердости ударной вязкости и относительного удлинения металла свариваемых соединений установленные соответствующими нормативными документами.
В конструкциях со сварными соединениями следует:
предусматривать применение высокопроизводительных механизированных способов сварки;
обеспечивать свободный доступ к местам выполнения сварных соединений с учетом выбранного способа и технологии сварки.
Разделку кромок под сварку следует принимать по ГОСТ 8713-79 ГОСТ 11533-75 ГОСТ 14771-76 ГОСТ 23518-79 ГОСТ 5264-80 и ГОСТ 11534-75.
Необходимо обеспечить не только прочность сварных соединений но и позволить сварным швам воспринимать нагрузку что возможно когда прочностные свойства шва соответствуют свойствам материала т.е. швы должны быть однородными поэтому сварку ответственных швов надо выполнять при постоянной температуре и под слоем флюса который используется для защиты расплавленного металла от вредного влияния атмосферного воздуха и получения качественного сварного шва. Полуавтоматическая сварка металлическим электродом производится при горении дуги между сварочной проволокой и кромки свариваемого металла под слоем флюса засыпаемого через шланг в зону шва впереди дуги. Тепло дуги расплавляет свариваемый металл проволоку и часть флюса образуя сварочную ванну. Расплавленный флюс защищает жидкий металл от вредного влияния азота и кислорода воздуха одновременно раскисляет его и удаляет окисел в слой шлака. Флюс также концентрирует тепло в зоне сварки обеспечивая при этом глубокий провар основного металла правильно формирует сварной шов благодаря давлению на ванну жидкого металла и медленному его остыванию устраняя потери на угар и разбрызгивание расплавленного металла стабилизирует горение дуги легирует металлы шва и обеспечивает высокие механические свойства наплавленного металла. Флюс изготавливают путем сплавления нескольких компонентов и последующего их размельчения до определенной фракции. В качестве флюса для полуавтоматической сварки применяют флюс АН-348 (ГОСТ 9087-69). В качестве электродов применяют проволоку стальную сварочную диаметром 3 – 6 мм марки СВ-08А (ГОСТ 2246-76). Применяется полуавтомат типа ПШ-5 с постоянной скоростью подачи сварочной проволоки не зависящей от напряжения дуги. Сварку ведут на переменном токе т.к. меньше расходуется электроэнергии и применяют относительно простую аппаратуру.
Тепло дуги расплавляет свариваемый металл проволоку и часть флюса образуя сварочную ванну. Расплавленный флюс защищает жидкий металл от вредного влияния азота и кислорода воздуха одновременно раскисляет его и удаляет окисел в слой шлака. Флюс также концентрирует тепло в зоне сварки обеспечивая при этом глубокий провар основного металла правильно формирует сварной шов благодаря давлению на ванну жидкого металла и медленному его остыванию устраняя потери на угар и разбрызгивание расплавленного металла стабилизирует горение дуги легирует металлы шва и обеспечивает высокие механические свойства наплавленного металла. Флюс изготавливают путем сплавления нескольких компонентов и последующего их размельчения до определенной фракции. В качестве флюса для полуавтоматической сварки применяют флюс АН-348 (ГОСТ 9087-69). В качестве электродов применяют проволоку стальную сварочную диаметром 3 – 6 мм марки СВ-08А (ГОСТ 2246-76).
Прихватку ведут с помощью электродов Э-42А (ГОСТ 9467-75) вручную а сварку – на полуавтоматах в среде углекислого газа; в качестве сварочного материала применяют проволоку диаметром 2-4мм марки СВ08Г2С (ГОСТ 2246-70). Режим сварки следующий:
Ток постоянный 260 300 A.
Напряжение дуги 17 – 21 В.
Скорость сварки Vсв = 54 58 мч.
Расход СО2 Qco2=18-20 лмин.
Накладку сварных швов следует выполнять только в горизонтальном положении избегая боковых и потолочных швов. Секцию приваривают одновременно 2-а сварщика симметрично относительно её продольной оси.
Для обеспечения работоспособности фермы и прочности сварных соединений необходимо проводить контроль качества сварных соединений. При этом проверяется геометрическая форма шва и производится проверка шва на внутренние дефекты.
Проверка геометрической формы шва проводится визуально и при помощи мерильного инструмента. Осматривается форма шва. Шов не должен иметь выпуклую форму так как это является концентратором напряжений. Если шов выполнен с разными по величине катетами то больший катет должен быть вытянут вдоль направления действия основного усилия. Шов не должен содержать трещин. Деформации возникающие при сварке должны быть минимальны. Проверка шва на внутренние дефекты производится с применением ультразвука и рентгенографическим способом.
Технологическим процессом сборки предусмотрено пять операций:
Сборка горизонтальной фермы;
Сборка корневой секции;
Приварка крепежных элементов;
Контроль качества сварных швов;
Зачистка сварных швов.
Вся сборка – стационарная. Стрелу собирают и сваривают из отдельных предварительно отобранных элементов на специальном стенде.
Операция 005. Сборка горизонтальной фермы
Сборка горизонтальной фермы начинается со сварки сдвоенных уголков для формирования ездовых балок. После проварки швов с одной стороны ездовая балка поворачивается на 180° для проварки с другой стороны. Сварку ведут полуавтоматом в . Ездовые балки устанавливаются в захватные устройства и контролируются соответствующие размеры. Далее производится установка раскосов и стоек в захватные устройства. Все узлы провариваются.
Операция 010. Сборка корневой секции
Устанавливается верхний пояс на центрирующие приспособления и производится его фиксация. Раскосов устанавливаются в соответствующие захватные устройства. Все узлы провариваются.
Операция 015. Приварка крепежных элементов.
Собирается блок из трех металлических заготовок посредством фиксации их с помощью пальца и шплинта. В центрирующее отверстие среднего элемента блока вставляется центрирующий сварочный штифт и производится состыковка блока с элементом конструкции верхнего пояса в межсекционной состыковочной области. Производится сварка. Соединение разбирается и лишние элементы убираются.
Операция 020. Контроль качества сварных швов.
Сварные швы подвергаются комплексному контролю включающему визуальный контроль и гаммографирование (не менее одного снимка на стык).
Осмотром невооруженным взглядом и при необходимости через лупу проверяют наличие трещин прожогов непроваров дефекты формы швов.
Гаммографирование позволяет определить внутренние и поверхностные несплошности в любых материалах кроме крупнозернистых.
Операция 025. Зачистка сварных швов.
После контроля осматриваемые швы зачищают и устраняют острые кромки.
Вершинский А.В. Шубин А.Н. Расчет металлоконструкций методом конечных элементов. Ч.4: Учебное пособие. – М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э.Баумана 2000-32 с.
Вершинский А.В. Расчеты металлических конструкций кранов в примерах. М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э.Баумана1976-152 с.
Справочник по кранам в 2 томах под общ. ред. Гохберга М.М. М. Машиностроение 1988.
Подъемно-транспортные машины: Атлас конструкций под ред. М.П. Александрова Д.Н. Решетова. Изд. 2-е. М. «Машиностроение» 1987 122стр
Основы конструирования в 3-ех томах. Орлов П.И. 2-ой том. М. «Машиностроение» 1988 574 стр.
Технология производства подъемно-транспортных машин Косилова А.Г. Сухов М.Ф. 2-е изд. М. Машиностроения 1982 301 стр.
Справочник технолога-машиностроителя в 2-ух т. Т.1 под ред. Косиловой А.Г. Мещерякова Р.К. 4-е изд. М. Машиностроение 1986 656стр.

Технология.dwg

Стрела башенного крана
Сталь 10 ХСНД ГОСТ 1050-88
Установка в стапель ездовых балок
Сборка горизонтальной фермы
Приварка стоек и раскосов
Сборка корневой секции
Установка стоек и раскосов
Установка в стапель базовых элементов
Операция 015. Приварка крепежных элементов

Общий вид.dwg

Стрела башенного крана
Техническая характеристика
Сварные швы по ГОСТ 5264-80
- размеры для справок
Канат 24-Г-I-ОЖ-Н-1372 ГОСТ 2688-80

Промежуточная секция.dwg

Стрела башенного крана
Секция промежуточная
Сварные швы по ГОСТ 5264-80

Записка.doc

Составить проект металлической конструкции стрелы башенного крана по следующим данным:
Грузоподъёмность максимальная
Стрела горизонтальная с оттяжкой. По стреле перемещается тележка с механизмом подъёма груза.
Цель проекта – практическое освоение курса «Строительная механика и металлические конструкции» получение навыков конструирования металлических конструкций выполнение расчётов несущей способности с использованием действующих нормативных документов.
Отличительными особенностями проектного расчёта являются множественность вариантов решения и неполнота исходных данных необходимых для выполнения расчета т.е. неопределенными являются точный вес конструкции и динамические нагрузки поскольку они зависят в том числе и от размеров поперечных сечений несущих элементов конструкции. Поэтому расчет приходится проводить с применением последовательных приближений определяя в результате наиболее оптимальные размеры поперечных сечений.
Поперечное сечение балки
Существует большое множество разновидностей конструкции стрел. Конструкции поперечных сечений наиболее часто используемых типов стрел приведены на следующем рисунке:
Выбираем стрелу с треугольным поперечным сечением с вершиной треугольника вверх. Профиль верхней балки представляет собой стальную бесшовную горячекатаную трубу по ГОСТу 8732-78. Нижние балки представляют собой прямоугольные профиля сваренные из двух неравнополочных уголков по ГОСТу 8510-86. На них располагаются рельсы по которым перемещается тележка механизма подъема. Решетка состоит из стальных горячекатаных бесшовных труб.
Окончательное определение номеров всех профилей будет установлено в результате расчетов всех профилей с использованием максимальных усилий.
По имеющимся рекомендациям выбираем следующие габаритные размеры стрелы башенного крана:
-ширина стрелы равна ширине башни а = 2 м;
Расчет грузоподъемности
База тележки механизма подъема принимается равной Б = 2 м. Исходя их геометрический и конструкционных соображений назначаем:
-минимальный вылет стрелы 4 м;
-максимальный вылет стрелы 40 м;
Для башенных кранов грузовой момент принимается постоянным по всей длине вылета их грузоподъемность переменна по длине стрелы:
M = Qmax·Lmin = Qmin·Lmax
Окончательно значение минимальной грузоподъемности принимается равным: т.
Расчет усилий в стержнях металлоконструкции
Расчет усилий проводился при помощи программ СТРЕLA_D КРАН_РК4 и КРАН_РUC разработанных на кафедре РК4 доцентом Шубиным А.Н. Путем нескольких приближений выбирались сечения всех групп стержней затем проводилась проверка выбранных сечений. Результаты расчета представлены в таблицах:
+----------------------------------------------------------+
МГТУ им. Н.Э.Баумана.
Кафедра РК4: Подъёмно-транспортные машины и оборудование.
Расчёт металлоконструкции стрелы башенного крана.
Оптимизация методом деформируемого многогранника.
***************************************************
* чиcлo элeмeнтoв 91 *
* чиcлo узлoвыx тoчeк 33 *
* cтeпeнь cвoбoды узлa 6 *
* чиcлo зaкpeплeний 11 *
* кoличecтвo типoв ceчeний 5 *
* кoличecтвo типoв мaтepиaлoв 1 *
* чиcлo нaгpужeнныx узлoв 2 *
BEC:= 37624.9 H MACCA:= 3835.359 KГ
Ускорения по осям : ax = 0.000 мc^2 ay = -9.810 мc^2 az = 0.000 мc^2
++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++
+ Пpoгpaмму paзpaбoтaл acпиpaнт кaфeдpы PK4 MГTУ им. H.Э.Бaумaнa Шубин A.H.+
==========================================================================
==================== XAPAKTEPИCTИKИ ЭЛEMEHTOB ============================
= HOMEP = HAЧAЛЬHЫЙ = KOHEЧHЫЙ = HOMEP = УГOЛ = PEЗEPB = ДЛИHA =
= ЭЛEM. = УЗEЛ = УЗEЛ = CEЧEHИЯ = ПOBOPOTA = PEЗEPB =B METPAX=
= 1 = 1 = 2 = 1 = 0 = 0 = 4.0000=
= 2 = 2 = 3 = 1 = 0 = 0 = 4.0000=
= 3 = 3 = 4 = 1 = 0 = 0 = 4.0000=
= 4 = 4 = 5 = 1 = 0 = 0 = 4.0000=
= 5 = 5 = 6 = 1 = 0 = 0 = 4.0000=
= 6 = 6 = 7 = 1 = 0 = 0 = 4.0000=
= 7 = 7 = 8 = 1 = 0 = 0 = 4.0000=
= 8 = 8 = 9 = 1 = 0 = 0 = 4.0000=
= 9 = 9 = 10 = 1 = 0 = 0 = 4.0000=
= 10 = 10 = 11 = 1 = 0 = 0 = 4.0000=
= 11 = 12 = 13 = 1 = 0 = 0 = 4.0000=
= 12 = 13 = 14 = 1 = 0 = 0 = 4.0000=
= 13 = 14 = 15 = 1 = 0 = 0 = 4.0000=
= 14 = 15 = 16 = 1 = 0 = 0 = 4.0000=
= 15 = 16 = 17 = 1 = 0 = 0 = 4.0000=
= 16 = 17 = 18 = 1 = 0 = 0 = 4.0000=
= 17 = 18 = 19 = 1 = 0 = 0 = 4.0000=
= 18 = 19 = 20 = 1 = 0 = 0 = 4.0000=
= 19 = 20 = 21 = 1 = 0 = 0 = 4.0000=
= 20 = 21 = 22 = 1 = 0 = 0 = 4.0000=
= 21 = 23 = 24 = 2 = 0 = 0 = 4.0000=
= 22 = 24 = 25 = 2 = 0 = 0 = 4.0000=
= 23 = 25 = 26 = 2 = 0 = 0 = 4.0000=
= 24 = 26 = 27 = 2 = 0 = 0 = 4.0000=
= 25 = 27 = 28 = 2 = 0 = 0 = 4.0000=
= 26 = 28 = 29 = 2 = 0 = 0 = 4.0000=
= 27 = 29 = 30 = 2 = 0 = 0 = 4.0000=
= 28 = 30 = 31 = 2 = 0 = 0 = 4.0000=
= 29 = 31 = 32 = 2 = 0 = 0 = 4.0000=
= 30 = 33 = 29 = 5 = 0 = 33333 = 27.1662=
= 31 = 23 = 1 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 32 = 23 = 2 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 33 = 23 = 12 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 34 = 23 = 13 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 35 = 24 = 2 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 36 = 24 = 3 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 37 = 24 = 13 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 38 = 24 = 14 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 39 = 25 = 3 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 40 = 25 = 4 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 41 = 25 = 14 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 42 = 25 = 15 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 43 = 26 = 4 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 44 = 26 = 5 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 45 = 26 = 15 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 46 = 26 = 16 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 47 = 27 = 5 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 48 = 27 = 6 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 49 = 27 = 16 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 50 = 27 = 17 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 51 = 28 = 6 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 52 = 28 = 7 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 53 = 28 = 17 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 54 = 28 = 18 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 55 = 29 = 7 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 56 = 29 = 8 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 57 = 29 = 18 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 58 = 29 = 19 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 59 = 30 = 8 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 60 = 30 = 9 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 61 = 30 = 19 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 62 = 30 = 20 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 63 = 31 = 9 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 64 = 31 = 10 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 65 = 31 = 20 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 66 = 31 = 21 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 67 = 32 = 10 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 68 = 32 = 11 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 69 = 32 = 21 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 70 = 32 = 22 = 3 = 0 = 0 = 3.0000=
= 71 = 1 = 12 = 4 = 0 = 0 = 2.0000=
= 72 = 2 = 13 = 4 = 0 = 0 = 2.0000=
= 73 = 3 = 14 = 4 = 0 = 0 = 2.0000=
= 74 = 4 = 15 = 4 = 0 = 0 = 2.0000=
= 75 = 5 = 16 = 4 = 0 = 0 = 2.0000=
= 76 = 6 = 17 = 4 = 0 = 0 = 2.0000=
= 77 = 7 = 18 = 4 = 0 = 0 = 2.0000=
= 78 = 8 = 19 = 4 = 0 = 0 = 2.0000=
= 79 = 9 = 20 = 4 = 0 = 0 = 2.0000=
= 80 = 10 = 21 = 4 = 0 = 0 = 2.0000=
= 81 = 11 = 22 = 4 = 0 = 0 = 2.0000=
= 82 = 1 = 13 = 4 = 0 = 0 = 4.4721=
= 83 = 3 = 13 = 4 = 0 = 0 = 4.4721=
= 84 = 3 = 15 = 4 = 0 = 0 = 4.4721=
= 85 = 5 = 15 = 4 = 0 = 0 = 4.4721=
= 86 = 5 = 17 = 4 = 0 = 0 = 4.4721=
= 87 = 7 = 17 = 4 = 0 = 0 = 4.4721=
= 88 = 7 = 19 = 4 = 0 = 0 = 4.4721=
= 89 = 9 = 19 = 4 = 0 = 0 = 4.4721=
= 90 = 9 = 21 = 4 = 0 = 0 = 4.4721=
= 91 = 11 = 21 = 4 = 0 = 0 = 4.4721=
AAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAA
AAAAAAAAAA KOOPДИHATЫ УЗЛOBЫX TOЧEK B METPAX AAAAAAAAAAAAAAA
A HOMEP AAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAA CTEПEHЬ A
A УЗЛA A KOOPД. Xм A KOOPД. Ym A KOOPД. Zм A CBOБ.УЗЛA A
A 1 A 1.00000 A 0.00000 A 1.00000 A 6 A
A 2 A 5.00000 A 0.00000 A 1.00000 A 6 A
A 3 A 9.00000 A 0.00000 A 1.00000 A 6 A
A 4 A 13.00000 A 0.00000 A 1.00000 A 6 A
A 5 A 17.00000 A 0.00000 A 1.00000 A 6 A
A 6 A 21.00000 A 0.00000 A 1.00000 A 6 A
A 7 A 25.00000 A 0.00000 A 1.00000 A 6 A
A 8 A 29.00000 A 0.00000 A 1.00000 A 6 A
A 9 A 33.00000 A 0.00000 A 1.00000 A 6 A
A 10 A 37.00000 A 0.00000 A 1.00000 A 6 A
A 11 A 41.00000 A 0.00000 A 1.00000 A 6 A
A 12 A 1.00000 A 0.00000 A -1.00000 A 6 A
A 13 A 5.00000 A 0.00000 A -1.00000 A 6 A
A 14 A 9.00000 A 0.00000 A -1.00000 A 6 A
A 15 A 13.00000 A 0.00000 A -1.00000 A 6 A
A 16 A 17.00000 A 0.00000 A -1.00000 A 6 A
A 17 A 21.00000 A 0.00000 A -1.00000 A 6 A
A 18 A 25.00000 A 0.00000 A -1.00000 A 6 A
A 19 A 29.00000 A 0.00000 A -1.00000 A 6 A
A 20 A 33.00000 A 0.00000 A -1.00000 A 6 A
A 21 A 37.00000 A 0.00000 A -1.00000 A 6 A
A 22 A 41.00000 A 0.00000 A -1.00000 A 6 A
A 23 A 3.00000 A 2.00000 A 0.00000 A 6 A
A 24 A 7.00000 A 2.00000 A 0.00000 A 6 A
A 25 A 11.00000 A 2.00000 A 0.00000 A 6 A
A 26 A 15.00000 A 2.00000 A 0.00000 A 6 A
A 27 A 19.00000 A 2.00000 A 0.00000 A 6 A
A 28 A 23.00000 A 2.00000 A 0.00000 A 6 A
A 29 A 27.00000 A 2.00000 A 0.00000 A 6 A
A 30 A 31.00000 A 2.00000 A 0.00000 A 6 A
A 31 A 35.00000 A 2.00000 A 0.00000 A 6 A
A 32 A 39.00000 A 2.00000 A 0.00000 A 6 A
A 33 A 0.00000 A 5.00000 A 0.00000 A 6 A
i(nc) nm vm A Jx Jy Jz Ky Kz Y1 Y2 Z1 Z2 Wk
1 1 2.18655E-0003 4.17248E-0006 2.08624E-0006 2.08624E-0006 Нижний пояс
0 0.04750 0.00800 0 0 8.7841720E-0005 47.5 8.0 Труба 95x8. Нижний пояс
1 1 2.18655E-0003 4.17248E-0006 2.08624E-0006 2.08624E-0006 Верхний пояс
0 0.04750 0.00800 0 0 8.7841720E-0005 47.5 8.0 Труба 95x8. Верхний пояс
1 1 9.40122E-0004 1.72101E-0006 8.60505E-0007 8.60505E-0007 Раскосы
0 0.04450 0.00350 0 0 3.8674381E-0005 44.5 3.5 Труба 89x3. Раскосы
1 1 9.40122E-0004 1.72101E-0006 8.60505E-0007 8.60505E-0007 Горизонтальная решетка
0 0.04450 0.00350 0 0 3.8674381E-0005 44.5 3.5 Труба 89x3. Горизонтальная решетка
1 1 2.18655E-0003 4.17248E-0006 2.08624E-0006 2.08624E-0006 Оттяжка
0 0.04750 0.00800 0 0 8.7841720E-0005 47.5 8.0 Труба 95x8. Оттяжка
i(nm) E G k p m R Rcp
2.10000E+0011 0.8E+11 0.3 7850
850 3.50000E+0008 2.00000E+0008
! нoмep ! узeл ! cтeп.cвoб.! пepeмeщeниe !
! 1 ! 1 ! 1 ! 0.000000 !
! 2 ! 1 ! 2 ! 0.000000 !
! 3 ! 1 ! 3 ! 0.000000 !
! 4 ! 12 ! 1 ! 0.000000 !
! 5 ! 12 ! 2 ! 0.000000 !
! 6 ! 33 ! 1 ! 0.000000 !
! 7 ! 33 ! 2 ! 0.000000 !
! 8 ! 33 ! 3 ! 0.000000 !
! 9 ! 33 ! 4 ! 0.000000 !
! 10 ! 33 ! 5 ! 0.000000 !
! 11 ! 33 ! 6 ! 0.000000 !
**********************************************************************
*********************** XAPAKTEPИCTИKИ CЧEHИЯ ***********************
! CEЧEHИE: 1 ! HOMEP MATEPИAЛA: 1 ! BИД CEЧEHИЯ: 1: TPУБA !
! ПЛOЩAДЬ F:= 2.187E-0003 м+2 !
! MOMEHTЫ ИHEPЦИИ CEЧEHИЯ : Jx= 4.172E-0006 м-4 !
! Jy= 2.086E-0006 м-4 !
! Jz= 2.086E-0006 м-4 !
! Y1= 0.0475 мeтpoв !
! Y2= 0.0080 мeтpoв !
! Z1= 0.0000 мeтpoв !
! Z2= 0.0000 мeтpoв !
! Wx= 8.784E-0005 м-3 !
+--------------------------------------------------------------------+
! CEЧEHИE: 2 ! HOMEP MATEPИAЛA: 1 ! BИД CEЧEHИЯ: 1: TPУБA !
! CEЧEHИE: 3 ! HOMEP MATEPИAЛA: 1 ! BИД CEЧEHИЯ: 1: TPУБA !
! ПЛOЩAДЬ F:= 9.401E-0004 м+2 !
! MOMEHTЫ ИHEPЦИИ CEЧEHИЯ : Jx= 1.721E-0006 м-4 !
! Jy= 8.605E-0007 м-4 !
! Jz= 8.605E-0007 м-4 !
! Y1= 0.0445 мeтpoв !
! Y2= 0.0035 мeтpoв !
! Wx= 3.867E-0005 м-3 !
! CEЧEHИE: 4 ! HOMEP MATEPИAЛA: 1 ! BИД CEЧEHИЯ: 1: TPУБA !
! CEЧEHИE: 5 ! HOMEP MATEPИAЛA: 1 ! BИД CEЧEHИЯ: 1: TPУБA !
+--------------------------------------------------------------------------+
#:::::::::::::::::::::: XAPAKTEPИCTИKИ MATEPИAЛA :::::::::::::::::::::#
+ HOMEP MATEPИAЛA = 1 +
+ MOДУЛЬ УПPУГOCTИ [ ЮHГA ]Пa E= 2.100E+0011 +
+ MOДУЛЬ УПPУГOCTИ [CДBИГA]Пa G= 8.000E+0010 +
+ KOЭФФИЦИEHT ПУACCOHA n= 0.300 +
+ ПЛOTHOCTЬ MATEPИAЛA Kгм**3. p= 7850.0 +
+ KOЭФФИЦИEHT УCЛOBИЯ PAБOTЫ m= 0.850 +
+ PACЧETHOE COПPOTИBЛEHИE ПPИ PACT.-CЖAT.И ИЗГИБE R= 3.500E+0008 +
+ PACЧETHOE COПPOTИBЛEHИE ПPИ CPEЗE Rcp= 2.000E+0008 +
узeл PxH PyH PzH MxH*м MyH*м MzH*м
Перемещения точек в миллиметрах и градусах
Узел X Y Z Угол X Угол Y Угол Z
Внутренние силы и моменты сил в узлах элементов
Эл. Нач. NxН QyН QzН MкpНм MxzНм MxyНм
узeл Сумма Px Сумма Py Сумма Pz Сумма Mx Сумма My Сумма Mz
Всего 0.0E+00 0.0E+00 0.0E+00 -8.0E-16 8.7E-15 4.2E-14
+-------------------------------------------------------------------
элем. Наим. Наиб. Касат. ка % нагружения
-56 -45 1 19 Сжатие 1 Нижн
-49 -37 1 16 Сжатие 1 Нижн
-42 -31 1 14 Сжатие 1 Нижн
-37 -27 1 12 Сжатие 1 Нижн
-34 -24 0 11 Сжатие 1 Нижн
-32 -23 0 11 Сжатие 1 Нижн
-31 -24 0 10 Сжатие 1 Нижн
-21 -14 0 7 Сжатие 1 Нижн
-11 -7 0 4 Сжатие 1 Нижн
-7 2 0 2 Изгиб 1 Нижн
-58 -44 1 19 Сжатие 1 Нижн
-50 -36 1 17 Сжатие 1 Нижн
-33 -21 1 11 Сжатие 1 Нижн
-22 -13 0 8 Сжатие 1 Нижн
-7 1 0 2 Изгиб 1 Нижн
-18 -16 0 6 Сжатие 2 Верх
-32 -30 0 11 Сжатие 2 Верх
-43 -41 0 14 Сжатие 2 Верх
-51 -49 0 17 Сжатие 2 Верх
-55 -53 0 19 Сжатие 2 Верх
-57 -55 0 19 Сжатие 2 Верх
41 48 0 16 Растяжение 2 Верх
25 28 0 9 Растяжение 2 Верх
10 13 0 5 Растяжение 2 Верх
111 111 0 37 Растяжение 5 Отжк
-25 -5 0 8 Сжатие 3 Раск
9 19 0 6 Растяжение 3 Раск
-25 -6 0 8 Сжатие 3 Раск
14 16 1 5 Растяжение 3 Раск
-18 -7 0 6 Сжатие 3 Раск
10 14 1 5 Растяжение 3 Раск
-15 -10 1 5 Сжатие 3 Раск
6 17 0 6 Растяжение 3 Раск
-13 -6 0 4 Сжатие 3 Раск
4 14 0 5 Растяжение 3 Раск
-16 -4 0 5 Сжатие 3 Раск
7 12 0 4 Растяжение 3 Раск
-13 -2 0 4 Сжатие 3 Раск
4 10 0 3 Растяжение 3 Раск
-10 -4 0 4 Сжатие 3 Раск
1 11 0 4 Растяжение 3 Раск
-8 -1 0 3 Сжатие 3 Раск
-2 8 0 3 Изгиб 3 Раск
-10 1 0 3 Изгиб 3 Раск
1 7 0 2 Растяжение 3 Раск
-8 3 0 3 Изгиб 3 Раск
-3 5 0 2 Изгиб 3 Раск
-6 2 0 2 Изгиб 3 Раск
-5 7 0 2 Изгиб 3 Раск
14 21 0 7 Растяжение 3 Раск
-5 6 0 2 Изгиб 3 Раск
16 20 1 7 Растяжение 3 Раск
-19 -14 0 6 Сжатие 3 Раск
13 18 0 6 Растяжение 3 Раск
-18 -14 1 6 Сжатие 3 Раск
12 18 0 6 Растяжение 3 Раск
-14 -13 0 5 Сжатие 3 Раск
10 15 0 5 Растяжение 3 Раск
-16 -11 0 5 Сжатие 3 Раск
10 16 0 5 Растяжение 3 Раск
-13 -9 0 4 Сжатие 3 Раск
4 16 0 5 Растяжение 3 Раск
-12 -9 0 4 Сжатие 3 Раск
5 15 0 5 Растяжение 3 Раск
-6 16 1 5 Изгиб 4 Гор
-4 3 0 1 Изгиб 4 Гор
-3 3 0 1 Изгиб 4 Гор
-3 2 0 1 Изгиб 4 Гор
-2 2 0 1 Изгиб 4 Гор
-5 -2 0 2 Сжатие 4 Гор
-6 4 1 2 Изгиб 4 Гор
-5 3 1 2 Изгиб 4 Гор
-5 3 0 2 Изгиб 4 Гор
-4 3 0 2 Изгиб 4 Гор
-4 3 1 1 Изгиб 4 Гор
-3 2 1 1 Изгиб 4 Гор
-2 1 1 1 Изгиб 4 Гор
+-----------------------------------------------------------------+
Напряжение в конструкции по точкам МПа
1 -54 -47 1 17 Сжатие 1 Нижн
5 25 0 5 Растяжение 3 Раск
-6 16 1 4 Изгиб 4 Гор
-6 4 0 2 Изгиб 4 Гор
1 45 56 1 17 Растяжение 1 Нижн
-48 -37 1 14 Сжатие 1 Нижн
-19 -9 0 5 Сжатие 3 Раск
9 17 0 4 Растяжение 3 Раск
2 37 49 1 14 Растяжение 1 Нижн
-42 -31 1 12 Сжатие 1 Нижн
-13 -11 0 4 Сжатие 3 Раск
6 13 0 3 Растяжение 3 Раск
-5 3 1 1 Изгиб 4 Гор
3 31 42 1 12 Растяжение 1 Нижн
-37 -27 0 11 Сжатие 1 Нижн
-13 -4 0 3 Сжатие 3 Раск
2 13 0 3 Растяжение 3 Раск
4 27 37 0 11 Растяжение 1 Нижн
-33 -25 0 10 Сжатие 1 Нижн
-10 -4 0 2 Сжатие 3 Раск
1 8 0 1 Растяжение 3 Раск
-5 3 0 1 Изгиб 4 Гор
5 24 34 0 10 Растяжение 1 Нижн
-32 -23 0 9 Сжатие 1 Нижн
-8 2 0 2 Изгиб 3 Раск
-3 8 0 2 Изгиб 3 Раск
6 24 31 0 9 Растяжение 1 Нижн
-31 -24 0 9 Сжатие 1 Нижн
-5 3 0 1 Изгиб 3 Раск
7 24 31 0 9 Растяжение 1 Нижн
-21 -14 0 6 Сжатие 1 Нижн
-21 -15 0 6 Сжатие 3 Раск
14 19 0 5 Растяжение 3 Раск
8 15 20 0 6 Растяжение 1 Нижн
-11 -7 0 3 Сжатие 1 Нижн
-18 -13 0 5 Сжатие 3 Раск
13 14 0 4 Растяжение 3 Раск
-3 1 1 1 Изгиб 4 Гор
9 8 10 0 3 Растяжение 1 Нижн
-5 -1 0 1 Сжатие 1 Нижн
-15 -10 0 4 Сжатие 3 Раск
9 13 0 4 Растяжение 3 Раск
-2 1 0 1 Изгиб 4 Гор
10 -2 7 0 1 Изгиб 1 Нижн
-16 -4 0 3 Сжатие 3 Раск
-5 -2 0 1 Сжатие 4 Гор
11 -56 -45 1 17 Сжатие 1 Нижн
7 24 0 5 Растяжение 3 Раск
-15 4 1 3 Изгиб 4 Гор
11 44 58 1 17 Растяжение 1 Нижн
-50 -36 1 14 Сжатие 1 Нижн
-16 -14 0 5 Сжатие 3 Раск
11 14 1 4 Растяжение 3 Раск
-3 5 0 1 Изгиб 4 Гор
-4 6 1 2 Изгиб 4 Гор
12 37 49 1 14 Растяжение 1 Нижн
-16 -7 0 4 Сжатие 3 Раск
4 16 0 3 Растяжение 3 Раск
13 31 42 1 12 Растяжение 1 Нижн
-12 -7 0 3 Сжатие 3 Раск
4 10 0 2 Растяжение 3 Раск
-3 5 1 1 Изгиб 4 Гор
14 27 37 0 11 Растяжение 1 Нижн
-34 -24 0 10 Сжатие 1 Нижн
-11 -1 0 2 Сжатие 3 Раск
-1 10 0 2 Изгиб 3 Раск
-2 3 0 1 Изгиб 4 Гор
15 25 33 0 10 Растяжение 1 Нижн
-31 -23 0 9 Сжатие 1 Нижн
-7 -1 0 1 Сжатие 3 Раск
-2 6 0 1 Изгиб 3 Раск
-3 4 0 1 Изгиб 4 Гор
-2 4 0 1 Изгиб 4 Гор
16 23 32 0 9 Растяжение 1 Нижн
-32 -22 1 9 Сжатие 1 Нижн
-7 5 0 2 Изгиб 3 Раск
-6 5 0 2 Изгиб 3 Раск
17 21 33 1 9 Растяжение 1 Нижн
-22 -13 0 6 Сжатие 1 Нижн
-20 -16 0 6 Сжатие 3 Раск
14 18 0 5 Растяжение 3 Раск
-2 4 1 1 Изгиб 4 Гор
-2 3 1 1 Изгиб 4 Гор
18 15 20 0 6 Растяжение 1 Нижн
-11 -8 0 3 Сжатие 1 Нижн
-18 -12 0 5 Сжатие 3 Раск
11 16 0 5 Растяжение 3 Раск
19 7 11 0 3 Растяжение 1 Нижн
-16 -10 0 4 Сжатие 3 Раск
9 12 0 4 Растяжение 3 Раск
20 -1 7 0 1 Изгиб 1 Нижн
-15 -5 0 3 Сжатие 3 Раск
2 4 0 1 Растяжение 4 Гор
21 -18 -16 0 6 Сжатие 2 Верх
-22 -8 0 5 Сжатие 3 Раск
10 19 0 5 Растяжение 3 Раск
-25 -6 0 5 Сжатие 3 Раск
14 15 0 5 Растяжение 3 Раск
21 16 18 0 6 Растяжение 2 Верх
-32 -30 0 10 Сжатие 2 Верх
-18 -7 0 4 Сжатие 3 Раск
10 14 0 4 Растяжение 3 Раск
-15 -10 1 4 Сжатие 3 Раск
6 17 0 4 Растяжение 3 Раск
22 30 32 0 10 Растяжение 2 Верх
-13 -7 0 3 Сжатие 3 Раск
4 14 0 3 Растяжение 3 Раск
7 11 0 3 Растяжение 3 Раск
23 41 43 0 14 Растяжение 2 Верх
-50 -49 0 17 Сжатие 2 Верх
-13 -2 0 3 Сжатие 3 Раск
5 9 0 2 Растяжение 3 Раск
1 11 0 2 Растяжение 3 Раск
24 49 51 0 17 Растяжение 2 Верх
-55 -54 0 18 Сжатие 2 Верх
-7 -2 0 1 Сжатие 3 Раск
-1 8 0 2 Изгиб 3 Раск
-10 0 0 2 Изгиб 3 Раск
2 6 0 1 Растяжение 3 Раск
25 53 55 0 18 Растяжение 2 Верх
-7 3 0 2 Изгиб 3 Раск
-2 4 0 1 Изгиб 3 Раск
-4 1 0 1 Изгиб 3 Раск
-4 6 0 2 Изгиб 3 Раск
26 55 56 0 19 Растяжение 2 Верх
41 48 0 15 Растяжение 2 Верх
-111 -111 0 37 Сжатие 5 Отжк
14 21 0 6 Растяжение 3 Раск
18 18 0 6 Растяжение 3 Раск
27 -45 -44 0 15 Сжатие 2 Верх
-18 -14 0 5 Сжатие 3 Раск
14 17 0 5 Растяжение 3 Раск
-17 -15 0 5 Сжатие 3 Раск
13 17 0 5 Растяжение 3 Раск
28 -27 -26 0 9 Сжатие 2 Верх
10 13 0 4 Растяжение 2 Верх
-14 -13 0 4 Сжатие 3 Раск
11 14 0 4 Растяжение 3 Раск
-15 -12 0 5 Сжатие 3 Раск
29 -13 -10 0 4 Сжатие 2 Верх
-11 -10 0 4 Сжатие 3 Раск
6 14 0 3 Растяжение 3 Раск
30 111 111 0 37 Растяжение 5 Отжк
Проверка поперечных сечений элементов
В качестве элементов верхнего пояса принимается труба стальная бесшовная горячекатаная по ГОСТ 8732 – 78. Материал: Сталь 10 ХСНД.
Длина элемента L = 4000 мм.
Максимальное сжимающее усилие: Fmax сж = 122319 Н
Максимальное растягивающее усилие Fmax рас = 97333 Н
Внешний и внутренний диаметры трубы: D = 95 мм; d = 79 мм
Площадь поперечного сечения верхнего пояса: А = 21865 мм2
Условия прочности по растягивающей силе Fmax рас и условие устойчивости по сжимающей силе Fmax сж:
5 МПа ≤ 2975 МПа - верно
47 МПа ≤ 2975 МПа - верно
где: A – площадь поперечного сечения;
φ = 0249 - коэффициент продольного изгиба при λ = 1299
m = 085 – коэффициент условий работы;
R = 350 МПа – расчетное сопротивление материала.
Выбирается труба со следующими параметрами:
D = 95 мм; d = 79 мм;
Длина элемента L = 3741 мм.
Максимальное сжимающее усилие: Fmax сж = 14048 Н
Максимальное растягивающее усилие Fmax рас = 17114 Н
Внешний и внутренний диаметры трубы: D = 89 мм; d = 82 мм
Площадь поперечного сечения верхнего пояса: А = 9401 мм2
2 МПа ≤ 2975 МПа - верно
4 МПа ≤ 2975 МПа - верно
φ = 028 - коэффициент продольного изгиба при λ = 1239
D = 89 мм; d = 82 мм;
t = 35- толщина стенки;
Элементы нижнего пояса состоят из двух не равнополочных уголков по ГОСТ 8510 – 86 сваренных в закрытый профиль.
Максимальное сжимающее усилие: Fmax сж = 110749 Н
Требуемая площадь поперечного сечения:
т.к. нижних поясов два то мм2.
Рис. Поперечное сечение
Момент инерции поперечного сечения:
Выбираются уголки со следующими параметрами:
88 МПа ≤ 2975 МПа - верно
4.Горизонтальная решетка
Длина элемента L = 4472 мм.
Максимальное сжимающее усилие: Fmax сж = 3053 Н
Условие устойчивости по сжимающей силе Fmax сж:
6 МПа ≤ 2975 МПа - верно
φ = 0196 - коэффициент продольного изгиба при λ = 148
5. Проверка подобранных сечений по условию максимального прогиба
Проверка фермы производится по второму предельному состоянию(по прогибу) для стрелы когда груз находится на максимальном вылете. При среднем режиме работы для стрелы допустимый прогиб [f] принимается равным 1200 длины стрелы.
Реальный прогиб подсчитан в программе и равен 16902 мм.
Т.к.16902 200 мм то сечения подобраны правильно.
Расчет сварного соединения
Крепление оттяжки к верхнему поясу осуществляется полуавтоматической сваркой в углекислом газе. Необходимо рассчитать это сварное соединение на прочность.
Прочность шва проверяем на растяжение по следующей формуле:
N = 242947 Н – расчетное усилие в канате;
– катет углового шва;
– коэффициент учитывающий глубину провара.
Для однопроходной полуавтоматической сварки;
– расчетная длина шва;
– коэффициент условий работы;
= 215 МПа – допускаемое напряжение в шве при срезе.
Проверка на выполнение условия прочности:
2 МПа ≤ 1828 МПа- верно.
Расчет соединения на срез
Стрела собирается из пяти секций. Соединение секций происходит в трех точках (соединение верхнего пояса и два соединения по нижнему поясу).
Соединение верхнего пояса (профиль: труба) осуществляется с помощью пальца. Это соединение проверяется на срез.
Расчет на срез производится по следующей зависимости:
– число срезаемых поверхностей;
– расчетное сопротивление материала на срез.
1 МПа ≤ 1955 МПа - верно
Вершинский А.В. Шубин А.Н. Расчет металлоконструкций методом конечных элементов. Ч.4: Учебное пособие. – М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э.Баумана 2000-32 с.
Справочник по кранам в 2 томах под общ. ред. Гохберга М.М. М. Машиностроение 1988.
Технология производства подъемно-транспортных машин Косилова А.Г. Сухов М.Ф. 2-е изд. М. Машиностроения 1982 301 стр.
Справочник технолога-машиностроителя в 2-ух т. Т.1 под ред. Косиловой А.Г. Мещерякова Р.К. 4-е изд. М. Машиностроение 1986 656стр
С.А. Куркин В.М. Ховов А.М. Рыбачук «Технология механизация и автоматизация производства сварных конструкций» - М.: «Машиностроение» 1989.
С.А. Куркин Г.А. Николаев «Сварные конструкции» - М.: «Высшая школа» 1991.
Л.А. Невзоров Г.Н. Пазельский В.А. Романюха «Башенные краны» - М.: «Высшая школа» 1980.
Г.А. Николаев В.А. Винокуров «Сварные конструкции. Расчет и проектирование» - М.: «Высшая школа» 1990.
Конспект семинаров. Шубин А.Н.
Основы конструирования в 3-ех томах. Орлов П.И. 2-ой том. М. «Машиностроение» 1988 574 стр.

Содержание.doc

Поперечное сечение балки
Расчет грузоподъемности
Расчет усилий в стержнях металлоконструкции
Проверка поперечных сечений элементов
4. Горизонтальная решетка
5. Проверка подобранных сечений по условию максимального прогиба
Расчет сварного соединения
Расчет соединения на срез

Корневая секция.dwg