Проектирование железобетонной рамы одноэтажного промышленного здания

ЖБК-2ЛИСТ.dwg

ЖБК-1лист.dwg

жбе лист.docx

Ульяновский государственный технический университет
Кафедра: «Строительные конструкции»
Дисциплина: «Железобетонные конструкции»
Пояснительная записка
«Железобетонные бетонные и каменные конструкции»
Расчет поперечной рамы с колоннами переменной жесткости с шарнирным
1 Определение основных габаритных размеров поперечной рамы. 2
2Сбор нагрузок на раму. 3
2.1.Постоянные нагрузки. 3
2.2.Снеговые нагрузки. 5
2.3.Крановые нагрузки. 5
2.4.Ветровые нагрузки. 6
3Статический расчет рамы. 8
Конструирование колонны. 18
1 Расчет верхней части колонны. 18
2. Расчет нижней части колонны. 19
Расчет фермы с параллельными поясами. 21
1. Исходные данные. 21
2. Постоянные нагрузки. 21
3. Определение усилий в элементах фермы. 22
4. Расчет сечений элементов фермы. 24
4.1. Верхний сжатый пояс. 24
4.2. Нижний растянутый пояс. 24
4.2. Расчет растянутого раскоса Р2. 25
Статический расчет поперечной рамы с колоннами переменной жесткости с шарнирным опиранием ригеля.
Шаг колонн поперечных рам В=12 м.
Грузоподъемность крана Q=305 т.
Количество кранов -2 шт.
Отметка головки подкранового рельса h1=134 м.
Район строительства 4 – по снеговой нагрузке
– по ветровой нагрузке.
Здание по степени ответственности относится к классу 2
1Определение основных габаритных размеров поперечной рамы.
Габаритные размеры поперечной рамы по высоте привязываем к относительной отметки чистого пола (±0.000).Размеры по ширине привязываем к разбивочным осям здания (рис. 1.1). Принимаются размеры hб =0.15 м. и а =(0.1-0.4) м. Определяем размеры h2=Hкр + а
Назначение размеров колонны начинается с определения расстояния между разбивочной осью и наружней гранью колонны:
Во=0 – когда здание оборудовано кранами грузоподъемностью до 30 тс включительно при шаге колонн 6 м.;
Во=500мм. –в высоких зданиях с кранами грузоподъемностью 80 тс и более;
Во=250мм. – в остальных случаях.
Ширина верхней части колонны соответственно привязки принимается ВВ=380 мм..В зависимости от грузоподъемности кранов принимается расстояние от разбивочной оси до оси подкранового рельса (λ) а затем определяется ширина нижней части сечения колонны ВН=ВО+λ.Определяются другие размеры l1= h1+ hб- hп.б l2= h2+ hп.б. Высота подкрановой балки включая и высоту рельса (hп.б.) принимаем после расчета подкрановой балки.
Определяем геометрические размеры поперечной рамы :
ВО=0 h2=275+025=300 м.
ВВ=038 м H1=104+285=1325 м. принимаем равным 135 м.
l1 = 105+015-14= 925 м.
Рис. 1.1. Схема поперечной рамы.
2Сбор нагрузок на раму.
2.1.Постоянные нагрузки.
Нагрузку действующая от 1 м2 покрытия определяем в табличной форме (табл.1.1).Коэффициент надежности по нагрузке принимаем по табл. 1[2].
Расчет постоянной нагрузки.
Наименование нагрузки
Нормативная нагрузка кгсм2
Коэффициент надежности
Расчетная нагрузка кгсм2
- железобетонная плита 6 Ч3 м.
- пароизоляция 1 слоя рубероида
- утеплитель пенобетон
плотностью 200 кгм3 толщиной 25 см.
- асфальтобетонная стяжка
плотностью 1800 кгм3 толщиной 2 см.
- кровля 3 слоя рубероида
- вес фермы со связями
Определяем нагрузку действующую на ригель фермы:
qш= γп ·gш ·В=095 ·284 ·12=3238 кгм
где γ п =095 – коэффициент надежности по назначению зданий и сооружений определяем по [2].
Определяем значение опорной реакции:
NШ=qш ·L 2=3238 ·24 2=38856 кг.
Вес керамзитобетонных панелей принимаем gпст= 448 кгм2 (1 м· 1 м.· 032 · 1400).Расчетная нагрузка от ограждения равна
gст = γп ·gпст · γf =095· 448· 11=46816 кгм2
Вес переплетов двойного остекления принимаем gпост=50 кгм2.Расчетная нагрузка от остекления равна
gост=γп·gпост· γf=095 ·50 ·11=52 кгм2
Определяем нагрузку на ригель от стеновых конструкций. Схема на рис. 1.2.
Р1=095 · 46816 (87-63)12+ 095 · 52 (111-87)12=1423157кг.
Р2=095 · 46816 (135-111)12=1280886 кг.
Вес колонны: верхняя часть Gпб=(038 ·04 ·l2)2450 ·γп ·γf = 16539 кг.
нижняя часть Gпб=(04· 08· l1) 2450 · 095 ·11=74964 кг.
Вес подкрановой балки Gпб=2300 кг с учетом веса тормозной балки и веса рельса.
Рис.1.2. Схема нагрузок от стеновых конструкций.
2.2.Снеговые нагрузки.
По табл. 4[2] принимаем нормативное значение веса снегового покрытия SО=150 кгм2 а по п.5.7[2] коэффициент надежности по нагрузке γf =14.Тогда:
gсн = SО · γf =095 ·150 ·14=1995 кгм2
qсн = gсн ·В=1995 ·12=2394 кгм2
Nсн = qсн L2=2394 ·24 2=28728 кг.
Nсн = Nсн(ВН-ВВ)2=28728(075-038)2=5315 кгм.
2.3.Крановые нагрузки.
Вертикальные давления колес крана принимаем по [3]:
Усредненные максимальные нормативные и расчетные значения равны:
Р мах = Рнмах ·γf · γп=315 · 11· 095 =329 кН
где γf =11 – коэффициент надежности для крановой нагрузки принимаем по п.4.8 [2]
Усредненные минимальные нормативные и расчетные значения равны:
Рнmin= (Q+G)n0-Рнмах =(30+52)2-315=95 т.
Рmin=Рнmin· γf · γn=95·11·095=993 т.
где Q =30 т. – грузоподъемность крана
n0= 2– число колес крана с одной стороны принимаем по по [3]
G= 52 т. –вес крана принимаем по [3]
Вертикальные крановые нагрузки на колонну определяем по схеме представленной на рисунке 1.3.
Максимальные и минимальные расчетные усилия от крановых нагрузок на колонны рамы определяем по формулам:
Dмах = Рмах · ·Σуi=329 ·085·(0575+1+0687+0262)=706 кН
Dmin = Рmin · ·Σуi=993·085·(0575+1+0687+0262)=213 кН
где =085 – коэффициент сочетания принимаем по п.4.17[2]
Определяем моменты в месте изменения сечения колонны по формулам:
Ммах =Dмах вн 2=706·0752=26475 кНм
Мmin =Dmin вн 2=213·0752=7988 кНм
Горизонтальное давление колес равно:
Тнк=005(Q+g)n0=005(30+12)2=105 т.
Тк=Тнк γf γn=105·11·095=11 т.
где g=12 т. –вес грузовой тележки мостового крана который принимаем по [3]
Определяем силу поперечного торможения кранов действующая на колонну по формуле:
Т=Тк Σуi =11·085(0575+1+0687+0262)=236 т.
Рис.1.3. Схема крановых нагрузок на раму.
2.4. Ветровые нагрузки.
Ветровая нагрузка (рис. 1.4) в зависимости от района строительства и характера местности имеет нормативное значение ветрового давления на вертикальную поверхность которую определяем по табл.5[2] W0=38 кгм2.
Ветровая нагрузка разделяется на активную (с ветренной стороны) и пассивную (с заветренной стороны).Эти нагрузки разделяются аэродинамическим коэффициентом на который необходимо умножать ветровое давление и который определяется по табл.6.6[2]. Коэффициенты равны:
Са=08 – с активной стороны
Сп=06 – с пассивной стороны
Ветровая нагрузка изменяется по высоте здания. Характер изменения нагрузки зависит от коэффициентов которые определяются по табл.6[2].
К=05 до высоты z=5 м.
К=065 на высоте z=10 м.
К=085 на высоте z=20 м.
Коэффициент надежности для ветровой нагрузки принимаем по п. 6.11[2] и равен γf=14.
Погонная нагрузка на колонну рамы определяем по формуле:
Рис.1.4. Схема ветровой нагрузки на раму.
нагрузка на раму на отметке 0-5 м.
ga =38· 08· 14· 095· 05· 12=243 кгм.
gn =243· 0608=182 кгм.
нагрузка на раму на отметке 10 м.
gа =38· 08· 14· 095· 065· 12=315 кгм.
ga =315· 0608=236 кгм.
нагрузка на раму на отметке низа ригеля 12 м.
ga =38· 08· 14· 095(065+2· 0210)12=335 кгм.
gn =335· 0608=251 кгм.
нагрузка на раму на отметке 135 м.
ga =38· 08· 14· 095(065+35· 0210)12=349 кгм.
gn =349· 0608=262 кгм.
Для упрощения статического расчета фактическая нагрузка приводится к эквивалентной.
Определяем моменты возникающие в заделке колонн от фактических нагрузок:
Ма =(243· 12· 615)+(15· 722)(015+5+23·5)[(72· 2)(015+11)]+[(20·22)(015+10+23·2)]=
Мп =21335· 0608=16001 кгм.
Эквивалентные равномерно-распределенные нагрузки равны:
qa =2Ма Н12 =21335· 212152=289 кгм.
qn =qa cn ca =289· 0608 =217 кгм.
Ветровая нагрузка действующая на ферму приводится к сосредоточенной горизонтальной нагрузке в уровне нижнего пояса фермы:
Wa =335(135-12)+14· 15· 05=513 кг.
Wn =513· 0608 =385 кг.
Схема эквивалентной ветровой нагрузки приведена на рис. 1.5.
Рис.1.5. Схема эквивалентной нагрузки от ветра.
3.Статический расчет рамы.
Статический расчет производим при помощи табличных формул. Формулы приведены в таблице 1.2
J2J1 =K2 (BвВн)2= 07(3875)2 =018
Табл.1.2. Расчетные формулы.
с=1+α3=1+0253 456=107
F=1+α4=1+0254 456=102
Х=(1-α2)3М(2Нс)=(1-0252)3·1(2· 1215·107)=0108
λ=(L2-hп.б.)H=(3-14)1215=013
Х=[(1-λ)2(2+λ) (α-λ)2 (2α+λ)]Т(2с)=077
Х=3FqH(8c)=3·102·1·1215(8·107)=434
Определяем усилия в стойках рамы от постоянных нагрузок к которым относятся:
-вес ограждающих конструкций;
-вес подкрановых балок.
От постоянной нагрузки в месте изменения сечения колоннывозникает изгибающий момент равный:
МП=Nше1+P2е2+GВе3-Gп.б.е4=38856· 0185+1280886· 006+1653· 0185-2300· 0375=6789 кгм
Где е1=05(вН -вВ)=05(075-038)=0185м.
е2=05вН+05tП=05· 075+05· 032=006 м.
е4=05вН=05·075=0375 м.
Определяем фактическую горизонтальную реакцию верхней опоры стойки рамы от постоянной нагрузки
Х=Х МП=0108·6789=0733 т.
Определяем внутренние усилия в характерных сечениях стойки рамы:
М1=М8=-Х1Н+МП=-0733· 1215+6789= -212 тм.
М2=М7=-Х1L2+МП=-0733· 3+6789= 456 тм.
М3=М6=-Х1L2=-0733· 3= -220 тм.
N4=N5=NШ+Р2=-38856-12808= -5166 т.
N3=N6=N4+GB=-5166-1654= -5331 т.
N2=N7=N3+GП.Б=-5331-23= -55.61 т.
N1=N8=N2+GП.Б+Р1=-5561-7496-14231= -7732 т.
Q4=Q5=Q1=Q8=X1= 0733 т.
Рис.1.7.Расчетные схемы и эпюра от постоянных нагрузок.
Определение усилий в стойках рамы от снеговой нагрузки действующих на покрытие.
От снеговой нагрузки в месте изменения сечения колонны возникает изгибающий момент равный Мсн=5315 тм.
Определяем фактическую горизонтальную реакцию верхней опоры стойки рамы от снеговой нагрузки
Х1=ХМсн=0108· 5315=0574 т.
Все усилия возникающие в стойке рамы от снеговой нагрузки определяем с учетом переходного коэффициента
Определяем усилия в характерных сечениях стойки от рамы:
М1=М8=-212· 078= -165 тм.
М2=М7=459· 078= 358 тм.
М3=М6=-22· 078= -172 тм.
Рис.1.8. Расчетные схемы и эпюра моментов от снеговой нагрузки.
Определение усилий в стойках рамы от вертикального давления колес кранов (тележка слева).
От вертикального давления колес кранов в месте изменения сечения колонны возникает изгибающий момент Ммах=26475 тм.а в месте изменения сечения правой колонны Ммin=7988 тм.
Определяем фактические горизонтальные реакции верхних опор стоек рамы от крановых моментов:
Х1мах=ХМмах=0108· 26475= 2859 т.
Х1МIN=ХМмin =0108· 7988= 0863 т.
Приведенные горизонтальные реакции равны:
Н4=Н5=(Х1мах+Х1мin)2=(2859+0863)2= 1862 т.
М1=Н4Н-Ммах=1861· 1215-26475= -386 тм.
М2=Н4L2-Ммах=1861· 3-26475= -2089 тм.
М3=Н4L2=1861· 3= 558 тм.
М8=Н5Н-Ммin=1861· 1215-7988= 1462 тм.
М7=Н5L2-Ммin=1861· 3-7988= -241 тм.
М6=Н5L2=1861· 3= 558 тм.
Рис. 1.9. Расчетные схемы и эпюра моментов от вертикального давления колес кранов (тележка слева)
При определение усилий в стойках рамы от вертикального давления колес кранов (тележка справа) используем предыдущий расчет с зеркальной перестановкой значений усилий в стойках.
Определяем усилия в стойках рамы от торможения тележек кранов у левой стойки вправо.
Определяем фактические горизонтальные реакции верхней опоры стойки рамы от торможения тележки крана:
Х1=ХТ=0733· 236= 173 т.
Н4=Н5=Х12=1732= 0865 т.
М1=Н4Н-Тh=0865· 1215-236· 1057= -1445 тм.
М2=М3=Н4L2-Т(h-L1)=0865· 3-236(1057-915)= 076 тм.
М8=Н5Н=0685· 1215= 1051 тм.
М7=М6=Н5L2= 0865· 3= 26 тм.
Q1=T-H4=236-0865= 149 т.
Рис.1.10. Расчетные схемы и эпюра моментов от торможения тележки у левой стойки вправо.
Для определения усилий в стойках рамы от:
- торможения тележек кранов у левой стойки влево
- торможения тележек кранов у правой стойки вправо
- торможение тележек кранов у правой стойки влево
используем предыдущие результаты расчета с соответствующей перестановкой значений усилий в стойках.
Определяем усилия в стойках рамы от ветра слева.
Определяем фактические горизонтальные реакции верхних опор стоек рамы от активных и пассивных снеговых нагрузок:
Ха=Х qA=434· 0289= 1254 т.
Хп=Х qn=434· 0217= 0942 т.
Н4=ХА2-(Σ W2+ХП2)= 12542-(08982+09422)= -0293 т.
Н5= -ХП2+(Σ W2+XA2)= -09422+(08982+12542)= 0605 т.
М1=+- Н4Н-qAH22= -0293· 1215-0289· 121522= -2489 тм.
М2=М3=+- Н4L2-qAL222= -0293· 3-0289· 322= -218 тм.
М8=+- Н5H+qПН22=0605· 1215+0217· 121522= 2337 тм.
М7=М6=+-Н5L2+qПL222=0605· 3+0217· 322= 279 тм.
Q1=qAH+Q4=0289· 1215+0293= 38 т.
Q2=-qПН+Q5=-0217· 1215-0605= -324 т.
Для определения усилий в стойках рамы от ветровой нагрузки справа используем результаты предыдущего расчета с соответствующей перестановкой значений усилий в стойке.
Рис.1.11. Расчетные схемы от ветровой нагрузки слева и эпюра моментов.
Конструирование колонны.
1.Расчет верхней части колонны.
Выписываем из таблицы 1.7 максимальные значения момента и поперечной силы для сечения 3 и 4 :
Определяем значения МL=767· 06= 46 тм
Задаемся классом бетона:В20
Rb=115 МПа (117 кгсм2)
Арматура класса А-III
RSC= 365 МПа (3750 кгссм2)
RS= 365 МПа (3750 кгссм2)
Определяем рабочую высоту сечения:h0=h- aS
Определяем эксцентриситет е=М N=767 8204= 93 см
е0 = h30= 3830= 13 см
е0 = L600= 300600= 05 см
е0 = е0 + е0мах= 93+13= 106 см
М1=М+N(h2- aS) = 767+8204(382- 4)= 123827 тм
М1L= ML+NL(h2- aS)= 46+4922(382- 4)= 74290 тм
Проверяем выполнение условия: L0r >14
Где r= 0289· h= 0289· 38= 1098
Условие выполняется.
Определяем NCR =64 EB A L02[ r2 φl (011(01+) +01) +α (h2-а)2]
NCR=64· 275· 103· 1520 3003[ 10982 16 (011 (01+79) +01)+074· 002(382- 4)2]= 3537
А= в· h= 38· 40= 1520 cм2
α = ЕS EB = 20· 103 27· 103= 074
φl = 1+ · М1М = 1+79212 132031= 16
мin= 05-001 L0 h – 008 RB=05-001· 300 38 -008· 117= 8939
Проверяем выполнения условия мin
Определяем коэффициент армирования:=2АSA= 002
=1(1-NNCR)= 1(1-8204035370)= 076
е= е0 + h2= 106· 076+382= 2706
R=(1+RS500(1-11))=0076(1+3650500(1-007611))=000092
Где =085-0008 RВ 09= 085-0008· 117· 09= 00076
Определяем αп= N( RВ· в· h0)= 82040(117· 40· 34)= 052
Проверяем выполнения условия: αп> R
αS= αп(еh0-1+ αп2)(1-1)= 052(270634-1+0522)(1-011)=00326
= (αп(1- R )+2 αS R )(1- R+2α)=(052(1-000092)+2· 00326· 000092)(1-000092+2· 074)=000001
Определяем площадь сечения арматуры:
АS=AS1=(N eh0+ R (1- 2) αп) (RS (1- 1))
АS=AS1= (82040· 270634+000092(1-000001 2)052) (3650(1-000177))=2009 см2
Принимаем 2Ш36 А-III c AS=2036 см2
2Расчет нижней части колонны.
Выписываем из таблицы 1.7 максимальные значения момента и поперечной силы для сечения 1 и 2 :
Определяем значения МL=4508· 06= 2705 тм
NL=18589· 06= 11153 т
Определяем эксцентриситет е=М N=4508 18589= 242 см
е0 = h30= 8030= 26 см
е0 = е0 + е0мах= 242+26= 268 см
М1=М+N(h2- aS) = 4508+18589 (802- 4)= 673712 тм
М1L= ML+NL(h2- aS)= 2705+11153(802- 4)= 404213 тм
Где r= 0289· h= 0289· 80= 2312
NCR=64· 275· 103· 3200 3003[ 23122 16 (011 (01+1144) +01)+074· 002(802- 4)2]= 34899
А= в· h= 80· 40= 3200 cм2
φl = 1+ · М1М = 1+404213 673712= 16
= е0 h = 915 80= 1144
мin= 05-001 L0 h – 008 RB=05-001· 300 80 -008· 117= 1897
=1(1-NNCR)= 1(1-18589034899)= 023
е= е0 + h2= 2573· 023+802= 4592
Определяем αп= N( RВ· в· h0)= 185890(117· 40· 76)= 052
αS= αп(еh0-1+ αп2)(1-1)= 052(4592 76-1+0522)(1-0053)=0075
= (αп(1- R )+2 αS R )(1- R+2α)=(052(1-000092)+2· 0075· 000092) (1-000092+2· 074)=0209
АS=AS1= (185890· 4592 76+000092(1-0209 2)052) (3650(1-0053))=3249 см2
Принимаем 4Ш 36 А-III c AS=4072 см2
Расчет фермы с параллельными поясами.
Рис. 3.1. Геометрическая схема фермы.
Ферму проектируем предварительно напряженную с параллельными поясами на пролет 24 м. цельной при шаге ферм 6 м. Геометрическая схема фермы представлена на рис. 3.1. Напрягаемая арматура нижнего пояса и второго раскоса из канатов класса К-7 диаметром 15 мм. с натяжением на упоры: RSSER=1295МПа;
Сжатый пояс и остальные элементы решетки фермы армируются арматурой класса А-III: RS= RSС=365 МПа;
Бетон тяжелый класса В40: Rb=22 МПа;
2. Постоянные нагрузки.
Определяем нагрузки на ферму:
-собственный вес кровли
-вес плит покрытия 6 Ч3 м.
- вес фермы со связями 12024 Ч12 кН
Узловые расчетные нагрузки по верхнему поясу фермыкН:
-постоянная F1= g a b γn=2738· 6· 3· 095= 4682
- кратковременная (полная) снеговая F2=112· 6· 3· 095= 1915
- длительная снеговая F3= 0336· 6· 3· 095= 575
Узловые нормативные нагрузки:
-постоянная Fп1= g a b γn=241· 6· 3· 095= 4121
- кратковременная (полная) снеговая Fп2=08· 6· 3· 095= 1368
- длительная снеговая Fп3= 024· 6· 3· 095= 410
3. Определение усилий в элементах фермы.
Усилия в элементах фермы от единичных нагрузок.
Обозначение стержня.
Усилия в кН (при F=1)
4. Расчет сечений элементов фермы.
4.1.Верхний сжатый пояс.
Расчет верхнего пояса ведем по наибольшему усилию(элемент В4) N= 62012 кН в том числе Ni= 44011 кН
Ширину верхнего пояса принимают из условия опирания плит покрытия пролетом 6 м. -280 мм. Определяем требуемую площадь сечения:
А=N (08(RB+003 RSC))=620120 (08(22· 100+003· 365· 100))=23525 см2
Назначаем размеры сечения верхнего пояса bЧh= 28Ч16 c AS=448 см2 > 23525 см2
Случайный начальный эксцентриситет е0= L600 = 300600= 05 см
е0 = h30= 1630= 053 см
L0=09 L=09·300= 270 см.
Наибольшая гибкость сечения равна L0 h=270 16=175
Условная критическая сила: NCR =64 EB L02[I φl (011(01+) +01) +α IS]
NCR=64· 32500·100 2702[ 1911467 171 (011 (01+903) +01)+6154·129]= 58387 кН
Где: I=28· 1636= 1911467 см4
φl = 1+ М1М = 1+1762 2480= 171
М1L=ML+NL(h0-a)2= 0+44041(012-004)2= 1762 кН м
М1=0+62012(012-004)2= 2480 кН м
= е0 h = 001 016= 0063
мin= 05-001 L0 h – 008 RB=05-001· 270 16 -008· 117= 903
IS= bh0(05h-а)2=0024· 28· 12(05· 16-4)2=129 см4
α = ЕS EB = 200000 32500= 6154
е= е0 + h2-а= 1· 023+16 2- 4 = 423 см.
R=(1+RS500(1-11))=06916(1+365500(1-0691611))=0485
где =085-0008 RВ 09= 085-0008· 22· 09= 06916
Определяем αп= N( RВ· в· h0)= 62012(22· 28· 16· 09· 100)= 0699 > R=0485
αS= αп(еh0-1+ αп2)(1-)= 0669(423 12-1+06692)(1-025)=0279
= (αп(1- R )+2 αS R )(1- R+2α)=(0669(1-0485)+2· 0279· 0485) (1-0485+2· 027)=246
В расчетном случае =246 > R=0485 армирование принимаем симметричное.
АS=AS1= (620120· 423 12+0485(1-246 2)0669) (365000(1-0025))=614 см2
Принимаем 4Ш22 А-III c AS=152 см2
4.2.Нижний растянутый пояс.
Расчет прочности выполняют на расчетное усилие для панели Н2.
-Нормативное значение усилия от постоянной и полной снеговой нагрузок Nn= 48138 кН ;
-Нормативное значение усилия от постоянной и длительной нагрузок N=39737 кН
-Расчетное значение от постоянной и полной снеговой нагрузок N=57856 кН
Определяем площадь сечения растянутой напрягаемой арматуры:
АS= N (γS6 RS) = 578560 (115·1080000)= 46 см2
Принимаем десять Ш 9 класса К-7 с А=51 см2сечение нижнего пояса 18Ч16 см.
Продольная арматура каркасов из стали класса А-III (4 Ш10 А-III с АS=314 см2)
Суммарный процент армирования:
=( АS+ АS1) bh = (46+ 314) 18· 16· 100= 269 %
Приведенная площадь сечения Аred=A+ ΣA= 18· 16+ 51· 5538+ 314· 6154=3356 см2
где α1 = ЕS EB = 180000 32500= 5538;
α2 = ЕS EB = 200000 32500= 6154
4.3.Расчет растянутого раскоса Р2.
Растягивающее усилие в раскосе:
- нормативное значение усилия от постоянной и полной снеговой нагрузок Nn= 21518 кН
- нормативное значение усилия от постоянной и длительной нагрузок Nnl= 17761 кН
- расчетное значение усилия от постоянной и полной снеговой нагрузок N= 25860 кН
Напрягаемая арматура раскоса 5Ш9 класса К-7 с площадью А= 255 см2. Угол поворота оси = 066 рад при α= 378є. Натяжение выполняется на упоры способ натяжения – механический. Необходимая площадь сечения арматуры из условия прочности сечения АS= 258600 (115· 1080000)= 208 см2 255 см2 Принятой площади достаточно. Принимаем сечение раскоса 18Ч12.
СНиП 2.01.07-85 Нагрузки и воздействия.
СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные конструкции.
Байков В.Н. Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции. Общий курс. Учебник для вузов. М. Стройиздат 1991