Курсовая Отопление и вентиляция производственных цехов

Ventprom11.dwg

и вытяжных вентиляционных систем
План цеха. Схемы приточных
ХГТУ.290700.983137.КП
Местные отсосы от технологического оборудования
Технологическое оборудование
Характеристика выделяющихся
Характеристика местного отсоса
Каталог местных отсосов
Применяемые документы
Схема обвязки калорифера
Справочник проектировщика
Механический цех в городе Томск

prom11.dwg

ХГТУ.290700.973093.КП
Характеристика отопительно-вентиляционного оборудования
Инструментальный цех
План здания М 1 : 100
план приточной камеры
схема обвязки калорифера
План приточной камеры М 1 : 50
Вентиляция промышленного здания
Вентиляция промышленного здания города Волгоград
Схема обвязки калориферов

Ventprom22.dwg

План приточной камеры
Основные паказатели по чертижам отопления и вентиляции
план приточной камеры
Аксонометрические схемы
ХГТУ.290700.983137.КП
Наименование обсл. помещения
К системе теплоснабжения установки П1
Аксонометрическая схема системы отопления
Характеристика отопительно-вентиляционых систем
Механический цех в городе Томск

prom22.dwg

ХГТУ.290700.973093.КП
К системе теплоснабжения
Аксонометрические схемы систем
вентиляции и отолления
Вентиляция промышленного здания города Волгоград
Вентиляция промышленного здания
схема узла управления

TX.dwg

Шиномонтажный участок
Точильно-шлифовальный
Вертикально-сверлильный
Отделение техобслуживания автомобилей
Зона временной стоянки автомобилей
Участок мойки автомобилей
Подъемно-транспортное оборудование
Подвесная кран-балка
Подъемник автомобильный
Техническое предложение
Пункт автосервиса 50
Техническое переоснащение
Ремонтное отделение:
-шиномонтажный участок;
-зона временной стоянки
Отделение техобслуживания
Комната дежурного электрика
Экспликация помещений

promvent.doc

Министерство высшего образования России
Иркутский государственный технический университет
Кафедра теплогазоснабжения вентиляции
охраны воздушного бассейна
Пояснительная записка
Отопление и вентиляция производственных цехов
1Параметры наружного воздуха4
2Параметры внутреннего воздуха4
3 Технология производства4
Тепловой баланс помещений5
1 Потери тепла в помещениях5
1.1 Основные потери тепла и на инфильтрацию5
1.2 Потери тепла на нагрев транспорта7
1.4 Потери тепла на нагрев ввозимых материалов7
2 Поступление тепла в помещение7
2.1 Поступление тепла от работающего электрооборудования7
2.2 Поступление тепла от другого тепловыделяющего оборудования9
2.3 Поступление тепла от солнечной радиации9
3 Таблица теплового и воздушного балансов10
Расчет местной вентиляции12
1 Расчет местной вытяжной вентиляции12
1.1 Расчет вытяжных зонтов от печей и местных отсосов от сварочного оборудования12
2.2 Расчет местных отсосов от пылящего оборудования13
2 Расчет местной приточной вентиляции13
2.1 Расчет местного технологического притока13
2.2 Расчет воздушного душирования14
2.3 Расчет воздушно-тепловых завес15
Выбор системы отопления16
Расчет общеобменной вентиляции воздушного и водяного отопления.17
Аэродинамический расчет воздуховодов и подбор вентиляторов вентиляционных систем20
Расчет калориферов и подбор сборных приточных камер21
1 Расчет и подбор калориферных установок21
2 Гидравлический расчет системы теплоснабжения калориферов23
Данная работа представляет собой курсовой проект отопления и вентиляции вспомогательных цехов авторемонтного предприятия.
Особое внимание уделено расчетам поступлений теплоты и газообразных вредностей в производственные помещения а также местным отсосам от горна и оборудования. Произведен детальный расчет воздухообмена при наличии двух приточных и двух вытяжных систем на основе уравнений теплового и массового балансов.
На примере локализации вредностей от постов электросварки и пылящего оборудования показана возможность применения современного рециркуляционного вентиляционного оборудования позволяющего снизить эксплуатационные затраты связанные с отоплением и вентиляцией цехов.
Ввиду того что аэродинамический расчет сетей воздуховодов был подробно описан в предыдущем курсовом проекте по вентиляции в этой работе много внимания ему не уделено также как и не уделено много внимания расчету системы водяного отопления.
1Параметры наружного воздуха
Система вентиляции проектируется в г. Улан-Удэ широта 52° [1]
2Параметры внутреннего воздуха
Производственные помещения [1]
Сварочное и механическое отделения профилакторий (категория работ IIб)
Кузнечное отделение (категория работ III)
Бытовые помещения [2]
3 Технология производства
Кузнечное отделение. Производственные процессы включают нагрев ковку и штамповку заготовок метала очистку кованых деталей.
Нагрев заготовок и слиток перед ковкой и штамповкой до ковочных температур происходит в кузнечном горне на 2 огня который работает на твердом топливе – Черемховский уголь подача 10 кгч. Для свободной ковки используется электропневматический молот. Для закалки деталей в масле и в воде используются ванны.
Основные вредные выделения – это конвективное и лучистое тепло окись углерода сернистый газ пыль окалины металла пары и аэрозоли в травильных ваннах.
Категория выполняемых работ – III (тяжелая работа).
Сварочное отделение. Выполняется электродуговая сварка металлических конструкций из предварительно заготовленных деталей. Этот процесс сопровождается выделением в помещение газов пыли и сопутствующего тепла. В процессе сварки образуются газы: окислов азота окиси углерода озона фтористых соединений. При сварке в среде защитных газов возможно накапливание последних в помещении и образование опасных для человека зон.
Категория выполняемых работ – IIб (работа средней тяжести).
Механическое отделение. Производится обработка металла на различных станках.
Основные вредные выделения – это тепловыделение от электродвигателей людей и солнечной радиации металлическая и наждачная пыль.
Профилакторий. Производится осмотр и ремонт грузовых автомобилей ЗиЛ-130 (мощность ДВС 110 кВт) с карбюраторным двигателем.
При работе бензинового двигателя основными вредными выделениями являются окись углерода и окислы азота.
Тепловой баланс помещений
1 Потери тепла в помещениях
1.1 Основные потери тепла и на инфильтрацию
В данном курсовом проекте основные теплопотери вычисляются приблизительно при помощи удельной теплопотери qо=06 Втм3·°С [8].
Qопом=Vпом·qo·(tв-tн);(2.1)
Qопом=(12·6+6·6)·7·06·(13+37)=22680 (Вт);
На инфильтрацию берем 30% от основных:
Qипом=03·22680=6800 (Вт).
Qопом=(12·6+6·6)·7·06·(5+37)=19050 (Вт);
Qипом=03·19050=5700 (Вт).
Qопом=Vпом·qo·(tв-tн);
Qопом=6·6·7·06·(15+37)=7860 (Вт)
Qипом=03·7860=2360 (Вт).
Qопом=6·6·7·06·(5+37)=6350 (Вт)
Qипом=03·6350=1900 (Вт).
Механическое отделение
Qопом=18·12·7·06·(15+37)=47170 (Вт)
Qипом=03·47170=14150 (Вт).
Qопом=18·12·7·06·(5+37)=38100 (Вт)
Qипом=03·38100=11430 (Вт).
Гардероб сан.узел душевая
Qопом=6·18·3·06·(23+37)=11660 (Вт)
Qипом=03·11080=3500 (Вт).
Qопом=6·18·3·06·(5+37)=8160 (Вт)
Qипом=03·8160=2450 (Вт).
Qопом=6·12·7·06·(15+37)=15720 (Вт)
Qипом=03·15720=4720 (Вт).
Qопом=6·12·7·06·(5+37)=12700 (Вт)
Qипом=03·12700=3800 (Вт).
) Переходный период.
Qопом=(12·6+6·6)·7·06·(19-8)=4990 (Вт);
Qипом=03·4990=1500 (Вт).
Qопом=6·6·7·06·(21-8)=1970 (Вт)
Qипом=03·1970=590 (Вт).
Qопом=18·12·7·06·(21-8)=11790 (Вт)
Qипом=03·11790=3540 (Вт).
Гардероб санузел душевая
Qопом=6·18·3·06·(23-8)=2910 (Вт)
Qипом=03·2910=870 (Вт).
Qопом=6·12·7·06·(21-8)=3930 (Вт)
Qипом=03·3930=1180 (Вт).
В теплый период потери тепла не учитываем.
1.2 Потери тепла на нагрев транспорта
Данные теплопотери имеют место быть в профилактории.
Интенсивность въезда машин в профилакторий составляет 2 въездч.
Марка автомобиля – ЗиЛ-130 его масса – 35 т.
Массовая теплоемкость стали с=05 кДжкг·°К.
Приблизительно теплопотери можно вычислить по формуле
Q=G·с·(tв-tн)·BВт (2.2)
где B – фактор формы и веса принимаем 1 [5];
с – теплоемкость материала Джкг·°К;
G – поступление массы в 1 секунду.
Q=1·500·(15+37)·1=26000 (Вт) – для холодного периода;
Q=1·500·(15-8)·1=3500 (Вт) – для переходного периода.
1.4 Потери тепла на нагрев ввозимых материалов
Данные потери тепла происходят в механическом отделении.
Количество ввозимого материала составляет – 500 кг в смену что составляет 1736·10-3 кгс
Используя формулу (2.2) (при B=1 [5]) определяем потери тепла
Q=1736·10-3·500·(15+37)=450 (Вт) – для холодного периода;
Q=1736·10-3·500·(15-8)=60 (Вт) – для переходного периода.
2 Поступление тепла в помещение
2.1 Поступление тепла от работающего электрооборудования
)Механическое отделение – поступление тепла от станков.
Тепловыделения от станков обычно подсчитываются по формуле [5]
Q=Nу·m1m2m3m4 Вт(2.3)
где Nу – установленная мощность эл. двигателей Вт;
m1 – коэффициент использования установленной мощности (обычно 09-07);
m2 – коэффициент загрузки учитывающий разность между среднечасовой потребляемой мощностью и максимальной (колеблется от 09 до 04);
m3 – коэффициент одновременности работы оборудования (от 1 до 03)
m4 – коэффициент перехода тепла в помещение (01 - 095).
Для ремонтных цехов ввиду меньшей загрузки оборудования следует считать [5]:
Q=(28·2+17·2+28·2+17+32)·103·022=4290 Вт
)Кузнечное отделение – выделение тепла от пневматического молота и обдирочно-шлифовального станка.
Принимаем пневматический молот с массой падающих частей 300 кг скорость движения падающих частей в момент удара - 5 мс; 120 ударов в 1 мин.
Кинетическая энергия падающего органа составляет
Если считать что вся механическая энергия падающей бабы затрачивается на преодоление сил внутреннего и внешнего трения и переходит в тепловую энергию (неупругий удар) нагревая рабочие части молота и обрабатываемую деталь то зная время одного цикла работы молота можно вычислить мощность теплового потока идущего на нагрев металла
Время одного цикла работы t=60120=05 (c).
Молот может работать достаточно длительное время а следовательно интенсивность выделения тепла в помещение может приблизиться к полученной величине.
Тепловыделения от пневматического молота принимаем 7500 Вт.
Теплопоступления от станка и эл. двигателя могут быть вычислены по формуле [4]
Q=Nу·kcп·(1-kп·h+kт·kп·h)·103 Вт(2.7)
где Nу =17 кВт – установленная мощность эл. двигателя Вт;
kcп=02 – коэффициент спроса на эл. энергию;
kт=1 – коэффициент перехода тепла в помещение;
kп=1 – коэффициент загрузки эл. двигателя;
h=084 – КПД эл. двигателя.
Q=1700·02·(1-084+1·1·084)=1700·02=340 (Вт).
Суммарное выделение тепла от эл. оборудования в кузнечном отделении составляет QСУМ=340+7500=7840 (Вт).
)Сварочное отделение – теплопоступления от двух электро-сварочных постов.
Согласно работе [10] тепловыделения от одного сварочного поста условно можно принять равными 4460 Вт следовательно выделение тепла двумя постами для электросварки принимаем 9280 Вт.
2.2 Поступление тепла от другого тепловыделяющего
В кузнечном отделении находится горн на 2 огня.
В работе [10] приведена формула
Q=0278·B·QН·j Вт(2.8)
где B=10 кгч – подача топлива;
QН=195 МДжкг – низшая теплота сгорания топлива (принимаем Черемховский уголь [11]);
j=02 - коэффициент зависящий от B и от конструкции горна.
Q=0278·10·19500·02=10840 (Вт).
2.3 Поступление тепла от солнечной радиации
Поступление тепла от солнечной радиации учитывается только в теплый период. Расчет ведется по работе [5]
Qс.р.=Fо·qо·А Вт(2.9)
где Fо – поверхность остекления м2;
qo – величина радиации через 1 м2 поверхности остекления;
А=08 – коэффициент зависящий от характеристики остек-ления (в данном случае – обычное загрязнение стекла).
Площадь одного окна F1=3x2=6 м2.
)Кузнечное отделение (одно окно - ЮВ).
Qс.р.=6·145·0.8=700 (Вт)
)Сварочное отделение (одно окно - СВ)
Qс.р.=6·76·0.8=370 (Вт)
)Механическое отделение (3 окна - ЮВ)
Qс.р.=6·3·145·0.8=2100 (Вт)
)Профилакторий (2 окна - СЗ)
Qс.р.=6·2·76·0.8=730 (Вт)
)Гардероб (2 окна - СЗ)
3 Таблица теплового и воздушного балансов
Кат. взрыво- пожаро-опасности
Общеобменная вентиляция
*Несходство говорит о неточном выборе температуры уходящего воздуха;
Таблица закончена. Некоторые расхождения как следствие неточности расчетов незначительны. Избытки и недостатки тепла запросто компенсируются водяным отоплением.
Расчет местной вентиляции
1 Расчет местной вытяжной вентиляции
1.1 Расчет вытяжных зонтов от печей и местных отсосов от сварочного оборудования
Кузнечное отделение. Местный отсос – зонт располагается над горном. Горн на два огня имеет размеры 10002000 мм.
Принимаем высоту горна h=07 м и расстояние от горна до зонта - Dh=1 м. Длины сторон зонта
где а и б – соответствующие размеры сторон горна.
А=1+08·1=18 (м); Б=2+08·1=28 (м).
Расход воздуха через местный отсос [4]
Lм.о.=3600·F·v м3ч(3.1)
где F – в данном случае площадь приемного сечения зонта F=18·28=504;
v – минимальная расчетная скорость воздуха в открытом проеме v=08 [4].
Lм.о.=3600·504·08=14515 (м3ч).
Сварочное отделение. Местные отсосы располагаются возле сварочных столов (2 шт.). Данные местные отсосы обслуживаются системой рециркуляции – загрязненный пылью и различными токсичными газами которые выделяются при сварке воздух проходит очистку в электростатическом фильтре и возвращается в помещение. В данном случае в качестве принимающих воздух и транспортирующих его к фильтру устройств используются пара подъемно-поворотных вытяжных устройств KUA-2 (радиус рабочей зоны – 2 м) [6].
Расход воздуха через местный отсос определяем по формуле (3.1)
Величина F вычисляется по диаметру воздухоприемной воронки d=300 мм
F=pd24=314·0094=007 (м2)
Ввиду отсутствия данных в справочной литературе по величине v принимаем ее из собственных соображений учитывая близкое расположение отсоса (+) возможность свободного перемещения устройства (+) а также относительно малые размеры приемного проема (-) примем ее условно 17 мс тогда расход воздуха удаляемого одним местным отсосом
Lм.о.=3600·0.07·17=450 (м3ч).
Т. о. при наличии 2х местных отсосов данного типа принимаем расход воздуха через фильтр и вентилятор 900 м3ч.
Подбираем фильтр EFO-2002AL [6].
Потери давления в фильтре при расходе 900 м3ч (степень очистки – 995%) – 200 Па в устройстве КUA-4 – 1050 Па [6]. Суммарное сопротивление сети – 1250 Па. По расходу и сопротивлению сети подбираем радиальный вентилятор FUA-1800SP[6]. Рециркуляционной установке присваивается позиция Р1.
2.2 Расчет местных отсосов от пылящего оборудования
Кузнечное отделение. Также в данном помещении установлен обдирочно-шлифовальный станок (диаметр круга – 300 мм). Величина отсоса принимаем по работе [3] 2-25 м3ч на 1 мм диаметра круга при нормальной конструкции герметизирующего кожуха [3].
Lм.о.=25·300=750 (м3ч).
Данный станок обслуживает пылеулавливающий агрегат PUMA –1000 производства предприятия СовПлим. PUMA-1000 работает в режиме рециркуляции (очищенный воздух поступает обратно в помещение) что снижает затраты тепла на вентиляцию. Максимальное аэродинамическое сопротивление агрегата при производительности 1100 м3ч – 1200 Па. Агрегат комплектуем вентилятором FUA1800SP этого же производителя. Рециркуляционной установке присваивается позиция Р2.
Механическое отделение. Устраиваем отсосы от 2х универсально-заточных станков с диаметром круга 250 мм. Как и в предыдущем случае применяем рециркуляцию.
Ввиду того что расчет количества удаляемого воздуха такой же как и в предыдущем случае а диаметр круга меньше принимаем такое же оборудование т.е. два пылеулавливающих агрегата PUMA –1000 в комплекте с вентиляторами FUA1800SP. Данное оборудование имеет минимальные технические характеристики. Рециркуляционным установкам присваивается позиция Р2.
2 Расчет местной приточной вентиляции
2.1 Расчет местного технологического притока
В профилактории обслуживаются автомобили мощностью 150 л.с. или 110 кВт.
Определение максимального количества воздуха необходимого для растворения выделяющейся окиси углерода из расчета предельно допустимой концентрации в помещениях гаража будем вести в соответствии с работой [7].
где - количество окиси углерода выделяемого каждым двигателем кгч;
t – продолжительность газования двигателя в мин примем 15 мин;
n=2 – количество автомобилей газующих в течении часа;
К – ПДК СО; К=003 гм3.
Количество окиси углерода выделяемой при газовании автомобиля [7]
где B – расход топлива в кгч;
– количество выхлопных газов образующихся при сгорании 1 кг топлива в кгч;
p – доля СО в выхлопных газах принимаем 002 [7].
Расход топлива автомобилем [7]
где 05 – удельный расход топлива в кгч на 1 л.с.;
N=150 л.с. – мощность двигателя.
Коэффициент a принимается 075 (7).
Т.о. B=05·075·150=46 (кгч);
GCO=15·46·002=138 (кгч);
Из этого количества 1400 м3ч должно подаваться в смотровую канаву (200 м3ч на 1 м канавы) а остальной воздух – в рабочую зону.
2.2 Расчет воздушного душирования
Расчет ведется по работе [4].
Рабочее место подвергается облучению интенсивностью порядка 2100 Втм2.
Температура воздуха после адиабатного охлаждения по I-d диаграмме 175 °С.
Нормируемую температуру воздуха принимаем 18°С скорость движения воздуха на рабочем месте – 3 мс [1].
Расчетная площадь душирующего патрубка
Тип патрубка – ППД расстояние от душирующего патрубка до постоянного рабочего места – 18 м следовательно
Принимаем патрубок ППД-6. Его расчетная площадь составляет F0=016 м2.
Находим длину начального участка струи по скорости
x xнv значит v0=vнорм=3 мс.
Расчетный расход воздуха на ППД-6 вычислим по формуле 3.1
L=3600·0.16·3=1730 (м3ч).
Находим длину начального участка струи по температуре
Т.к. x = xнt то t0 = tнорм=18°С.
2.3 Расчет воздушно-тепловых завес
Расчет ведется по [7].
Механический цех. Воздушная завеса с нижней подачей воздуха для ворот 3х3 м. Ворота находятся далеко от рабочих мест завеса защищена от воздействия ветра.
Расчет ведем по средней температуре в цехе 17°С. Принимаем a=30°; q=1; ширину щели b=400 мм.
Отношение BbBH=043=175.
Из табл. m=043; из др. табл. определяем площади щелей учитывая что через щели окон происходит приток а через щели фонаря – вытяжка. Длина притворов окон принимаем 1000 м
Площадь притока Fпр=0002·1000=2 м2.
Площадь вытяжки Fвыт=0004·600=24 м2.
Высота расположения нейтральной зоны
h=3 м – расстояние между центрами ворот и створок фонаря;
FВ=3·3=9 м2 – площадь ворот;
Плотности наружного и внутреннего воздуха соответственно 1217 и 1496 кгм3.
=162 что больше 05H следовательно ворота по всей высоте работают на приток.
По санитарным нормам при отсутствии постоянных рабочих мест минимальная температура воздуха в рабочей зоне в районе ворот принимается tсм=5°С. Количество приточного воздуха:
Количество воздуха для завесы
При подаче воздуха из верхней зоны в цех без подогрева tзав=18°С. Для высоты ворот H=3 м a=30°С а=013 (коэффициент турбулентности для воздуховыпускной щели принимается в зависимости от соотношения сторон решетки) b=0.4 м
-длина искривленной струи подаваемой завесой
-Lзавсек=13r+18=131213=1072 (м3с) или Lзавчас=38580 м3ч;
-определяем требуемую температуру воздуха подаваемого завесой при tсм=5°С
Подогрев не требуется.
Выбираем вентилятор Ц4-76 № 10 w=75 радс электродвигатель 4А160М8 N=11 кВт m=652 кг [14].
Для профилактория принимаем аналогичную воздушную завесу без подогрева с таким же вентиляционным оборудованием.
Выбор системы отопления
В качестве дежурного принимаем водяное отопление с регистрами из гладких стальных труб.
Расчетная нагрузка при дежурном отоплении Qо – это теплопотери в нерабочее время.
1 Профилакторий – 16500 Вт;
2 Сварочное отделение – 8250 Вт;
3 Кузнечное отделение – 24750 Вт;
4 Механическое отделение – 49530 Вт;
5 Бытовые помещения – 10610 Вт.
Формула для определения теплопоступления от дежурного отопления которая приводится в работе [4]
Qот=Qо[(tср.от.-tв.от.)(tср-tв)]1+nВт(3.5)
где Qо – расчетные теплопотери для системы отопления (см. п.2.5);
tср=100°С tср.от.=100°С – средняя температура теплоносителя в нагревательных приборах соответственно в нерабочее и рабочее время суток;
tв=5°С tв.от. – температура воздуха в помещении соответственно в нерабочее и рабочее время;
n – показатель степени температурного напора нагревательного прибора.
Значение n можно проверить по работе [12] согласно которой
Q=Fпр·kпр·(tср-tв)·a·.(3.6)
Не вдаваясь в подробности можно с уверенностью сказать что по данной формуле изменение теплоотдачи приборов зависит только от изменения величин kпр a а также температурного напора остальные величины можно принять как константы.
Т.о. необходимо определить величину
(kпр15·(tср.от.-tв.от.)·a15)(kпр5·(tср-tв)·a5).
Пользуясь данными справочника [12] находим что
(kпр15·(tпр15-tв)·a15)(kпр5·(tпр5-tв5)·a5)=
=(115·(tср.от.-tв.от.)·092)(115·(tср-tв)·094)=0965((tср.от.-tв.от.)(tср-tв))
Можно установить зависимость для помещений с tв.от =15°С
и для помещений с tв.от=13°С
1 Профилакторий Qот=16500·0876=14450 (Вт);
2 Сварочное отделение Qот=8250·0876=7230 (Вт);
3 Кузнечное отделение Qот=24750·0896=22180 (Вт);
4 Механическое отделение Qот=49530·0876=43390 (Вт);
5 Бытовые помещения Qот=10610·0876=9290 (Вт).
Ввиду того что в помещении имеют место быть большие потери тепла в данном курсовом проекте система водяного отопления является не только дежурной но и восполняет недостатки тепла в рабочее время.
Расчет общеобменной вентиляции воздушного и
G=2760 кгч; Q=31990 Вт.
температура приточного воздуха
тепло приносимое вентиляцией:
Остальные недостатки тепла компенсируются водяным отоплением
Qот=46440-6900=39540 (Вт).
Длина регистров (100) [12]
Fпр=39540(590·116)=578 (экм);
Пять регистров из 5 рядов гладких труб по 5 м.
2 Сварочное отделение
значение температурного градиента 08 взято по [5].
Приток предусматривается через фрамуги окон вытяжка – через фонарь.
Q=9280-2560=6720 Вт;
Fпр=8250(680·116)=105 (экм);
Один регистр из 5 рядов гладких труб по 46 м.
3 Кузнечное отделение
Составим второе уравнение
После подстановки (5.5’) в (5.4) получим
LПР=15208 м3ч; LУХ=2420 м3ч;
Q=18680-6490=12190 (Вт);
LПР=14640 м3ч; LУХ=1850 м3ч;
Fпр=24750(680·116)=314 (экм);
Три регистра из 5 рядов гладких труб по 46 м.
4 Механическое отделение
L==4000 (м3ч) – обеспечивается аэрацией.
Переходный и холодный периоды
Принимаем однократный воздухообмен L=1500 м3ч.
Определяем температуру приточного воздуха в зимний период.
Недостатки тепла Q=61770-4290=57480 (Вт).
Qот=57480-5500=51980 (Вт).
Fпр=51980(600·116)=75 (экм);
Регистры из 5 рядов гладких труб по 5 м общей длиной 25 м (5 приборов) и регистр из 6 рядов гладких труб по 6 м. Итого 6 приборов.
Вытяжка в размере 75 м3ч на 1 душевую сетку [2].
Приточный воздух подается в гардероб в пятикратном размере (по [2]) L=5·180=900 м3ч.
Необходимо увеличить расход удаляемого воздуха из душевой до 900 м3ч.
Недостатки тепла Q=15160 Вт.
Qот=15160-750=14410 (Вт).
Fпр=14410(600·116)=21 (экм);
Регистры из 5 рядов гладких труб по 45 м общей длиной 9 м – 2 прибора.
Вытяжка в размере 50 м3ч на 1 унитаз.
Приток – из механического отделения.
Аэродинамический расчет воздуховодов и подбор вентиляторов вентиляционных систем
Расчет ведется в соответствии с [14] значения местных сопротивлений и др. величин берутся из [14] [4] [7].
Потери на трение Rl Па
Сумма коэффи-циентов местных сопро-тивле-ний Sx
Динами-ческое давле-ние
Потери на мест-ных со-против-лениях Z Па
Сумма потерь дав-ления S(Rl+Z) Па
Т.о. расчетная потеря давления в сети составляет 260+64=324 (Па)при подаче 17160 м3ч. Возможна установка вентилятора Ц4-70-8 (w=75 радс) с электродвигателем АО2-41-8.
Т.о. расчетная потеря давления в сети составляет 415+40+240+125+240=6865 (Па) что при подаче 4700·1.1=5170 м3ч создает оптимальные условия работы для вентилятора Ц4-70-5 (w=150 радс) с электродвигателем 4А80В4.
Расчет калориферов и подбор сборных приточных камер
1 Расчет и подбор калориферных установок
В данном проекте предполагаются две приточные системы каждая из которых снабжена своим воздухонагревателем. Привожу расчет этих устройств.
П1 – L=17160 м3ч; G=20592 кгч; tпр=15°С.
Тепловая мощность калориферной установки:
Q=Lпр·r·с·(tпр-tн)·136;
Q=17160·12·1005·(37+15)·136=298930 (Вт);
Задаемся величиной массовой скорости воздуха vr=10 кгм2·с
Определяем расчетное сечение площади калориферной установки по воздуху:
Принимаем 3 калорифера КВБ10-П по [13].
Площадь поверхности теплообмена с воздушной стороны Fм2
Площадь фронтального сечения
Площадь сечения для прохода теплоносителя
Уточняем действительное значение весовой скорости:
Скорость движения воды по трубкам калорифера:
p=1 – количество калориферов соединенных параллельно по
Вычисляем коэффициент теплопередачи калорифера [13]:
К=1977·(vr)032·(7.3)
К=1977·63032·077013=3444 (Вт(м2·°С)).
Принимаем к установке 3 калорифера КВБ10-П и приточную камеру 2ПК-20 [13].
Номер позиции наименование секции и ее размер мм
П2 – L=4700 м3ч; G=5640 кгч; tпр=26°С.
Q=4700·12·1005·(37+26)·136= 99190 (Вт);
Принимаем 2 калорифера КВБ7-П по [13].
Вычисляем коэффициент теплопередачи калорифера:
К=1977·46032·0256013=2699 (Вт(м2·°С)).
Принимаем к установке 2 калорифера КВБ7-П и приточную камеру 18.У.1 [13].
Площадь для прохода воздуха
Ширина вентилятора B
Присоед. размер заборного патрубка
Размер заборного патрубка
2 Гидравлический расчет системы теплоснабжения калориферов
Диаметры трубопроводов выбираются исходя из максимально допустимой скорости движения воды в трубах 15 мс [1] при расчетном тепловом потоке на теплоснабжение калориферов (П1-298930 кВт; П2-99190 кВт) на чем гидравлический расчет заканчивается.
СНиП 2.04.05-91* Отопление вентиляция и кондиционирование воздуха.М.1997.
СНиП 2.09.04-87* Административные и бытовые здания.
Максимов Г.А. Отопление и вентиляция. Часть II. Вентиляция.М.1955.
Титов В. П. Курсовое и дипломное проектирование по вентиляции гражданских и промышленных зданий.
Молчанов Б. С. Проектирование промышленной вентиляции. 1970.
Каталог вентиляционного оборудования СП СовПлим.
Кострюков В.А. Сборник примеров расчета по отоплению и вентиляции. Часть II. Вентиляция. Госстройиздат.М.1966.
Соколов Е.Я.Теплофикация и тепловые сети.М.«Энергия»1975.
Ананьев В.А. Балуева Л.Н. Гальперин А.Д. Городов А.К. Еремин М.Ю. Звягинцева С.М. Мурашко В.П. Седых И.В. Системы вентиляции и кондиционирования. Теория и практика. Учебное пособие–М.:«Евроклимат» издательство «Арина»2000.
Волков О.Д. Проектирование вентиляции промышленного здания.
Справочная книжка теплотехника М.-Л. издательство «Энергия»1964.
Щекин Р.В. и др. Справочник по теплогазоснабжению и вентиляции. Часть I Отопление и теплоснабжение – 1968.
Сазонов Э.В. Вентиляция общественных зданий: Учебное пособие. - Воронеж: Изд-во ВГУ1991.
Калинушкин М.П. Вентиляторные установки: учебное пособие для строит. вузов. М.: Высш. школа 1979.

Ventprom.dwg

Курсовое проектирование
Вспомогательные цеха
авторемонтного предприятия
Характеристика отопительно-вентиляционных систем
Система теплоснабжения П1 и П2
Схема системы телоснабжения
Характеристика вентиляционных систем
типа 2ПК20 комплектно:
электродвигатель АО2-41-8
Вставка гибкая В.00.00-15
Приточная вент. камера
Электропривод клапана
Соеденительная секция
Калориферная секция в составе:
калорифер биметалический
Вставка гибкая В.00.00-20
утепленная Ду 0.5х1.25
Термометр технический
угловой ТТ У2-1-160-201
утепленный КВУ16001000
Вентилятор радиальный
План и разрез приточной вент.