Железобетонный мост через реку Белая

List 2.dwg

ТюмГАСА 0269355 291001 КП-2002
Кафедра строительных
ПОПЕРЕЧНЫЙ РАЗРЕЗ ПРОЛЕТНОГО СТРОЕНИЯ М 1:50
ДЕФОРМАЦИОННЫЙ ШОВ М 1:5
ПРОДОЛЬНЫЙ РАЗРЕЗ ПРОЛЕТНОГО СТРОЕНИЯ М 1:50
Листовая сталь б=1мм
КОНСТРУКЦИЯ ОПОРНОЙ ЧАСТИ М 1:3
Листы каучука б=10мм
Сточный треуг. б=20мм
Гидроизоляция б=15мм
Защитный слой б=60мм
Асфальтобетон б=60мм
Сточный треугольник б=20мм
Защитная цб стяжка б=60мм
Конструкция водопропускной трубки М 1:5
Прорези для пропуска воды
КОНСТРУКЦИЯ ТРОТУАРОВ М 1:25
ПОПЕРЕНЫЙ РАЗРЕЗ ГЛАВНОЙ БАЛКИ М 1:10
Асфальтобетон б=50мм
АРМАТУРНЫЙ КАРКАС М 1:50
Железобетонный мост через n реку Белая
Арматурный каркасnФасад

List 1.dwg

ФАСАД М 1:400 Вариант 1
Железобетонный мост черезn реку Белая

titulny11.docx

миниСтерство образования и науки рФ
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования
«Восточно-сибирский государственный университет технологий и управления»
Кафедра «Промышленное и гражданское строительство»
по дисциплине «Мосты тоннели и путепроводы»
на тему: «Железобетонный мост через реку Белая »

poyasnilovka111.doc

Расчёт главных балок пролётного
1 Характеристика пролётного
2.1 Действие постоянной
2.2 Действие местной временной
3.1 Действие постоянной
3.2 Действие временной
3.3 Подбор сечения продольных
4 Расчёт главной балки по второму предельному
5. Расчёт главной балки по третьему предельному
Список использованных
Дороги пересекают многочисленные реки ручьи периодические водотоки
в суходолах ирригационные и другие каналы. Для преодоления каждого водного
препятствия строят систему сооружений называемую переходом водотока.
Переходы через водотоки классифицируются по типам искусственных
сооружений. Для пересечения водотока могут быть применены: мосты и туннели.
Наибольшее распространение получили переходы где в качестве
искусственных сооружений применены мосты. Поэтому мостовые переходы
являются основным видом переходов через водотоки.
В данном курсовом проекте нам необходимо спроектировать
железобетонный мост на автомобильной дороге.
Длина пролета – 18 м.
Габарит моста – Г-65
Ширина тротуара – 1 м.
Класс арматуры – В325
Толщина защитного слоя – 4 см
Толщина гидроизоляции – 05см
Толщина выравнивающего слоя – 4 см.
Толщина асфальтобетонного покрытия – 9 см.
Расчет пролетного строения с пролетом 18 м
1 Характеристика пролётного строения.
Бездиафрагменное пролётное строение имеет расчётный пролёт 180м габарит
проезда Г-65 и два тротуара по 1 м.
Несущая конструкция пролётного строения составлена из 6 блоков Т-
образного сечения без диафрагм объединенных между собой для образования
пролётного строения путём петлевого стыка и взаимного бетонирования концов
консольных плит. Расстояние между осями блоков 192м. Блоки пролётного
строения изготовляются из бетона марки М300. Рабочая арматура плит и рёбер
изготовляется из горячей стали II класса. Основное расчётное сопротивление
бетона 150 кгсм2 арматуры 3000 кгсм2. Нормативная нагрузка НК-80.
2 Расчёт плит проезжей части.
Расчёт плит проезжей части производим на постоянную нагрузку (от
собственного веса) и временную (от автомобилей) нагрузку.
1.1. Расчёт на действие временной нагрузки.
Нагрузка на плиту от всех слоёв покрытия сточного треугольника и её
собственного веса составляет:
Асфальтобетон-9 см. 009м*23тм3=0207 тм2;
Асфальтобетон-4 см. 004м*23тм3=0092 тм2;
Цементобетон-6 см. 006м*24тм3=0144 тм2;
слоя гидроизолыции-05см. 0005м*15тм3=00075тм2;
Сточный треугольник-0045м. 0045см*22тм3=0099 тм2;
Итого g1=0207+0092+0144+00075+0099=0549 тм2;
Железобетонная плита средней толщины - 0175м. 175см*25тм3=0438 тм2;
Полная расчётная нагрузка на плиту шириной 1 метр:
Определяем изгибающий момент как в простой балке:
2.2 Расчёт на действие временной нагрузки.
Расчёт производим на давление заднего колеса НК-30. Вдоль пролёта давление
заднего колеса передаётся на ширину:
Поперёк пролёта плиты давление колеса передаётся на длину:
a1=02+2*02+1923=124м.
Давление колеса автомобиля на ширину плиты в 1метр:
где: Pз.к. -давление от заднего колеса т;
Изгибающий момент от расчётной нагрузки определяется по формуле:
где: (1+M) -коэффициент динамического действия (1+M)=13;
na -коэффициент перегрузки na=14;
Суммарный момент от постоянной и временной нагрузок:
Расчётные изгибающие моменты в пролёте и на опорах:
Поперечные силы на опоре:
2.3. Подбор сечений плит.
Подбираем сечение бетона и арматуры плиты. На опоре действует момент Моп=-
97т*м. При толщине плиты в корне консоли 20 см.
Рабочая толщина армированной плиты стержнями d=14мм:
h0=h-d2-=20-142-2=173 см.
По таблице находим коэффициенты:
Необходимое количество арматуры:
Принимаем арматуру из 5тистержней d=14мм:
Производим проверку главных напряжений в корне консоли от нормативных
гл=Qb*z=4760175*1715=155 кгсм2Rг.р.о.=32кгсм2
где:z=h0-x2=h0(1-α2)=173*(1-0042)=1715см.
3 Расчёт главных балок (прогонов) по первому предельному состоянию.
После окончания сборки и взаимного соединения блоков пролётного строения
оно будет представлять собой ребристую конструкцию с шестью главными
балками (прогонами). Каждая главная балка пролётного строения имеет
тавровое поперечное сечение.
Расчётный пролёт прогона 180 метра расстояние между осями 192м. Высота
главной балки h=130см.
3.1 Расчёт на действие постоянной нагрузки.
На 1м.п. каждой из главных балок приходится равномерно распределённая
от веса покрытия 13*0412*45=0618 тм;
от сточного треугольника 13*12*22*0099*45=016 тм;
от веса тротуаров и перил 13*075=025 тм;
от веса балки (14*0175+0905*02)=0426*25=1065 тм;
Полная расчётная нагрузка на 1м.п. главной балки:
Изгибающий момент в середине пролёта каждой из главных балок от действия
расчётной постоянной нагрузки:
Поперечные силы у опор(опорные реакции):
3.2. Расчёт на действие временной нагрузки.
Определение коэффициентов поперечной установки:
где: n -число прогонов в поперечном сечении моста;
е -эксцентриситет равнодействующей подвижной нагрузки;
[pic]Для грузов устанавливаемых над опорами пролётного строения
коэффициенты поперечной установки определяются по методу рычага:
Эквивалентная колёсная нагрузка НК-80 для пролёта длинной 180 метра
равна 737 тм а её расчётная величина с учётом коэффициента перегружения:
Величина изгибающего момента в середине пролёта от любой равномерно
распределенной по пролёту нагрузки может быть определена по формуле:
Поперечные силы на опоре Qоп и в середине пролёта Ql2 вычисляются по
соответствующим линиям влияния от эквивалентной нагрузки:
Результаты расчётов для первого прогона:
Класс kрыч kвн Ml2 Qоп Ql2
Постоянная - - 11793 2483 -
НК-80 033 0228 1152 5207 455
Суммарная 23313 769 455
3.3. Подбор сечений продольных балок.
Определяем положение центра тяжести сечения арматуры от низа балки:
Рабочая высота прогона:
Проверяем соблюдение условия для прямоугольного поперечного сечения:
Следовательно подбираем арматуру как для прямоугольного сечения шириной 140
Этому значению соответствует γ0=09575;
Определим приведённое расчётное сопротивление многорядной арматуры:
Необходимая площадь рабочей арматуры:
Принимаем 2 стержня d=32мм 10 стержней d=28мм.
Проверяем несущую способность прогона предварительно находим коэффициент
Несущая способность сечения:
Проверяем достаточность принятого бетонного сечения на опоре из условия
ограничивающего трещинообразование:
Неравенство выполняется следовательно принятые размеры сечения
Исходя из этого условия в балке необходима постановка поперечной арматуры
в виде сточных стержней и хомутов. Принимаем хомуты d=8мм с fx=0503см2 и
Погонное усилие воспринимаемое хомутом:
Предельная поперечная сила воспринимаемая бетоном сжатой зоны и хомутами:
Определим длину балки в пределах которой необходима постановка отгибов:
Расстояние от грани опора до начала первого отгиба рекомендуется
принимать 5 см. Через грань опоры проводим наклонное сечение I-I площадь
сечения отогнутых стержней в котором равна:
Отгибаем 4 стержня d=28мм с F1=2463 см2. Находим по чертежу место
второго отгиба и определяем величину поперечной силы в этом сечении
Через начало отгиба проводки наклона сечения II-II и определим площадь
отогнутых стержней в этом сечении.
Считаем возможным отогнуть 2 стержня d=28мм с площадью F2=1232см2.По
чертежу определяем величину поперечной силы в этом сечении Q3=58.57т.
Требуемая площадь отгибов в наклонном сечении III-III.
Отгибаем 2 стержня d=28мм с площадью F3=1232см2
В наклонном сечении IV-IV конструктивно отгибаем 2 стержня d=28мм с
площадью F4=1232см2.
Для построения эпюры материалов вычисляем изгибающие моменты
воспринимаемые каждой парой стержней каркаса:
4 Расчёт главной балки по второму предельному состоянию (по общим
Прогиб прогона в середине пролёта вычисляем графоаналитическим методом.
[pic]Эпюра моментов от грузов Р=1 площадь которой равна полной
фиктивной нагрузке на балку:
Фиктивные опорные реакции:
Моменты от фиктивной нагрузки в середине пролёта:
Положение центра тяжести:
5 Расчёт главной балки по третьему предельному состоянию (по
При армировании балки сварными каркасами из стержней периодического
профиля проверка должна быть произведена по формуле:
Напряжение в растянутой арматуре определяется от статической нормативной
нагрузки (моменты от постоянной и колёсной нагрузок):
Напряжения в растянутой арматуре:
где: z=h0-x2=11634-433=11201см.
Радиус армирования при многорядном сварном каркасе:
Подстановка в основную формулу:
Проверка главных растягивающих напряжений в ребре балки в сечении на опоре
от нормативных нагрузок:
Главные напряжения на опоре:
где: z=h0-12*hпл=11634-1752=10759см.
Список использованных источников
Российский В.А. Примеры проектирования сборных железобетонных мостов.
М. “Высшая школа” 1970 520с.
Гибшман Е.Е. Мосты и сооружения на дорогах. “Транспорт” 1972 404с.