Варианты промежуточной опоры автодорожного моста

onopbI2007.dwg

Вариант 3nnq*;Сборно-монолитная комбинированная опора
Вариант 1nМассивная монолитная опора с проёмом
Вариант 2nСборно-монолитная опора
Варианты промежуточной опоры автодорожного моста
Поперечное сечение балки с предварительно напряженной арматурой (Инв. №384)
песок среднезернистый
суглинок мягкопластичный

onopbI.dwg

Вариант 3nnq*;Сборно-монолитная комбинированная опора
Вариант 1nМассивная монолитная опора с проёмом
Вариант 2nСборно-монолитная опора
Варианты промежуточной опоры автодорожного моста
Поперечное сечение балки с предварительно напряженной арматурой (Инв. №384)
песок среднезернистый
суглинок мягкопластичный

Голопёров.doc

Разработка вариантов 2
Расчет промежуточной опоры. 3
Сбор нагрузок на основание опоры. 4
Собственный вес конструкции. 4
Временные подвижные вертикальные нагрузки. 5
Нагрузка от горизонтальных и поперечных
Горизонтальная продольная нагрузка от
Ветровая нагрузка . ..8
Ванианты загружения 7
Варианты загружений сочетания нагрузок и определение усилий в уровне
обреза фундамента. 10
Расчет свайного фундамента 11
Проверка свайного фундамента как массивного. 16
Определение осадки фундамента. 18
Расчет опоры по прочности устойчивости трещиностойкости. 20
Расчет опоры по прочности. 21
Расчет по устойчивости (формы). 22
Расчет на трещиностойкость. 22
Расчет на устойчивость положения. 23
Список использованной литературы. 24
Разработка вариантов опор
На основе исходных даны мной были разработаны три варианта промежуточной
Представляет собой массивную монолитную опору с проемом выше уровня высоких
вод что позволяет облегчить конструкцию. Массивность подводной части опоры
обусловлена ледоходом.
Представляет собой сборно-монолитную бетонную опору. Как и в первом
варианте такой вид опор обуславливается наличием ледохода на реке. Однако
такой вид опоры позволяет сделать её меньшей ширины чем монолитные.
Представляет собой комбинированную опору с нижней сборно-монолитной
бетонной частью и верхней из центрифугированных оболочек опирающуюся на
свайный фундамент с низким ростверком. Массивная нижняя часть опоры как и
в первых двух вариантах обусловлена ледоходом на данной реке и довольно
мощной толщиной льда (0.35 метра). Верхняя часть позволяет несколько
облегчить конструкцию и сэкономить материал. Этот вариант принимается к
Высота опор во всех вариантах составляет около 15 метров т.к. река имеет
VII класс по судоходству что подразумевает высоту подмостового габарита не
менее 7 метров над расчетным уровнем судоходства.
Расчет промежуточной опоры.
Расчет промежуточной опоры должен гарантировать невозможность
предельных состояний. Для этого выполняются следующие проверки по двум
По 1-й группе: прочность: по грунту основания по несущей способности
свай по обрезу фундамента по местам изменения сечения опоры по
элементам опоры и зависимости от особенностей их работы (ригель -
изгиб; стойка - внецентренное сжатие и т.д.) - расчетные нагрузки.
По 1-й группе: устойчивость формы: для высоких опор стоек столбов
длинных стержневых элементов -расчетные нагрузки.
По 1-й группе: устойчивость положения: опрокидывание
сдвиг устойчивость фундамента при морозном пучении грунтов -
По 1-й группе: трещиностойкости: по обрезу фундамента по местам
изменения сечения опоры для тонкостенных (облегченных) элементов жб
опор – нормативные нагрузки.
По 2-й группе: деформативность: осадки крены
горизонтальные смещения - нормативные нагрузки.
Нагрузка от собственного веса
Асфальтобетон(70мм.)
qаб=Vабγaбγf =(8+2·1.5)·0.07·2300·1.5=2656.5 кгм
Защитного слоя(40мм.)
qзс=Vзсγ зсγf =(8+2·1.5)·0.04·2100·1.3=1201.2 кгм
Гидроизоляция(10мм.)
qги =Vгиγги γf =(8+2·1.5)·0.01·1500·1.3=214.5 кгм
Выравнивающий слой (120мм.)
qвс =Vвс γ вс γf =(8+2·1.5)·0.12·2400·1.3=4118.4 кгм;
Где V – объем слоя γ вс – удельный вес слоя γf - коэффициент надежности
по нагрузке (СНиП 2.05.03-84 Мосты и трубы)
q1 = qаб+ qги+ qзс+ qвс= 2656.5+1201.2+214.5+4118.4=8190.6 кгм.
от перильных и барьерных ограждений(q2)
q2 = qогр + qпер = γf·( γогр·2+γпер·2) = 1.1(0.3·2+0.4·2) = 15698 кгм.
от несущих конструкций (балок q3)
Для 24 м q3 = γf· pн = 1.1·5·37900кг24м =8586.4 кгм
Для 33 м q3 = γf· pн = 1.1·5·57500кг33м =9583.3 кгм где
γf - коэффициент надежности по нагрузке (СНиП 2.05.03-84 Мосты и трубы) а
значения масс элементов взяты из таблицы 1 методических указаний
Совокупная нагрузка от пролетных строений:
q24= q1 + q2 + q3 = 8190.6+156.98+8586.4 = 16993.98 кгм
q33= q1 + q2 + q3 = 8190.6+156.98+9583.3 = 17930.88 кгм
Линия влияния давления двух пролетов:
Определяем силу давления от собственного веса правого и левого пролетных
P = q33·1+ q24·2 = 17930.88 ·33·0.5+16993.98·24·0.5 = 499787.28 кг=499.78
Подферменики Pподфер = γf··Vподфер·γжб = 1.1·2.527·2.5 = 6.95 т.
где Vподфер – объем одного подферменика
Сточный треугольник Pст.треуг. = γf·Vст.треуг.·γжб = 1.1·2.5·0.68 = 1.87
Ригель Pригель = γf·Vригель·γжб = 1.1·2.5·11.186 = 30.76 т.
Тело опоры Pт.оп = γf·Vт.оп·γжб = 1.1·2.5·91.8 = 252.45 т.
Ростверк Pростверка = γf·Vростверка·γжб = 1.1·2.5·38.62= 106.2 т.
Где Vi – объем эл-та опоры γ жб – удельный вес железобетона γf -
коэффициент надежности по нагрузке(СНиП 2.05.03-84 Мосты и трубы)
Общий вес опоры: Pоп = 398.23 тонны
Временные подвижные нагрузки
По СНиП тележка P=981*K=981*11=10791 кН а равномерно распределенная
нагрузка v=098*К=098*11=1078 кНм – на обе колеи коэффициент
полосности S1=1 коэффициент надежности по нагрузке γf=15 для тележки и
γf=12 для равномерно распределенной.
Первый случай загружения – тележка у полосы безопасности + тротуарная
R1 = S1 · (1 + ) · · · γf + P · (y1+ y2) · (1 + ) · γf +P тр·lтр··γf
R1 = 1·1·10.78·28.5·1.2 +107.91·(1.02+0.975) ·1·1.5+0.286·28.5·1.2=
=386.67+322.92+9.78=71.93 т
Второй случай загружения – тележка у тротуара
R1 = s * (1 + ) * γf * ( * + P * Σ yi)
R1 = 1·1·1.2 · (10.78·28.5+107.91·1.2·1·(1.02+0.975))
=1·1·1.2·630.1=756.18кН= = 77.08т.
RНК-80 = P·(y1 + y2 + y3 + y4)·(1+ )·γf = 169.2·(1.02 + 0.98 +
94+0.91)·1·1 = =651.42кН = 66.40 т.
Нагрузка от горизонтальных и поперечных ударов
Нагрузка от горизонтальных поперечных ударов прикладывается в уровне верха
проезжей части. Принимается в виде: равномерно распределенной нагрузки qhн=
9К (кНм) или сосредоточенной силы Qhн = 59К (кН) приложенных в
уровне верха проезда (ВП). Нагрузка от горизонтальных поперечных ударов
транспорта принимается независимо от количества полос движения.
Qh = qh··γf = 1.2·4.29·28.5 = 146.72кН = 14.95 т.
где γf = 12- коэффициент надежности по нагрузке; qh = 0.39·К = 0.39·11 =
Горизонтальная продольная нагрузка от торможения
Принимается в размере 50% от веса полосовой нагрузки но не менее 8.8 т. И
т Т= 05·v··γf = 1·0.5·10.79·28.5·1.2 = 184.5кН = 18.8 т. 275
где γf =1.2-коэффициент надежности по нагрузке
Условие выполнено примем Т = 27.5 т.
Нормативная интенсивность горизонтальной ветровой нагрузки определяется по
n = q0· kh·Cw но не менее 18 кгм2 где
kh - коэффициент учитывающий изменение скоростного напора по высоте
Cw – аэродинамический коэффициент (1.7 для пролётных строений 1.75 для
Для пролетного строения n = 70·1.45·1.7 = 172.55 кгм2
Для тела опоры n = 70·1.45·1.75 = 177.63 кгм2
Расчётная поперечная нагрузка
Wпролпоп = Апрол.·n·γf = 3·0.173·1.5 = 0.8 т
Wопорыпоп = Аопоры.·п·γf = 58.4·0.178·1.5 = 15.6 т
Расчётная продольная нагрузка
Wпролпрод. = Апрол.·n·γf = 78.3·0.173·1.5 = 20.3 т
Wопорыпрод. = Аопоры.·п·γf = 19·0.178·1.5 = 5.1 т
– При прорезании опорой льда
[pic] = 6.9·75·1.5·0.35·1.2 = 326 т
– При остановке ледяного поля опорой
[pic] = 0.4·0.2·0.35·(2.4·1900·75)0.5·1.2 = =19.68 т
и 2 – коэффициенты формы опоры
v – скорость ледяного поля мс
A – площадь ледяного поля м2
А = 1.75·l2 = 1.75·332 = 1906 м2
l – длинна наибольшего пролета примыкающего к опоре
Rzn – сопротивление льда раздроблению определятся по формуле:
Rzn = Kn· Rz1 = 1·75 тм2
Кn – климатический коэффициент района строительства
Rz1 – давление льда (750 кНм).
Принимаем наименьшее из 2-ч значений т.е. F = 19.68 т
Нагрузка от навала судов
Принимаем нагрузку от навала судов по п. 2.26 СНиП 2.05.03-84* табл.15
тс и 25 тс с учетом коэффициента запаса γf = 1.2 принимаем 18 тс и 30
Нагрузка принимается сосредоточенной на уровне 2 м от РСУ.
Расчёт свайного основания опоры
Для расчета свайного фундамента необходимо определить на уровне низа
ростверка равнодействующие всех внешних сил. Для этого рассмотрим несколько
схем загружения опоры с пролетными строениями.
Варианты загружений и сочетаний нагрузок
Сочетание нагрузок: собственный вес ( = 1 нагрузка А11 (первый случай)
( = 08) горизонтальные поперечные удары подвижного состава ( =
) ледовая нагрузка ( = 07).
Усилия действующие по подошве фундамента от первого загружения:
N = Pпс+Pоп+PA11·0.8 = 499.78+398.23+78.97·0.8 = 961.186 т
Tу = Q·0.7+F2·0.7 = 14.95·0.7+19.68·0.7 = 24.241 т
Mx=Rпеш·0.8·5.0+Rудар·1.75·0.8+F2·3.95·0.7+Q·17.02·0.7=0.6·0.8·5.0 +
+ 11·1.75· 0.8+ 19.68·3.95·0.7+ 14.95·17.02·0.7 =2.4+15.4+54.41+178.1=
Mу= Rудар·1.5·0.8 = 11·1.5·0.8 = 13.2 т·м
Сочетание нагрузок: собственный вес ( = 1)нагрузка А11 (первый случай)
( = 08) продольная ветровая нагрузка ( = 07) нагрузка от
Усилия действующие по подошве фундамента от второго загружения:
Tу = Wпрол·0.7+ Wопор ·0.7+ Tторм ·0.7 = 16.3·0.7+5.1·0.7+27.5·0.7 =
Mx=Rпеш·0.8·5.0+Rудар·1.75·0.8=0.6·0.8·5.0+11·1.75·0.8=2.4+15.4 = 17.8
Mу= Rудар·1.75·0.8 + Wпрол·0.7+ Wопор ·0.7+ Tторм ·0.7 =
= 11·1.75·0.8+16.3·0.7·16.51+5.1·0.7·7.205+27.5·0.7·15.48 = 527.49 т·м
Сочетание нагрузок: собственный вес ( = 1) нагрузка А11 (первый случай)
( = 08) горизонтальные поперечные ветровая нагрузка ( = 07)
ледовая нагрузка ( = 07).
Усилия действующие по подошве фундамента от третьего загружения:
Tу = Wпрол·0.7+ Wопор ·0.7+ F2·3.95·0.7= 16.3·0.7+5.1·0.7+19.68·0.7=28.75
Mx=Rпеш·0.8·5.0+Rудар·1.75·0.8+Wпрол·0.7+Wопор·0.7=0.6·0.8·5.0+11·1.75·
·0.8+16.3·0.7·16.51+5.1·0.7·7.205 = 231.9 т·м
Четвертое загружение.
Сочетание нагрузок: собственный вес ( = 1) нагрузка А-11первый случай
( = 08) горизонтальные поперечные удары подвижного состава нагрузка
( = 07) нагрузка от навала судов ( = 07).
Усилия действующие по подошве фундамента от четвертого загружения:
Tу = Q·0.7+F·0.7 = 14.95·0.7+30·0.7 = 31.46 т
Mx=Rпеш·0.8·5.0+Rудар·1.75·0.8+F·8·0.7+Q·17.02·0.7=0.6·0.8·5.0 +
+ 11·1.75· 0.8+ 30·8·0.7+ 14.95·17.02·0.7 =2.4+15.4+168+178.1=
Сочетание нагрузок: собственный вес ( = 1) нагрузка НК-80 ( = 08)
продольная ветровая нагрузка ( = 07) нагрузка от торможения ( =
Усилия действующие по подошве фундамента от пятого загружения:
N = Pпс+Pоп+PНК80·0.8 = 499.78+398.23+84.26·0.8 = 965.418 т
Mx=R·1.35·0.8=84.26·1.35·0.8 = 91 т·м
Mу= Rудар·(1.2+2.4+3.6) + Wпрол·0.7+ Wопор ·0.7+ Tторм ·0.7 =
= 20·(1.2+2.4+3.6)+16.3·0.7·16.51+5.1·0.7·7.205+27.5·0.7·15.48 = 656.09 т·м
поперечная ветровая нагрузка ( = 07) ледовая нагрузка ( = 07).
Усилия действующие по подошве фундамента от шестого загружения:
Mx=Rудар·1.35·0.8+Wпрол·0.7+Wопор·0.7+F2·3.95·0.7=84.26·1.35·0.8+
+16.3·0.7·16.51+5.1·0.7·7.205+19.68·3.95·0.7 = 359.52 т·м
Mу= Rудар·(1.2+2.4+3.6) ·0.8 = 115.2 т·м
Конструирование ростверка. Выбор типа свай
Принимаю размеры ростверка 8.2 х 3.4 х1.5 ростверк заглублен в грунт на 1м
что позволяет считать его низким. В соответствии с ГОСТ на типовые жб сваи
принимаю сваи 40х40 длинной 16 метров.
Опоры мостов в большинстве случаев устраиваются на свайном основании. Мосты
с пролетными строениями из типовых цельноперевозимых балок строятся в
основном на несудоходных реках или реках с УП судоходного класса имеющих
незначительную глубину воды. Вследствии этого наиболее рациональным
является низкий ростверк у которого плита полностью заглублена ниже
отметки местного размыва. При этом для достаточно плотных слоев грунта
(глин песков суглинков супесей) вполне обоснованно можно полагать что
горизонтальные силы Тх и Ту уравновешиваются отпором грунта по боковой
поверхности плиты ростверка. В этом случае сваи работают только на осевые
усилия и расчет значительно упрощается.
В общем случае самой загруженной является одна из угловых свай давление на
которую находится как сумма давлений Рх и Ру определяемых из выражений:
Где m – количество рядов свай; n – количество свай в ряду; ai a1 и bi b1
– расстояния между сваями расположенными симметрично относительно осей X и
– Четвертое загружение
Проверка свайного основания по несущей способности свай
По характеру работы сваи являются висячими т.к. опираются на нескальный
Несущую способность определяем по формуле 7.8 СП50-102-2003.
γСR γcf – коэффициент условий работы грунта соответственно под нижним
концом и по боковой поверхности сваи равный 1;
R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи (определяется по
таблице 1 СНиП 2.02.03-85). R = 1050 тм3;
Ас – площадь поперечного сечения сваи равная 0.16 м2;
u – наружный периметр поперечного сечения сваи равный 1.4 м;
fi – расчетное сопротивление i-ого слоя грунта по боковой поверхности сваи
(по таблице 7.9 учебника Э.В. Костерина или по таблице 2 СНиП 2.02.03 –
hi – толщина i-ого слоя грунта.
Для определения несущей способности толщу грунтов прорезаемых сваей
разбивают на слои толщиной hi ≤ 2м. При этом граница слоев должна
обязательно соответствовать границе напластований.
Ср. глубина fi тм2 y cf hi м y cf* fi *hi
Силу расчетного сопротивления сваи по грунту определяют по формуле при
коэффициенте надежности γk = 1.4
По несущей способности фундамент удовлетворяет всем требованиям.
Проверка свайного фундамента как массивного
Определяем контур условного фундамента:
[pic] - угол внутреннего трения i-го слоя грунта
h – толщина i-го слоя грунта
d – глубина погружения сваи в грунт
Nc=N+Qгр+Qсв=965.418+15.039[pic]19.839[pic](2.3[pic]2.5+2.4[pic]1.6+3.1[pic]
-0.16[pic]16[pic]21[pic](2.3[pic]2.5+2.4[pic]1.6+3.1[pic]1.75+8.5[pic]1)+0.1
[pic]16[pic]21[pic]2.4=9944.6 т
Находим R по формуле 1 приложения 24 СНиП 2.05.03-84
Где R0 - условное сопротивление грунта (250 кН)
k1 = 0.02 м-1 k2 = 1.5 - безразмерный коэффициент
b – ширина подошвы фундамента
y =2 тм3 - осредненное по слоям расчетное значение удельного веса грунта
расположенного выше подошвы фундамента вычисленное без учета взвешивающего
d - глубина заложения фундамента м
R = 1.7[pic](35[pic](1+0.04[pic](3.4-2))+2[pic]2[pic](16.3-3))=153.3 т
Несущая способность основания условного фундамента проверяется согласно п.
Где Fh Mc – горизонтальная составляющая нагрузки и её момент
k - коэффициент пропорциональности
cb – коэффициент постели
Определение осадки опоры
Осадка свайного фундамента происходит в результате деформации слоёв грунта
лежащих ниже острия свай и определяется методом послойного суммирования
деформаций по формуле:
i – среднее вертикальное дополнительное напряжение в данном i–ом слое
грунта от веса сооружения и действующих на него нагрузок;
– безразмерный коэффициент принимаемый равным 0.8 независимо от вида
Среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения в i-
том слое грунта находится по формуле:
Дополнительные вертикальные напряжения на глубине z:
Где α – коэффициент принимаемый по таблице 1 приложения 2 СНиП
02.01 – 83 значения коэффициента α для соотношения сторон =ab=1.31
определим с помощью интерполяции;
p0 – дополнительное вертикальное давление на основание:
Послойное суммирование деформаций грунта производится на глубину сжимаемой
толщи которая соответствует положению i-го слоя для которого выполняется
Тогда дополнительное давление под подошвой фундамента
Условие (zpi ≤ 0.2 (zgI выполнено
Предельно допустимая осадка:
Фундамент удовлетворяет всем требованиям по осадке.
) Приведения сечения опоры к прямоугольному
h = (1 – 0316 [pic] ) H α = (1 – 0316 [pic] 1.55.4) [pic](1-0.216
b = [1 – (0433 – 0125 [pic] ) * ] B α = [(1 – (0433 – 0125 [pic]
h b – размеры приведенного сечения
НB – размеры реального сечения
α=1-0.216[pic] – коэффициент приведенного сечения
) Расчет опоры оп прочности
В качестве материала опоры примем бетон В25
Rb=135 кгсм2 = 1350 тм2 – расчетное сопротивление бетона на сжатие
Еb=0.306 кгсм2 = 3.06 тм2 – модуль упругости
Расчёт поперек пролётных строений:
ес = (M N)+ ессл = (359.52 965.418)+ 0.0275 = 0.399 м;
Следует учесть случайный эксцентриситет
ес [pic] ≤ 08 [pic] ас
399 [pic]1≤0.8 [pic]5.12 =2.04 – условие выполнено
ес – эксцентриситет силы N
ессл – случайный эксцентриситет
[pic] - условная критическая сила
- коэффициент учитывающий деформацию продольного изгиба
ас - расстояние от ц. т. первоначального сечения до наиболее сжатой зоны
а=ас-ec[pic] = 0.5[pic]b- ec[pic] = 0.5[pic]5.1-0.399[pic]1=2.151
х = 2 [pic] а = 2[pic]2.151=4.302
ас = h 2 = 5.1 2 = 2.55 м
N = 965.418 ≤ Rb [pic] b [pic] x = 1350[pic]1.46[pic]4.302 = 8479.242 –
Расчёт вдоль пролётных строений:
ес = (M N)+ ессл = (656.09 965.418)+ 0.0275 = 0.707 м;
707 [pic]1≤0.8 [pic]1.462 =0.884 – условие выполнено
а=ас-ec[pic] = 0.5[pic]b- ec[pic] = 0.5[pic]1.46-0.707[pic]1=0.023
х = 2 [pic] а = 2[pic]0.023=0.046
ас = h 2 = 1.46 2 = 0.73 м
N = 965.418 ≤ Rb [pic] b [pic] x = 1350[pic]5.1[pic]0.046 = 2891.7 –
) Расчет опоры по устойчивости
Расчет производится при условии ес ≤ r когда сила приложена в пределах
310.85 – условие выполнено
160.24 – условие выполнено
Nl =965.4 т- усилие от постоянных нагрузок
Nm =80.4 т - усилие от временной нагрузки
N = Nl + Nm=1971 + 80.4 = 1045.8 т
φm = (λ; ec r) – коэффициент продольного изгиба учитывающий действие
φl = (λ) – коэффициент продольного изгиба учитывающий действие
λ = l0 imin = [pic] l (l min A)0.5 = 2 [pic] 11 (5.1[pic]1.463
[pic]5.1[pic]1.46)0.5 = 52.2
ec r = 0.16 0.24 = 0.7
φ = φm ((Nl N) [pic] (φm φl) + (Nm N)) = 0.59 ((965.4 1045.8)
+ (80.4 1045.8)) = 0.6
Условие устойчивости:
N ≤ φ [pic] Rb [pic] A
45.8 0.6 [pic] 1350 [pic] 5.1 [pic] 1.46 = 6031.26 – условие выполнено
Где Rb - расчетное сопротивление бетона на сжатие
) Расчет опоры по трещиностойкости
Rbmc2 = 120 кг см2 = 1200 т м2
x = 3 [pic] a = 3 [pic] (h2 – ec) = 3 [pic] (1.462 – 0.16) = 1.71 > h
принимаем x = h = =1.46
Условие трещиностойкости:
(b = N 0.5[pic]b[pic]x = 1045.8 0.5[pic]5.1[pic]1.46 = 536.5 1080
) Расчет опоры на устойчивость положения
Поперек пролетного строения:
Mu ≤ m [pic] Mz γn где
Mu – опрокидывающий момент
Mz – удерживающий момент
m = 0.9 – коэффициент условия работы
γn = 1.1 – коэффициент надежности
Mu = Wоп прод [pic]7.205 + Т [pic] 15.48 + Wпс прод [pic] 16.15 = 5.1
[pic]7.205 + 28.75 [pic] 15.48 + 16.3 [pic] 16.15 = 751.1 т[pic]м
Mz = (роп + рпс) [pic] 1.7 = (398.23 + 499.78) [pic] 1.7 = 898.01 т[pic]м
m [pic] Mz γn = 0.8 [pic] 898.01 1.1 = 1110.26
10.26 > 751.1 – условие устойчивости выполняется
Вдоль пролетного строения:
[pic]7.205 + 34.23 [pic] 15.48 + 16.3 [pic] 16.15 = 745 т[pic]м
10.26 > 745– условие устойчивости выполняется
) Расчет фундамента на сдвиг
Qr – опрокидывающая сила
Qz – удерживающая сила
Qz = [pic] N = 0.1 [pic] 1045.8 = 104.58 – удерживающая сила
Qr = Tmax = 34.23 – опрокидывающая сила
m [pic] Qz γn = 0.8 [pic] 104.58 1.1 = 76.05
05 > 34.23 – условие выполняется
Список использованной литературы.
Проектирование опор мостов. Методические указания к курсовому проекту. – Л:
В.Н.Смирнов. Опоры балочных мостов. – СПб: ОМ-ПРЕСС 2004.
СНиП 2.05.03-84* «Мосты и трубы» М. 1988 г.
CНиП 2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений» М. 1985 г.
CНиП 2.02.03-85 «Свайные фундаменты» М. 1986 г.
ГОСТ 19804.2-79* «Сваи забивные железобетонные цельные сплошного
квадратного сечения с поперечным армированием ствола с напрягаемой
арматрой. Конструкция и размеры.» М. 1981 г.