Теплоснабжение района города Луцк с двухтрубной водяной системой

тепло.dwg

мой титульный.docx

Федеральное агентство по образованию РФ
Тюменский Государственный Архитектурно - Строительный Университет
Пояснительная записка к курсовому проекту
«Теплоснабжение района города Луцк»
Описание системы теплоснабжения 4
Определение расчетных параметров тепловых нагрузок
Построение графика расхода теплоты 9
Построение температурного графика 11
Определение расчетных расходов теплоносителя в тепловых сетях 12
Гидравлический расчет водяной тепловой сети 14
Построение пьезометрического графика20
Расчет П-образных компенсаторов 25
Расчет угла поворота 29
Расчет ниши компенсатора 32
Расчет неподвижных опор 33
Список литературы 36

Teplosnabмоё.docx

В курсовом проекте предусматривается двухтрубная водяная система теплоснабжения источником теплоты является ТЭЦ вариант 8;9;8.
Район застройки – г. Луцк. Система теплоснабжения – закрытая.
Расчетные температурные параметры теплоносителя по отопительному графику – 130 – 70 0С.
Вид прокладки тепловых сетей – бесканальная в армопенобетоне.
вид грунта – суглинки плотность – 2200 кгм3теплопроводность – 783 кДжмч0С
глубина залегания грунтовых вод 3м.
Расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления
[2 табл.1.] tн.о.= -200С;
Расчетная температура наружного воздуха для проектирования вентиляции
[2 табл.1.] tн.в. =-80С;
Средняя температура наружного воздуха за отопительный период tср.о. =-020С; продолжительность отопительного периода n0 = 187 суток. [5стр 16]
Скорость ветра в январе – 63 мс;
Повторяемость температур наружного с интервалом 5 0С в течение отопительного периода [5стр 16];
ОПИСАНИЕ СИСТЕМЫ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ
Система теплоснабжения состоит из следующих компонентов:
источник тепловой энергии;
В данном курсовом проекте запроектирована закрытая двухтрубная система теплоснабжения.
Источником теплоснабжения является ТЭЦ где также расположены сетевые и подпиточные насосы. В зимнее время работают 2 сетевых насоса СЭ 1250-140 третий – резервный. В летнее время работает один сетевой насос СЭ 800-55 и второй – резервный. Подпитка осуществляется насосом К9055 и еще один резервный. При аварийном режиме система подпитывается насосом К16030.
В системе используются трубы стальные электросварные ГОСТ 10704-75*. П-образные компенсаторы со сварными коленами. Трубопроводы прокладываются на неподвижных опорах при помощи щитовых и лобовых опор.
В проекте разработаны магистральные тепловые сети; прокладка трубопроводов бесканальная сетей осуществляется параллельно красным линиям улиц вне зоны зеленых насаждений. Система 2-х трубная тупиковая без резервирующих перемычек. С целью выпуска воздуха и удаления воды из системы горизонтальные трубопроводы прокладываются с уклоном не менее 0002 при этом циркуляционный теплопровод располагается параллельно подающему. Для уменьшения потерь тепла теплопроводами предусматривается их изоляция армопенобетон.
Секционирующие задвижки устанавливаются на расстоянии не более 1000 м друг от друга. Также задвижки устанавливаются на ответвления к кварталам на головном участке теплопровода и при присоединении веток к основной магистрали.
По способу подачи воды на горячее водоснабжение система теплоснабжения – закрытая.
Описание системы теплоснабжения
Закрытые системы сооружаются как двухтрубными так и многотрубными. Основным типом открытых систем являются двухтрубные водяные системы. Для открытых систем даже при отсутствии утечек характерно равенство Gух =Gприх . Пополнение системы происходит обычно у источника тепла хотя пополнение возможно и в других точках системы.
Выбор системы теплоснабжения следует определять на основании технико-экономических расчетов с учетом качества исходной воды степени обеспеченности ею и поддержания требуемого качества горячей воды у потребителей.
Водяные тепловые сети следует принимать двухтрубными подающими одновременно теплоту на отопление вентиляцию горячее водоснабжение и технологические нужды.
Технологические аппараты от которых могут поступать в общие тепловые сети вредные вещества должны присоединяться к тепловым сетям через водонагреватели с дополнительным промежуточным циркуляционным контуром между аппаратом и водоподогревателем при обеспечении давления в промежуточном контуре ниже чем в тепловой сети. При этом следует предусматривать установку пробоотборных точек для контроля за наличием вредных примесей.
Системы горячего водоснабжения потребителей должны присоединяться к двухтрубным водяным тепловым сетям в закрытых системах теплоснабжения через водоподогреватель.
Системы отопления и вентиляции потребителей должны присоединяться к двухтрубным водяным тепловым сетям непосредственно (зависимая схема).
Температура воды в системах горячего водоснабжения должна приниматься в соответствии со СНиП 2.04.01-85.
Регулирование отпуска теплоты предусматривается: центральное - на источнике теплоты групповое – в узлах регулирования или в ЦТП индивидуальное в ИТП [8].
К достоинствам закрытых систем теплоснабжения относятся:
а) Гидравлическая изоляция водопроводной воды от воды тепловой сети;
б) Простой контроль за герметичностью системы;
в) Простой санитарный контроль за системой ;
г) Меньше объем водоподготовки;
К недостаткам закрытых систем теплоснабжения по сравнению с открытыми системами относят:
а) Сложность оборудования и эксплуатацию абонента ввода;
б) Выпадение накипи при использовании воды имеющей повышенную карбонатную жесткость;
Определение расчетных тепловых нагрузок районов города.
Расчетные расходы на отопление вентиляцию и горячее водоснабжение определяют для каждого квартала района города по укрупненным показателям согласно [3.п.2.4.] в зависимости от жилой площади и численности населения.
Количество жителей в квартале:
m = fп Fкв чел. [3.1]
fп– плотность населения челга принимается по [4. прил.4 табл.1];
Fкв. – площадь квартала.
Тепловые потоки определяются по следующим формулам:
а) максимальный тепловой поток на отопление жилых и общественных зданий [3.п.2.4.]:
Q0max = q0 A(1 + k1) Вт. [3.2]
А = 18m – общая площадь жилых зданий м2;
k1 = 025 – коэффициент учитывающий тепловой поток на отопление общественных зданий [3.п.2.4.].
б) максимальный тепловой поток на вентиляцию общественных зданий [3.п.2.4.]:
Qvmax = k1 k2 q0 A Вт. [3.3]
k2 = 06 – коэффициент учитывающий тепловой поток на вентиляцию общественных зданий [3.п.2.4.].
в) средний тепловой поток на горячее водоснабжение жилых и общественных зданий:
Qhm = qh m Вт. [3.4]
Определение расчётных тепловых нагрузок районов горола
qh = 376 – укрупненный показатель теплового потока на горячее водоснабжение на одного человека [3. прил. 3.]:
г) максимальный тепловой поток на горячее водоснабжение жилых и общественных зданий [3 п2.4]:
Qhmax = 24 Qhm Вт. [3.5]
д) средний тепловой поток на горячее водоснабжение жилых районов населенных пунктов в неотопительный период [3 п2.4]:
= 15 0С – температура холодной воды в неотопительный период;
tс = 5 0С – температура холодной воды в отопительный период;
= 08 – коэффициент учитывающий изменение среднего расхода воды на горячее водоснабжение в неотопительный период по отношению к отопительному периоду.
Расчетные тепловые нагрузки районов города
Таблица 3.1 – Расчётные тепловые нагрузки города
ПОСТРОЕНИЕ ГРАФИКА РАСХОДА ТЕПЛОТЫ
После определения расчетного теплопотребления приступают к построению графиков часовых расходов теплоты на отопление вентиляцию и горячее водоснабжение района города. По оси ординат – часовые расходы теплоты.
Поскольку расход теплоты на отопление прямо пропорционален разности температур график часового расхода теплоты на отопление в зависимости от температуры наружного воздуха будет представлять прямую линию а при t =+10 0С расход теплоты на отопление определяется по формуле [3 п2.5]:
Расход теплоты на вентиляцию также зависит от tн. Следовательно график строится аналогично графику расхода теплоты на отопление [3 п2.5]:
При дальнейшем понижении температуры наружного воздуха в целях экономии топлива расход теплоты на вентиляцию сохраняется постоянным за счет рециркуляции воздуха.
Тепловая нагрузка на горячее водоснабжение являющаяся круглогодичной в течение отопительного периода условно принимается постоянной не зависящей от температуры наружного воздуха. Поэтому график часового расхода теплоты на горячее водоснабжение представляют собой прямую параллельную оси абсцисс.
Суммарный график часовых расходов теплоты на отопление вентиляцию и горячее водоснабжение строится путем сложения соответствующих ординат.
Построение графика расхода теплоты
Для определения загрузки режима работы и экономичности использования теплофикационного оборудования подсчета выработки тепловой энергии пользуются годовым графиком расхода теплоты по продолжительности стояния температур наружного воздуха. Он строится на основании графика часовых расходов теплоты и состоит из двух частей: правой – графика зависимости часовых расходов теплоты от температуры наружного воздуха и левой – годового графика расхода теплоты.
На последнем по оси ординат откладывают расход теплоты по оси абсцисс – число часов стояния температур наружного воздуха которое за отопительный период для заданного города определяют по [5 стр.9].
Годовой график расхода тепла см. рис.4.1.
Q0t+10=Q0maxtв-tкопtв-tро=644270618-1018+20=1356359 кВт[4.3]
Qvt+10=Qvmaxtв-tкопtв-tрв=77312518-1018+8=237884 кВт[4.4]
Q=Q0max+Qvmax+Qhm=6442706+773125+147486=8690691[4.5]
График расхода тепла см рис. 4.1.
построение температурного графика
В закрытых системах теплоснабжения может применяться центральное качественное регулирование отпуска теплоты по отопительной нагрузке.
Построение температурного графика основано на определении зависимости температуры сетевой воды в подающей и обратной магистралях от температуры наружного воздуха. Данные принимаются по [5 стр.9];
Так как по тепловым сетям одновременно подается теплота на отопление вентиляцию и горячее водоснабжение для удовлетворения тепловой нагрузки горячего водоснабжения необходимо чтобы минимальная температура сетевой воды в подающей магистрали принималась равной 70 0С так как температура нагреваемой воды на выходе из водоподогревателя горячего водоснабжения должна быть не менее 60 0С. Для этого отопительный график срезается на уровне 70 0С. Полученный график температур воды в тепловой сети называется отопительно-бытовым.
Данные для построения графика приведены в таблице 5.1
Температурный график. Рис 5.1.
Построение температурного графика
ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ РАСХОДОВ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ
Расчетный расход сетевой воды для определения диаметров труб в водяных тепловых сетях при качественном регулировании отпуска теплоты следует определять отдельно для отопления вентиляции и горячего водоснабжения по формулам приведенным ниже с последующим суммированием этих расходов [3 п 5].
Расчетные расходы воды кгч:
в) на горячее водоснабжение
средний:Ghm=Qhm*3.6c(1'-2')*55-t155-tc+0.2[6.3]
максимальный:Ghmax=Qhmax*3.6*0.55c(1'-2')[6.4]
Суммарный расчетный расход: G = Gomax + Gvmax + k3Ghm [6.5]
k3 =12 – коэффициент учитывающий долю среднего расхода воды на горячее водоснабжение [3 п 5 табл2].
Расчетный расход в неотопительный период:
= 08 – коэффициент учитывающий изменение среднего расхода воды на горячее водоснабжение.
Определение расчётных расходов теплоносителя
Расчётные расходы теплоносителя
Таблица 6.1 – Расчётные расходы теплоносителя
Расчётные расходы теплоносителя тч.
гидравлический расчет водяной тепловой сети
В задачу гидравлического расчета входит определение диаметров теплопроводов давлений в различных точках сети потерь давления на участках. Последние устанавливают методом удельных потерь на трение и приведенных длин [6 с. 157]. Согласно [3 п. 7.10] удельные потери давления на трение должны определяться на основании технико-экономических расчетов. В курсовом проекте когда располагаемый перепад давления в тепловой сети не задан удельные потери на трение в магистральных теплопроводах следует принимать в пределах 40 –120 Пам а для ответвлений – 1 – 300 Пам.
При окончательном расчете когда известны диаметры теплопроводов и местные сопротивления падение давление в местных сопротивлениях находят по сумме коэффициентов местных сопротивлений или по суммарной эквивалентной длине местных сопротивлений.
Расчет проводят в следующей последовательности:
- выбирают на трассе тепловых сетей расчетную магистраль как правило наиболее протяженную и загруженную соединяющую источник теплоты с дальним потребителем;
- разбивают тепловую сеть на расчетные участки определяют расчетные расходы теплоносителя G и определяют по генплану длины участков задавшись удельными потерями давления на трение исходя из расхода теплоносителя на участках по таблицам или номограммам составляем для труб с коэффициентом эквивалентной шероховатости Кэ = 05 мм находят диаметр теплопровода действительные удельные потери давления на трение R и скорость движения теплоносителя которая должна быть не более 35 мс;
- определив диаметры расчетных участков тепловой сети разрабатывают монтажную схему теплопроводов размещают на трассе запорную арматуру неподвижные опоры компенсаторы;
Гидравлический расчёт
- по монтажной схеме устанавливают местные сопротивления на расчетных участках и по [7 табл.9.12 – 9.13] или [6 прил. 17] находят эквивалентную длину
- приведенную длину
- потери давления на расчетных участках тепловой сети определяются H = R
- вычисляют суммарные потери давления в подающем теплопроводе расчетной магистрали;
- ответвления и другие магистрали рассчитывают по располагаемому перепаду давления в точке присоединения ответвления и расчетной магистрали.
При этом невязка между потерями давления в ответвлениях и располагаемым давлениям не должна превышать 15%. Когда невозможно уровнять потери давления в рассчитываемых магистралях за счет изменения диаметров трубопроводов избыточное давление гасится на абонентских вводах диафрагмами.
Гидравлический расчет теплопроводов для летнего периода сводится к определению потерь давления на расчетных участках сети при известных диаметрах теплопроводов по летним расчетным расходам теплоносителя.
предварительного гидравлического расчёта сводится в таблицу №7.1 7.2
расчёта местных потерь давления в таблицу №7.3
окончательного гидравлического расчёта в таблицу №7.4
пересчет режимов в таблицу №7.5
Предварительный гидравлический расчет схемы №1:
Таблица 7.1 – Предварительный гидравлический расчёт схемы 1
Продолжение таблицы 7.1.
-14=Н1-5-Н7-14Н1-5=2724-272724100=088% [7.1]
-17=Н7-13-Н15-17Н7-13=1585-12611585100=204 % [7.2]
dш=104G2H=1042437421585-1261=11636мм [7.3]
Расчетная схема №1 см. рисунок 7.1.
Предварительный гидравлический расчет схемы №2:
Таблица 7.2 - Предварительный гидравлический расчёт схемы 2
H5-12=Н1-5-Н8-12Н1-5=1056-9481056100=1021% [7.4]
H9-13=Н8-9-Н13Н8-9=374-342374100=847% [7.5]
H6-18=Н1-6-Н14-18Н1-6=2392-22192392100=72% [7.5]
Расчетная схема №2 см. рисунок 7.2.
Исходя из экономической характеристики выбираем схему № 2 и приводим окончательный гидравлический расчет.
Расчет местных потерь давления
Таблица 7.3 – Расчёт местных потерь давления
Окончательный гидравлический расчет
H5-12=Н1-5-Н8-12Н1-5=119-1184119100=055% [7.6]
H9-13=Н8-9-Н13Н8-9=675-322675100=523% [7.6]
H6-18=Н1-6-Н14-18Н1-6=2348-21622348100=79% [7.8]
dш=104G2H=10433242675-322=4232мм [7.9]
H5-12=Н1-5-Н8-12Н1-5=176-175176100=055% [7.10]
H9-13=Н8-9-Н13Н8-9=1-0481100=523% [7.11]
H6-18=Н3-6-Н14-18Н1-6=347-319347100=79% [7.12]
dш=104G2H=104127821-048=4209мм [7.13]
Расчетная схема см. рисунок 7.2.
построение пьезометрического графика.
После выполнения гидравлического расчета водяных тепловых сетей приступают к построению графика давлений для расчетной магистрали и характерных ответвлений. Пьезометрический график позволяет определить напор и располагаемый напор в любой точке сети; учесть взаимное влияние рельефа местности высоты присоединения потребителей и потери напора в сети при разработке гидравлического режима; подобрать сетевые и подпиточные насосы.
Пьезометрический график строится для статического и динамического режимов системы теплоснабжения. При построении за начало координат принимают отметку оси сетевых насосов. По оси ординат откладывают значения напоров в подающей и обратной магистралях тепловой сети отметки рельефа местности высоты присоединенных потребителей; по оси абсцисс строят профиль местности и откладывают длину расчетных участков теплопровода.
После построения профиля местности и нанесения высот присоединенных потребителей начинают разработку графиков напоров при гидростатическом режиме когда циркуляция теплоносителя в сети отсутствует и напора в сети поддерживается подпиточными насосами. При таком режиме график представляет собой прямую параллельную оси абсцисс проходящую выше самого высокого абонента на 5 м.
После построения линии статического напора приступают к разработке графиков напоров при гидродинамическом режиме когда циркуляция теплоносителя в сети осуществляется насосами. При разработке динамического режима необходимо соблюдать требования к давлению в водяных тепловых сетях:
) напор в обратном трубопроводе сети должен быть меньше максимально допустимого Нобр
- для чугунных радиаторов – 60 м;
- для систем присоединенных независимо – 100 м.
Построение пьезометрического графика
) напор в обратном трубопроводе сети должен быть больше минимально допустимого Нобр . Принимают равным 5 м.
) напор в подающем трубопроводе должен быть меньше максимально допустимого Нпод (определяется по условию прочности стальных трубопроводов и арматуры) для стальной трубы – 160 м.
) напор в подающем трубопроводе должен быть больше минимально допустимого Нпод (определяется из условия невскипания) определяют в зависимости от расчетной температуры воды.
Пьезометрические графики строят для летнего и зимнего режимов а при открытых системах теплоснабжения - дополнительно для режима максимального водоразбора на горячее водоснабжение из обратной и подающей магистрали.
Потери напора в теплопроводах в летний период определяют по формуле:
Выбор схем присоединения систем отопления к тепловой сети производят исходя из графика. При зависимых схемах систем отопления с элеваторным смешением необходимо чтобы пьезометрический напор в обратной магистрали при динамическом и статическом режимах не превышал 60 м а располагаемый напор на вводе в здание был не менее 20 м. В качестве смесительного устройства используют центробежный насос установленный на перемычке.
Для систем отопления у которых напор в обратной магистрали ввода тепловой сети при динамическом режиме превышает допустимое значение требуется установка насоса на обратной линии ввода. При присоединении систем отопления по независимой схеме напор в обратной магистрали ввода теплосети в любом режиме не должен превышать 100 м из условия прочности водонагревателей.
Построение графика смотри рис. 8.1-8.2.
Подбор сетевых насосов.
Подбор сетевых и подпиточных и аварийных насосов производится по данным расчетов в соответствии с [5 с.54-67].
Требуемый напор сетевых насосов в зимний период:
– требуемый напор у источника тепла;[9.2]
= 20м – требуемый напор у абонента;
= 4257 м– потери напора в подающей магистрали;
= 4257 м – потери напора в обратной магистрали.
По технической характеристике сетевых насосов подбираем 2 насоса марки СЭ 1250 – 140. Включение в сеть параллельное. Суммарная характеристика двух насосов при их параллельном присоединении строится путем сложения подач при одинаковых напорах.
Определяем характеристику сопротивления сети:
Задаваясь различными расходами воды при постоянной характеристике сопротивления сети находим напор в ней.
По этим данным строим характеристику сопротивления сети S. Точка А характеризует параметры работы двух насосов на данную сеть.
К установке принимаем три насоса: два рабочих и один резервный.
Вывод: подбираем 2 параллельно подключённых насоса и один резервный.
Марка: СЭ 1250 – 140(3 шт)
Марка электродвигателся – А12-52-4
Частота вращения(синхронного) – 1500 мин-1.
Требуемый напор сетевых насосов в летний период:
По летнему расходу Gл=51427 м³ч и требуемому напору выбираем один насос СЭ 800 – 55. Строим характеристику его работы в данной сети.
К установке принимаем два насоса: один рабочий и один резервный.
Вывод: подбираем насос и один резервный.
Марка: СЭ 800 – 55(2 шт)
Марка электродвигателся – А3315S-2
Подбор подпиточных насосов.
Определяем объем воды в системе теплоснабжения:
V = Q (Vc + Vм) = 869069 (40 + 26) =573585 м3[9.7]
где: Q =869069- мощность системы теплоснабжения МВт;
Vс =40 -удельный объем воды в тепловых сетях м3МВт;
Vм=26- удельный объем сетевой воды в системах отопления гражданских зданий м3МВт.
Определяем подачу подпиточных насосов:
Gп.н. = 0005 V = 0005 573585 = 28679 тч[9.8]
Требуемый напор подпиточных насосов Нп.н. =Нст+Z=2304+183=4134 м.
Выбираем насос К9055. К установке принимаем два насоса один из которых резервный.
Марка электродвигателся – А02-71-2
Частота вращения – 2900 мин-1.
Аварийная подпитка водопроводной водой:
Gп.н. = 002 V = 002 573585 = 1147 тч [9.9]
Для аварийного режима принимаем к установке подпиточный насос К16030.
Марка электродвигателся – А02-72-4
Частота вращения – 1455 мин-1.
РАСЧЕТ П-ОБРАЗНЫХ КОМПЕНСАТОРОВ
1 Расчет П-образных компенсаторов
Определяем вылет компенсатора при бесканальной прокладке если доп=110Мпа в соответствии с[приложением 1 ].
Компенсатор выполнен из труб dн=377 мм со сварными коленами т. е. R=0 к=1 и m=1. Температура теплоносителя =1300С расчетная температура воздуха tн.о.= -020С.
Участок 12. Расчёт еомпенсатора номер К 22.
Принимая l=l1 l2=2l1 получаем n1=l1l=1 n2=l2l=2 n2=2n1. В этом случае А=В.
Расчетное удлинение компенсируемого участка с учетом предварительного растяжения компенсатора:
Расчёт П-образных компенсаторов
Определяем расчетное усилие и напряжение в П-образном компенсаторе при сварных отводах в соответствии с [9 п.4.23. стр.98-99].
При применении жестких сварных отводов R=0 к=1 m=1.
Центральный момент инерции сечения трубопровода
Расчетное осевое усилие
Максимальное напряжение в средней части спинки
2 Расчет П-образных компенсаторов по номограммам [11прим 6.11 стр401];
Определение вылета П образного компенсатора со сварными отводами и силу упругой деформации при следующих данных:
Расчетное тепловое удлинение с учетом предварительной растяжки в размере 50% составит:
Продолжение таблицы 10.1
РАСЧЕТ УГЛА ПОВОРОТА
Участок №12. Расчёт угла У1.
Подающий трубопровод
Модуль упругости стали Е=2*1011 Па коэффициент линейного удлинения а=12*10-6 1С допускаемое напряжение изгиба в трубопроводе доп =80Мпа
Линейное удлинение:
При =0 n=l1 l =1 находим напряжение у опоры:
Обратный трубопровод
Расчёт угла поворота
2.Расчет углов поворота по номограммам [10 стр.401 прим.6.11]
Проверка возможности использования для самокомпенсации Г-образного участка трубопровода при данных:
Наружный диметр см:377
Толщина стенки трубы мм:9
Угол поворота град:90
Длина наибольшего плеча м:45
Длина наименьшего плеча м:45
Температура теплоносителя:1300С
Расчетная температура наружного воздуха:-020С
Решаем задачу по формулам для схемы 1 [11 табл. 6.27] расчетный угол =0 соотношение плеч n=3333=1 расчетная разность температур
t=130-(-02)=1302.[11.5]
По номограммам [11 стр396 лист 6.14 рис6 7] определяем значения вспомогательных коэффициентов при n=1 и =0; С=3; А=125; В=125.
Определяем значение вспомогательных величин [11стр. 400таб.6.28] для Dн=377 см и s=9:
aEj107=423 кгсм2; aEDн107=00905 кгсммм2[11.6]
Продольное изгибающее компенсационное напряжение в заделке меньшего плеча:
а=300905130245=0785 кгсмм2[11.7]
Силы упругой деформации в заделке меньшего и большего плеча составляет:
px=125423130.2452=3399кгс[11.8]
pу=125423130.2452=3399кгс[11.9]
Температура теплоносителя:700С
t=70-(-02)=702.[11.10]
aEj107=423 кгсм2; aEDн107=00905 кгсммм2[11.12]
а=30090570245=042 кгсмм2[11.13]
px=12542370.2452=1833кгс[11.14]
pу=12542370.2452=1833кгс[11.15]
РАСЧЕТ НИШИ КОМПЕНСАТОРА
Габаритные размеры ниши подбираются по размерам компенсаторов с учетом их температурной деформации. При компоновке ниш на место внешнего компенсатора с наибольшими размерами как правило должны быть уложены компенсаторы трубопроводов с наивысшей температурой теплоносителя (подающий трубопровод). Размеры вписанного компенсатора должны обеспечивать температурное удлинение трубопровода с наименьшей температурой теплоносителя (обратный трубопровод).
Компоновочные размеры компенсаторной ниши рассчитываются по формулам:
Где dн- наружный диаметр трубы -толщина тепловой изоляции R- радиус гнутья трубы Δl1 Δl2 – температурные удлинения подающего и обратного трубопровода aис=100мм- допустимое расстояние между стенкой и изоляцией принимаемое по нормам проектирования [712] aии=160 мм -допустимое расстояние между поверхностями изоляции принимаемое по нормам [712].
Расчёт компенсаторной ниши
РАСЧЕТ НЕПОДВИЖНЫХ ОПОР
1 Схема расчетного участка трубопровода №12методика расчета [10.стр 402-404]. Расчёт опоры НО 21
Подающий трубопровод:
При такой схеме расчетного участка трубопровода при
D1= Dн= D2= 377 мм и L=L2=47 м
расчет производят по формуле:
где - усилие предаваемое компенсатором неподвижной опоре Н
- масса трубопровода вместе с водой кгм =18288 кгм;=0.3
L1=L2-длина участка трубопровода м L1=47 м
Обратный трубопровод:
Расчёт неподвижных опор
2 Схема расчетного участка трубопровода №12методика расчета [10. стр 402-404 ]. Расчёт опоры НО 22.
При такой схеме расчетного участка трубопровода при D1=D2 и L=L2 расчет производят по формуле:
H=Pк+f1q1L1-07Pуп+f2q2L2 [13.4]
H=+031828835-0733334+182880345=274182Н [13.5]
H=343245+031828835-0717976+182880345=343906Н [13.6]
где - усилие предаваемое углом поворота неподвижной опоре Н
-усилие предаваемое компенсатором неподвижной опоре Н
=- масса трубопровода вместе с водой кг =18288 кг
-длина участка трубопровода м =35 м
- длина участка трубопровода м =45 м
СНиП II-60-75. Планировка и застройка городов поселков.
– М.: Стройиздат 1976. – 80 с.
СНиП 23.01-99. Строительная климатология– М.: Стройиздат 1999.
СНиП 2.04.07-86*. Тепловые сети – М.: Стройиздат 1994. – 56 с.
СНиП 2.07.01-89*. Градостроительство. Планировка и застройка городских и сельских поселений.
Справочник по наладке и эксплуатации водяных сетей.
Н.И. Манюк Я.И. Каплинский и др. – 2-е изд. – М.: Стройиздат 1982.
. Теплоснабжение: учебное пособие для вузов. В.Е. Козин
Т.А. Левина А.П. Марков и др. – М.: Высшая школа 1980 – 408 с.
Справочник проектировщика. Проектирование тепловых сетей.
Под ред. А.А. Николаева. – М.: Стройиздат 1965. – 359 с.
Теплоснабжение. Курсовое проектирование. В. М. Копко Н.К. Зайцева Г.И.
Базышенко. Под общей редакцией В.М.Копко.- Минск.: Высш.шк.1985.
Теплоснабжение: учебное пособие для вузов. В.Е. Козин
Справочник по теплоснабжению и вентиляции. Р.В. Щекин С.М. Кереневский
и др. – Киев.: Будевельник 1976. – 475 с.