Расчет предварительно напряженной плиты покрытия 3х6 м

ОРБК Сотник.dwg

КБК 000.000.001.ДП.КЗ.ПЗ.
КБК 000.000.001 ДП.КЗ.ПЗ.
РОЗРАХУНКОВА СХЕМА ПЛИТ
ВДОМСТЬ ВИТРАТ СТАЛ НА ЕЛЕМЕНТ КГ
Напружена арматураn класу
Вр-1 ДСТУ3760:2006 l=2920
Вр-1 ДСТУ3760:2006 l=5930
Вр-1 ДСТУ3760:2006l=1250
Вр-1 ДСТУ3760:2006 l=560
Вр-1ДСТУ3760:2006 l=120
Вр-1ДСТУ3760:2006 l=2200
Вр-1ДСТУ3760:2006 l=200
Вр-1ДСТУ3760:2006 l=500
Вр-1ДСТУ3760:2006 l=170
Вр-1ДСТУ3760:2006 l=240
Вр-1ДСТУ3760:2006 l=280
А800С ДСТУ3760:2006 l=6000
Вибір закладний МН-2
Вибір закладний МН-1
Вр-1 ДСТУ3760:2006 l=130
А400С ДСТУ3760:2006 l=2930
А400С ДСТУ3760:2006 l=550
А240С ДСТУ3760:2006 l=640
А240С ДСТУ3760:2006 l=35
Комплексна плита покриття П1

орбк Сотник.doc

2. РОЗРАХУНКОВО-КОНСТРУКТИВНА ЧАСТИНА
1. Розрахунок попередньо напруженої плити покриття 3х6м
Важкий бетон класу В40
γb2=09 (табл.15) [9]
Rb=220*09=198МПа (табл.13) [9]
Rbt=140*09=126МПа (табл.13) [9]
Rb.ser=290МПа (табл.13) [9]
Rbt.ser=210МПа (табл.13) [9]
Еb=325*10³МПа (табл.18) [9]
Напружена арматура повздовжніх ребер класу А800С
Rs=680МПа (табл.22) [9]
Rs.ser=785МПа (табл.19) [9]
Es=19*10 МПа (табл.29) [9]
Робоча повздовжня арматура поперечних ребер - із сталі класу А400С
Сітка плити поперечна і монтажна арматура ребер класу Вр-1
при d=3мм Rs=375МПа (табл.23) [9]
при d=4мм Rs=365МПа (табл.23) [9]
Rsw=265МПа (табл.23) [9]
при d=5мм Rs=360МПа (табл.23) [9]
Rsw=260МПа (табл.23) [9]
Es=17*10 МПа (табл.29) [9]
В плиті покриття допускається виникнення тріщин. Спосіб попереднього
напруження арматури електротермічний автоматизований на упори форми.
Попереднє напруження без врахування втрати прийнято sp=500МПа.
Бетон піддається тепловій обробці.
Обтиснення бетону приймається при передаточної міцності
Rbp=32МПа>05*40=20МПа>11МПа
Плита покриття показана на мал. 2.1.
Розрахункові прольоти в світлі:
для середніх ділянок:
l01=150-9=141см=141м
l02=298-2(15+105)=274см=274м
для крайніх ділянок:
l01=1485-1-175-92=1255см=1255м
Розрахункове постійне навантаження на 1м² включає масу плити товщиною
g=g1+h*1*1*25*γf*981*γn=1688+003*25*11*981*095=246кНм²
де 25тм³ - щільність важкого залізобетону.
Розрахункові згинальні моменти визначаємо за двома комбінаціями
При дії постійного і тимчасового навантаження.
l01)=(2M1+MI+MI')l02+(2M2+MII+MII')l01
Позначення і розташування моментів діючих в плиті показані на
Розглянемо спочатку середні ділянки. Приймаємо наступні співвідношення між
Тоді умову рівноваги можна записати
(g+v)l01²12(3l02-l01)=(4l02+16l01)M1
M1=(246+213)141²(3*274-
1)12(4*274+16*141)=0392кНмм
Розглянемо крайні ділянки. Приймаємо ті ж співвідношення між моментами і
враховуємо що на торцевому ребрі М=0.
Умову рівноваги можна записати
(g+v)l01²12(3l02-l01)=(3l02+16l01)M1
M1=(246+213)1255²(3*274-
55)12(3*274+16*1255)=0410кНмм
При дії постійного і тимчасового зосередженого навантаження від ваги
робітника з інструментом.
l01)+F*l012=(2M1+М+М')l02+(2М2+М+М')l01
Співвіднощення між моментами ті ж що і при комбінації 1.
Для середніх прольотів:
M1=gl01²12(3l02-l01)+F*l0124l02+16l01=
1)+114*14124*274+16*141=0271кНмм
Для крайніх прольотів:
M1=gl01²12(3l02-l01)+F*l0123l02+16l01=
55)+114*125523*274+16*1255=0290кНмм
Таким чином розрахунковою є комбінація 1 з визначеної арматури по
моментам для крайніх прольотів.
Виходячи із прийнятих співвідношень між моментами отримаємо:
М2=М=М'=04*0410=0164кНмм
При підборі перерізів арматури плит приопорні моменти визначені
розрахунком необхідно зменшити:
- в перерізах крайніх прольотів і перших проміжних опор на 10% тому
потрібно домножити на коефіцієнт 09;
- в перерізах середніх прольотів на 20%.
Арматура направлена вздовж панелі покриття. Мінімальна робоча висота
плити при розташувані арматурної сітки посередині товщини плити і діаметра
арматурі 5мм розраховується по формулі:
h0=h2-d2=302-42=13мм.
Характеристика стисненої зони бетону
=α-0008Rb=085-0008*198=0692
де α=085 - для важкого бетону.
При бетоні класу В40 (γb2=09) і арматурі класу Вр-1 граничне значення
відносної висоти стисненої зони
R=1+sRsc(1-11)=06921+370500(1-
де sc=500МПа при γb21.
Розраховуємо величену
αм=09*М1Rbbh0²=09*0410*10 198*1000*13²=0110
При αм=0110 по табл.4 додат.2 [11] відносна висота стисненої зони
де opt=02 - максимальне значення рокомендуємої висоти стисненої зони
Умова =0116R=107 виконується.
При αм=0110 по табл.4 додат.2[11] коефіцієнт =0942.
Площа перерізу арматури
Аs1=М1Rsh0=09*0410*10 360*0942*13=837мм²
Коефіцієнт армування
=Аs1bh0=8371000*13=00064>min=00005
Приймаємо арматуру 5 В500 з кроком 200мм
Арматура направлена в поперек панелі покриття. Мінімальна робоча висота
плити з врахуванням діаметра арматури 3мм
h0=h2-d2=302-32=135мм.
Розраховуємо величину
αм=09М2Rbbh0²=09*0164*10 198*1000*135²=0041
Аs2=М2Rsh0=09*0164*10 375*0979*135=298мм²
=2981000*135=00022>min=00005
Приймаємо арматуру 3 В500 з кроком 200мм
Остаточно для армування плити приймаємо сітку
1.4. Розрахунковий проліт навантаження і зусилля в поперечному ребрі.
Розраховуємо середнє поперечне ребро як найбільш навантаженне.
Розрахункові схеми ребра показані на мал.2.1.3. Трапецевидна форма епюри
пояснюється опиранням на ребро плит обпертих по крнтуру.
Розрахунковий проліт прийнятий рівним довжині в світлі між повздовжніми
Розрахункові навантаження на ребро складаються із навантаження від
власної ваги ребра і навантаження на плиту зібраної з ширини l1=15м.
Маса 1м поперечного ребра с урахуванням γn=095.
g1=005+0092(015-003)25*11*981*095=0216кНм
Навантаження від маси плити і ізоляційного килиму
Розрахункове снігове навантаження
Зусилля від розрахункового постійного і снігового навантаження
М=(g1+g2+s)l0²8-(g2+s)l1²24=(0216+369+32)274²8-
(369+32)15²24=602кНм
Q=(g1+g2+s)l02-(g2+s)l14=(0216+369+32)2742-
Зусилля від постійного і зосередженого (вага робітника і інструменту)
навантаження (мал. 2.1.3б)
М=(g1+g2)l0²8+g2l1²24+Fl05=(0216+369)274²8-
9*15²24+114*2745=394кНм
(при визначені моменту від зосередженого навантаження враховує часткове
Q=(g1+g2)l02-g2l14+F=(0216+369)2742-369*154+114=512кН
(при визначені поперечної сили зосереджене навантаження розташоване біля
Таким чином розрахунок по М і Q являє комбінацію 1.
1.5. Розрахунок по міцності нормальних перерізів поперечного ребра
Поперечне ребро h=150мм працює в стисненій зоні разом з ділянками плити
Так як відношення hfh=315=02>01 то згідно рекомендації розрахункова
ширина полиці таврового перерізу.
bf=13l0+b=13*2740+90=1002мм.
Робоча висота ребра при арматурі діаметром 12мм
h0=h-а=150-(15+122)=129мм
де 15мм - захисний шар бетону.
При бетоні класу В40 (γb2=09) і арматурі класу А400С з урахуванням
розрахунку міцності плити
R=1+sRscм(1-11)=06921+365500(1-069211)=108
М=602*10 НммRbbfhf(h0-05hf)=198*1002*30(129-05*30)=679*10 Нмм
виконується тобто нейтральна вісь проходить в полиці і розрахунковий
переріз - прямокутник шириною bf=1002мм.
αм=МRbbfh0²=602*10 198*1002*129²=00182
При αм=00182 по табл.4 додат.2 [11] =0022
Умова =0022R=107 виконується.
При αм=00182 по табл.4 додат.2 [11] =0991
Площа перерізу повздовжньої арматури
Аs1=MRsh0=602*10 365*0991*129=129мм²
Коефіцієнт армування при b=(9+5)2=7см
=Аs1bh0=12970*129=00143>min=00005
Приймаємо в нижній зоні ребра
4А400С Аs=154мм²>129мм²
1.6. Розрахунок похилих перерізів поперечного ребра по міцності
Розрахункова висота ребра h0=129мм.
Розпреділене навантаження
q1=g1+g2+s2=0216+369+3202=3553кНм
q1=3553Нммqа=016b4(1+n)Rbt=016*15*126*70=2117Нмм
то довжина проекції найбільш безпечний нахил перерізу прймаємо
с=25h0=25*129=3225мм
Коефіцієнт b4=15 (для важкого бетону) а коефіцієнт п=0 так як
відсутня повздовжня стискуюча сила.
Перевіряємо необхідність постановки поперечної арматури по розрахунку
53*3225=6014НQb=b4(1+n)Rbtbh0²c=15*1*126*70*129²3225=6827Н
тобто поперечна арматура встановлюється тільки по конструктивним вимогам.
Приймаємо поперечні стержні із дроту класу Вр-1 діаметром 4мм с кроком
1.7. Розрахунковий проліт навантаження і зусилля в повздовжніх ребрах
Розрахункова схема приведена на мал.2.1.4.
Розрахунковий проліт ребра по осям опор
де 005 - довжина осі оропи до торця панелі.
Підрахунок навантажень на 1м панелі приведений в табл.2.1.7.1. з
урахуванням даних табл.2.1.3.1.
Зусилля в повздовжніх ребрах:
від повного навантаження при γf>1:
М=gl0²8=1606*587²8=692кНм
Q=gl02=1606*5872=471кН
1.8. Розрахунок нормальних перерізів повздовжніх ребер по міцності
Повздовжній переріз панелі приводимо до таврової форми і в розрахунок
вводимо ширину плити поверху (мал. 2.1.5.) помножену на коефіцієнт W=065
що враховує нерівномірний розподіл стискуючих напружень по ширині тонкої
bf=(2980-2*15)065=1918мм
h0=h-а=300-(20+142)=273мм
Напруження при електротермічному способі натягування
р=300+90l=30+906=45МПа
де l=6м - довжина натягуючого стержня.
γsp=05psp(1+1√np)=05*45500(1+1√2)=008
(np=2 - попередньо прийняте число стержнів напружуваної арматури в двох
повздовжніх ребрах).
Так як γsp=00801 мінімально допустимого значення в найгіршому
випадку то приймається γsp=01.
Втрати попереднього напруження від деформації анкерів розташованих у
=ll*Es=3356000*19*10 = 106МПа
де l=125+015d=125+015*14=335мм (d=14мм - попередньо прийнятий діаметр
повздовжної робочої арматури)
Втрати попереднього навантаження від деформації стальної форми 5=30МПа
(при відсутності даних про форму).
Попереднє навантаження в напруженій арматурі до обтиснення бетону при
коефіцієнті точності натягування γsp1 і з урахуванням втрат 3 і 5
sp1=sp(1-γsp)-3-5=500(1-01)-106-30=314МПа
sp=1500*sp1Rs-1200=1500*314680-12000
Попереднє напруження в арматурі при невідомому значені повних втрат для
розрахунку напруження sR приймаємо
sp=06Rs=06*680=408МПа
sR=Rs+400-sp-sp=680+400-408-0=672МПа
При коефіцієнті γb2=09 напруження
Гранично відносна висота стисненої зони
R=1+sRscи(1-11)=06921+672500(1-069211)=0755
М=692*10 НммRbbfhf(h0-05hf)=198*1918*30(273-05*30)=301*10
виконується отже нейтральна вісь знаходиться в полиці а розрахунковий
переріз має вид прямокутника шириною bf=1918мм і висотою 300мм.
αм=МRbbfh0²=692*10 198*1918*273²=0024
При αм=0024 по табл.4 додат.2 [11] =0036
Умова =0036R=0845 виконується
Розраховуємо коефіцієнт умов роботи
γs6=-(-1)(2*R-1)=12-(12-1)(2*00360755-
де =115 для арматури класу А800С
Так як γs6=119>=115 то приймаємо γs6=115.
При αм=0024 по табл.4 додат.2 [11] =0988
Необхідна площа перерізу повздовжньої попередньої напруженої арматури
Аsp1=Mγs6Rsh0=692*10 0988*12*680*273=328.07мм²
=Аsp1bh0=328.07180*273=00066>min=00005
де b=2(75+105)2=180мм - розрахункова сумарна ширина двох ребер.
Приймаємо попередньо напружену арматуру поаздовжніх ребер із 216А800С
Аsp=402мм²Asp1=328.07мм²
1.9. Розрахунок міцності похилих перерізів повздовжніх ребер
Рабоча висота ребра h0=273мм.
Розподілене навантаження
q1=g+s2=968+6382=803кНм
q1=123Нммqа=016b4(1+n)Rbt=016*15(1+0296)126*180=7054Нмм
приймаємо довжину проєкції с=25h0=25*273=5=6825мм.
n=01*РRbtbh0=01*183240126*180*273=0296
де зусилля обтиску Р прийнято при орієнтовних значеннях сумарних витрат
l=100МПа і коефіцієнті γsр1
Р=γsр(sр-l)Asp=(1-01)(500-100)402=144720Н
3*6825=41620НQb=b4(1+n)Rbtbh0²c=
=15(1+0296)126*180*273²6825=48147Н
тобто поперечна арматура ставиться тільки по конструктивним вимогам.
В цьому випадку не має необхідності перевіряти міцність похилої тріщини.
Приймаємо поперечні стержні із дроту класу Вр-1 діаметром 4мм з кроком
1.10. Розрахунок монтажних петель
Визначаємо навантаження припавше на 1 петлю
Приймаємо петлю 32А240С
КБК 000.000.001.ДП.КЗ.ПЗ
Розрахунково-конструктивна частина

записка ОРБК Сотник.dwg

КБК 000.000.001.ДП.КЗ.ПЗ.
РОЗРАХУНКОВО-КОНСТРУКТИВНА n ЧАСТИНА
РОЗРАХУНКОВО-КОНСТРУКТИВНА ЧАСТИНА
1. Розрахунок попередньо напруженої плити покриття 3х6м
Важкий бетон класу В40nγb2=09 (табл.15) [9]nRb=220*09=198МПа (табл.13) [9] nRbt=140*09=126МПа (табл.13) [9] nRb.ser=290МПа (табл.13) [9] nRbt.ser=210МПа (табл.13) [9] nЕb=325*10³МПа (табл.18) [9] nn
Напружена арматура повздовжніх ребер класу А800СnRs=680МПа (табл.22) [9] nRs.ser=785МПа (табл.19) [9] nEs=19*10 МПа (табл.29) [9] nn Робоча повздовжня арматура поперечних ребер - із сталі класу А400С Rs=365МПа.n Сітка плити поперечна і монтажна арматура ребер класу Вр-1 nпри d=3мм Rs=375МПа (табл.23) [9] nпри d=4мм Rs=365МПа (табл.23) [9] n Rsw=265МПа (табл.23) [9] nпри d=5мм Rs=360МПа (табл.23) [9] n Rsw=260МПа (табл.23) [9] nEs=17*10 МПа (табл.29) [9] n В плиті покриття допускається виникнення тріщин. Спосіб попереднього напруження арматури електротермічний автоматизований на упори форми.n Попереднє напруження без врахування втрати прийнято sp=500МПа.n Бетон піддається тепловій обробці.n Обтиснення бетону приймається при передаточної міцності Rbp=32МПа>05*40=20МПа>11МПаn Плита покриття показана на мал. 2.1.nnnnnn
Мал. 2.1.1. Плита покриття 3х6м
Продовження мал. 2.1.1. Плита покриття 3х6м
Розрахунок навантажень на покриття приведений в таблиці 2.1.2.1. з урахуванням коефіцієнта надійності по призначеню γn=095.
1.3. Розрахунок плити покриття
Плита покриття являє собой богатопрольотну однорядну плиту обрамлену ребрами.n Середні ділянки защімлені по чотирьох сторонам а крайні - защімлені по трьом сторонам і вільно обперті на торцьові ребра.n Плита покриття армується однією зварною сіткою що укладається посередині її товщини. n
Навантаnження приnγf=1кНм²nn
Навантаnження приnγf>1кНм²nn
Шар гравія на бітумній мастиціДва шари руберойдуnОдин шар руберойду
Цементно - пісщана стяжка - 30мм (ρ=2тм³)n2*002*981*095=0373
Утеплювач мінераловатні плити - 200мм (ρ=04тм³)n04*02*981*095=0746
Пароізоляція 1 шар руберойду
Плита покриття з бетоном замонолічування n015*981*095=140
Продовження таблиця 2.1.2.1. n
Розрахункові прольоти в світлі:nдля середніх ділянок:
l01=150-9=141см=141мnl02=298-2(15+105)=274см=274мn l02l01=274141=1943
для крайніх ділянок:
l01=1485-1-175-92=1255см=1255мn l02=274см=274мn l02l01=2741255=2183
Розрахункове постійне навантаження на 1м² включає масу плити товщиною 30ммn g=g1+h*1*1*25*γf*981*γn=1688+003*25*11*981*095=246кНм²nде 25тм³ - щільність важкого залізобетону. n Розрахункові згинальні моменти визначаємо за двома комбінаціями завантаження.n 1. При дії постійного і тимчасового навантаження. n Умова рівновагиn (g+v)l01²12(3l02-l01)=(2M1+MI+MI')l02+(2M2+MII+MII')l01n Позначення і розташування моментів діючих в плиті показані на мал.2.1.2.nn
Мал. 2.1.2. Розрахункові схеми і позначення моментів діюяих в плиті панеліn а - для середніх ділянок; б - для крайніх ділянок
Розглянемо спочатку середні ділянки. Приймаємо наступні співвідношення між моментами:n М2М1=04n М1=М=М'n М2=М=М'=04М1n Тоді умову рівноваги можна записати n (g+v) M1=(246+213)141²(3*274-141)12(4*274+16*141)=0392кНммn Розглянемо крайні ділянки. Приймаємо ті ж співвідношення між моментами і враховуємо що на торцевому ребрі М=0.n Умову рівноваги можна записати (g+v) M1=gn - в перерізах середніх прольотів на 20%.n Арматура направлена вздовж панелі покриття. Мінімальна робоча висота nплити при розташувані арматурної сітки посередині товщини плити і діаметра арматурі 5мм розраховується по формулі:n h0=h2-d2=302-42=13мм.n Характеристика стисненої зони бетону =α-0008Rb=085-0008*198=0692nде α=085 - для важкого бетону.n При бетоні класу В40 (γb2=09) і арматурі класу Вр-1 граничне значення відносної висоти стисненої зониn R=1+sRsc(1-11)=06921+370500(1-069211)=0.965nде sc=500МПа при γb21.n Розраховуємо величену n αм=09*М1Rbbh0²=09*0410*10 198*1000*13²=0110n При αм=0110 по табл.4 додат.2 [11] відносна висота стисненої зониn =0116opt=02nде opt=02 - максимальне значення рокомендуємої висоти стисненої зони бетону для плити
Зосередження F від робочого з інструментомn1*095=095
Умова =0116R=0.965 виконується.n При αм=0110 по табл.4 додат.2[11] коефіцієнт =0942.n Площа перерізу арматури n Аs1=М1Rsh0=09*0410*10 360*0942*13=837мм²n Коефіцієнт армування n =Аs1bh0=8371000*13=00064>m αм=09М2Rbbh0²=09*0164*10 198*1000*135²=0041n При αм=0041 =0979n Площа арматури n Аs2=М2Rsh0=09*0164*10 375*0979*135=298мм² n Коефіцієнт n =2981000*135=00022>min=00005n Приймаємо арматуру 3 Вр-1 з кроком 200ммn Аs2=353мм²>298мм²n Остаточно для армування плити приймаємо сіткуn С5Вр-1-2003Вр-1-200 n 2920х5930nn2.1.4. Розрахунковий проліт навантаження і зусилля в поперечному ребрі.nn Розраховуємо середнє поперечне ребро як найбільш навантаженне. n Розрахункові схеми ребра показані на мал.2.1.3. Трапецевидна форма епюри пояснюється опиранням на ребро плит обпертих по крнтуру. n Розрахунковий проліт прийнятий рівним довжині в світлі між повздовжніми ребрами: n l0=l02=274см
Мал. 2.1.3. Розрахунковы схеми поперечного ребраn а - від постійного і снігового навантаження; n б - від постійного та зосередженого навантаження
Розрахункові навантаження на ребро складаються із навантаження від власної ваги ребра і навантаження на плиту зібраної з ширини l1=15м.n Маса 1м поперечного ребра с урахуванням γn=095.n g1=005+0092(015-003)25*11*981*095=0216кНмn Навантаження від маси плити і ізоляційного килимуn g2=246*15=369кНмn Розрахункове снігове навантаженняn s=213*15=320кНмn Зусилля від розрахункового постійного і снігового навантаження (мал.2.1.3а)
М=(g1+g2+s)l0²8-(g2+s)l1²24=(0216+369+32)274²8-(369+32)15²24=602кНмn Q=(g1+g2+s)l02-(g2+s)l14=(0216+369+32)2742-(369+32)154=716кНn Зусилля від постійного і зосередженого (вага робітника і інструменту) навантаження (мал. 2.1.3б)n М=(g1+g2)l0²8+g2l1²24+Fl05=(0216+369)274²8-369*15²24+114*2745=394кНмn(при визначені моменту від зосередженого навантаження враховує часткове защімлення ребра)n Q=(g1+g2)l02-g2l14+F=(0216+369)2742-369*154+114=512кНn(при визначені поперечної сили зосереджене навантаження розташоване біля опори).n Таким чином розрахунок по М і Q являє комбінацію 1.nn2.1.5. Розрахунок по міцності нормальних перерізів поперечного ребраnn Поперечне ребро h=150мм працює в стисненій зоні разом з ділянками плити товщиною hf=30мм.n Так як відношення hfh=315=02>01 то згідно рекомендації розрахункова ширина полиці таврового перерізу. n bf=13l0+b=13*2740+90=1002мм.n Робоча висота ребра при арматурі діаметром 12ммn h0=h-а=150-(15+122)=129ммnде 15мм - захисний шар бетону.n При бетоні класу В40 (γb2=09) і арматурі класу А400С з урахуванням розрахунку міцності плитиn R=1+sRscм(1-11)=06921+365500(1-069211)=0.962nде sR=Rs=365МПаn Умова n М=602*10 НммRbbfhf(h0-05hf)=198*1002*30(129-05*30)=679*10 Нммnвиконується тобто нейтральна вісь проходить в полиці і розрахунковий переріз - прямокутник шириною bf=1002мм.n Розраховуємо величину n αм=МRbbfh0²=602*10 198*1002*129²=00182 n При αм=00182 по табл.4 додат.2 [11] =0022n Умова =0022R=0.962 виконується.n При αм=00182 по табл.4 додат.2 [11] =0991n Площа перерізу повздовжньої арматуриn Аs1=MRsh0=602*10 365*0991*129=129мм²n Коефіцієнт армування при b=(9+5)2=7см n =Аs1bh0=12970*129=00143>min=00005n Приймаємо в нижній зоні ребраn 114А400С Аs=154мм²>129мм²nn2.1.6. Розрахунок похилих перерізів поперечного ребра по міцності n Розрахункова висота ребра h0=129мм.n Розпреділене навантаженняn q1=g1+g2+s2=0216+369+3202=3553кНмn Оскільки n q1=3553Нммqа=016b4(1+n)Rbt=016*15*126*70=2117Нммnто довжина проекції найбільш безпечний нахил перерізу прймаємо n с=25h0=25*129=3225мм
Коефіцієнт b4=15 (для важкого бетону) а коефіцієнт п=0 так як відсутня повздовжня стискуюча сила. n Перевіряємо необхідність постановки поперечної арматури по розрахункуn Q=Qmax-q1c=7160-3553*3225=6014НQb=b4(1+n)Rbtbh0²c=15*1*126*70*129²3225=6827Нnтобто поперечна арматура встановлюється тільки по конструктивним вимогам.n Приймаємо поперечні стержні із дроту класу Вр-1 діаметром 4мм с кроком 75мм.nn2.1.7. Розрахунковий проліт навантаження і зусилля в повздовжніх ребрахn Розрахункова схема приведена на мал.2.1.4. n Розрахунковий проліт ребра по осям опорn l0=597-2*005=587мnде 005 - довжина осі оропи до торця панелі.n Підрахунок навантажень на 1м панелі приведений в табл.2.1.7.1. з урахуванням даних табл.2.1.3.1.
Мал. 2.1.4. Розрахункова схема повздовжнього ребра
Навантаnження приnγf>1кНмnn
Навантаження nпри γf=1кНм
Зусилля в повздовжніх ребрах:nвід повного навантаження при γf>1:n М=gl0²8=1606*587²8=692кНмn Q=gl02=1606*5872=471кН
1.8. Розрахунок нормальних перерізів повздовжніх ребер по міцності n Повздовжній переріз панелі приводимо до таврової форми і в розрахунок вводимо ширину плити поверху (мал. 2.1.5.) помножену на коефіцієнт W=065 що враховує нерівномірний розподіл стискуючих напружень по ширині тонкої полиці.n bf=(2980-2*15)065=1918ммn Робоча висота ребра n h0=h-а=300-(20+142)=273ммn Коефіцієнт n =α-0008Rb=085-0008*198=0692n Напруження при електротермічному способі натягуванняn р=300+90l=30+906=45МПаnде l=6м - довжина натягуючого стержня.n Коефіцієнт n γsp=05psp(1+1√np)=05*45500(1+1√2)=008n(np=2 - попередньо прийняте число стержнів напружуваної арматури в двох повздовжніх ребрах).n Так як γsp=00801 мінімально допустимого значення в найгіршому випадку то приймається γsp=01.n Втрати попереднього напруження від деформації анкерів розташованих у натяжному приладіn 3=ll*Es=3356000*19*10 = 106МПаnде l=125+015d=125+015*14=335мм (d=14мм - попередньо прийнятий діаметр повздовжної робочої арматури)n Втрати попереднього навантаження від деформації стальної форми 5=30МПа (при відсутності даних про форму).n Попереднє навантаження в напруженій арматурі до обтиснення бетону при коефіцієнті точності натягування γsp1 і з урахуванням втрат 3 і 5n sp1=sp(1-γsp)-3-5=500(1-01)-106-30=314МПаn Напруженняn sp=1500*sp1Rs-1200=1500*314680-12000nПриймаємо sp=0.n Попереднє напруження в арматурі при невідомому значені повних втрат для розрахунку напруження sR приймаємоn sp=06Rs=06*680=408МПаn Напруженняn sR=Rs+400-sp-sp=680+400-408-0=672МПа
Мал. 2.1.5. Еквівалентний повздовжній переріз панелі
При коефіцієнті γb2=09 напруженняn scu=500МПа n Гранично відносна висота стисненої зониn R=1+sRscи(1-11)=06921+672500(1-069211)=0755n Умова n М=692*10 НммRbbfhf(h0-05hf)=198*1918*30(273-05*30)=301*10 Нммnвиконується отже нейтральна вісь знаходиться в полиці а розрахунковий переріз має вид прямокутника шириною bf=1918мм і висотою 300мм.n Величина n αм=МRbbfh0²=692*10 198*1918*273²=0024n При αм=0024 по табл.4 додат.2 [11] =0036n Умова =0036R=0845 виконується n Розраховуємо коефіцієнт умов роботиn γs6=-(-1)(2*R-1)=115-(115-1)(2*00360755-1)=119nде =115 для арматури класу А800Сn Так як γs6=119>=115 то приймаємо γs6=115. n При αм=0024 по табл.4 додат.2 [11] =0988n Необхідна площа перерізу повздовжньої попередньої напруженої арматуриn Аsp1=Mγs6Rsh0=692*10 0988*115*680*273=328.07мм²n Коефіцієнт армування n =Аsp1bh0=328.07180*273=00066>min=00005nде b=2(75+105)2=180мм - розрахункова сумарна ширина двох ребер. n Приймаємо попередньо напружену арматуру поаздовжніх ребер із 216А800Сn Аsp=402мм²>Asp1=328.07мм² nn2.1.9. Розрахунок міцності похилих перерізів повздовжніх реберn Рабоча висота ребра h0=273мм.n Розподілене навантаження n q1=g+s2=968+6382=803кНмn Так як n q1=123Нммqа=016b4(1+n)Rbt=016*15(1+0296)126*180=7054Нммnприймаємо довжину проєкції с=25h0=25*273=5=6825мм.n Коефіцієнт n n=01*РRbtbh0=01*183240126*180*273=0296nде зусилля обтиску Р прийнято при орієнтовних значеннях сумарних витрат nl=100МПа і коефіцієнті γsр1n Р=γsр(sр-l)Asp=(1-01)(500-100)402=144720Нn Перевіряємо необхідність постановки поперечної арматури по розрахунку n Q=Qmax-q1c=47100-803*6825=41620НQb=b4(1+n)Rbtbh0²c=n =15(1+0296)126*180*273²6825=48147Нnтобто поперечна арматура ставиться тільки по конструктивним вимогам. n В цьому випадку не має необхідності перевіряти міцність похилої тріщини. n Приймаємо поперечні стержні із дроту класу Вр-1 діаметром 4мм з кроком 150мм.nnn2.1.10. Розрахунок монтажних петельn Визначаємо навантаження припавше на 1 петлюn N=G3=2599653=86655Нn Приймаємо петлю 12А240Сnnn nn n nn n