Расчет и проектирование одноэтажного промышленного здания из железобетона

Мой жбк.dwg

Экспликация помещений
Одноэтажное промышленное n здание
План здания поперечный разрез 2-2nпродольный разрез 1-1 колонна К-1 nспецификация.
Подкрановая балкакаркасы К-1К-2 nК-3 опорные узлы деталь А.
Схема элементов жб каркаса М 1:400
гидроизоляционный ковер
цементно-песчанный раствор
двускатная стропильная балка
Поперечный разрез 1-1 М 1:200
Продольный разрез 2-2 М 1:400
Хомуты ø=6 шаг 300 № 1112
Хомуты ø=6 шаг 300 № 9
Риски разбивочных осей
Отверстие d=80nстержень поз.4
Фундамент под колонну К-1
Ведомость гнутых элементов
Спецификация железобетонных конструкций
Спецификация на арматурные изделия колонны К-1
Ведомость расхода стали на элемент кг.
Ведомость закладных nэлементов на одну колонну
Марка nзакладныхnэлементов
Отв.ø25 для крепления
АРМИРОВАНИЕ БАЛКИ БКНП6-4С
Крепление балок к nсредней колонне
Крепление рельса к балке
СПЕЦИФИКАЦИЯ БАЛКИ БКНП6 - 4С
Напрягаемая арматура
nВедомость расхода стали на элемент кг
Напрягаемая nарматураnкласса
Каркасы К - 5 заводятся с боков балки после n установки К - 4.n2. Метод натяжения арматуры - на упоры.n3. Торцы балок после натяжения пучков следует n бетонировать бетоном марки 400
Ведомость расхода материалов на одну балку.

запискаа.doc

Расчет фундамента под колонну 4
Во втором курсовом проекте по дисциплине “Железобетонные и каменные
конструкции” существуют следующие особенности одноэтажного
производственного здания:
поперечная рама принята двухпролетной с одинаковыми по величине
пролетами и одинаковым конструктивным решением этих пролетов.
высота обоих пролетов рамы принята одинаковой.
Основные положения статического расчета поперечной рамы
одноэтажного производственного здания.
Основой одноэтажного производственного здания является несущий каркас
воспринимаемый действующие на здание нагрузки. Все здание делится на
отдельные самостоятельные блоки границами которых являются температурные
швы. Поэтому при расчете каркаса необходимо исходить из рассмотрения одного
отдельно взятого температурного блока с приложенными к нему нагрузками.
Несущими конструкциями каркаса здания являются:
стойки – колонны сплошного сечения жестко защемленные в
ригели – фермы и двускатные балки покрытия опертые на стойки;
подкрановые балки опертые на консоли колонн.
При выполнении каркаса здания из типовых железобетонных элементов
сопряжения ригелей со стойками в плоскости поперечной рамы и подкрановых
балок со стойками в плоскости продольной рамы принимаются шарнирными.
Для обеспечения пространственной жесткости здания каркас каждого
температурного блока снабжается необходимыми связями. Вертикальные связи по
продольным рядам колонн предусматриваются для восприятия горизонтальных
сил действующих вдоль пролетов здания (тормозные усилия от мостовых
кранов ветровая нагрузка на торец здания) а также с целью уменьшения
расчетных длин колонн. Эти связи располагаются в центре температурного
блока для снижения усилий в элементах каркаса от температурных воздействий.
При монтаже покрытия производится сочленение всех панелей покрытия в
жесткую единую систему путем приварки их к стропильным конструкциям и
зачеканки швов. Образуется диск покрытия – жесткая горизонтальная плита
связывающая между собой верхние концы всех стоек каркаса одного
температурного блока.
Благодаря большой жесткости диска покрытия в своей плоскости свободное
горизонтальное перемещение верха каждой колонны оказывается невозможным без
перемещения всего диска покрытия в целом и следовательно верха всех
остальных колонн температурного блока. Это обстоятельство определяет выбор
расчетных схем каркаса здания.
Для расчета каркаса в поперечном направлении принято выделять из
температурного блока одну плоскую систему – поперечную раму. Расчетная
схема такой рамы принимается в виде ступенчатых колонн жестко защемленных
в уровне верхнего обреза фундаментов и ригелей шарнирно опирающихся на
колонны. Жесткость ригелей при расчете рамы принимается бесконечно большой
что определяет равенство горизонтальных перемещений верха всех стоек
поперечной рамы при воздействии нагрузок.
Исходные данные для курсового проекта
Шифр варианта задания: 8643
Рассчитываемая конструкция: подкрановая балка
Проверяемая колонна: по оси А
Город строительства - Самара
Условное расчетное сопротивление грунта: 020Мпа
Расчёт фундамента под колонну по оси А
Грунт основания — с расчетным сопротивлением R0=260 кПа.
Средний удельный вес фундамента с засыпкой грунта на его обрезах (m = 20
По условию промерзания грунта принята глубина заложения фундаментов h=16
м. Под фундаментом предусмотрена песчано-гравийная подготовка.
На уровне верха фундамента от колонны в заделке передаются расчетные
усилия взятые из таблицы РСУ по САПР как самое неблагоприятное сочетание с
наибольшим эксцентриситетом:
Поделим все нагрузки на 115 и получим их нормативные значения:
M= 22201115 =19306кН(м
N= 71044115 = 61777кН
Считаем что фундамент работает без момента
Тогда должно выполняться условие Nф Aф + [pic][pic] Rгр
Назначаем размеры b=33. Тогда Aф=36х33=1188м2;
Уточняют расчетные сопротивления грунта основания. В соответствии со
Rгр=260([1+005((33-1)1]((16+ 2)(2(2) = 26091 кНм2.
Ргрmax = Nф Aф + [pic]+ [pic]
Ргрmax = 6177 1188 +20[pic] 16+193062566= 91518 кНм2
771188 +20[pic] 16=840 кНм2
0 кНм2260 кНм2 Условие выполнено!
Проверка прочности М[pic]
Ргрmax [pic] 1 2[pic]26091 =313092 кНм2
Ргрmin = Nф Aф - Mф [pic] > 0
Ргрmin = 61777 1188 - 193062566 =4447 кНм2 > 0
Ргрср = (Ргрmax + Ргрmin )2 = ( 91518 + 4447 )2 = 67994 кНм2
Размеры подошвы фундамента достаточны. Окончательно принимаем
Учитывая значительное заглубление фундамента принимают его
конструкцию с подколонником стаканного типа. Толщину стенок стакана по
верху назначают 23от высоты стенки т.е. 600 400 мм а зазор между
колонной и стаканом 50 мм. Так как размеры сечения колонны hc = 800 мм и bс
= 400 мм размеры подколонника в плане:
lcf = 800 + 2 ( 50 + 2 ( 600+2(75 = 2250 мм
bcf = 400 + 2 ( 50 + 2 ( 600+2(75 = 1850 мм
Принимаем 2 ступени высотой 250мм (нижняя) и 300 мм(верхняя) ступень.
Высота подколонника равна 09 м.
Высота фундамента Hf = 160-015 = 145 м.
hb = Hf - hh = 145 - 09 = 055 м
Глубину стакана назначают из условий что толщина стенки больше 075
высоты стакана. Следовательно глубина стакана: 600 075 = 800 мм.
Размеры дна стакана в плане: bh = 05 м; lh=09 м.
Рассчитаем фундамент на продавливание.
Выполним расчет на продавливание фундамента предполагая что
продавливание происходит по боковой поверхности пирамиды меньшим
основанием которой служит площадь действия продавливающей силы(площадь
сечения колонны или подколонника) а боковые грани наклонены под углом
h01=250-35=215мм ; H0=550-35=515мм; bm=[pic]
Af0=05(33((36-09-2(0515)-025((33-05-2(0515)2 = 197 м2.
pmах = 617771188+193062566=5952 кНм2;
Так как [p прочность дна
стакана на продавливание колонной обеспечена.
Рассчитаем фундамент на продавливание от продольной силы
Так как N = 105535 МН 33(36(105(1115(0185197 =1306 МН; прочность
дна стакана на продавливание колонной при действии продольной силы
Рассчитаем фундамент на раскалывание от продольной силы
где [pic]- коэффициент трения бетона по бетону принимаемый равный 075
[pic]- коэффициент учитывающий совместную работу фундамента с
грунтом принимаемый равный 13.
Так как N = 105535 МН (1+0408) (075(13(105(197 =3025 МН;
прочность дна стакана на раскалывание от действия продольной силы
Армирование подошвы фундамента.
Подбираем армирование подошвы фундамента. Определяют давление на грунт в
наиболее нагруженной точке (у края фундамента) а также в сечениях I-I II-
[pic]I = 5671 кНм2(по интерполяции)
[pic]II =5755 кНм2(по интерполяции).
Изгибающие моменты в сечениях I-I II-III на 1 м ширины фундамента:
M I-I = 124*(36-08)2 (( 5671+ 2 (5952 ) = 57412 кН(м;
МII-II= 124*(36-33)2 (( 5755+ 2 (5952 ) = 7559 кН(м;
Вычисляют требуемую площадь сечения арматуры класса А-П :
As I-I =0057412 (09 ( 0515 ( 280) = 0000443 м2 = 443 см2;
As II-II =0007559 (09(03(280) =0000099 м2= 099 см2;
Наиболее опасно сечение I-I. Принимают на 1 м ширины фундамента
(12AII (As=565см2); стержни арматуры устанавливают с шагом 200мм.
[pic] арматура [pic].
Расчет элемента № 5 сечение 1-1 (у заделки)
Расчётная длина подкрановой части:
Комбинации расчётных усилий № 1
Расчетный эксцентриситет:
Момент инерции арматуры относительно центра:
Проверка несущей способности:
Проекция на вертикальную ось:
[pic][pic][pic][pic]
Окончательно принимаем арматуру 12 [pic] .
Комбинации расчётных усилий № 2
Расчет элемента № 5 сечение 2-2
Так как [pic] дальнейший расчет ведем с [pic]=[pic]
Байков В.Н. Железобетонные конструкции: Общ. курс.- М.: Стройиздат
Васильев Б.Ф. Розенблюм А.Я. Железобетонные колонны одноэтажных
производственных зданий. - М.:Стройиздат1974.
Ивашевко Ю.А. Расчет и конструирование элементов железобетонного
каркаса одноэтажного производственного здания: Методические указания
по выполнению 2-го курсового проекта. -Челябинск: ЧПИ 1980.
Справочник проектировщика: Сборные железобетонные конструкции. – М.:
Справочник проектировщика: Типовые железобетонные конструкции зданий и
сооружений для промышленного строительства. – М.: Стройиздат 1974.
СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные конструкции. М. 1985.
СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия Госстрой СССР. -М.: ЦИТП
Новоселов А.П. Соловьев Б.В. Учебное пособие по расчету и
конструированию подкрановых балок. -Челябинск: ЧПИ.1979
АС-421.270102.2008.8643.ПЗ